NL8201212A - Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een langwerpig aluminium voorwerp. - Google Patents
Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een langwerpig aluminium voorwerp. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8201212A NL8201212A NL8201212A NL8201212A NL8201212A NL 8201212 A NL8201212 A NL 8201212A NL 8201212 A NL8201212 A NL 8201212A NL 8201212 A NL8201212 A NL 8201212A NL 8201212 A NL8201212 A NL 8201212A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- continuous
- casting
- extrusion
- aluminum
- rolling
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 20
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 title claims description 19
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 19
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 31
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 claims description 31
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 16
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 13
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 12
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 8
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 8
- 238000007711 solidification Methods 0.000 claims description 7
- 230000008023 solidification Effects 0.000 claims description 7
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910021365 Al-Mg-Si alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000003754 machining Methods 0.000 claims description 3
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims 1
- 238000011437 continuous method Methods 0.000 claims 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 claims 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 10
- 239000000047 product Substances 0.000 description 8
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 5
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000035508 accumulation Effects 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 235000012438 extruded product Nutrition 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C23/00—Extruding metal; Impact extrusion
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0602—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by a casting wheel and belt, e.g. Properzi-process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/003—Rolling non-ferrous metals immediately subsequent to continuous casting, i.e. in-line rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C23/00—Extruding metal; Impact extrusion
- B21C23/005—Continuous extrusion starting from solid state material
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Forging (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
- Diaphragms For Electromechanical Transducers (AREA)
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
Description
( ί »
If 823Ο79/Timmers
Korte aanduiding: Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een langwerpig aluminium .voorwerp.
Door aanvraagster wordt als uitvinder genoemd:
Leo CLOOSTERMANS-HUWAERT te MAARKEDAL, België
De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor de vervaardiging van een langwerpig aluminium voorwerp door het continu gieten van een aluminiumlegering tot een giet-streng gevolgd door het continu walsen van deze gietstreng.
5 Onder "langwerpig voorwerp" wordt daarbij verstaan elk produkt, zoals aluminium in draad-, strook- of profielvorm, waarvan de lengte-afmeting veel groter is dan de twee afmetingen die daar loodrecht op staan, ongeacht de geometrische vorm van de dwarsdoorsnede loodrecht op de lengte-10 richting; deze kan vierkant, rechthoekig, rond, trapezoï-daal of een willekeurige andere vorm zijn. Deze produkten worden vaak produkten met "oneindige" lengte genoemd.
Het continu gieten heeft echter een nadeel dat bijzonder belangrijk is gedurende de walsbewerking daarna.
15 Het is bekend dat continu gieten holten veroorzaakt door de ongelijke afkoeling van de wanden van de doorgang waarin het aluminium gestold is voor het vormen van genoemde gietstreng. Reeds is getracht deze porositeit te elimineren door een walsbewerking met een grote reductieverhouding om 20 voldoende samendrukking te veroorzaken om de holten te sluiten, maar deze samendrukking veroorzaakt zo grote inwendige spanningen dat het gevaar bestaat van de vorming van barsten, vooral daar waar de brosse eutectische neerslag geconcentreerd is. Dit is de reden waarom getracht 25 werd een oplossing te vinden voor dit probleem door het zoeken naar een meer gelijkmatig verdeelde afkoeling om de omtrek van de wanden van de doorgang, maar de praktische oplossingen hiertoe leiden tot belangrijke ophopingen van de eutectische fase aan het oppervlak, wat aanleiding geeft 30 tot barstvorming tijdens de daaropvolgende walsbewerking. Daarentegen blijken de mogelijke oplossingen voor het gedurende het stollen vermijden van zulke ophopingen van 8201212 +* 3 -2- eutectische fasen om barsten tijdens het walsen te vermijden, zodanighte zijn dat het niet mogelijk is genoemde holten in het metaal gedurende het stollen te vermijden.
In deze kontext blijft het probleem voor het verkrijgen 5 van een betere kwaliteit van het produkt, verkregen na het walsen van een gietstreng, onopgelost.
De uitvinding ondervangt deze bezwaren en de werkwijze volgens de uitvinding is gekenmerkt door het feit dat, tussen de continue gietbewerking en de walsbewerking, genoem-10 de gietstreng een continue extrusiebewerking ondergaat.
Extrusie, zoals het tegenwoordig bekend is voor het uitgaande van gietblokken vormen van langwerpige produkten met een gewenst dwarsprofiel, vereist de voorbereiding van de· gietblokken, door homogenisatie en verwijdering met 15 mechanische middelen, van de eutectische conglomeraties aan het oppervlak van de blokken, om een voldoende economische snelheid aan de uitgang van de extrusiepers te verkrijgen.. Toch vertoont een gietstreng die verkregen is door gebruikelijke continue gietmethoden, bv. door gebruik 20 van een gietwiel, een veel lagere heterogeniteit dan een gietblok, en het blijkt nu dat een dergelijke gietstreng onmiddellijk kan worden geëxtrudeerd, met weglating van de gebruikelijke voorbereidende bewerkingen, en met een voldoende hoge snelheid om de gietstreng op te nemen waarbij 25 men het gietwiel met de normale, economische, snelheid kan laten draaien. Bijgevolg blijkt een continue extrusie aan de uitgang van het continue giettoestel mogelijk te zijn met de normale economische snelheden. En het is in deze extrusiebewerking dat het metaal, door de interactie 30 tussen snelheid en druk, zeer ver in het gebied van plastische vervorming wordt gebracht, zodat de heterogene dendritische poreuse struktuur met haat conglomeraten van eutectica wordt vernietigd, en de verkregen struktuur gelijksoortig is aan een struktuur die verkregen wordt 35 door het homogeniseren na warmwalsen.
Een inrichting voor het gebruik van deze uitvinding omvat volgens de uitvinding achtereenvolgens van stroomopwaarts naar stroomafwaarts een continu giettoestel voor 8201212 ¢. s -3- het vervaardigen van een gietstreng, een continue extrusie-pers, en een continue wals. Het continue giettoestel zal bij voorkeur een continu gietwiel zijn.
De werkwijze is nog steeds zeer economisch, omdat het 5 een continu procédé is dat uitgaat van gesmolten metaal, dat niet opnieuw moet worden opgewarmd na de noodzakelijke afkoeling, die anders nodig is voor de tussentijdse voorbereiding van het gietprodukt vóór de extrusie. Voor de extrusie wordt de inherente warmte van het gestolde metaal 10 gebruikt, zonder enige substantiële verwarming, hoewel een tussentijdse verwarming tussen de uitgang van het continue giettoestel en de ingang van het extrusie-instrument uitgevoerd kan worden om een ideale ingangstemperatuur te verkrijgen, afhankelijk van de samenstelling van de legering, 15 de gebruikte afmetingen en de andere parameters van het extrusiesysteem.
Een groot voordeel van de uitvinding is het feit dat de profielvorm van het geëxtrudeerde produkt. vrij gekozen kan worden? dit betekent dat de beginvorm voor de daarop-20 volgende walsstap kan worden gekozen. Daardoor kan de werkwijze op ruime schaal worden toegepast ongeacht de geometrische vorm van het eindprodukt, en kan ze in het bijzonder worden toegepast voor de vervaardiging van vlakke stroken, dus met een dwarsdoorsnede die meer dan tweemaal de ' 25 breedte is. Het produkt kan na het walsen ook de vorm van walsdraad hebben,met een ronde dwarsdoorsnede met een diameter van over het algemeen 5 tot 20 millimeter, veelal tussen 7 en 12 millimeter.
De uitvinding wordt toegelicht aan de hand van de 30 tekening.
Fig. 1 toont de extrusiepers die bij voorkeur in deze uitvinding wordt gebruikt; fig. 2 toont het gietwiel zoals dit volgens de uitvinding kan worden toegepast; 35 fig. 3 toont een dwarsprofiel volgens lijn AA van fig. 2, van de velk van het gietwiel.
8201212 -4- V »
De continue extrusiebewerking zal bijvoorbeeld worden uitgevoerd met het procédé dat bekend is onder de naam "conform extrusion" beschreven in de Amerikaanse octrooi-schriften 3.765.216 en 4.101.253; de betreffende inrichting 5 is verkrijgbaar bij o.a. Babcock Wire Equipment Ltd., Groot Brittannië. De werkwijze wordt toegelicht in fig. 1. Het toestel zoals het gebruikt wordt in de werkwijze omvat een wrijvingswiel 1 van 450 mm diameter dat draait met een snelheid van ongeveer 55 omwentelingen per minuut. De omtrek 10 van dit wiel omvat een groef 2, die over een hoek (over het algemeen van ongeveer 100°) van de omtrek, bedekt is door een dekstuk waardoor een doorgang 4 gevormd wordt die eindigt in een extrusie-opening 5. De gietstreng 6 wordt tangentieel gericht naar het wiel en in de richting van de 15 pijl 7, naar de ingang van de doorgang voor extrusie toe.
De wrijving van het wiel tegen de gietstreng brengt warmte voort en doet een druk ontstaan in de doorgang zodat het aluminium naar buiten wordt gedrukt, door de opening 5, en in de richting van pijl 8, in de vorm van een uitgerekt 20 produkt met een dwarsdoorsnede die de vorm van opening 5 heeft. Deze werkwijze wordt "extrusie door wrijving" genoemd.
Het is daarmee bijvoorbeeld mogelijk een gietstreng 6 van een Al-Mg-Si-legering te vormen door een bekend gietwiel te gebruiken dat een streng voortbrengt met een dwarsdoor-25 snede-oppervlakte van 2.100 mm2 en die het wiel verlaat met een snelheid van 12 m per minuut en met een temperatuur van 500°C. Deze streng wordt onmiddellijk geleid naar de ingang van wrijvingswiel 1, waarin die wordt geëxtrudeerd tot een dwarsdoorsnede-oppervlakte van 1000 mm2. Het metaal wordt 30 daarna gewalst met een reduktie van 20% per pas, tot op een diameter van 9,5 mm.
Bij voorkeur zal de streng worden gegoten met een minimum aan heterogeniteit en poreusheid. Een manier om dit doel te bereiken kan men een continu gietwiel 11 (fig. 2 en 35 3) gebruiken, dat een velg heeft met een groef 12 over zijn omtrek, die over zijn breedte deel bedekt is met een metalen band zonder einde 13 om een doorgang 14 te vormen voor het 8201212 « ï -5- stollen. Deze band loopt onder geleiding van de wielen 15, 16, 17 en 18, met dezelfde lineaire snelheid (in de richting van pijl 19) als de lineaire snelheid van de omtrek van het gietwiel. Het vloeibare metaal wordt ingébracht in het 5 gietgat 20 en de gestolde streng 21 verlaat het wiel in de richting van de pijl 22. Het binnenste en zijwaartse oppervlak van de velg wordt afgekoeld door waterstralen komend uit een aantal openingen die opgesteld zijn in een cirkelboog 23 aan de binnenkant van het gietwiel, zoals in detail 10 is getoond in fig. 2 en 3- De door vand 13 bedekte buitenkant wordt ook afgekoeld door waterstralen die zijn opgesteld in bogen 24 en 25 van een cirkel, zoals op zich bekend bij de werkwijze van het continue gieten. Met dezelfde afkoeling aan de zijkant van de velg en aan de zijkant van de 15 band, koelt laatstgenoemde zijde sneller af, want de band, die soepel moet zijn, is veel dunner. Onder deze omstandigheden worden er holten gevormd die veroorzaakt worden door ongelijkmatige afkoeling. Dit is de reden waarom de afkoe-lingsboog 24 - 25 op de omtrek, aan de kant van de band, 20 verplaatst wordt over een hoek ten opzichte van de afkoel ingsboog 23 aan de kant van de velg, om een meer evenwichtige afkoeling te hebben. Deze verplaatsingshoek kan ingesteld worden door beweging van de halfhoog 24 ten opzichte van halfhoog 25, in de richting van pijlen 26, en deze 25 hoek kan in ieder specifiek geval ingesteld worden als funktie van snelheid en dwarsdoorsnede van de gietstreng, de samenstelling van de legering, de temperatuur, etc. Het is echter noodzakelijk dat er onmiddellijk en geheel aan de ingang van de doorgang voor het gieten en aan de zijkant 30 van de band een voldoen dikke film van aluminium wordt gevormd om te beletten dat gedurende het stollen de eutec-tische verbindingen door deze film heen naar het oppervlak zouden geduwd worden. Het is dit duwen door de beginfilm dat verantwoordelijk is voor de hoge concentratie aan 35 eutectische verbindingen aan de bandkant van het oppervlak.
Om deze voldoend dikke film geheel bij het begin te vormen, is het afkoelingssysteem aan de kant van de hand verder voorzien van een opening 27 die zich geheel aan het begin 8201212 -6- van de doorgang voor stolling bevindt, en het debiet van de waterstraal die deze opening verlaat is zo geregeld dat men een voldoende dikke film verkrijgt, zonder echter een on-evenwicht te veroorzaken tussen afkoeling aan de kant van de 5 band en die aan de andere kant.
De werkwijze volgens de uitvinding zal bij vooekeur gebruikt worden voor het maken van walsdraad van een Al-Mg-Si-legering voor elektrische geleidingsdraad, dit betekent, een legering met een samenstelling van 0,3 tot 10 0,9% magnesium, 0,25 tot 0,75% silicium, 0 tot 0,60% ijzer, terwijl de rest bestaat uit aluminium en onzuiverheden.
Bij een dergelijke legering wordt een continue extrusie uitgevoerd gevolgd door een afschrikbewerking tot op een temperatuur onder 260°C, tijdens welke afschrikking men het 15 aluminium walst ter verkrijging van walsdraad. Ook kan de continue extrusie uitgevoerd worden gevolgd door een zuiver thermische afschrikstap, d.w.z. zonder enige mechanische bewerkingsstap en tot op een temperatuur onder 260°C, gevolgd door een tweede thermo-mechanische stap, waarin het 20 aluminium mechanisch bewerkt wordt op een temperatuur liggend tussen 130 en 260°C en daarna, vóór iedere latere bewerkingsstap, onderworpen wordt aan een verouderingsbe-werking. De tweede stap volgt bij voorkeur de eerste onmiddellijk in dezelfde continue bewerking. Deze behandeling, 25 waarbij de afschrikking kan worden voorafgegaan door een warmvervorming op een zo hoog mogelijke temperatuur, bij voorkeur boven 470°C, en met een minimale afkoeling om een maximum aan legeringselementen in oplossing te houden vóór het afschrillem, geeft een zeer voordelige metallografische 30 struktuur. Het is in deze kontext dat een dergelijke warmvervorming kan worden uitgevoerd in de vorm van een extrusiebewerking zoals hier beschreven. Dit is zeer voordelig, want het is een bewerkingsstap waarin het metaal niet afkoelt, maar integendeel wordt opgewarmd, terwijl 35 bovendien de voordelen als bovenomschreven worden verkregen.
Opgemerkt wordt dat het belangrijkste doel van de extrusiebewerking is de metallografische struktuur van het 8201212 -7- aluminium te verbeteren, en niet noodzakelijk de dwarsdoorsnede van de gietstreng die in de continue extrusiepers komt te verminderen. Indien gewenst kan de dwarsdoorsnedevorm van de extrusie-opening groter gemaakt worden dat het 5 dwarsprofiel van de gietstreng. Deze verhouding kan aangepast worden aan de meest gewenste uitgangs- en ingangssnel-heid en doorsnede van het metaal aan het einde van het gietwiel, respectievelijk de ingang van de wals.
Het volgens de uitvinding gebruikte metaal kan zowel 10 zuiver aluminium als een aluminiumlegering zijn, dus een legering waarin het aluminium het overwegend bestanddeel is. Dergelijke metalen worden verstaan onder de algemene benaming "aluminium".
- Conclusies - 8201212
Claims (10)
1. Continue werkwijze voor het vervaardigen van een langwerpig aluminium voorwerp omvattende een continue gietbe-werking tot een gietstreng gevolgd door een continu walsen van deze gietstreng, met het kenmerk, dat 5 men tussen de continue gietbewerking en de walsbewerking de gietstreng onderwerpt aan een continue extrusiebewerking.
2. Werkwijze volgens conclusie 1, m e t het kenmerk, dat men de continue extrusiebewerking uitvoert als een extrusiebewerking door wrijving.
3. Werkwijze volgens één der conclusies 1-2, met het kenmerk dat men als extrusie-opening een opening met een vlakke rechthoekige vorm kiest.
4. Werkwijze volgens één der conclusies 1-2, met het kenmerk dat men de dwarsdoorsnede van genoem-15 de extrusie-opening groter kiest dan de dwarsdoorsnedevorm van genoemde gietstreng.
5. Werkwijze volgens één der conclusies 1-4, met het kenmerk dat men de continue gietstreng uitvoert in een gietwiel waarvan de velg voorzien is van een 20 groef bedekt met een buigzame band. tot vorming van een doorgang voor stolling, waarin de afkoeling aan de kant van de band vertraagd wordt ten opzichte van de afkoeling aan de velgkant, met uitzondering van een waterstraal, die gericht is op genoemde band aan de ingang van genoemde 25 doorgang voor stolling.
6. Werkwijze volgens één der conclusies 1-5, met het kenmerk dat men als aluminium een Al-Mg-Si-legering voor elektrisch geleidingsdraad gebruikt.
7. Werkwijze volgens conclusie 6, met het ken-30 merk dat men de continue extrusiebewerking doet voorafgaan aan een afschrikstap tot op een temperatuur onder 260°C, tijdens welke afschrikstap het aluminium gewalst wordt tot walsdraad. 820 1 2 1 2 -9-
8. Werkwijze volgens conclusie 6, m e t het kenmerk dat men de continue extrusiebewerking doet voorafgaan aan een zuiver thermische afschrikstap tot op een temperatuur onder 260°C, gevolgd door een 5 thermomechanische stap waarin het aluminium mechanisch bewerkt wordt op een temperatuur liggend tussen 130°C en 260°C en daarna vóór elke latere bewerking onderworpen wordt aan een veroüderingsbewerking.
9. Inrichting voor uitvoering van de werkwijze volgens 10 een der conclusies 1-8, met in volgorde van stroomopwaarts tot stroomafwaarts, een toestel voor continu gieten voor het vervaardigen van een giétstreng, en een continue wals, met het kenmerk dat tussen het toestel voor continu gieten en de continue wals, een continue extrusie-15 pers is opgenomen.
10. Inrichting volgens conclusie 8, m e t het kenmerk dat de continue extrusiepers een wiel voor extrusie door wrijving, is. 8201212
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| LU83262A LU83262A1 (fr) | 1981-03-27 | 1981-03-27 | Procede et installation pour la fabrication d'un produit allonge en aluminium |
| LU83262 | 1981-03-27 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8201212A true NL8201212A (nl) | 1982-10-18 |
Family
ID=19729617
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8201212A NL8201212A (nl) | 1981-03-27 | 1982-03-23 | Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een langwerpig aluminium voorwerp. |
Country Status (21)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57209754A (nl) |
| KR (1) | KR830008747A (nl) |
| AR (1) | AR228179A1 (nl) |
| AU (1) | AU8157782A (nl) |
| BE (1) | BE892591A (nl) |
| BR (1) | BR8201741A (nl) |
| DD (1) | DD203242A5 (nl) |
| DE (1) | DE3210824A1 (nl) |
| DK (1) | DK139382A (nl) |
| ES (1) | ES8307140A1 (nl) |
| FI (1) | FI821037L (nl) |
| FR (1) | FR2502522A1 (nl) |
| GB (1) | GB2095592B (nl) |
| GR (1) | GR75530B (nl) |
| IT (1) | IT8248086A0 (nl) |
| LU (1) | LU83262A1 (nl) |
| NL (1) | NL8201212A (nl) |
| NO (1) | NO821019L (nl) |
| OA (1) | OA07052A (nl) |
| SE (1) | SE8201882L (nl) |
| ZA (1) | ZA821683B (nl) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB9014437D0 (en) * | 1990-06-28 | 1990-08-22 | Holton Machinery Ltd | Continuous casting and extruding |
| WO1999032239A1 (en) * | 1997-12-19 | 1999-07-01 | Technalum Research, Inc. | Process and apparatus for the production of cold rolled profiles from continuously cast rod |
| KR101392178B1 (ko) * | 2013-12-24 | 2014-05-08 | 구제율 | 단조용 압출재의 제조방법 및 장치 |
| CN110756778A (zh) * | 2019-11-04 | 2020-02-07 | 武汉深蓝自动化设备股份有限公司 | 一种铅酸蓄电池板栅连续铸造装置 |
| CN111318586A (zh) * | 2020-02-18 | 2020-06-23 | 邹平中大实业有限公司 | 一种连续挤压机在挤压固态金属时减小摩擦力的方法 |
| CN114110411B (zh) * | 2021-11-26 | 2022-11-25 | 江苏万和铝业有限公司 | 一种抗腐蚀超耐候铝合金型材及其生产工艺 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE620630A (nl) * | ||||
| US1851063A (en) * | 1931-02-19 | 1932-03-29 | Ramsey George | Extrusion rolling |
| AT291898B (de) * | 1969-05-09 | 1971-08-10 | Voest Ag | Verfahren zur Bearbeitung eines Stahlgußstranges |
| GB1370894A (en) * | 1971-03-12 | 1974-10-16 | Atomic Energy Authority Uk | Extrusion |
| US3922898A (en) * | 1974-03-29 | 1975-12-02 | Wanskuck Co | Extrusion process |
| US4066475A (en) * | 1974-09-26 | 1978-01-03 | Southwire Company | Method of producing a continuously processed copper rod |
| FR2379329A1 (fr) * | 1977-02-02 | 1978-09-01 | Pechiney Aluminium | Procede de production de fil machine par coulee et laminage continus |
| DE2842094C3 (de) * | 1978-09-27 | 1982-02-04 | Korf Engineering GmbH, 4000 Düsseldorf | Bewegliche Stranggießkokille für dehnungsempfindliche Metalle, insbesondere Stahl |
-
1981
- 1981-03-27 LU LU83262A patent/LU83262A1/fr unknown
-
1982
- 1982-03-12 ZA ZA821683A patent/ZA821683B/xx unknown
- 1982-03-15 ES ES510424A patent/ES8307140A1/es not_active Expired
- 1982-03-16 GR GR67609A patent/GR75530B/el unknown
- 1982-03-16 AU AU81577/82A patent/AU8157782A/en not_active Abandoned
- 1982-03-17 KR KR1019820001145A patent/KR830008747A/ko unknown
- 1982-03-23 BE BE1/10469A patent/BE892591A/nl not_active IP Right Cessation
- 1982-03-23 NL NL8201212A patent/NL8201212A/nl not_active Application Discontinuation
- 1982-03-23 FR FR8204899A patent/FR2502522A1/fr active Granted
- 1982-03-24 DE DE19823210824 patent/DE3210824A1/de not_active Withdrawn
- 1982-03-24 SE SE8201882A patent/SE8201882L/ not_active Application Discontinuation
- 1982-03-24 FI FI821037A patent/FI821037L/fi not_active Application Discontinuation
- 1982-03-25 DD DD82238440A patent/DD203242A5/de unknown
- 1982-03-25 IT IT8248086A patent/IT8248086A0/it unknown
- 1982-03-26 NO NO821019A patent/NO821019L/no unknown
- 1982-03-26 BR BR8201741A patent/BR8201741A/pt unknown
- 1982-03-26 AR AR288902A patent/AR228179A1/es active
- 1982-03-26 DK DK139382A patent/DK139382A/da not_active IP Right Cessation
- 1982-03-26 OA OA57647A patent/OA07052A/xx unknown
- 1982-03-27 JP JP57048173A patent/JPS57209754A/ja active Pending
- 1982-03-29 GB GB8209213A patent/GB2095592B/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2502522B1 (nl) | 1984-04-20 |
| ES510424A0 (es) | 1983-06-16 |
| BR8201741A (pt) | 1983-02-22 |
| OA07052A (fr) | 1983-12-31 |
| DK139382A (da) | 1982-09-28 |
| DE3210824A1 (de) | 1982-10-14 |
| KR830008747A (ko) | 1983-12-14 |
| GB2095592B (en) | 1984-12-05 |
| GR75530B (nl) | 1984-07-26 |
| NO821019L (no) | 1982-09-28 |
| IT8248086A0 (it) | 1982-03-25 |
| ES8307140A1 (es) | 1983-06-16 |
| AU8157782A (en) | 1982-09-30 |
| ZA821683B (en) | 1983-01-26 |
| GB2095592A (en) | 1982-10-06 |
| AR228179A1 (es) | 1983-01-31 |
| LU83262A1 (fr) | 1983-02-22 |
| BE892591A (nl) | 1982-09-23 |
| FI821037A0 (fi) | 1982-03-24 |
| JPS57209754A (en) | 1982-12-23 |
| SE8201882L (sv) | 1982-09-28 |
| DD203242A5 (de) | 1983-10-19 |
| FI821037L (fi) | 1982-09-28 |
| FR2502522A1 (fr) | 1982-10-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3260487B2 (ja) | 金属ストリップの連続ベルト鋳造装置および方法 | |
| US3623535A (en) | High-speed continuous casting method | |
| US3613767A (en) | Continuous casting and rolling of 6201 aluminum alloy | |
| NL8201212A (nl) | Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een langwerpig aluminium voorwerp. | |
| US2956320A (en) | Casting of metal | |
| US3987536A (en) | Method of and apparatus for the production of bars or machine wire | |
| JP3007941B2 (ja) | 金属ストリップ鋳造方法 | |
| US5293926A (en) | Method and apparatus for direct casting of continuous metal strip | |
| KR101286890B1 (ko) | 캐스팅 강 스트립 | |
| JPS625702B2 (nl) | ||
| NL8000463A (nl) | Continu gegoten staalprodukt met verminderde microsegregatie. | |
| SU1014639A1 (ru) | Способ непрерывного лить ленты | |
| JPS5938303B2 (ja) | ６２０１の如きアルミニウム合金の改良された溶体化熱処理方法 | |
| KR840001298B1 (ko) | 주강제품의 연속 주조방법 | |
| NL7909310A (nl) | Werkwijze voor oplossingswarmtebehandeling van 6201 aluminium alliage. | |
| JPH04284947A (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JPH07115131B2 (ja) | 双ロール式鋳造装置 | |
| JPS61199554A (ja) | 連続鋳造方法及び装置 | |
| JPS6125458B2 (nl) | ||
| SU382460A1 (ru) | Способ непрерывной разливки1 | |
| SU1424950A1 (ru) | Способ непрерывного лить заготовки | |
| JP3402250B2 (ja) | 連続鋳造による丸ビレット鋳片の製造方法 | |
| SU1329898A1 (ru) | Способ непрерывного лить ленты | |
| JPH0390259A (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JPS61229445A (ja) | 連続鋳造方法及び装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A85 | Still pending on 85-01-01 | ||
| BV | The patent application has lapsed |