JP3402250B2 - 連続鋳造による丸ビレット鋳片の製造方法 - Google Patents
連続鋳造による丸ビレット鋳片の製造方法Info
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- JP3402250B2 JP3402250B2 JP09652499A JP9652499A JP3402250B2 JP 3402250 B2 JP3402250 B2 JP 3402250B2 JP 09652499 A JP09652499 A JP 09652499A JP 9652499 A JP9652499 A JP 9652499A JP 3402250 B2 JP3402250 B2 JP 3402250B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、連続鋳造による丸
ビレット鋳片の製造方法、特に未凝固圧下法および凝固
後成形法を用いた製管用の丸ビレット鋳片の製造方法に
関する。
ビレット鋳片の製造方法、特に未凝固圧下法および凝固
後成形法を用いた製管用の丸ビレット鋳片の製造方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造により丸ビレット鋳片を製造す
る場合、材質が低炭素鋼、軸受け鋼、高Cr鋼のときに
は、最後に凝固する中心部に偏析 (中心偏析) 、軸芯割
れ、ポロシティが生成する。そのような鋳片をシームレ
スパイプ製造にそのまま用いると内面疵を多発し、製品
とならない。特に、軸受け鋼のように[C] 濃度の高いも
のは中心部の[C] 偏析度が大きく、偏析部が製管時に容
易に溶融するために、そのような丸ビレット鋳片をシー
ムレスパイプ素材に用いるのは非常に難度が高い。
る場合、材質が低炭素鋼、軸受け鋼、高Cr鋼のときに
は、最後に凝固する中心部に偏析 (中心偏析) 、軸芯割
れ、ポロシティが生成する。そのような鋳片をシームレ
スパイプ製造にそのまま用いると内面疵を多発し、製品
とならない。特に、軸受け鋼のように[C] 濃度の高いも
のは中心部の[C] 偏析度が大きく、偏析部が製管時に容
易に溶融するために、そのような丸ビレット鋳片をシー
ムレスパイプ素材に用いるのは非常に難度が高い。
【０００３】そこで、丸ビレット内面品質向上のため
に、鋳片に圧下を施す方法が多く提案されている。例え
ば、特開平10−249490号、同10−146651号、同10−3288
00号の各公報は、いずれも中心部が未凝固部の位置にて
大圧下を施し、その後、真円に成形する方法を開示して
いる。これにより、中心偏析の軽減、軸芯割れおよびポ
ロシティの消滅が可能となり、良好な内部品質を有する
シームレスパイプを製造できる。
に、鋳片に圧下を施す方法が多く提案されている。例え
ば、特開平10−249490号、同10−146651号、同10−3288
00号の各公報は、いずれも中心部が未凝固部の位置にて
大圧下を施し、その後、真円に成形する方法を開示して
いる。これにより、中心偏析の軽減、軸芯割れおよびポ
ロシティの消滅が可能となり、良好な内部品質を有する
シームレスパイプを製造できる。
【０００４】特開平５−318065号公報は、連続鋳造鋳片
の未凝固末端部を鍛圧装置を用いて連続的に大圧下する
場合、安定した内部品質を得るために、拡散領域の溶鋼
中に拡散した不純物溶質元素の影響範囲にて鍛圧を中止
し、不純物溶質元素の濃化部分を封じ込める方法を開示
している。これは、連続的に鍛圧することによる内部品
質への影響を回避するためであり、これにより、鋳片中
心部における不純物元素Ｐ、Ｓの偏析度を許容限界値以
下に抑制することが可能である。
の未凝固末端部を鍛圧装置を用いて連続的に大圧下する
場合、安定した内部品質を得るために、拡散領域の溶鋼
中に拡散した不純物溶質元素の影響範囲にて鍛圧を中止
し、不純物溶質元素の濃化部分を封じ込める方法を開示
している。これは、連続的に鍛圧することによる内部品
質への影響を回避するためであり、これにより、鋳片中
心部における不純物元素Ｐ、Ｓの偏析度を許容限界値以
下に抑制することが可能である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記特
開平10−249490号、同10−146651号、同10−328800号の
各公報を用いると、圧下初期は良好な内部品質が得られ
るが、それ以降は未凝固圧下によって鋳込上流側に排出
される濃化溶鋼の影響により未凝固圧下ロールの前面の
溶鋼の凝固温度が低下し、未凝固厚みが増大することに
よって適正な未凝固圧下条件から逸脱して (すなわち、
未凝固圧下量不足となり) 内部割れが発生してしまう。
開平10−249490号、同10−146651号、同10−328800号の
各公報を用いると、圧下初期は良好な内部品質が得られ
るが、それ以降は未凝固圧下によって鋳込上流側に排出
される濃化溶鋼の影響により未凝固圧下ロールの前面の
溶鋼の凝固温度が低下し、未凝固厚みが増大することに
よって適正な未凝固圧下条件から逸脱して (すなわち、
未凝固圧下量不足となり) 内部割れが発生してしまう。
【０００６】また、特開平５−318065号公報にて開示さ
れている圧下を途中で開放して濃化部分を封じ込める方
法を用いると、濃化部分は製品とならないために製品歩
留量が12％以上も悪化して実際の生産には適さない。
れている圧下を途中で開放して濃化部分を封じ込める方
法を用いると、濃化部分は製品とならないために製品歩
留量が12％以上も悪化して実際の生産には適さない。
【０００７】よって、本発明の課題は、内部品質の優れ
たシームレスパイプを製造するために、中心偏析の軽
減、軸芯割れおよびポロシティの消滅を図った丸ビレッ
ト鋳片の製造方法を提供することである。より具体的に
は、本発明の課題は、長期間の連続操業時にも上述のよ
うな効果を発揮できる丸ビレット鋳片の製造方法を提供
することである。
たシームレスパイプを製造するために、中心偏析の軽
減、軸芯割れおよびポロシティの消滅を図った丸ビレッ
ト鋳片の製造方法を提供することである。より具体的に
は、本発明の課題は、長期間の連続操業時にも上述のよ
うな効果を発揮できる丸ビレット鋳片の製造方法を提供
することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、かかる課
題に対して、しかるべき手段によって内部割れの発生す
る臨界鋳込長を延長し、それを補償する大きな圧下率を
加え、一方長期間の連続操業にあっては、その上で圧下
を途中で開放することにより、実生産に適する製品歩留
量を確保することができるとの認識に立ち、種々検討を
重ね、次のような知見を得た。
題に対して、しかるべき手段によって内部割れの発生す
る臨界鋳込長を延長し、それを補償する大きな圧下率を
加え、一方長期間の連続操業にあっては、その上で圧下
を途中で開放することにより、実生産に適する製品歩留
量を確保することができるとの認識に立ち、種々検討を
重ね、次のような知見を得た。
【０００９】内部割れの発生する臨界鋳込長を延長す
るためには、未凝固圧下による濃化溶鋼を容易に鋳込み
上流側へ排出することが必要である。そのためには、排
出体積が大きいほど有利である。すなわち、鋳込モール
ドの直径が大きいほど有利である。
るためには、未凝固圧下による濃化溶鋼を容易に鋳込み
上流側へ排出することが必要である。そのためには、排
出体積が大きいほど有利である。すなわち、鋳込モール
ドの直径が大きいほど有利である。
【００１０】従来、高々200 mm程度であった鋳込モー
ルドの直径を225 mm以上とすることにより、臨界鋳込長
を延長して製品歩留量の悪化を５％以内とすることが可
能となる。
ルドの直径を225 mm以上とすることにより、臨界鋳込長
を延長して製品歩留量の悪化を５％以内とすることが可
能となる。
【００１１】鋳込連々指数の向上を図った実生産を可
能とするためには、未凝固圧下を一旦途中開放して濃化
部分を封じ込め、該当部分を不良品とする方法の併用が
有用である。
能とするためには、未凝固圧下を一旦途中開放して濃化
部分を封じ込め、該当部分を不良品とする方法の併用が
有用である。
【００１２】ここに、本発明は次の通りである。
(1) 丸ビレットの連続鋳造に際して、水平ロール１段に
よる未凝固圧下を加えた後、垂直ロール１段による凝固
後成形を加えて丸ビレット鋳片を製造する方法であっ
て、鋳込モールドの直径を225mm 以上とすることで臨界
鋳込長を延長し、鋳込途中で未凝固圧下ロールを一旦開
放し、再度未凝固圧下を開始することを特徴とする、連
続鋳造による丸ビレット鋳片の製造方法。
よる未凝固圧下を加えた後、垂直ロール１段による凝固
後成形を加えて丸ビレット鋳片を製造する方法であっ
て、鋳込モールドの直径を225mm 以上とすることで臨界
鋳込長を延長し、鋳込途中で未凝固圧下ロールを一旦開
放し、再度未凝固圧下を開始することを特徴とする、連
続鋳造による丸ビレット鋳片の製造方法。
【００１３】(2) 丸ビレットの連続鋳造に際して、水平
ロール１段による未凝固圧下を加えた後、垂直ロール１
段による凝固後成形を加え、さらにその後水平ロール１
段、垂直ロール１段という交互の少なくとも１ように複
数段の成形用ロールによる凝固後成形を加えて丸ビレッ
ト鋳片を製造する方法であって、鋳込モールド直径225m
m 以上とすることで臨界鋳込長を延長し、鋳込途中で未
凝固圧下ロールを一旦開放し、再度未凝固圧下を開始す
ることを特徴とする、連続鋳造による丸ビレット鋳片の
製造方法。
ロール１段による未凝固圧下を加えた後、垂直ロール１
段による凝固後成形を加え、さらにその後水平ロール１
段、垂直ロール１段という交互の少なくとも１ように複
数段の成形用ロールによる凝固後成形を加えて丸ビレッ
ト鋳片を製造する方法であって、鋳込モールド直径225m
m 以上とすることで臨界鋳込長を延長し、鋳込途中で未
凝固圧下ロールを一旦開放し、再度未凝固圧下を開始す
ることを特徴とする、連続鋳造による丸ビレット鋳片の
製造方法。
【００１４】(3) 丸ビレットの連続鋳造に際して、垂直
ロール１段による未凝固圧下を加えた後、水平ロール１
段による凝固後成形を加えて丸ビレット鋳片を製造する
方法であって、鋳込モールド直径を225mm 以上とするこ
とで臨界鋳込長を延長し、鋳込途中で未凝固圧下ロール
を一旦開放し、再度未凝固圧下を開始することを特徴と
する、連続鋳造による丸ビレット鋳片の製造方法。
ロール１段による未凝固圧下を加えた後、水平ロール１
段による凝固後成形を加えて丸ビレット鋳片を製造する
方法であって、鋳込モールド直径を225mm 以上とするこ
とで臨界鋳込長を延長し、鋳込途中で未凝固圧下ロール
を一旦開放し、再度未凝固圧下を開始することを特徴と
する、連続鋳造による丸ビレット鋳片の製造方法。
【００１５】(4) 丸ビレットの連続鋳造に際して、垂直
ロール１段による未凝固圧下を加えた後、水平ロール１
段による凝固後成形を加え、さらにその後垂直ロール１
段、水平ロール１段という交互の少なくとも１段の成形
用ロールによる凝固後成形を加えて丸ビレット鋳片を製
造する方法であって、鋳込モールド直径を225mm 以上と
することで臨界鋳込長を延長し、鋳込途中で未凝固圧下
ロールを一旦開放し、再度未凝固圧下を開始することを
特徴とする、連続鋳造による丸ビレット鋳片の製造方
法。
ロール１段による未凝固圧下を加えた後、水平ロール１
段による凝固後成形を加え、さらにその後垂直ロール１
段、水平ロール１段という交互の少なくとも１段の成形
用ロールによる凝固後成形を加えて丸ビレット鋳片を製
造する方法であって、鋳込モールド直径を225mm 以上と
することで臨界鋳込長を延長し、鋳込途中で未凝固圧下
ロールを一旦開放し、再度未凝固圧下を開始することを
特徴とする、連続鋳造による丸ビレット鋳片の製造方
法。
【００１６】(5) 鋳型内電磁攪拌をすることを特徴とす
る、上記(1) 〜(4) のいずれかに記載の連続鋳造による
丸ビレット鋳片の製造方法。
る、上記(1) 〜(4) のいずれかに記載の連続鋳造による
丸ビレット鋳片の製造方法。
【００１７】
【発明の実施の形態】図１に、本発明にかかる連続鋳造
による丸ビレット鋳片の製造工程の一例を模式的に示
す。図中、タンディッシュ１から平面断面が円形の連続
鋳造用鋳型、つまり鋳込モールド２に注入された溶鋼３
は鋳型２内において冷却され、凝固シェルが外側に形成
される。この鋳型２から引き抜かれた鋳片４はスプレー
冷却帯５を経てピンチロール帯６に入り、未凝固圧下水
平ロール対７にて中心部が未凝固の状態にて大圧下され
る。このとき断面が楕円形となった鋳片は、凝固完了位
置の下流側の鋳片凝固後の領域に設けられた凝固後成形
用の垂直ロール８にて真円にまで凝固後成形され、シー
ムレスパイプ製造用の丸ビレット鋳片とされる。
による丸ビレット鋳片の製造工程の一例を模式的に示
す。図中、タンディッシュ１から平面断面が円形の連続
鋳造用鋳型、つまり鋳込モールド２に注入された溶鋼３
は鋳型２内において冷却され、凝固シェルが外側に形成
される。この鋳型２から引き抜かれた鋳片４はスプレー
冷却帯５を経てピンチロール帯６に入り、未凝固圧下水
平ロール対７にて中心部が未凝固の状態にて大圧下され
る。このとき断面が楕円形となった鋳片は、凝固完了位
置の下流側の鋳片凝固後の領域に設けられた凝固後成形
用の垂直ロール８にて真円にまで凝固後成形され、シー
ムレスパイプ製造用の丸ビレット鋳片とされる。
【００１８】凝固後成形用ロール対は垂直ロール対８と
いうように一対でもよいが、図示例のように、必要に応
じて、垂直ロール対８、水平ロール対９、垂直ロール対
10というように、垂直ロールと水平ロールを交互に複数
段設けてもよい。また、鋳片押さえ用水平ロールはフラ
ットロールでも、カリバーロールでもよい。要するに、
最終的には真円になるようなロール配置であればいずれ
であってもよい。
いうように一対でもよいが、図示例のように、必要に応
じて、垂直ロール対８、水平ロール対９、垂直ロール対
10というように、垂直ロールと水平ロールを交互に複数
段設けてもよい。また、鋳片押さえ用水平ロールはフラ
ットロールでも、カリバーロールでもよい。要するに、
最終的には真円になるようなロール配置であればいずれ
であってもよい。
【００１９】本発明における未凝固圧下率は225 mm以上
という鋳込モールド径の増大に伴って長大化する臨界鋳
込長を補償する程度であって、これは通常の条件では４
〜50％程度であり、好ましくは20〜50％である。なお、
凝固後成形に際しては実質上の圧下は見られない。
という鋳込モールド径の増大に伴って長大化する臨界鋳
込長を補償する程度であって、これは通常の条件では４
〜50％程度であり、好ましくは20〜50％である。なお、
凝固後成形に際しては実質上の圧下は見られない。
【００２０】図２は、鋳込モールド直径200mm のとき
に、未凝固圧下を鋳込長で50ｍの位置で連続的に実施し
た場合の未凝固圧下ロール直下から鋳込上流側 (メニス
カス側) への鋳片中心部の[C] の偏析度変化を示すグラ
フである。これによれば、偏析度が１を越える濃化帯
(これを「濃化滞留域」と定義する) が上流側に５ｍ長
さだけ生成していることがわかる。
に、未凝固圧下を鋳込長で50ｍの位置で連続的に実施し
た場合の未凝固圧下ロール直下から鋳込上流側 (メニス
カス側) への鋳片中心部の[C] の偏析度変化を示すグラ
フである。これによれば、偏析度が１を越える濃化帯
(これを「濃化滞留域」と定義する) が上流側に５ｍ長
さだけ生成していることがわかる。
【００２１】図３は、このときの概要図である。すなわ
ち、図示のように、凝固シェルおよび溶鋼プールを有す
る鋳片４は未凝固圧下ロール対７の位置で圧下されて未
凝固部が消失する。この圧下の際に溶鋼プールを構成す
る溶鋼は上流側に押出され、未凝固圧下ロール対７の上
流側に上述の濃化滞留域20が形成される。図示例ではこ
の濃化滞留域20の長さは５ｍである。
ち、図示のように、凝固シェルおよび溶鋼プールを有す
る鋳片４は未凝固圧下ロール対７の位置で圧下されて未
凝固部が消失する。この圧下の際に溶鋼プールを構成す
る溶鋼は上流側に押出され、未凝固圧下ロール対７の上
流側に上述の濃化滞留域20が形成される。図示例ではこ
の濃化滞留域20の長さは５ｍである。
【００２２】図４は、連続的に未凝固圧下を行った場合
に鋳込途中にて内部割れが発生するときと鋳込長との関
連を示すグラフである。この濃化滞留域の影響により、
図４に示すように、鋳込モールド直径200mm の場合は鋳
込長≧50ｍにて内部割れが発生する。内部割れが発生す
ると、製管時にパイプ内面がかぶれるために製品となら
ない。
に鋳込途中にて内部割れが発生するときと鋳込長との関
連を示すグラフである。この濃化滞留域の影響により、
図４に示すように、鋳込モールド直径200mm の場合は鋳
込長≧50ｍにて内部割れが発生する。内部割れが発生す
ると、製管時にパイプ内面がかぶれるために製品となら
ない。
【００２３】図５は、鋳込モールド直径毎に内部割れが
発生する臨界鋳込長を示すグラフである。図５によれ
ば、鋳込モールド直径が大きくなるほど臨界鋳込長が延
びることがわかる。この理由は、モールド直径が大きく
なるほど排出できる濃化溶鋼の体積が増加し、濃化溶鋼
の拡散が容易に起こるためである。
発生する臨界鋳込長を示すグラフである。図５によれ
ば、鋳込モールド直径が大きくなるほど臨界鋳込長が延
びることがわかる。この理由は、モールド直径が大きく
なるほど排出できる濃化溶鋼の体積が増加し、濃化溶鋼
の拡散が容易に起こるためである。
【００２４】図６は、鋳込モールド直径毎に製品歩留悪
化比率を示したグラフである。実際に生産する場合には
この悪化比率を５％以下とすることが必要であり、鋳込
モールド直径は225 mm以上、好ましくは250 mm以上とす
るのがよい。製品歩留悪化比率を５％以下としなければ
ならない理由は、ブルーム材を分塊圧延して丸ビレット
とする場合の分塊歩留損が５％であり、アズキャスト材
とするメリットを享受するためである。
化比率を示したグラフである。実際に生産する場合には
この悪化比率を５％以下とすることが必要であり、鋳込
モールド直径は225 mm以上、好ましくは250 mm以上とす
るのがよい。製品歩留悪化比率を５％以下としなければ
ならない理由は、ブルーム材を分塊圧延して丸ビレット
とする場合の分塊歩留損が５％であり、アズキャスト材
とするメリットを享受するためである。
【００２５】鋳込連々指数を向上するためには、図５に
示す内部割れ発生臨界鋳込長に到達する前に未凝固圧下
ロールを一旦開放し、濃化滞留域の長さ分を通過させた
後に、再度未凝固圧下を再開する必要がある。
示す内部割れ発生臨界鋳込長に到達する前に未凝固圧下
ロールを一旦開放し、濃化滞留域の長さ分を通過させた
後に、再度未凝固圧下を再開する必要がある。
【００２６】図７はかかる態様を示すもので図示のよう
に濃化滞留域を開放部に封じ込み、再度圧下を開始した
部分は良好な内部品質を得ることができる。濃化滞留域
を封じ込めた開放部は製品とはせずにスクラップとす
る。本発明によれば歩留悪化比率を５％以下に抑えるこ
とができる。
に濃化滞留域を開放部に封じ込み、再度圧下を開始した
部分は良好な内部品質を得ることができる。濃化滞留域
を封じ込めた開放部は製品とはせずにスクラップとす
る。本発明によれば歩留悪化比率を５％以下に抑えるこ
とができる。
【００２７】このように本発明によれば鋳込モールドの
直径を225 mm以上とするが、これは臨界鋳込長を増加さ
せるためである。これにより大径の丸ビレット鋳片を製
造するためではないが、必要により、冷却条件を変更す
るなどして丸ビレット鋳片の大径化を図ってもよい。通
常本発明により得られる丸ビレット鋳片の最終的直径は
ほゞ120 〜216 mmあるいはそれ以上となる。
直径を225 mm以上とするが、これは臨界鋳込長を増加さ
せるためである。これにより大径の丸ビレット鋳片を製
造するためではないが、必要により、冷却条件を変更す
るなどして丸ビレット鋳片の大径化を図ってもよい。通
常本発明により得られる丸ビレット鋳片の最終的直径は
ほゞ120 〜216 mmあるいはそれ以上となる。
【００２８】一方、直径120 〜216 mmという寸法の丸ビ
レット鋳片を製造する場合を考えると、本発明の場合に
は従来のそれに比較してほゞ10〜80％増の大径鋳込モー
ルドを使用するのである。
レット鋳片を製造する場合を考えると、本発明の場合に
は従来のそれに比較してほゞ10〜80％増の大径鋳込モー
ルドを使用するのである。
【００２９】
【実施例】本例では、断面円形の連続鋳造用鋳型を備え
た図１に示す構造に等しい設備 (マシンR=10m)により丸ビ
レット鋳片を鋳造した。ロール対７による未凝固圧下位
置は、溶湯メカニカスより23ｍとし、凝固後成形を行う
成形ロール８は溶湯メニスカスより32ｍの位置に配置し
た。得られた丸ビレット鋳片の直径は 170mmであった。
た図１に示す構造に等しい設備 (マシンR=10m)により丸ビ
レット鋳片を鋳造した。ロール対７による未凝固圧下位
置は、溶湯メカニカスより23ｍとし、凝固後成形を行う
成形ロール８は溶湯メニスカスより32ｍの位置に配置し
た。得られた丸ビレット鋳片の直径は 170mmであった。
【００３０】鋳造鋼種は軸受け鋼であり、その鋼成分を
表１に示す。鋳造速度は1.2 〜2.2 m/min 、スプレー冷
却比水量は0.05〜0.8 リットル/kg・steel とした。結
果は表２にまとめて示す。
表１に示す。鋳造速度は1.2 〜2.2 m/min 、スプレー冷
却比水量は0.05〜0.8 リットル/kg・steel とした。結
果は表２にまとめて示す。
【００３１】(実施例１)鋳込モールドの直径が225 mmの
ため、歩留悪化率は5.0 ％と実生産可能なレベルとなっ
ており、評価としては良好である。
ため、歩留悪化率は5.0 ％と実生産可能なレベルとなっ
ており、評価としては良好である。
【００３２】(実施例２)鋳込モールド直径240 mmで、か
つ鋳込長110m毎に未凝固圧下ロールを開放するため、歩
留悪化率は4.5 ％と実生産可能なレベルとなっているう
えに、鋳込連々指数は≧1.0 となり評価としては非常に
良好である。
つ鋳込長110m毎に未凝固圧下ロールを開放するため、歩
留悪化率は4.5 ％と実生産可能なレベルとなっているう
えに、鋳込連々指数は≧1.0 となり評価としては非常に
良好である。
【００３３】(実施例３)鋳込モールド直径260 mmのた
め、歩留悪化率は4.2 ％と実生産可能なレベルとなって
おり、評価としては良好である。
め、歩留悪化率は4.2 ％と実生産可能なレベルとなって
おり、評価としては良好である。
【００３４】(実施例４)鋳込モールド直径280 mmでかつ
鋳込長130m毎に未凝固圧下ロールを開放するため、歩留
悪化率は3.7 ％と実生産可能なレベルとなっているうえ
に、鋳込連々指数は≧1.6 となり評価としては非常に良
好である。さらに、モールド内電磁攪拌を適用している
ため、製品とするのに可能な部分の中疵発生率は0.30％
と非常に良好である。
鋳込長130m毎に未凝固圧下ロールを開放するため、歩留
悪化率は3.7 ％と実生産可能なレベルとなっているうえ
に、鋳込連々指数は≧1.6 となり評価としては非常に良
好である。さらに、モールド内電磁攪拌を適用している
ため、製品とするのに可能な部分の中疵発生率は0.30％
と非常に良好である。
【００３５】(実施例５)鋳込モールド直径300 mmのた
め、歩留悪化率は3.6 ％と実生産可能なレベルとなって
おり、評価としては良好である。さらに、モールド内電
磁攪拌を適用しているため、製品とするのに可能な部分
の中疵発生率は0.25％と非常に良好である。
め、歩留悪化率は3.6 ％と実生産可能なレベルとなって
おり、評価としては良好である。さらに、モールド内電
磁攪拌を適用しているため、製品とするのに可能な部分
の中疵発生率は0.25％と非常に良好である。
【００３６】(比較例)いずれも鋳込モールド直径225 mm
未満で適正条件を外れているため、歩留悪化率は＞5.0
％と実生産不可能なレベルとなっており、評価としては
不良である。
未満で適正条件を外れているため、歩留悪化率は＞5.0
％と実生産不可能なレベルとなっており、評価としては
不良である。
【００３７】
【表１】
【００３８】
【表２】
【００３９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
連続鋳造によって未凝固圧下法、凝固後成形法を用いて
丸ビレット鋳片を製造する際に、濃化滞留域の影響によ
る内部品質の悪化が発現する鋳込長を実生産に適するレ
ベルまで延長し、かつ鋳込連々指数を増加することが可
能であり、その実用上の意義は大きい。
連続鋳造によって未凝固圧下法、凝固後成形法を用いて
丸ビレット鋳片を製造する際に、濃化滞留域の影響によ
る内部品質の悪化が発現する鋳込長を実生産に適するレ
ベルまで延長し、かつ鋳込連々指数を増加することが可
能であり、その実用上の意義は大きい。
【図１】本発明にかかる丸ビレット製造方法を実施する
ための設備概要を示す模式的説明図である。
ための設備概要を示す模式的説明図である。
【図２】未凝固圧下ロールから鋳込上流側への鋳片中心
部の[C] 偏析度を示すグラフである。
部の[C] 偏析度を示すグラフである。
【図３】濃化滞留域を表す概要図である。
【図４】連続的に未凝固圧下した場合に鋳込み途中にて
内部割れが発生することを示すグラフである。
内部割れが発生することを示すグラフである。
【図５】鋳込モールド直径と内部割れの発生する臨界鋳
込長との関係を示すグラフである。
込長との関係を示すグラフである。
【図６】鋳込モールド直径と製品歩留悪化比率の関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図７】未凝固圧下開放部を表す概要図である。
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(56)参考文献 特開 平10−166124（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−201602（ＪＰ，Ａ)
特開 昭63−188459（ＪＰ，Ａ)
特開 平10−32880（ＪＰ，Ａ)
特開 平10−249490（ＪＰ，Ａ)
特開 平10−146651（ＪＰ，Ａ)
特開 平10−175049（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−318065（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B22D 11/128 350
B22D 11/00
B22D 11/04 311
B22D 11/115
Claims (5)
- 【請求項１】 丸ビレットの連続鋳造に際して、水平ロ
ール１段による未凝固圧下を加えた後、垂直ロール１段
による凝固後成形を加えて丸ビレット鋳片を製造する方
法であって、鋳込モールドの直径を225mm 以上とするこ
とで臨界鋳込長を延長し、鋳込途中で未凝固圧下ロール
を一旦開放し、再度未凝固圧下を開始することを特徴と
する連続鋳造による丸ビレット鋳片の製造方法。 - 【請求項２】 丸ビレットの連続鋳造に際して、水平ロ
ール１段による未凝固圧下を加えた後、垂直ロール１段
による凝固後成形を加え、さらにその後水平ロール１
段、垂直ロール１段という交互の少なくとも１段の成形
用ロールによる凝固後成形を加えて丸ビレット鋳片を製
造する方法であって、鋳込モールド直径225mm 以上とす
ることで臨界鋳込長を延長し、鋳込途中で未凝固圧下ロ
ールを一旦開放し、再度未凝固圧下を開始することを特
徴とする連続鋳造による丸ビレット鋳片の製造方法。 - 【請求項３】 丸ビレットの連続鋳造に際して、垂直ロ
ール１段による未凝固圧下を加えた後、水平ロール１段
による凝固後成形を加えて丸ビレット鋳片を製造する方
法であって、鋳込モールド直径を225mm 以上とすること
で臨界鋳込長を延長し、鋳込途中で未凝固圧下ロールを
一旦開放し、再度未凝固圧下を開始することを特徴とす
る連続鋳造による丸ビレット鋳片の製造方法。 - 【請求項４】 丸ビレットの連続鋳造に際して、垂直ロ
ール１段による未凝固圧下を加えた後、水平ロール１段
による凝固後成形を加え、さらにその後垂直ロール１
段、水平ロール１段という交互の少なくとも１段の成形
用ロールによる凝固後成形を加えて丸ビレット鋳片を製
造する方法であって、鋳込モールド直径を225mm 以上と
することで臨界鋳込長を延長し、鋳込途中で未凝固圧下
ロールを一旦開放し、再度未凝固圧下を開始することを
特徴とする連続鋳造による丸ビレット鋳片の製造方法。 - 【請求項５】 鋳型内電磁攪拌を行うことを特徴とする
請求項１〜４のいずれかに記載の連続鋳造による丸ビレ
ット鋳片の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09652499A JP3402250B2 (ja) | 1999-04-02 | 1999-04-02 | 連続鋳造による丸ビレット鋳片の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09652499A JP3402250B2 (ja) | 1999-04-02 | 1999-04-02 | 連続鋳造による丸ビレット鋳片の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000288704A JP2000288704A (ja) | 2000-10-17 |
| JP3402250B2 true JP3402250B2 (ja) | 2003-05-06 |
Family
ID=14167538
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09652499A Expired - Fee Related JP3402250B2 (ja) | 1999-04-02 | 1999-04-02 | 連続鋳造による丸ビレット鋳片の製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3402250B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9409229B2 (en) * | 2013-06-20 | 2016-08-09 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method for continuously casting slab |
-
1999
- 1999-04-02 JP JP09652499A patent/JP3402250B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|
| JP2000288704A (ja) | 2000-10-17 |
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