JP2000326060A - 連続鋳造された鋼材品の製造をするための方法及び装置 - Google Patents
連続鋳造された鋼材品の製造をするための方法及び装置Info
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
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- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
- B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
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- B21B2201/00—Special rolling modes
- B21B2201/14—Soft reduction
Abstract
(57)【要約】
【課題】 特に中心部密度を同時に高める際の偏析を阻
止することによってストランド横断面にわたり均質な特
性を有するストランド製品の製造をするための方法及び
装置を提供すること。 【解決手段】 連続鋳造された鋼材品の製造をするため
の方法において、実際値として、変形区間を実施する１
つのローラ対の変形間隙内で所定のローラの圧下力
（Ｐ）、変形厚み（ΔＤ）及び材料固有値に依存して得
られるストランド引抜き力（Ｚ）が設定されること、こ
の実際値が基準値と比較され、その際基準値が、溶湯尖
端（Ｓ）が直接ローラ間隙内で存在する際に得られる引
抜き力として定義されていること、そして基準値からの
実際値の偏差に依存して、ローラ対の位置と溶湯尖端の
位置との間の関係が、ストランドの完全凝固が直接ロー
ラ間隙内で行われるように制御されることを特徴とする
方法。
止することによってストランド横断面にわたり均質な特
性を有するストランド製品の製造をするための方法及び
装置を提供すること。 【解決手段】 連続鋳造された鋼材品の製造をするため
の方法において、実際値として、変形区間を実施する１
つのローラ対の変形間隙内で所定のローラの圧下力
（Ｐ）、変形厚み（ΔＤ）及び材料固有値に依存して得
られるストランド引抜き力（Ｚ）が設定されること、こ
の実際値が基準値と比較され、その際基準値が、溶湯尖
端（Ｓ）が直接ローラ間隙内で存在する際に得られる引
抜き力として定義されていること、そして基準値からの
実際値の偏差に依存して、ローラ対の位置と溶湯尖端の
位置との間の関係が、ストランドの完全凝固が直接ロー
ラ間隙内で行われるように制御されることを特徴とする
方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、連続鋳造された鋼
材品の製造をするための方法であって、その際この方法
が鋳造品の液相中心部の変形区間を備えている方法に関
する。これに加えて本発明は、鋼材の連続鋳造をするた
めの装置であって、鋳造品の僅かな変形を実施するため
に、鋳型、排出されたストランドを湾曲型に案内及び支
持するための手段、並びに連続鋳造路に沿って設けられ
ており、互いに可動である手段を包含する装置に関す
る。このような僅かな変形は、ソフトリダクションの概
念のもとにも公知である。
材品の製造をするための方法であって、その際この方法
が鋳造品の液相中心部の変形区間を備えている方法に関
する。これに加えて本発明は、鋼材の連続鋳造をするた
めの装置であって、鋳造品の僅かな変形を実施するため
に、鋳型、排出されたストランドを湾曲型に案内及び支
持するための手段、並びに連続鋳造路に沿って設けられ
ており、互いに可動である手段を包含する装置に関す
る。このような僅かな変形は、ソフトリダクションの概
念のもとにも公知である。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造において連続的に鋳造されたス
トランドは、引続き引抜き工程の間にストランド中心方
向に凝固するために、鋳型内における強固なストランド
凝固殻の形成のもとに凝固する。この際固液界面におい
て合金元素の富化をする。このことは完全凝固されたス
トランド内で、再度ストランド横断面にわたる不均質及
び不均等な特性に対して責任を負うべきである中心偏析
を生じさせる。
トランドは、引続き引抜き工程の間にストランド中心方
向に凝固するために、鋳型内における強固なストランド
凝固殻の形成のもとに凝固する。この際固液界面におい
て合金元素の富化をする。このことは完全凝固されたス
トランド内で、再度ストランド横断面にわたる不均質及
び不均等な特性に対して責任を負うべきである中心偏析
を生じさせる。
【０００３】凝固工程に積極的に影響を与えるために、
電磁攪拌が公知であり、その際溶湯は流動移動すること
を課せられる。２次冷却帯域において又は連続鋳造設備
の最終帯域における攪拌は、粒状晶体の凝固組織を導く
べきであり、中心偏析を阻止すべきである。
電磁攪拌が公知であり、その際溶湯は流動移動すること
を課せられる。２次冷却帯域において又は連続鋳造設備
の最終帯域における攪拌は、粒状晶体の凝固組織を導く
べきであり、中心偏析を阻止すべきである。
【０００４】固液界面における偏析を阻止し、中心部密
度を高めるための別の手段としてソフトリダクションが
組入れられ、このソフトリダクションにおいてはいまだ
完全に凝固されてないストランドを、及びそれと共にい
まだ液相の中心部を僅かに圧延することになる。ヨーロ
ッパ特許発明第０ ６０３ ３３０号明細書より、鋳造
品の液相中心部の変形をするこのような区間を有する、
連続鋳造された鋼材品から成るビレット及びインゴッド
の製造をするための方法が公知である。この変形区間
は、連続鋳造路内でいまだ凝固してない領域が存在して
いる点と製品が完全に凝固している点との間で、１０％
もしくは８０％の液相中心部の内部における強固な粒子
の集中に相当する点の間に存在する帯域で実施される。
これに加えて湾曲型のローラテーブル区間の外側及び内
側のセグメントを包含する装置が提案される。湾曲側で
内側に存在するセグメントは外側に存在するセグメント
に対して可動である。セグメントのローラに対して垂直
に、ローラケージを有する付加的なローラが存在してお
り、これらのローラは同様に鋳造軸線方向において押圧
される。
度を高めるための別の手段としてソフトリダクションが
組入れられ、このソフトリダクションにおいてはいまだ
完全に凝固されてないストランドを、及びそれと共にい
まだ液相の中心部を僅かに圧延することになる。ヨーロ
ッパ特許発明第０ ６０３ ３３０号明細書より、鋳造
品の液相中心部の変形をするこのような区間を有する、
連続鋳造された鋼材品から成るビレット及びインゴッド
の製造をするための方法が公知である。この変形区間
は、連続鋳造路内でいまだ凝固してない領域が存在して
いる点と製品が完全に凝固している点との間で、１０％
もしくは８０％の液相中心部の内部における強固な粒子
の集中に相当する点の間に存在する帯域で実施される。
これに加えて湾曲型のローラテーブル区間の外側及び内
側のセグメントを包含する装置が提案される。湾曲側で
内側に存在するセグメントは外側に存在するセグメント
に対して可動である。セグメントのローラに対して垂直
に、ローラケージを有する付加的なローラが存在してお
り、これらのローラは同様に鋳造軸線方向において押圧
される。
【０００５】更に高速鋳造法において調節する長く薄い
溶湯は、当然更に多孔質及び偏析を導く。このことは比
較的悪い品質のために高速鋳造の利点の利用を制限す
る。
溶湯は、当然更に多孔質及び偏析を導く。このことは比
較的悪い品質のために高速鋳造の利点の利用を制限す
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の基本をなす課
題は、特に中心部密度を同時に高める際の偏析を阻止す
ることによってストランド横断面にわたり均質な特性を
有するストランド製品の製造をするための方法及び装置
を提供することにある。この方法及び装置は、特に高い
鋳造速度を有する設備においても、及び最終サイズに適
合された鋳造サイズの設備においても使用することがで
きる。
題は、特に中心部密度を同時に高める際の偏析を阻止す
ることによってストランド横断面にわたり均質な特性を
有するストランド製品の製造をするための方法及び装置
を提供することにある。この方法及び装置は、特に高い
鋳造速度を有する設備においても、及び最終サイズに適
合された鋳造サイズの設備においても使用することがで
きる。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この課題は請求項１の特
徴を有する方法と請求項４の特徴を有する装置によって
解決される。より有利な実施形態はそれ以降の請求項に
開示されている。
徴を有する方法と請求項４の特徴を有する装置によって
解決される。より有利な実施形態はそれ以降の請求項に
開示されている。
【０００８】本発明の基本思想は、溶湯尖端が常時直接
ローラ間隙において存在すること、即ちストランドが直
接両方のローラの間の領域で、及びそれと共に変形区間
の間の領域で完全凝固することを達成するために、溶湯
尖端の位置を調節するための制御値としてのストランド
引抜き力が、変形を実施するローラ対の位置とそれと共
に連続鋳造路に沿ったローラ間隙の位置とを比較して使
用される制御方法である。ストランド引抜き力は所定の
ローラの圧下力、変形厚み及び材料固有値に依存した値
である。基準値は溶湯尖端が直接ローラ間隙内で存在す
る際に得られる引抜き力である。基準値からの実際値の
偏差において溶湯尖端位置とローラ間隙との間の所望の
関係は、第１の実施形においては鋳造速度の変化によっ
て、そして第２の実施形においてはストランドに対する
ローラ対の位置の変化によって調節される。第３の実施
形においては、溶湯尖端位置とローラ間隙との間の関係
が鋳造速度のパラメータによっても、また連続鋳造路に
沿ったローラ対が移動可能であることによっても制御可
能である。総合的に言って凝固位置の変化は、例えば過
加熱による鋳造温度の変化によって又は制御方法に関し
行われた合金精密調節による固相温度の変化の際に自動
的に識別及び補正される。
ローラ間隙において存在すること、即ちストランドが直
接両方のローラの間の領域で、及びそれと共に変形区間
の間の領域で完全凝固することを達成するために、溶湯
尖端の位置を調節するための制御値としてのストランド
引抜き力が、変形を実施するローラ対の位置とそれと共
に連続鋳造路に沿ったローラ間隙の位置とを比較して使
用される制御方法である。ストランド引抜き力は所定の
ローラの圧下力、変形厚み及び材料固有値に依存した値
である。基準値は溶湯尖端が直接ローラ間隙内で存在す
る際に得られる引抜き力である。基準値からの実際値の
偏差において溶湯尖端位置とローラ間隙との間の所望の
関係は、第１の実施形においては鋳造速度の変化によっ
て、そして第２の実施形においてはストランドに対する
ローラ対の位置の変化によって調節される。第３の実施
形においては、溶湯尖端位置とローラ間隙との間の関係
が鋳造速度のパラメータによっても、また連続鋳造路に
沿ったローラ対が移動可能であることによっても制御可
能である。総合的に言って凝固位置の変化は、例えば過
加熱による鋳造温度の変化によって又は制御方法に関し
行われた合金精密調節による固相温度の変化の際に自動
的に識別及び補正される。
【０００９】装置に関しては、ローラの直径が４００〜
１８００ｍｍの間にあることが提案される。駆動ローラ
の通常の直径と比較して大きなローラ直径の選択よっ
て、比較的緩やかなストランドを噛み込む角度のもと及
び押圧された長さのもとに最適なソフトリダクションが
達成可能であり、引抜き力の変化が確実に識別可能であ
る。これに加えて押圧された長さは、緩やかなストラン
ドを噛み込む角度によって同時に大量の容積を後方排出
する際に、最終凝固における容積低下がいまだ液相の中
心部を後方排出することによっていっそう均一化される
ことを保証する。この利点は従来技術による比較的多数
のローラ対を有するソフトリダクション−システムにお
いて確実には達成されない。加えて公知の多ローラシス
テムにおいては、隣接する２つのローラ対の間で最終凝
固することを排除できず、このことはソフトリダクショ
ンのない標準的な最終凝固と同等である。
１８００ｍｍの間にあることが提案される。駆動ローラ
の通常の直径と比較して大きなローラ直径の選択よっ
て、比較的緩やかなストランドを噛み込む角度のもと及
び押圧された長さのもとに最適なソフトリダクションが
達成可能であり、引抜き力の変化が確実に識別可能であ
る。これに加えて押圧された長さは、緩やかなストラン
ドを噛み込む角度によって同時に大量の容積を後方排出
する際に、最終凝固における容積低下がいまだ液相の中
心部を後方排出することによっていっそう均一化される
ことを保証する。この利点は従来技術による比較的多数
のローラ対を有するソフトリダクション−システムにお
いて確実には達成されない。加えて公知の多ローラシス
テムにおいては、隣接する２つのローラ対の間で最終凝
固することを排除できず、このことはソフトリダクショ
ンのない標準的な最終凝固と同等である。
【００１０】装置に関しては大きなローラ直径の選択に
よって、ストランドの大きな厚み縮小をすることが唯１
つのローラ対で可能であり、この厚み縮小は実際の運転
範囲で１２〜１５ｍｍの縮小を、ストランドに対し内部
欠陥を生じさせることなく行なうことができる。固液界
面におけるひずみは変動する縮小調節のもとで僅かであ
る。ローラ直径はソフトリダクション−帯域の急激さと
それと共にひずみ限界及び濃縮の程度を設定する。
よって、ストランドの大きな厚み縮小をすることが唯１
つのローラ対で可能であり、この厚み縮小は実際の運転
範囲で１２〜１５ｍｍの縮小を、ストランドに対し内部
欠陥を生じさせることなく行なうことができる。固液界
面におけるひずみは変動する縮小調節のもとで僅かであ
る。ローラ直径はソフトリダクション−帯域の急激さと
それと共にひずみ限界及び濃縮の程度を設定する。
【００１１】ストランド下流でローラ対の後に駆動ロー
ラ対が設けられており、この駆動ローラ対のトルクのも
とにストランド引抜き力の値が設定可能である。
ラ対が設けられており、この駆動ローラ対のトルクのも
とにストランド引抜き力の値が設定可能である。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明の更なる詳細及び利点を以
下の記述により説明する：図１〜４は本発明による装置
の第１及び第２の実施形における異なった配置を示す。
図１において、主として鋳型２及び湾曲型の連続鋳造路
３を包含する連続鋳造装置１が非常に簡略化されて図示
されている。連続鋳造路３は通常冷却領域４及びこれに
続く引抜き及び矯正領域５から構成される。本発明によ
ればソフトリダクション−プロセスは、ローラ対又はロ
ーラケージの多数によって行なわれるばかりでなく、上
ローラ７及び下ローラ８から構成される、定置して設け
られた唯１つのローラ対６によっても行なわれる。スト
ランド下流で減面をするためのローラ対６の後に、上及
び下の駆動ローラ１０、１１を有する矯正をするための
駆動ローラ対９が設けられている。ローラスタンド１
２、１３それぞれは非常に簡略化されて図示されてい
る。
下の記述により説明する：図１〜４は本発明による装置
の第１及び第２の実施形における異なった配置を示す。
図１において、主として鋳型２及び湾曲型の連続鋳造路
３を包含する連続鋳造装置１が非常に簡略化されて図示
されている。連続鋳造路３は通常冷却領域４及びこれに
続く引抜き及び矯正領域５から構成される。本発明によ
ればソフトリダクション−プロセスは、ローラ対又はロ
ーラケージの多数によって行なわれるばかりでなく、上
ローラ７及び下ローラ８から構成される、定置して設け
られた唯１つのローラ対６によっても行なわれる。スト
ランド下流で減面をするためのローラ対６の後に、上及
び下の駆動ローラ１０、１１を有する矯正をするための
駆動ローラ対９が設けられている。ローラスタンド１
２、１３それぞれは非常に簡略化されて図示されてい
る。
【００１３】図２において、対応する構成要素は同じ符
号を備えている。第１のローラ対６及び駆動ローラ対９
の傍らに第２のローラ対１４が、対応する駆動ローラ対
１５と共に第１のローラ対の前に連続鋳造路に定置して
設けられている。鋳造速度を変更することによって、ス
トランド内での溶湯尖端の形成が制御され、これと共
に、最適な中心部濃縮を達成するため及び中心偏析を阻
止するために、ストランドの完全凝固が常時ローラ対の
間の間隙で行なわれるという目標が達成される。２つの
ローラ対においては、選択的に第１又は第２のローラ対
が溶湯尖端のソフトリダクションを行い、その際対２０
の下ローラは選択的に存在する。
号を備えている。第１のローラ対６及び駆動ローラ対９
の傍らに第２のローラ対１４が、対応する駆動ローラ対
１５と共に第１のローラ対の前に連続鋳造路に定置して
設けられている。鋳造速度を変更することによって、ス
トランド内での溶湯尖端の形成が制御され、これと共
に、最適な中心部濃縮を達成するため及び中心偏析を阻
止するために、ストランドの完全凝固が常時ローラ対の
間の間隙で行なわれるという目標が達成される。２つの
ローラ対においては、選択的に第１又は第２のローラ対
が溶湯尖端のソフトリダクションを行い、その際対２０
の下ローラは選択的に存在する。
【００１４】本発明の第２の実施形は図３及び図４によ
って明らかになる。これは対応する駆動ローラ１７と共
に連続鋳造路に沿って移動可能であるローラ対１６に関
する問題である。このような位置変化はローラ対１６’
もしくは１７’で明らかである。ストランド下流でロー
ラ対１６の後に、２つの駆動ローラ対１９及び２０から
構成される矯正区間１８が設けられている。
って明らかになる。これは対応する駆動ローラ１７と共
に連続鋳造路に沿って移動可能であるローラ対１６に関
する問題である。このような位置変化はローラ対１６’
もしくは１７’で明らかである。ストランド下流でロー
ラ対１６の後に、２つの駆動ローラ対１９及び２０から
構成される矯正区間１８が設けられている。
【００１５】図４は、矯正区間１８の後に設けられてい
る移動可能なローラ対２１を有する実施形を明らかにす
る。２１’で移動されたローラ対が指示されている。移
動道程は本発明によればストランド引抜き力に依存して
制御される。この移動道程は同様に鋳造速度に依存して
いる。僅かな鋳造速度の際には小さな移動道程（図３）
に達し、比較的高い鋳造速度の際には移動道程は大きく
なる（図４）。
る移動可能なローラ対２１を有する実施形を明らかにす
る。２１’で移動されたローラ対が指示されている。移
動道程は本発明によればストランド引抜き力に依存して
制御される。この移動道程は同様に鋳造速度に依存して
いる。僅かな鋳造速度の際には小さな移動道程（図３）
に達し、比較的高い鋳造速度の際には移動道程は大きく
なる（図４）。
【００１６】駆動ローラ対２２との組合せにおける制御
方法を概略的に図５は示す。ローラ対２３は元の厚みＤ
１及び縮小された厚みＤ２を有する連続鋳造品に対して
設けられている。ローラ対は基準値に対して調節される
か又は間隔部材に対して調節されるかする。ソフトリダ
クション−ローラの上ローラ２４も下ローラ２５もその
圧下力Ｐ及びその道程に関して制御可能であり、ここで
は２６で概略的に図示されている。ストランドの引抜き
をするために必要な力Ｚは、圧下力Ｐ、厚みの差並びに
材料固有値によって設定され、後続の駆動ローラ２２の
ローラ２７、２８のために必要なトルクＭｄが算定され
る。この際基準値は、溶湯尖端Ｓもしくは凝固終端部が
直接両方のローラ２４、２５の間隙内で存在する際に得
られる引抜き力である。実際値と基準値との間の偏差に
おいては、ローラ対と溶湯尖端との間の位置関係の補正
が、鋳造速度の変化によってか又はローラ対２３の位置
の変更よって行なわれる。
方法を概略的に図５は示す。ローラ対２３は元の厚みＤ
１及び縮小された厚みＤ２を有する連続鋳造品に対して
設けられている。ローラ対は基準値に対して調節される
か又は間隔部材に対して調節されるかする。ソフトリダ
クション−ローラの上ローラ２４も下ローラ２５もその
圧下力Ｐ及びその道程に関して制御可能であり、ここで
は２６で概略的に図示されている。ストランドの引抜き
をするために必要な力Ｚは、圧下力Ｐ、厚みの差並びに
材料固有値によって設定され、後続の駆動ローラ２２の
ローラ２７、２８のために必要なトルクＭｄが算定され
る。この際基準値は、溶湯尖端Ｓもしくは凝固終端部が
直接両方のローラ２４、２５の間隙内で存在する際に得
られる引抜き力である。実際値と基準値との間の偏差に
おいては、ローラ対と溶湯尖端との間の位置関係の補正
が、鋳造速度の変化によってか又はローラ対２３の位置
の変更よって行なわれる。
【００１７】図６はこのようなソフトリダクション−ス
タンドの構造を側面図で明らかにする。ソフトリダクシ
ョンローラ対２３及び駆動ローラ対２２は、共同のスタ
ンド枠２９内で設けられている。ローラ対２３の道程制
御及び力制御はローラ軸３０及び３１に作用する２つの
液圧シリンダ３２、３３により行われ、このことは図７
の断面図Ａ−Ａによって明らかになる。３４で連続鋳造
品が指示されており、３５で両方のローラ２４及び２５
の間で押圧された中心部領域が指示されている。図８は
図６の断面図Ｂ−Ｂを示す。両方の駆動ローラ２７、２
８の調節は両方の液圧シリンダ３６及び３７によってお
こなわれる。ローラ２７及び２８はそれぞれ駆動手段３
８及び３９を備えており、これらの駆動手段の駆動トル
クＭｄは引抜き力Ｚのための値として用いられる。第２
の実施形によりソフトリダクションローラ対２３及び駆
動ローラ対２２を有するスタンド枠２９は連続鋳造路に
沿って移動可能である。このことは図９により特に、ス
タンド枠２９の両側に設けられている走行ホイール４
０、４１によって達成される。移動レール４２、４３は
連続鋳造路に沿って存在し、この移動レール内でスタン
ド枠と組合わせた走行ホイールが移動可能である。
タンドの構造を側面図で明らかにする。ソフトリダクシ
ョンローラ対２３及び駆動ローラ対２２は、共同のスタ
ンド枠２９内で設けられている。ローラ対２３の道程制
御及び力制御はローラ軸３０及び３１に作用する２つの
液圧シリンダ３２、３３により行われ、このことは図７
の断面図Ａ−Ａによって明らかになる。３４で連続鋳造
品が指示されており、３５で両方のローラ２４及び２５
の間で押圧された中心部領域が指示されている。図８は
図６の断面図Ｂ−Ｂを示す。両方の駆動ローラ２７、２
８の調節は両方の液圧シリンダ３６及び３７によってお
こなわれる。ローラ２７及び２８はそれぞれ駆動手段３
８及び３９を備えており、これらの駆動手段の駆動トル
クＭｄは引抜き力Ｚのための値として用いられる。第２
の実施形によりソフトリダクションローラ対２３及び駆
動ローラ対２２を有するスタンド枠２９は連続鋳造路に
沿って移動可能である。このことは図９により特に、ス
タンド枠２９の両側に設けられている走行ホイール４
０、４１によって達成される。移動レール４２、４３は
連続鋳造路に沿って存在し、この移動レール内でスタン
ド枠と組合わせた走行ホイールが移動可能である。
【００１８】図１０の（ａ）及び（ｂ）よって、４００
ｍｍの直径を有するローラ及び１５００ｍｍの直径を有
するローラの図を通じて、比較的大きなローラにより制
御された中心部濃縮が可能であることが明らかになる。
Ｉｄ＝押圧された長さ、ｄ＝直径、及びΔｈ＝厚み減少
分としたときの公式Ｉｄ＝（ｄ／２★Δｈ）により、Δ
ｈが等しい場合ｄの増大により押圧された長さが増大
し、押圧された長さのもとにストランドを噛み込む角度
αが小さくなる。比較的大きな押圧された長さ及び比較
的小さな角度αは、比較的緩やかなストランドを噛み込
む角度及びそれと共にストランド中心部領域における固
液界面における僅かなひずみ、及び比較的長い縮小区間
を意味する。このことは中心部濃縮に対して有利な結果
を生じる。満足すべき中心部濃縮は４００〜１８００ｍ
ｍの間の直径を有するローラによって可能である。
ｍｍの直径を有するローラ及び１５００ｍｍの直径を有
するローラの図を通じて、比較的大きなローラにより制
御された中心部濃縮が可能であることが明らかになる。
Ｉｄ＝押圧された長さ、ｄ＝直径、及びΔｈ＝厚み減少
分としたときの公式Ｉｄ＝（ｄ／２★Δｈ）により、Δ
ｈが等しい場合ｄの増大により押圧された長さが増大
し、押圧された長さのもとにストランドを噛み込む角度
αが小さくなる。比較的大きな押圧された長さ及び比較
的小さな角度αは、比較的緩やかなストランドを噛み込
む角度及びそれと共にストランド中心部領域における固
液界面における僅かなひずみ、及び比較的長い縮小区間
を意味する。このことは中心部濃縮に対して有利な結果
を生じる。満足すべき中心部濃縮は４００〜１８００ｍ
ｍの間の直径を有するローラによって可能である。
【００１９】提案された方法及び装置によってインゴッ
ドもビレットもソフトリダクションを受けさせることが
でき、特に形付けされた、矩形の、角の又は丸のストラ
ンドが中心部で濃縮される。記載された装置は新しい設
備に組込むことができ、同時に既存の設備を増強するこ
とができる。
ドもビレットもソフトリダクションを受けさせることが
でき、特に形付けされた、矩形の、角の又は丸のストラ
ンドが中心部で濃縮される。記載された装置は新しい設
備に組込むことができ、同時に既存の設備を増強するこ
とができる。
【００２０】
【発明の効果】本発明により、特に中心部密度を同時に
高める際の偏析を阻止することによってストランド横断
面にわたり均質な特性を有するストランド製品の製造を
するための方法及び装置を提供することができる。
高める際の偏析を阻止することによってストランド横断
面にわたり均質な特性を有するストランド製品の製造を
するための方法及び装置を提供することができる。
【図１】連続鋳造路に沿った、定置して設けられたロー
ラ対を有する本発明による装置の第１の実施形を示す。
ラ対を有する本発明による装置の第１の実施形を示す。
【図２】選択的に操作可能な、定置して設けられた第２
のローラ対を有する、図１による装置の実施形を示す。
のローラ対を有する、図１による装置の実施形を示す。
【図３】ストランド下流で矯正領域の前に設けられてい
る、連続鋳造路に沿って移動可能なローラ対を有する、
本発明による装置の第２の実施形を示す。
る、連続鋳造路に沿って移動可能なローラ対を有する、
本発明による装置の第２の実施形を示す。
【図４】ストランド下流で矯正領域の後に設けられてい
る、連続鋳造路に沿って移動可能なローラ対を有する、
図３による装置の実施形を示す。
る、連続鋳造路に沿って移動可能なローラ対を有する、
図３による装置の実施形を示す。
【図５】本発明による方法の概略図を、駆動ローラを有
する組合わせで示す。
する組合わせで示す。
【図６】ローラ対及び駆動ローラ対を有する装置の側面
図を示す。
図を示す。
【図７】図６による装置の断面Ａ−Ａに沿った図を示
す。
す。
【図８】図６による装置の断面Ｂ−Ｂに沿った図を示
す。
す。
【図９】移動用レールを有する装置の横断面を示す。
【図１０】２つの異なった大きさのローラ直径を有する
ローラ対の概略図を示す。 （ａ）小さなローラ直径を有するローラ対の概略図を示
す。 （ｂ）大きなローラ直径を有するローラ対の概略図を示
す。
ローラ対の概略図を示す。 （ａ）小さなローラ直径を有するローラ対の概略図を示
す。 （ｂ）大きなローラ直径を有するローラ対の概略図を示
す。
Ｐ 圧下力 Ｚ ストランド引抜き力 ΔＤ 変形厚み Ｓ 溶湯先端 １ 連続鋳造装置 ２ 鋳型 ３ 連続鋳造路 ４ 冷却領域 ５ 引抜き及び強制領域 ６ ローラ対 ７，８ 上ローラ、下ローラ １０，１１ 上駆動ローラ、下駆動ロー
ラ ７，１４，１６，２１ ローラ対 ９，１５，１７ 駆動ローラ対 １２，１３ ローラスタンド ２３ ローラ対
ラ ７，１４，１６，２１ ローラ対 ９，１５，１７ 駆動ローラ対 １２，１３ ローラスタンド ２３ ローラ対
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２２Ｄ 11/20 Ｂ２２Ｄ 11/20 Ｃ
Claims (9)
- 【請求項１】 連続鋳造された鋼材品の製造をするため
の方法であって、その際この方法が鋳造品の液相中心部
の変形区間を備えている方法において、 実際値として、変形区間を実施する１つのローラ対の変
形間隙内で所定のローラの圧下力（Ｐ）、変形厚み（Δ
Ｄ）及び材料固有値に依存して得られるストランド引抜
き力（Ｚ）が設定されること、 この実際値が基準値と比較され、その際基準値が、溶湯
尖端（Ｓ）が直接ローラ間隙内で存在する際に得られる
引抜き力として定義されていること、 そして基準値からの実際値の偏差に依存して、ローラ対
の位置と溶湯尖端の位置との間の関係が、ストランドの
完全凝固が直接ローラ間隙内で行われるように制御され
ることを特徴とする方法。 - 【請求項２】 溶湯尖端の位置が鋳造速度に依存して調
節されることを特徴とする請求項１に記載の方法。 - 【請求項３】 ローラ対が連続鋳造路に沿って移動され
ることによって、ローラ対の位置が調節されること特徴
とする請求項１に記載の方法。 - 【請求項４】 請求項１に記載の方法を実施するための
鋼材の連続鋳造をするための装置であって、鋳造品の僅
かな変形を実施するために、鋳型、排出されたストラン
ドを湾曲型に案内及び支持するための手段、並びに連続
鋳造路に沿って設けられており、互いに可動である手段
を包含する装置において、 変形の実施をするための手段が、４００〜１８００ｍｍ
の間のローラ直径を有するローラ対（７，１４，１６，
２１）を包含し、その際連続鋳造路に沿ったローラ対の
位置と溶湯尖端の位置との間の関係が、ストランド引抜
き力の基準値−実際値比較に依存して、ストランドの完
全凝固が直接ローラ間隙内で行われるように制御可能で
あることを特徴とする装置。 - 【請求項５】 ローラ対のストランド下流に駆動ローラ
対（９，１５，１７）が設けられており、その際ストラ
ンド引抜き力の実際値が駆動ローラのトルクによって設
定可能であることを特徴とする請求項４に記載の装置。 - 【請求項６】 ローラ対（６）及び駆動ローラ対（９）
が連続鋳造路に定置して設けられていることを特徴とす
る請求項４又は５に記載の装置。 - 【請求項７】 付加的に第２のローラ対（１４）が第１
のローラ対（６）に向かうストランド下流に設けられて
おり、その際両方のローラ対が選択的に溶湯尖端の位置
に依存して操作可能であることを特徴とする請求項６に
記載の装置。 - 【請求項８】 ローラ対（１６，２１）及び駆動ローラ
対（１７）が連続鋳造路に沿って移動可能であることを
特徴とする請求項４又は５に記載の装置。 - 【請求項９】 連続鋳造路に沿ったローラ対の移動道程
の長さが鋳造速度に依存して制御可能であることを特徴
とする請求項８に記載の装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19921296:1 | 1999-05-07 | ||
| DE19921296A DE19921296A1 (de) | 1999-05-07 | 1999-05-07 | Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von stranggegossenen Stahlerzeugnissen |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000326060A true JP2000326060A (ja) | 2000-11-28 |
Family
ID=7907448
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000132334A Pending JP2000326060A (ja) | 1999-05-07 | 2000-05-01 | 連続鋳造された鋼材品の製造をするための方法及び装置 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP1050355B1 (ja) |
| JP (1) | JP2000326060A (ja) |
| KR (1) | KR100707785B1 (ja) |
| CN (1) | CN1188234C (ja) |
| AT (1) | ATE315449T1 (ja) |
| BR (1) | BR0002396A (ja) |
| CA (1) | CA2307817A1 (ja) |
| DE (2) | DE19921296A1 (ja) |
| MX (1) | MXPA00004353A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104334297A (zh) * | 2012-05-24 | 2015-02-04 | 新日铁住金株式会社 | 铸坯的连续铸造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100518327B1 (ko) * | 2002-12-23 | 2005-10-04 | 주식회사 포스코 | 쌍롤형 박판 주조장치에서의 초기 주조된 박판의 인발방법 |
| WO2015174395A1 (ja) * | 2014-05-14 | 2015-11-19 | 新日鐵住金株式会社 | 鋳片の連続鋳造方法 |
| US10618107B2 (en) | 2016-04-14 | 2020-04-14 | GM Global Technology Operations LLC | Variable thickness continuous casting for tailor rolling |
| CN109622630B (zh) * | 2019-01-03 | 2020-04-24 | 包头铝业有限公司 | 耐热铝合金杆材轧制工艺参数在线调节方法 |
| CN110523937B (zh) * | 2019-09-06 | 2021-07-23 | 首钢集团有限公司 | 一种压下方法及装置 |
| CN112355262B (zh) * | 2020-11-09 | 2021-10-15 | 湖南工程学院 | 一种用于板坯连铸动态轻压下的控制装置 |
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| DE19639297C2 (de) * | 1996-09-25 | 2000-02-03 | Schloemann Siemag Ag | Verfahren und Vorrichtung für Hochgeschwindigkeits-Stranggießanlagen mit einer Strangdickenreduktion während der Erstarrung |
| GB9815798D0 (en) * | 1997-09-18 | 1998-09-16 | Kvaerner Metals Cont Casting | Improvements in and relating to casting |
-
1999
- 1999-05-07 DE DE19921296A patent/DE19921296A1/de not_active Withdrawn
-
2000
- 2000-04-22 DE DE50012037T patent/DE50012037D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-04-22 AT AT00108747T patent/ATE315449T1/de not_active IP Right Cessation
- 2000-04-22 EP EP00108747A patent/EP1050355B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-04-30 CN CNB001082426A patent/CN1188234C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2000-05-01 JP JP2000132334A patent/JP2000326060A/ja active Pending
- 2000-05-04 MX MXPA00004353A patent/MXPA00004353A/es unknown
- 2000-05-05 BR BR0002396-5A patent/BR0002396A/pt not_active Application Discontinuation
- 2000-05-06 KR KR1020000024168A patent/KR100707785B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2000-05-08 CA CA002307817A patent/CA2307817A1/en not_active Abandoned
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| CA2307817A1 (en) | 2000-11-07 |
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| MXPA00004353A (es) | 2002-03-12 |
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| CN1273148A (zh) | 2000-11-15 |
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| DE19921296A1 (de) | 2000-11-09 |
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