NL8201212A - METHOD AND APPARATUS FOR MANUFACTURING AN ELONGATED ALUMINUM ARTICLE - Google Patents
METHOD AND APPARATUS FOR MANUFACTURING AN ELONGATED ALUMINUM ARTICLE Download PDFInfo
- Publication number
- NL8201212A NL8201212A NL8201212A NL8201212A NL8201212A NL 8201212 A NL8201212 A NL 8201212A NL 8201212 A NL8201212 A NL 8201212A NL 8201212 A NL8201212 A NL 8201212A NL 8201212 A NL8201212 A NL 8201212A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- continuous
- casting
- extrusion
- aluminum
- rolling
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 20
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 title claims description 19
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 19
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 31
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 claims description 31
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 16
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 13
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 12
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 8
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 8
- 238000007711 solidification Methods 0.000 claims description 7
- 230000008023 solidification Effects 0.000 claims description 7
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910021365 Al-Mg-Si alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000003754 machining Methods 0.000 claims description 3
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims 1
- 238000011437 continuous method Methods 0.000 claims 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 claims 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 10
- 239000000047 product Substances 0.000 description 8
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 5
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000035508 accumulation Effects 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 235000012438 extruded product Nutrition 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C23/00—Extruding metal; Impact extrusion
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0602—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by a casting wheel and belt, e.g. Properzi-process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/003—Rolling non-ferrous metals immediately subsequent to continuous casting, i.e. in-line rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C23/00—Extruding metal; Impact extrusion
- B21C23/005—Continuous extrusion starting from solid state material
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Forging (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
- Diaphragms For Electromechanical Transducers (AREA)
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
Description
( ί »(ί »
If 823Ο79/TimmersIf 823Ο79 / Timmers
Korte aanduiding: Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een langwerpig aluminium .voorwerp.Short designation: Method and device for manufacturing an elongated aluminum object.
Door aanvraagster wordt als uitvinder genoemd:The applicant mentions as inventor:
Leo CLOOSTERMANS-HUWAERT te MAARKEDAL, BelgiëLeo CLOOSTERMANS-HUWAERT in MAARKEDAL, Belgium
De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor de vervaardiging van een langwerpig aluminium voorwerp door het continu gieten van een aluminiumlegering tot een giet-streng gevolgd door het continu walsen van deze gietstreng.The invention relates to a method of manufacturing an elongated aluminum article by continuously casting an aluminum alloy into a casting strand followed by continuously rolling this casting strand.
5 Onder "langwerpig voorwerp" wordt daarbij verstaan elk produkt, zoals aluminium in draad-, strook- of profielvorm, waarvan de lengte-afmeting veel groter is dan de twee afmetingen die daar loodrecht op staan, ongeacht de geometrische vorm van de dwarsdoorsnede loodrecht op de lengte-10 richting; deze kan vierkant, rechthoekig, rond, trapezoï-daal of een willekeurige andere vorm zijn. Deze produkten worden vaak produkten met "oneindige" lengte genoemd.5 "Elongated article" means any product, such as aluminum in wire, strip or profile form, the length of which is much larger than the two dimensions perpendicular to it, regardless of the geometric shape of the cross-section perpendicular to the length-10 direction; it can be square, rectangular, round, trapezoidal or any other shape. These products are often called products of "infinite" length.
Het continu gieten heeft echter een nadeel dat bijzonder belangrijk is gedurende de walsbewerking daarna.However, continuous casting has a drawback which is particularly important during the subsequent rolling operation.
15 Het is bekend dat continu gieten holten veroorzaakt door de ongelijke afkoeling van de wanden van de doorgang waarin het aluminium gestold is voor het vormen van genoemde gietstreng. Reeds is getracht deze porositeit te elimineren door een walsbewerking met een grote reductieverhouding om 20 voldoende samendrukking te veroorzaken om de holten te sluiten, maar deze samendrukking veroorzaakt zo grote inwendige spanningen dat het gevaar bestaat van de vorming van barsten, vooral daar waar de brosse eutectische neerslag geconcentreerd is. Dit is de reden waarom getracht 25 werd een oplossing te vinden voor dit probleem door het zoeken naar een meer gelijkmatig verdeelde afkoeling om de omtrek van de wanden van de doorgang, maar de praktische oplossingen hiertoe leiden tot belangrijke ophopingen van de eutectische fase aan het oppervlak, wat aanleiding geeft 30 tot barstvorming tijdens de daaropvolgende walsbewerking. Daarentegen blijken de mogelijke oplossingen voor het gedurende het stollen vermijden van zulke ophopingen van 8201212 +* 3 -2- eutectische fasen om barsten tijdens het walsen te vermijden, zodanighte zijn dat het niet mogelijk is genoemde holten in het metaal gedurende het stollen te vermijden.It is known that continuous casting cavities are caused by the uneven cooling of the walls of the passage in which the aluminum has solidified to form said casting string. Attempts have already been made to eliminate this porosity by rolling with a large reduction ratio to produce sufficient compression to close the cavities, but this compression causes so great internal stresses that there is a risk of crack formation, especially where the brittle eutectic precipitate is concentrated. This is why an attempt has been made to find a solution to this problem by seeking a more evenly distributed cooling around the perimeter of the walls of the passage, but the practical solutions to this result in significant accumulations of the eutectic phase on the surface leading to cracking during the subsequent rolling operation. In contrast, the possible solutions for avoiding such accumulations of 8201212 + * 3 -2-eutectic phases during solidification to avoid cracks during rolling appear to be such that it is not possible to avoid said voids in the metal during solidification.
In deze kontext blijft het probleem voor het verkrijgen 5 van een betere kwaliteit van het produkt, verkregen na het walsen van een gietstreng, onopgelost.In this context, the problem of obtaining better product quality obtained after rolling a casting string remains unsolved.
De uitvinding ondervangt deze bezwaren en de werkwijze volgens de uitvinding is gekenmerkt door het feit dat, tussen de continue gietbewerking en de walsbewerking, genoem-10 de gietstreng een continue extrusiebewerking ondergaat.The invention obviates these drawbacks and the method according to the invention is characterized in that, between the continuous casting operation and the rolling operation, said casting string undergoes a continuous extrusion operation.
Extrusie, zoals het tegenwoordig bekend is voor het uitgaande van gietblokken vormen van langwerpige produkten met een gewenst dwarsprofiel, vereist de voorbereiding van de· gietblokken, door homogenisatie en verwijdering met 15 mechanische middelen, van de eutectische conglomeraties aan het oppervlak van de blokken, om een voldoende economische snelheid aan de uitgang van de extrusiepers te verkrijgen.. Toch vertoont een gietstreng die verkregen is door gebruikelijke continue gietmethoden, bv. door gebruik 20 van een gietwiel, een veel lagere heterogeniteit dan een gietblok, en het blijkt nu dat een dergelijke gietstreng onmiddellijk kan worden geëxtrudeerd, met weglating van de gebruikelijke voorbereidende bewerkingen, en met een voldoende hoge snelheid om de gietstreng op te nemen waarbij 25 men het gietwiel met de normale, economische, snelheid kan laten draaien. Bijgevolg blijkt een continue extrusie aan de uitgang van het continue giettoestel mogelijk te zijn met de normale economische snelheden. En het is in deze extrusiebewerking dat het metaal, door de interactie 30 tussen snelheid en druk, zeer ver in het gebied van plastische vervorming wordt gebracht, zodat de heterogene dendritische poreuse struktuur met haat conglomeraten van eutectica wordt vernietigd, en de verkregen struktuur gelijksoortig is aan een struktuur die verkregen wordt 35 door het homogeniseren na warmwalsen.Extrusion, as it is known today for forming ingot blocks of elongated products with a desired cross section, requires the preparation of the ingots, by homogenization and removal by mechanical means, of the eutectic conglomerations at the surface of the ingots, obtaining a sufficient economic speed at the exit of the extrusion press. However, a casting string obtained by conventional continuous casting methods, eg using a casting wheel, exhibits much lower heterogeneity than a casting block, and it has now been found that such casting string can be extruded immediately, omitting the usual preparatory operations, and at a speed high enough to receive the casting string allowing the casting wheel to rotate at the normal, economical speed. Consequently, a continuous extrusion at the output of the continuous casting apparatus appears to be possible at the normal economic speeds. And it is in this extrusion operation that, due to the interaction between speed and pressure, the metal is brought very far into the plastic deformation area, so that the heterogeneous dendritic porous structure with hate conglomerates of eutectics is destroyed, and the resulting structure is similar to a structure obtained by homogenizing after hot rolling.
Een inrichting voor het gebruik van deze uitvinding omvat volgens de uitvinding achtereenvolgens van stroomopwaarts naar stroomafwaarts een continu giettoestel voor 8201212 ¢. s -3- het vervaardigen van een gietstreng, een continue extrusie-pers, en een continue wals. Het continue giettoestel zal bij voorkeur een continu gietwiel zijn.According to the invention, a device for the use of this invention comprises a continuous casting device for 8201212 ¢ from upstream to downstream. manufacturing a casting string, a continuous extrusion press, and a continuous roller. The continuous casting device will preferably be a continuous casting wheel.
De werkwijze is nog steeds zeer economisch, omdat het 5 een continu procédé is dat uitgaat van gesmolten metaal, dat niet opnieuw moet worden opgewarmd na de noodzakelijke afkoeling, die anders nodig is voor de tussentijdse voorbereiding van het gietprodukt vóór de extrusie. Voor de extrusie wordt de inherente warmte van het gestolde metaal 10 gebruikt, zonder enige substantiële verwarming, hoewel een tussentijdse verwarming tussen de uitgang van het continue giettoestel en de ingang van het extrusie-instrument uitgevoerd kan worden om een ideale ingangstemperatuur te verkrijgen, afhankelijk van de samenstelling van de legering, 15 de gebruikte afmetingen en de andere parameters van het extrusiesysteem.The process is still very economical, because it is a continuous process starting from molten metal, which does not need to be reheated after the necessary cooling, which is otherwise necessary for the intermediate preparation of the cast product before extrusion. For the extrusion, the inherent heat of the solidified metal 10 is used, without any substantial heating, although an intermediate heating can be performed between the output of the continuous casting device and the entrance of the extruder to obtain an ideal input temperature, depending on the composition of the alloy, the dimensions used and the other parameters of the extrusion system.
Een groot voordeel van de uitvinding is het feit dat de profielvorm van het geëxtrudeerde produkt. vrij gekozen kan worden? dit betekent dat de beginvorm voor de daarop-20 volgende walsstap kan worden gekozen. Daardoor kan de werkwijze op ruime schaal worden toegepast ongeacht de geometrische vorm van het eindprodukt, en kan ze in het bijzonder worden toegepast voor de vervaardiging van vlakke stroken, dus met een dwarsdoorsnede die meer dan tweemaal de ' 25 breedte is. Het produkt kan na het walsen ook de vorm van walsdraad hebben,met een ronde dwarsdoorsnede met een diameter van over het algemeen 5 tot 20 millimeter, veelal tussen 7 en 12 millimeter.A major advantage of the invention is the fact that the profile shape of the extruded product. can be freely chosen? this means that the initial shape can be selected for the subsequent rolling step. Therefore, the method can be widely used regardless of the geometrical shape of the final product, and can be used in particular for the manufacture of flat strips, i.e. with a cross section which is more than twice the width. The product can also be in the form of wire rod after rolling, with a round cross section with a diameter of generally 5 to 20 millimeters, usually between 7 and 12 millimeters.
De uitvinding wordt toegelicht aan de hand van de 30 tekening.The invention will be elucidated with reference to the drawing.
Fig. 1 toont de extrusiepers die bij voorkeur in deze uitvinding wordt gebruikt; fig. 2 toont het gietwiel zoals dit volgens de uitvinding kan worden toegepast; 35 fig. 3 toont een dwarsprofiel volgens lijn AA van fig. 2, van de velk van het gietwiel.Fig. 1 shows the extrusion press preferably used in this invention; Fig. 2 shows the casting wheel as it can be used according to the invention; Fig. 3 shows a cross section along line AA of Fig. 2, of the sheet of the cast wheel.
8201212 -4- V »8201212 -4- V »
De continue extrusiebewerking zal bijvoorbeeld worden uitgevoerd met het procédé dat bekend is onder de naam "conform extrusion" beschreven in de Amerikaanse octrooi-schriften 3.765.216 en 4.101.253; de betreffende inrichting 5 is verkrijgbaar bij o.a. Babcock Wire Equipment Ltd., Groot Brittannië. De werkwijze wordt toegelicht in fig. 1. Het toestel zoals het gebruikt wordt in de werkwijze omvat een wrijvingswiel 1 van 450 mm diameter dat draait met een snelheid van ongeveer 55 omwentelingen per minuut. De omtrek 10 van dit wiel omvat een groef 2, die over een hoek (over het algemeen van ongeveer 100°) van de omtrek, bedekt is door een dekstuk waardoor een doorgang 4 gevormd wordt die eindigt in een extrusie-opening 5. De gietstreng 6 wordt tangentieel gericht naar het wiel en in de richting van de 15 pijl 7, naar de ingang van de doorgang voor extrusie toe.The continuous extrusion operation will be performed, for example, by the process known under the name "in accordance with extrusion" described in U.S. Pat. Nos. 3,765,216 and 4,101,253; the relevant device 5 is available from Babcock Wire Equipment Ltd., Great Britain, among others. The method is illustrated in fig. 1. The device as used in the method comprises a friction wheel 1 of 450 mm diameter which rotates at a speed of about 55 revolutions per minute. The circumference 10 of this wheel comprises a groove 2, which is covered by a cover piece at an angle (generally of about 100 °) of the circumference, through which a passage 4 is formed which ends in an extrusion opening 5. The casting string 6 is directed tangentially to the wheel and in the direction of the arrow 7 towards the entrance of the extrusion passage.
De wrijving van het wiel tegen de gietstreng brengt warmte voort en doet een druk ontstaan in de doorgang zodat het aluminium naar buiten wordt gedrukt, door de opening 5, en in de richting van pijl 8, in de vorm van een uitgerekt 20 produkt met een dwarsdoorsnede die de vorm van opening 5 heeft. Deze werkwijze wordt "extrusie door wrijving" genoemd.The friction of the wheel against the casting string generates heat and creates a pressure in the passage so that the aluminum is pushed out through the opening 5, and in the direction of arrow 8, in the form of a stretched product with a cross section which has the shape of opening 5. This method is called "friction extrusion".
Het is daarmee bijvoorbeeld mogelijk een gietstreng 6 van een Al-Mg-Si-legering te vormen door een bekend gietwiel te gebruiken dat een streng voortbrengt met een dwarsdoor-25 snede-oppervlakte van 2.100 mm2 en die het wiel verlaat met een snelheid van 12 m per minuut en met een temperatuur van 500°C. Deze streng wordt onmiddellijk geleid naar de ingang van wrijvingswiel 1, waarin die wordt geëxtrudeerd tot een dwarsdoorsnede-oppervlakte van 1000 mm2. Het metaal wordt 30 daarna gewalst met een reduktie van 20% per pas, tot op een diameter van 9,5 mm.It is thus possible, for example, to form a casting strand 6 of an Al-Mg-Si alloy by using a known casting wheel which produces a strand with a cross-sectional area of 2,100 mm 2 and which leaves the wheel at a speed of 12 m per minute and with a temperature of 500 ° C. This strand is immediately fed to the entrance of friction wheel 1, in which it is extruded to a cross-sectional area of 1000 mm 2. The metal is then rolled at a reduction of 20% per pass to a diameter of 9.5 mm.
Bij voorkeur zal de streng worden gegoten met een minimum aan heterogeniteit en poreusheid. Een manier om dit doel te bereiken kan men een continu gietwiel 11 (fig. 2 en 35 3) gebruiken, dat een velg heeft met een groef 12 over zijn omtrek, die over zijn breedte deel bedekt is met een metalen band zonder einde 13 om een doorgang 14 te vormen voor het 8201212 « ï -5- stollen. Deze band loopt onder geleiding van de wielen 15, 16, 17 en 18, met dezelfde lineaire snelheid (in de richting van pijl 19) als de lineaire snelheid van de omtrek van het gietwiel. Het vloeibare metaal wordt ingébracht in het 5 gietgat 20 en de gestolde streng 21 verlaat het wiel in de richting van de pijl 22. Het binnenste en zijwaartse oppervlak van de velg wordt afgekoeld door waterstralen komend uit een aantal openingen die opgesteld zijn in een cirkelboog 23 aan de binnenkant van het gietwiel, zoals in detail 10 is getoond in fig. 2 en 3- De door vand 13 bedekte buitenkant wordt ook afgekoeld door waterstralen die zijn opgesteld in bogen 24 en 25 van een cirkel, zoals op zich bekend bij de werkwijze van het continue gieten. Met dezelfde afkoeling aan de zijkant van de velg en aan de zijkant van de 15 band, koelt laatstgenoemde zijde sneller af, want de band, die soepel moet zijn, is veel dunner. Onder deze omstandigheden worden er holten gevormd die veroorzaakt worden door ongelijkmatige afkoeling. Dit is de reden waarom de afkoe-lingsboog 24 - 25 op de omtrek, aan de kant van de band, 20 verplaatst wordt over een hoek ten opzichte van de afkoel ingsboog 23 aan de kant van de velg, om een meer evenwichtige afkoeling te hebben. Deze verplaatsingshoek kan ingesteld worden door beweging van de halfhoog 24 ten opzichte van halfhoog 25, in de richting van pijlen 26, en deze 25 hoek kan in ieder specifiek geval ingesteld worden als funktie van snelheid en dwarsdoorsnede van de gietstreng, de samenstelling van de legering, de temperatuur, etc. Het is echter noodzakelijk dat er onmiddellijk en geheel aan de ingang van de doorgang voor het gieten en aan de zijkant 30 van de band een voldoen dikke film van aluminium wordt gevormd om te beletten dat gedurende het stollen de eutec-tische verbindingen door deze film heen naar het oppervlak zouden geduwd worden. Het is dit duwen door de beginfilm dat verantwoordelijk is voor de hoge concentratie aan 35 eutectische verbindingen aan de bandkant van het oppervlak.Preferably, the strand will be cast with a minimum of heterogeneity and porosity. One way of achieving this goal is to use a continuous casting wheel 11 (Fig. 2 and 35 3), which has a rim with a groove 12 over its circumference, which is covered over its width part with a metal band without end 13 to to form a passageway 14 for solidification. This belt runs under the guidance of the wheels 15, 16, 17 and 18, at the same linear speed (in the direction of arrow 19) as the linear speed of the periphery of the casting wheel. The liquid metal is introduced into the pouring hole 20 and the solidified strand 21 exits the wheel in the direction of the arrow 22. The inner and lateral surface of the rim is cooled by jets of water coming from a number of openings arranged in a circular arc 23 on the inside of the casting wheel, as shown in detail 10 in fig. 2 and 3- The outside covered by vand 13 is also cooled by jets of water arranged in arcs 24 and 25 of a circle, as known per se in the method of continuous casting. With the same cooling on the side of the rim and on the side of the 15 tire, the latter side cools faster, because the tire, which must be flexible, is much thinner. Under these conditions, voids are formed caused by uneven cooling. This is why the cooling arc 24-25 on the circumference, on the tire side, 20 is moved at an angle to the cooling arc 23 on the rim side, to have a more balanced cooling . This angle of displacement can be adjusted by moving the half-high 24 relative to half-high 25, in the direction of arrows 26, and this angle can be adjusted in each specific case as a function of the speed and cross-section of the casting string, the composition of the alloy temperature, etc. However, it is imperative that a sufficiently thick aluminum film is formed immediately and completely at the entrance to the casting passage and on the side of the tire to prevent the eutec from solidifying during solidification. optical compounds would be pushed through this film to the surface. It is this pushing through the initial film that is responsible for the high concentration of 35 eutectic compounds on the tape side of the surface.
Om deze voldoend dikke film geheel bij het begin te vormen, is het afkoelingssysteem aan de kant van de hand verder voorzien van een opening 27 die zich geheel aan het begin 8201212 -6- van de doorgang voor stolling bevindt, en het debiet van de waterstraal die deze opening verlaat is zo geregeld dat men een voldoende dikke film verkrijgt, zonder echter een on-evenwicht te veroorzaken tussen afkoeling aan de kant van de 5 band en die aan de andere kant.In order to form this sufficiently thick film at the very beginning, the hand-side cooling system is further provided with an opening 27 located entirely at the beginning of the solidification passage 8201212 -6-, and the flow rate of the water jet leaving this opening is arranged to obtain a sufficiently thick film, without, however, causing an imbalance between cooling on the side of the tape and that on the other side.
De werkwijze volgens de uitvinding zal bij vooekeur gebruikt worden voor het maken van walsdraad van een Al-Mg-Si-legering voor elektrische geleidingsdraad, dit betekent, een legering met een samenstelling van 0,3 tot 10 0,9% magnesium, 0,25 tot 0,75% silicium, 0 tot 0,60% ijzer, terwijl de rest bestaat uit aluminium en onzuiverheden.The method according to the invention will preferably be used to make wire rod of an Al-Mg-Si alloy for electrical guide wire, that is, an alloy with a composition of 0.3 to 0.9% magnesium. 25 to 0.75% silicon, 0 to 0.60% iron, the rest being aluminum and impurities.
Bij een dergelijke legering wordt een continue extrusie uitgevoerd gevolgd door een afschrikbewerking tot op een temperatuur onder 260°C, tijdens welke afschrikking men het 15 aluminium walst ter verkrijging van walsdraad. Ook kan de continue extrusie uitgevoerd worden gevolgd door een zuiver thermische afschrikstap, d.w.z. zonder enige mechanische bewerkingsstap en tot op een temperatuur onder 260°C, gevolgd door een tweede thermo-mechanische stap, waarin het 20 aluminium mechanisch bewerkt wordt op een temperatuur liggend tussen 130 en 260°C en daarna, vóór iedere latere bewerkingsstap, onderworpen wordt aan een verouderingsbe-werking. De tweede stap volgt bij voorkeur de eerste onmiddellijk in dezelfde continue bewerking. Deze behandeling, 25 waarbij de afschrikking kan worden voorafgegaan door een warmvervorming op een zo hoog mogelijke temperatuur, bij voorkeur boven 470°C, en met een minimale afkoeling om een maximum aan legeringselementen in oplossing te houden vóór het afschrillem, geeft een zeer voordelige metallografische 30 struktuur. Het is in deze kontext dat een dergelijke warmvervorming kan worden uitgevoerd in de vorm van een extrusiebewerking zoals hier beschreven. Dit is zeer voordelig, want het is een bewerkingsstap waarin het metaal niet afkoelt, maar integendeel wordt opgewarmd, terwijl 35 bovendien de voordelen als bovenomschreven worden verkregen.In such an alloy, continuous extrusion is performed followed by quenching to a temperature below 260 ° C, during which quenching the aluminum is rolled to obtain wire rod. Also, the continuous extrusion can be performed followed by a purely thermal quenching step, ie without any mechanical machining step and up to a temperature below 260 ° C, followed by a second thermo-mechanical step, in which the aluminum is mechanically machined at a temperature between 130 and 260 ° C and then prior to each subsequent machining step is subjected to an aging operation. The second step preferably follows the first immediately in the same continuous operation. This treatment, in which the quenching can be preceded by a heat deformation at the highest possible temperature, preferably above 470 ° C, and with a minimum cooling to keep a maximum of alloying elements in solution before the quenching, gives a very advantageous metallographic 30 structure. It is in this context that such hot-forming can be performed in the form of an extrusion operation as described here. This is very advantageous, because it is a processing step in which the metal does not cool, but on the contrary is heated, while, moreover, the advantages as described above are obtained.
Opgemerkt wordt dat het belangrijkste doel van de extrusiebewerking is de metallografische struktuur van het 8201212 -7- aluminium te verbeteren, en niet noodzakelijk de dwarsdoorsnede van de gietstreng die in de continue extrusiepers komt te verminderen. Indien gewenst kan de dwarsdoorsnedevorm van de extrusie-opening groter gemaakt worden dat het 5 dwarsprofiel van de gietstreng. Deze verhouding kan aangepast worden aan de meest gewenste uitgangs- en ingangssnel-heid en doorsnede van het metaal aan het einde van het gietwiel, respectievelijk de ingang van de wals.It is noted that the main purpose of the extrusion operation is to improve the metallographic structure of the 8201212-7 aluminum, and not necessarily reduce the cross section of the casting string entering the continuous extrusion press. If desired, the cross-sectional shape of the extrusion opening can be made larger than the cross-section of the casting string. This ratio can be adjusted to the most desired output and input speed and diameter of the metal at the end of the casting wheel, respectively the entrance of the roller.
Het volgens de uitvinding gebruikte metaal kan zowel 10 zuiver aluminium als een aluminiumlegering zijn, dus een legering waarin het aluminium het overwegend bestanddeel is. Dergelijke metalen worden verstaan onder de algemene benaming "aluminium".The metal used according to the invention can be both pure aluminum and an aluminum alloy, ie an alloy in which the aluminum is the predominant component. Such metals are understood under the general name "aluminum".
- Conclusies - 8201212- Conclusions - 8201212
Claims (10)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| LU83262A LU83262A1 (en) | 1981-03-27 | 1981-03-27 | PROCESS AND INSTALLATION FOR THE MANUFACTURE OF AN ELONGATED ALUMINUM PRODUCT |
| LU83262 | 1981-03-27 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8201212A true NL8201212A (en) | 1982-10-18 |
Family
ID=19729617
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8201212A NL8201212A (en) | 1981-03-27 | 1982-03-23 | METHOD AND APPARATUS FOR MANUFACTURING AN ELONGATED ALUMINUM ARTICLE |
Country Status (21)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57209754A (en) |
| KR (1) | KR830008747A (en) |
| AR (1) | AR228179A1 (en) |
| AU (1) | AU8157782A (en) |
| BE (1) | BE892591A (en) |
| BR (1) | BR8201741A (en) |
| DD (1) | DD203242A5 (en) |
| DE (1) | DE3210824A1 (en) |
| DK (1) | DK139382A (en) |
| ES (1) | ES510424A0 (en) |
| FI (1) | FI821037L (en) |
| FR (1) | FR2502522A1 (en) |
| GB (1) | GB2095592B (en) |
| GR (1) | GR75530B (en) |
| IT (1) | IT8248086A0 (en) |
| LU (1) | LU83262A1 (en) |
| NL (1) | NL8201212A (en) |
| NO (1) | NO821019L (en) |
| OA (1) | OA07052A (en) |
| SE (1) | SE8201882L (en) |
| ZA (1) | ZA821683B (en) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB9014437D0 (en) * | 1990-06-28 | 1990-08-22 | Holton Machinery Ltd | Continuous casting and extruding |
| WO1999032239A1 (en) * | 1997-12-19 | 1999-07-01 | Technalum Research, Inc. | Process and apparatus for the production of cold rolled profiles from continuously cast rod |
| KR101392178B1 (en) * | 2013-12-24 | 2014-05-08 | 구제율 | Method and apparatus for manufacturing of forgeable extrusion materials |
| CN110756778A (en) * | 2019-11-04 | 2020-02-07 | 武汉深蓝自动化设备股份有限公司 | Continuous casting device for lead-acid storage battery grid |
| CN111318586A (en) * | 2020-02-18 | 2020-06-23 | 邹平中大实业有限公司 | Method for reducing friction force of continuous extruder during extruding solid metal |
| CN114110411B (en) * | 2021-11-26 | 2022-11-25 | 江苏万和铝业有限公司 | Corrosion-resistant super-weather-resistant aluminum alloy section and production process thereof |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE620630A (en) * | ||||
| US1851063A (en) * | 1931-02-19 | 1932-03-29 | Ramsey George | Extrusion rolling |
| AT291898B (en) * | 1969-05-09 | 1971-08-10 | Voest Ag | Process for machining a cast steel strand |
| GB1370894A (en) * | 1971-03-12 | 1974-10-16 | Atomic Energy Authority Uk | Extrusion |
| US3922898A (en) * | 1974-03-29 | 1975-12-02 | Wanskuck Co | Extrusion process |
| US4066475A (en) * | 1974-09-26 | 1978-01-03 | Southwire Company | Method of producing a continuously processed copper rod |
| FR2379329A1 (en) * | 1977-02-02 | 1978-09-01 | Pechiney Aluminium | CONTINUOUS DIE AND LAMINATE MACHINE WIRE PRODUCTION PROCESS |
| DE2842094C3 (en) * | 1978-09-27 | 1982-02-04 | Korf Engineering GmbH, 4000 Düsseldorf | Movable continuous casting mold for stretch-sensitive metals, especially steel |
-
1981
- 1981-03-27 LU LU83262A patent/LU83262A1/en unknown
-
1982
- 1982-03-12 ZA ZA821683A patent/ZA821683B/en unknown
- 1982-03-15 ES ES510424A patent/ES510424A0/en active Granted
- 1982-03-16 AU AU81577/82A patent/AU8157782A/en not_active Abandoned
- 1982-03-16 GR GR67609A patent/GR75530B/el unknown
- 1982-03-17 KR KR1019820001145A patent/KR830008747A/en unknown
- 1982-03-23 BE BE1/10469A patent/BE892591A/en not_active IP Right Cessation
- 1982-03-23 NL NL8201212A patent/NL8201212A/en not_active Application Discontinuation
- 1982-03-23 FR FR8204899A patent/FR2502522A1/en active Granted
- 1982-03-24 FI FI821037A patent/FI821037L/en not_active Application Discontinuation
- 1982-03-24 SE SE8201882A patent/SE8201882L/en not_active Application Discontinuation
- 1982-03-24 DE DE19823210824 patent/DE3210824A1/en not_active Withdrawn
- 1982-03-25 IT IT8248086A patent/IT8248086A0/en unknown
- 1982-03-25 DD DD82238440A patent/DD203242A5/en unknown
- 1982-03-26 OA OA57647A patent/OA07052A/en unknown
- 1982-03-26 AR AR288902A patent/AR228179A1/en active
- 1982-03-26 DK DK139382A patent/DK139382A/en not_active IP Right Cessation
- 1982-03-26 BR BR8201741A patent/BR8201741A/en unknown
- 1982-03-26 NO NO821019A patent/NO821019L/en unknown
- 1982-03-27 JP JP57048173A patent/JPS57209754A/en active Pending
- 1982-03-29 GB GB8209213A patent/GB2095592B/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR830008747A (en) | 1983-12-14 |
| LU83262A1 (en) | 1983-02-22 |
| DK139382A (en) | 1982-09-28 |
| NO821019L (en) | 1982-09-28 |
| DD203242A5 (en) | 1983-10-19 |
| GB2095592B (en) | 1984-12-05 |
| AU8157782A (en) | 1982-09-30 |
| ES8307140A1 (en) | 1983-06-16 |
| GB2095592A (en) | 1982-10-06 |
| FI821037A0 (en) | 1982-03-24 |
| FI821037L (en) | 1982-09-28 |
| IT8248086A0 (en) | 1982-03-25 |
| FR2502522B1 (en) | 1984-04-20 |
| DE3210824A1 (en) | 1982-10-14 |
| FR2502522A1 (en) | 1982-10-01 |
| SE8201882L (en) | 1982-09-28 |
| AR228179A1 (en) | 1983-01-31 |
| GR75530B (en) | 1984-07-26 |
| JPS57209754A (en) | 1982-12-23 |
| ZA821683B (en) | 1983-01-26 |
| ES510424A0 (en) | 1983-06-16 |
| BE892591A (en) | 1982-09-23 |
| BR8201741A (en) | 1983-02-22 |
| OA07052A (en) | 1983-12-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3260487B2 (en) | Apparatus and method for continuous belt casting of metal strip | |
| US3623535A (en) | High-speed continuous casting method | |
| US3613767A (en) | Continuous casting and rolling of 6201 aluminum alloy | |
| NL8201212A (en) | METHOD AND APPARATUS FOR MANUFACTURING AN ELONGATED ALUMINUM ARTICLE | |
| US2956320A (en) | Casting of metal | |
| US3987536A (en) | Method of and apparatus for the production of bars or machine wire | |
| JP3007941B2 (en) | Metal strip casting method | |
| US5293926A (en) | Method and apparatus for direct casting of continuous metal strip | |
| KR101286890B1 (en) | Casting steel strip | |
| CA1130981A (en) | Continuous cast steel bar and the method to produce same | |
| NL8000463A (en) | CONTINUALLY CAST STEEL PRODUCTION WITH REDUCED MICROSEGREGATION. | |
| SU1014639A1 (en) | Band continuous casting method | |
| JPS5938303B2 (en) | Improved solution heat treatment method for aluminum alloys such as 6201 | |
| KR840001298B1 (en) | Continuous cast steel production process | |
| JPH04284947A (en) | Continuous casting method | |
| JPH07115131B2 (en) | Twin roll casting machine | |
| JPS61199554A (en) | Method and device for continuous casting | |
| JPS6125458B2 (en) | ||
| SU382460A1 (en) | METHOD OF CONTINUOUS FILLING1 | |
| SU1424950A1 (en) | Method of continuous casting of a blank | |
| JP3402250B2 (en) | Manufacturing method of round billet slab by continuous casting | |
| SU1329898A1 (en) | Method of continuous casting of band | |
| JPH0390259A (en) | Continuous casting method | |
| JPS61229445A (en) | Method and apparatus for continuous casting | |
| GB2059314A (en) | Using a water curtain to cool a continuous casting |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A85 | Still pending on 85-01-01 | ||
| BV | The patent application has lapsed |