NL1016527C2 - Werkwijze voor het aan elkaar lassen van componenten. - Google Patents
Werkwijze voor het aan elkaar lassen van componenten. Download PDFInfo
- Publication number
- NL1016527C2 NL1016527C2 NL1016527A NL1016527A NL1016527C2 NL 1016527 C2 NL1016527 C2 NL 1016527C2 NL 1016527 A NL1016527 A NL 1016527A NL 1016527 A NL1016527 A NL 1016527A NL 1016527 C2 NL1016527 C2 NL 1016527C2
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- welding
- component
- nickel
- flattening
- indications
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3033—Ni as the principal constituent
- B23K35/304—Ni as the principal constituent with Cr as the next major constituent
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/12—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding
- B23K20/129—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding specially adapted for particular articles or workpieces
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/16—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating with interposition of special material to facilitate connection of the parts, e.g. material for absorbing or producing gas
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/22—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating taking account of the properties of the materials to be welded
- B23K20/227—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating taking account of the properties of the materials to be welded with ferrous layer
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
- B23K35/004—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of a metal of the iron group
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
- B23K2101/001—Turbines
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Description
Werkwijze voor het aan elkaar lassen van componenten
Technisch gebied 5 De uitvinding heeft betrekking op het gebied van de materiaaltechniek. Ze heeft betrekking op een werkwijze voor het aan elkaar lassen van twee componenten uit hooggelegeerde warmvaste martensitisch/ferritische staalsoorten, austenitische staalsoorten en superlegeringen op nikkel, nikkel-ijzer- en kobaltbasis. Dergelijke lasver-bindingen zijn bijvoorbeeld noodzakelijk voor het samenvoegen van schijven of andere 10 delen voor rotoren van turbomachines.
Stand van de techniek
Het is bekend uit de stand van de techniek dat warmvaste martensitisch/ferriti-15 sche staalsoorten, in het bijzonder de klasse van de 12%-chroomstalen, slechts zeer slecht met austenistische staalsoorten of superlegeringen op nikkel-, nikkelijzer- en kobaltbasis aan elkaar gelast kunnen worden. Afhankelijk van de toegepaste laswerk-wijze kunnen scheuren in het basismateriaal, de warmte-invloedzone of in het Iasmate-riaal optreden (J. Tösch en E. Perteneder: Beeinflussung des Ferritgehaltes im austeniti-20 schen Schweissgut, sowie Einsatzgebiete verschiedener umhüllter, hochlegierter Stab-elektroden. Voordracht, Schweisstechnische Tagung Böhler Schweisstechnik Austria GmbH, Kapfenberg 1996). Deze scheuren zijn ongewenst, aangezien aan lasnaden met betrekking tot foutloosheid zeer hoge eisen worden gesteld. Dit geldt op grond van de hoge mechanische en thermische eisen in het bijzonder voor aan elkaar gelaste rotor-25 delen.
Uit US 4.962.586 is een werkwijze voor het aan elkaar lassen van rotorsegmenten uit twee verschillende laaggelegeerde staalsoorten bekend, waarbij een geplatteerde laag op het eerste rotorsegment wordt gelast, deze laag mechanisch wordt bewerkt en met warmte wordt behandeld en aansluitend een verbindinglasbewerking tussen de 30 beide rotorsegmenten wordt uitgevoerd. Het toeslagmateriaal voor het platteren en het verbindingslassen is eveneens laaggelegeerd. Nadat het lassen is beëindigd, wordt de verbindingsnaad met warmte behandeld en mechanisch verwerkt. Als laswerkwijzen worden metaal-inert-gas-werkwijzen, bij voorkeur een wolfraam-inert-gas-lasbewer-
_. ' ''iT
2 king (WIG) toegepast. Nadelig aan deze werkwijze is de noodzakelijke warmtebehandeling van de plattering en de verbindingslasnaad. In het bijzonder de warmtebehandeling na het verbindingslassen is tijdrovend en wegens de grootte van de samengevoegde roiordelen complex. Bovendien is het overeenkomstig US 4.962.586 gebruikte toe-5 slagmateriaal voor het aan elkaar lassen van martensitisch/ferritische warmtevaste staalsoorten met austenistische staalsoorten respectievelijk superlegeringen niet geschikt.
Beschrijving van de uitvinding 10
Aan de uitvinding ligt de doelstelling ten grondslag een werkwijze voor het aan elkaar lassen van componenten uit hooggelegeerde warmtevaste martensitisch/ferritische staalsoorten, in het bijzonder staalsoorten met 12% Cr, austenitische staalsoorten en superlegeringen op nikkel-, nikkel-ijzer- en kobaltbasis te ontwikkelen, die met een 15 zo gering mogelijk aantal warmtebehandelingsstappen uitgevoerd kan worden en die tot lasnaden leidt, die praktisch vrij van macroscheuren zijn.
Overeenkomstig de uitvinding wordt dit door de volgende werkwij zestappen bereikt: - platteren van de eerste component en naar keuze ook van de tweede component, 20 waarbij als toeslagmaterialen voor het platteren nikkelbasis-materialen met de volgende samenstelling (aanduidingen in gew.-%) worden gebruikt: 16-22 Cr; <0,02-0,06 C; <0,2-0,4 Si; tenminste vier van de elementen Nb, Fe, Mn, Mo, Co, Al waarbij geldt: 2-4 Nb; 0,8-6 Fe; 0-3 Mn; 1-9 Mo; 0-11 Co; 0-1 Al; rest nikkel en fabricage-gerela-teerde verontreinigingen 25 - Uitvoeren van een kwaliteitswarmtebehandeling van het geplatteerde basismateriaal, indien noodzakelijk - Verbindingslassen van de geplatteerde eerste component met de geplatteerde of niet geplatteerde tweede component, waarbij als toeslagmateriaal voor het verbindingslassen wederom de genoemde nikkelbasis-materialen worden gebruikt 30 - spanningsarm-gloeien.
De aan elkaar gelaste componenten kunnen ofwel uit hetzelfde basismateriaal, bijvoorbeeld een warmvast martensitisch/ferritisch staal, bestaan of de eerste component en de tweede component bestaan telkens uit een verschillend basismateriaal, bij- 3 voorbeeld bestaat de eerste component uit een warmtevast martensitisch/ferritisch staal en de tweede component uit een austenitisch staal.
De voordelen van de uitvinding bestaan eruit, dat de bovengenoemde materiaal-combinaties vrij van macroscheuren aan elkaar vastgelast kunnen worden. Daardoor 5 wordt aan de hoge kwaliteitseisen, die bijvoorbeeld op grond van de hoge thermische en mechanische belasting aan gelaste rotoren van turbomachines worden gesteld, voldaan. Een verder voordeel bestaat eruit, dat voor de genoemde toeslagmaterialen geen warmtebehandeling noodzakelijk is, zodat het voldoende is, na het verbindingslassen een op het basismateriaal afgestemde spanningsarmgloeiing na te schakelen. Een tijd-10 rovende en dure kwaliteitswarmtebehandeling na het verbindingslassen is dan niet meer noodzakelijk. Bovendien kunnen met de werkwijze overeenkomstig de uitvinding ook materialen met verschillende warmtebehandelingsparameters onder behoud van de mechanische waarden van het basismateriaal aan elkaar worden gelast.
Het is doelmatig wanneer het toeslagmateriaal voor het platteren en voor het na-15 volgende verbindingslassen een van de volgende samenstellingen heeft (aanduidingen in gew.-%): - <0,02 C; <0,2 Si; 3 Mn; 20 Cr; 0,8 Fe; 2,7 Nb, rest Ni en fabricage-gerelateerde verontreinigingen - <0,04 C; < 0,4 Si; 3 Mn; 16 Cr; 1,5 Mo; 6 Fe; 2,2 Nb, rest Ni en fabricage-gerelateer-20 de verontreinigingen - <0,02 C; < 0,2 Si; 22 Cr; 9 Mo; 1 Fe; 3,5 Nb, rest Ni en fabricage-gerelateerde verontreinigingen - <0,06 C; < 0,3 Si; 0,5 Mn; 22 Cr; 1 Fe; 8,5 Mo, 11 Co; 1 Al, 0,4 Ti; rest Ni en fabricage-gerelateerde verontreinigingen.
25 Deze toeslagmaterialen op nikkelbasis zijn bijzonder goed geschikt, omdat ze geen voorverwarming voor het aan elkaar lassen en ook geen warmtebehandeling na het lassen vereisen. Bovendien hebben ze een hoge ductiliteit, bedekken ze een bepaald sterktegebied en zijn ze minder gevoelig voor hetescheur-vorming dan andere mogelijke toeslagmaterialen. Tot slot hebben ze ook geen hardheidspieken (geen omzetting). 30 Het is voordelig wanneer voor het platteren een lassen-onder-poederdek-werk- wijze ((Unterpulver(UP)-Schweissverfahren)) met band of met draad of een elektro-slak-laswerkwijze ((Elektroschlacke(ES)-Schweissverfahren)) met band of met draad wordt gebruikt. De keuze van de lasparameters en van de toegepaste las werkwijze ’ ' 'k*·' 4 beïnvloedt de opmenging van het nikkelbasislasmateriaal met ijzer uit het staal. Dit wederom beslist de hetescheurbetrouwbaarheid van het lasmateriaal.
Verder is het van voordeel wanneer bij het verbindingslassen eerst een wortellaag /^λλι· *-va 1/-1 λ 1 irrtM ί 1 τλ 1 Α·η η μλ γτοπ/W1Τ (~W 1 π on ravl/xi η ι 'Taw frv+ ο+λ μ sA ^ίγλ«·/1+ rr uwui uiiuuta van vvumtttuiriiivirgao^ ττ ίο^“ïaovvk/uwvij^wa ιυι oiaiiu ννυιαι gvuiuvui via 5 aansluitend een lassen-onder-poederdek-werkwijze wordt toegepast of slechts een WIG-lasbewerking wordt toegepast. Bij de mechanische controle van de overeenkomstig de uitvinding geplatteerde en aansluitend aan elkaar gelaste materialen vindt de breuk op voordelige wijze steeds met een overeenkomstige uitrekking in de zachtere plattering of in het zachte verbindingslasmateriaal plaats.
10
Korte beschrijving van de tekening
In de tekening zijn uitvoeringsvoorbeelden van de uitvinding weergegeven.
Figuur 1 toont lijnanalyses van een UP-bandplattering; 15 Figuur 2 toont lijnanalyses van een UP-draadplattering;
Figuur 3 toont lijnanalyses van een ES-bandplattering;
Figuur 4 toont een macroslijping van de met de werkwijze overeenkomstig de uitvinding aan elkaar gelaste basismaterialen.
20 Wijze voor het uitvoeren van de uitvinding
Flieronder wordt de uitvinding aan de hand van uitvoeringsvoorbeelden en de figuren 1 tot en met 4 nader uiteengezet.
In de figuren 1 tot en met 3 zijn voor verschillende las werkwijzen (poederdek-25 plattering met band en met draad, elektroslak-plattering met band) de resultaten van lijnanalyses voor de elementen Cr, Ni en Fe aangegeven, waarbij telkens de concentratie van de elementen afhankelijk van de afstand tot het oppervlak werd aangegeven. Als basismateriaal werd het hooggelegeerde martensitisch/ferritische staal Stl3TNiEL met de volgende chemische samenstelling (aanduidingen in gew.-%) gebruikt: 5 0,10-0,14 C <0,15 Si <0,25 Mn 11-12 Cr 5 2-2,6 Ni 1,3-1,8 Mo 0,2-0,35 V 0,02-0,05 N rest Fe.
10 Een eerste component uit dit staal werd door middel van de bovengenoemde las- werkwijzen geplatteerd, waarbij als toeslagmateriaal voor het platteren het nikkelbasis-materiaal SG-NiCr20Nb met de volgende chemische samenstelling (aanduidingen in gew.-%) werd gebruikt: <0,02 C; <0,2 Si; 3 Mn; 20 Cr, 0,8 Fe; 2,7 Nb, rest Ni. De keuze van het lastoeslagmateriaal hangt ervan af, welke belasting telkens op de lasnaad 15 inwerkt.
Het platteren met band heeft ten opzichte van het platteren met draad het voordeel, dat in dezelfde tijdseenheid meer materiaal aangebracht kan worden.
De opmenging van het nikkelbasis-lasmateriaal met ijzer uit het staal beslist over de hetescheurbetrouwbaarheid van het lasmateriaal. Bij het elektroslak-lassen is de op-20 menging geringer dan bij het poederdek-lassen.
Bij het lassen van een eerste laag van het nagenoeg ijzervrije lasmateriaal op het staal wordt, afhankelijk van de gebruikte laswerkwijze, een deel van het staal opgesmolten en met het aangebrachte lasmateriaal gemengd. Dit geeft de opmenging van de eerste laag. Wordt een tweede laag lasmateriaal aangebracht, dan wordt, weer afhanke-25 lijk van de laswerkwijze, een deel van de eerste laag opgesmolten en met het ingebrachte lasmateriaal gemengd. De ijzeropmenging loopt daarbij terug.
In de navolgende tabel 1 zijn de mechanische waarden van het toeslagmateriaal SG-NiCr20Nb bij verschillende laswerkwijzen weergegeven: 6
Monster Strekgrens Treksterkte Breukrek in % Contractie in MPa in MPa in % UP-band, langs 435 658 38,1 47,7 UP-band, dwars 386 612 26,8 75,1 UP-band, dwars 395 613 26,4 67,1 UP-draad, dwars 435 631 24,5 72,4 ES-band, langs 441 656 40,0 47,7 ES-band, dwars 382 592 36,3 73,0 ES-band, dwars 367 557 27,5 47,6 WIG, dwars 364 577 43^3 75^1 WIG, dwars 438 641 26,5 56,8 ________ — _
Tabel 1
Daarbij betekenen: langs = monster ligt in het lasmateriaal 5 dwars = monster ligt dwars ten opzichte van het lasmateriaal
De breuk vond steeds in de plattering of in het lasmateriaal plaats. Alle in de tabel aangegeven waarden gelden voor geplatteerde en samengelaste componenten van het staal Stl3TNiEL, dat wil zeggen bij dit uitvoeringsvoorbeeld werd voor beide compo-10 nenten hetzelfde basismateriaal benut. De kwaliteitswarmtebehandeling van het Stl3TNiEL vondt vóór het platteren plaats, na het lassen vond slechts een spannings-armgloeiing bij 610°C plaats.
Figuur 4 toont als voorbeeld een macroslijpbewerking van een met ES-bandplat-tering en aansluitende UP-draadlasbewerking verbonden 12% Cr-rotorstaal na het 15 spanningsarmgloeien bij 600°C, 10 uur. Als toeslagmateriaal voor de plattering en voor het verbindingsassen van de beide componenten uit 12% Cr-rotorstaal werd SG-NiCr20Nb gebruikt. Na het platteren werd geen kwaliteitswarmtebehandeling uitgevoerd. Aansluitend werd de wortellaag van de verbindingslasbewerking door middel van WIG-werkwijzen gelast, de verbindingslasbewerking vond plaats door middel van 20 UP-draadlasbewerking. Daarna was slechts nog de hierboven beschreven spannings-armgloeiing en geen kwaliteitswarmtebehandeling meer noodzakelijk. Wegens de hoge 7 kwaliteitseisen aan dergelijke platteringen en verbindingslasbewerkingen werd tijdens het lassen een vemielingsvrije foutbewaking, bijvoorbeeld door middel van een online-wervelstroomcontrole of visuele bewaking uitgevoerd.
In een verder uitvoeringsvoorbeeld werd het staal Stl3TNiEL met de superlege-5 ring op nikkel-ijzer-basis IN706 (hoofdlegeringselementen in gew.%: 15-18 Cr; 40-43 Ni; 1,5-1,8 Ti; 2,8-3,2 Nb, rest Fe) aan elkaar gelast. Een eerste component uit IN706, bijvoorbeeld een schijf van een rotor, werd in oplossingsgegloeide toestand met SG-NiCr20Nb door middel van UP-lasbewerking met draad geplatteerd. Aansluitend werd de geplatteerde IN706-schijf aan een warmtebehandeling, die voor de kwaliteit nood-10 zakelijk is, onderworpen (10 uur stabiliseringsgloeiing bij 820 +/- 15 °C met afkoeling aan lucht op ruimtetemperatuur en 10 uur uitscheidingsharding bij 730 +/- 15°C met afkoeling, op ruimtetemperatuur). De geplatteerde IN706-schijf werd dan met een verdere geplatteerde schijf uit Stl3TNiEL (of in een ander uitvoeringsvoorbeeld uit IN706) vastgelast, waarbij de wortellaag door middel van WIG-lassen en de verster-15 kingslagen door middel van UP-draadlassen werden aangebracht. Tot slot werd de totale aan elkaar gelaste component tien uur lang bij 610 +/- 15° C spanningsarmge-gloeid. De mechanische eigenschappen van de grondplaat en het opbouwlasmateriaal zijn in tabel 2 weergegeven: 8
Materiaal Monster Strekgrens Trek- Breukrek Contractie Kerfslag--nr. in MPa sterkte in in % in % werk in J
MPa kerf kerf horiz verti IN706 G 835 ÏÏ3Ö ÜÜ) 3^2 48/49/47 (na volledige warmtebehandeling) ~SG- ï 3ÏÖ 6Ö6 45~8 130 1147
NiCr20Nb ~SG- 2 336 620 3^6 35A 123 142
NiCr20Nb ~SG- 3 345 617 4Ï/7 5^5 122 178
NiCr20Nb
Tabel 2
Vanzelfsprekend is de uitvinding niet tot de beschreven uitvoeringsvoorbeelden 5 beperkt. Zo komen als lastoeslagmaterialen bij voorkeur ook - SG-NiCrl6FeMn met de volgende chemische samenstelling (aanduidingen in gew-%) <0,02 C; <0,2 Si; 3 Mn; 20 Cr; 0,8 Fe; 2,7 Nb, rest Ni en fabricage-gerelateerde verontreinigingen, - SG-NiCr21Mo9Nb met de volgende chemische samenstelling (aanduidingen in gew.- 10 %) <0,02 C; <0,2 Si; 22 Cr; 9 Mo; 1 Fe; 3,5 Nb, rest Ni en fabricage-gerelateerde ver ontreinigingen en - SG-NiCr22Col2Mo met de volgende chemische samenstelling (aanduidingen in gew.-%) 0,06 C; <0,3 Si; <0,5 Mn; 22 Cr; 1 Fe; 8,5 Mo, 11 Co; 1 Al, 0,4 Ti; rest Ni en fabricage-gerelateerde verontreinigingen 15 in aanmerking.
Naast het platteren van de eerste component, bijvoorbeeld uit warmvast marten-sitisch/ferritisch staal, kan ook de tweede component, bijvoorbeeld uit austenitisch staal of een superlegering, vóór het verbindingslassen worden geplatteerd.
De beschreven werkwijze is in het bijzonder geschikt voor het verbinden van ' 9 schijven en andere rotordelen voor rotoren van turbomachines, bijvoorbeeld gasturbines.
Claims (14)
1. Werkwijze voor het aan elkaar lassen van twee componenten uit hooggele-gcerdc warmtcvaste martcnsitisch/ferritische staalsoorten, austenitische staalsoorten of 5 superlegeringen op nikkel-, nikkel-ijzer- en kobaltbasis, gekenmerkt door de volgende werkwij zestappen a) Platteren van de eerste component en naar keuze ook van de tweede component, waarbij als toeslagmaterialen voor het platteren nikkelbasis-materialen met de volgende samenstelling (aanduidingen in gew.-%) worden gebruikt: 10 16-22 Cr <0,02-0,06 C <0,2-0,4 Si tenminste vier van de elementen Nb, Fe, Mn, Mo, Co, Al waarbij geldt 2-4 Nb 15 0,8-6 Fe 0- 3 Mn 1- 9 Mo 0-11 Co 0-1 Al
20 Rest nikkel en fabricage-gerelateerde verontreinigingen b) Indien noodzakelijk, kwaliteitswarmtebehandelen van het geplatteerde basismateriaal, c) Verbindingslassen van de geplatteerde eerste component met de geplatteerde of niet geplatteerde tweede component, waarbij als toeslagmateriaal voor het verbindingslas- 25 sen wederom de genoemde nikkelbasis-materialen worden gebruikt d) spanningsarm-gloeien.
2. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat componenten aan elkaar worden gelast, die telkens uit hetzelfde basismateriaal bestaan.
3. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat componenten aan elkaar 30 worden gelast, waarbij de eerste component en de tweede component telkens uit een verschillend basismateriaal bestaan.
4. Werkwijze volgens conclusie 3, met het kenmerk, dat de eerste component uit hooggelegeerd warmvast martensitisch/ferritisch staal en de tweede component uit austenitisch staal bestaan.
5. Werkwijze volgens conclusie 3, met het kenmerk, dat de eerste component uit hooggelegeerd martensitisch/ferritisch staal en de tweede component uit een superlege-ring op nikkel-, nikkel-ijzer- of kobaltbasis bestaan.
6. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat als toeslagmateriaal een materiaal met de volgende samenstelling wordt gebruikt (aanduidingen in gew.-%): <0,02 C; <0,2 Si; 3 Mn; 20 Cr; 0,8 Fe; 2,7 Nb, rest Ni en fabricage-gerelateerde verontreinigingen.
7. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat als toeslagmateriaal een 10 materiaal met de volgende samenstelling wordt gebruikt (aanduidingen in gew.-%): 0,04 C; 0,4 Si; 3 Mn; 16 Cr; 1,5 Mo; 6 Fe; 2,2 Nb, rest Ni en fabricage-gerelateerde verontreinigingen.
8. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat als toeslagmateriaal een materiaal met de volgende samenstelling wordt gebruikt (aanduidingen in gew.-%): 15 <0,02 C; <0,2 Si; 22 Cr; 9 Mo; 1 Fe; 3,5 Nb, rest Ni en fabricage-gerelateerde veront reinigingen.
9. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat als toeslagmateriaal een materiaal met de volgende samenstelling wordt gebruikt (aanduidingen in gew.-%) 0,06 C; <0,3 Si; <0,5 Mn; 22 Cr; 1 Fe; 8,5 Mo; 11 Co; 1 Al; 0,4 Ti; rest Ni en fabri- 20 cage-gerelateerde verontreinigingen.
10. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat voor het platteren een lassen-onder-poederdek-werkwijze ((Unterpulver(UP)-Schweissverfahren)) met band of met draad wordt gebruikt.
11. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat voor het platteren een 25 elektroslak-laswerkwijze ((Elektroschlacke(ES)-Schweissverfahren)) met band of met draad wordt gebruikt.
12. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat bij het verbindingslas-sen eerst een wortellaag door middel van wolffaam-inert-gas(WIG)-laswerkwijzen tot stand wordt gebracht en aansluitend een lassen-onder-poederdek-werkwijze wordt ge- 30 bruikt.
13. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat voor het verbindings-lassen een wolfraam-inert-gas(WIG)-laswerkwijze wordt gebruikt.
14. Werkwijze volgens een van de conclusies 1 tot en met 5, met het kenmerk. dat de werkwijze voor het vervaardigen van een rotor voor turbomachines uit schijven of andere delen wordt gebruikt.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19953079A DE19953079B4 (de) | 1999-11-04 | 1999-11-04 | Verfahren zum Verschweißen von Bauteilen |
| DE19953079 | 1999-11-04 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL1016527A1 NL1016527A1 (nl) | 2001-05-07 |
| NL1016527C2 true NL1016527C2 (nl) | 2002-10-10 |
Family
ID=7927901
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL1016527A NL1016527C2 (nl) | 1999-11-04 | 2000-11-02 | Werkwijze voor het aan elkaar lassen van componenten. |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| DE (1) | DE19953079B4 (nl) |
| NL (1) | NL1016527C2 (nl) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004051056A1 (de) | 2002-12-05 | 2004-06-17 | Siemens Aktiengesellschaft | Turbinenwelle sowie herstellung einer turbinenwelle |
| DE10348422B4 (de) * | 2003-10-14 | 2015-04-23 | Alstom Technology Ltd. | Thermisch belastetes Bauteil, sowie Verfahren zur Herstellung eines solchen Bauteils |
| DE10348424A1 (de) * | 2003-10-14 | 2005-05-19 | Alstom Technology Ltd | Geschweisster Rotor für eine thermische Maschine sowie Verfahren zur Herstellung eines solchen Rotors |
| DE102005035585B3 (de) | 2005-07-29 | 2006-08-10 | Areva Np Gmbh | Verfahren zur Herstellung einer Schweißverbindung sowie Verfahren zur Reparatur einer derartigen Schweißverbindung |
| EP1837483A1 (de) * | 2006-03-20 | 2007-09-26 | Siemens Aktiengesellschaft | Geschweisste Welle für Strömungsmaschinen |
| EP3064307A1 (en) | 2015-03-05 | 2016-09-07 | Laborelec CVBA | System and method for linking by friction welding a first piece of steel to a second piece of steel with use of ni-based alloys adapter |
| DE102015219351A1 (de) * | 2015-10-07 | 2017-04-13 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur Herstellung von Produkten aus Stahl oder Titan mit einer ausscheidungshärtenden Nickelbasislegierung und Bauteil |
| CN105689919B (zh) * | 2016-04-14 | 2018-10-30 | 华能国际电力股份有限公司 | 一种焊缝熔敷金属可再结晶的镍基合金焊丝 |
| CN112846565B (zh) * | 2020-12-31 | 2022-03-29 | 钢铁研究总院 | 纯固溶强化型耐热合金c-hra-2埋弧焊用实芯焊丝 |
| CN112846566B (zh) * | 2020-12-31 | 2022-03-29 | 钢铁研究总院 | 固溶强化型耐热合金c-hra-2氩弧焊用焊丝 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1453723A (fr) * | 1965-11-15 | 1966-06-03 | Arcos Corp | Procédé et machine de soudure de recouvrement |
| FR2074129A5 (nl) * | 1969-12-24 | 1971-10-01 | Boehler & Co Ag Geb | |
| US3967919A (en) * | 1974-05-21 | 1976-07-06 | Societe Generale De Constructions Electriques Et Mecaniques (Alsthom) | Compound turbine rotor |
| US4878953A (en) * | 1988-01-13 | 1989-11-07 | Metallurgical Industries, Inc. | Method of refurbishing cast gas turbine engine components and refurbished component |
| EP0668120A1 (en) * | 1994-02-17 | 1995-08-23 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Method of forming a weld joint of austenitic stainless steel |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU540499B2 (en) * | 1980-01-09 | 1984-11-22 | Sumitomo Metal Industries Ltd. | Method for producing clad steel plant |
| DE3212857A1 (de) * | 1982-04-06 | 1983-10-06 | Kraftwerk Union Ag | Verfahren zum herstellen einer austenitischen plattierung |
| US4962586A (en) * | 1989-11-29 | 1990-10-16 | Westinghouse Electric Corp. | Method of making a high temperature - low temperature rotor for turbines |
-
1999
- 1999-11-04 DE DE19953079A patent/DE19953079B4/de not_active Expired - Fee Related
-
2000
- 2000-11-02 NL NL1016527A patent/NL1016527C2/nl not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1453723A (fr) * | 1965-11-15 | 1966-06-03 | Arcos Corp | Procédé et machine de soudure de recouvrement |
| FR2074129A5 (nl) * | 1969-12-24 | 1971-10-01 | Boehler & Co Ag Geb | |
| US3967919A (en) * | 1974-05-21 | 1976-07-06 | Societe Generale De Constructions Electriques Et Mecaniques (Alsthom) | Compound turbine rotor |
| US4878953A (en) * | 1988-01-13 | 1989-11-07 | Metallurgical Industries, Inc. | Method of refurbishing cast gas turbine engine components and refurbished component |
| EP0668120A1 (en) * | 1994-02-17 | 1995-08-23 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Method of forming a weld joint of austenitic stainless steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NL1016527A1 (nl) | 2001-05-07 |
| DE19953079B4 (de) | 2013-12-19 |
| DE19953079A1 (de) | 2001-05-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4780189B2 (ja) | オーステナイト系耐熱合金 | |
| NL1016527C2 (nl) | Werkwijze voor het aan elkaar lassen van componenten. | |
| JP6958765B1 (ja) | 抵抗スポット溶接方法および抵抗スポット溶接継手の製造方法 | |
| US5951792A (en) | Method for welding age-hardenable nickel-base alloys | |
| Sirohi et al. | Characterization of structure-property relationship of martensitic P91 and high alloy ferritic austenitic F69 steel | |
| KR102141792B1 (ko) | 용접용 Ni기 합금 솔리드 와이어 및 Ni기 합금 용접 금속 | |
| EP1473106B1 (en) | Electron beam welding method providing post-weld heat treatment | |
| JPH10510323A (ja) | シリンダ部材及びニッケル基表面合金 | |
| JP3850764B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接ワイヤ | |
| CN114193023A (zh) | 用于沉淀硬化型沃斯田铁相铁锰铝碳合金熔融熔接的焊条 | |
| Lalam et al. | Continuous drive friction welding of Inconel 718 and EN24 dissimilar metal combination | |
| Dak et al. | Microstructure and mechanical behaviour study of the dissimilar weldment of ‘IN82 buttered’P92 steel and AISI 304L steel for ultra super critical power plants | |
| Suherman et al. | GTA Welding Dissimilar of AISI 309 to AISI 201 Stainless Steels by Using AISI 308L Filler Metals | |
| Gürol | Welding of high manganese austenitic cast steels using stainless steel covered electrode | |
| Gordine | Welding of Inconel 718 | |
| JP7477763B2 (ja) | 低温用Ｎｉ鋼を用いた溶接継手の製造方法及びこれにより得られた溶接継手 | |
| JP4283380B2 (ja) | 異種材料溶接型タービンロータ及びその製造方法 | |
| JPH02258192A (ja) | レールのエンクローズアーク溶接用被覆アーク溶接棒 | |
| Işcan et al. | Investigation of the mechanical properties of AISI 304 austenitic stainless steel joints produced by TIG and MIG welding methods using 308L filler wire | |
| JP4002389B2 (ja) | 疲労強度に優れた軟鋼または４９０ＭＰａ級鋼の回し溶接継手およびその作製方法 | |
| JPH10298663A (ja) | 異種金属材の接合熱処理方法 | |
| JPH08283905A (ja) | 疲労強度が優れた溶接継手 | |
| JPH08276293A (ja) | レール溶接用複合ワイヤ | |
| JP2000102891A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼溶接材料 | |
| Shanmugasundar et al. | Influence of Filler Material on the Microstructural and Mechanical Properties of 430 Ferritic Stainless Steel Weld Joints. Materials 2023, 16, 1590 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| AD1A | A request for search or an international type search has been filed | ||
| RD2N | Patents in respect of which a decision has been taken or a report has been made (novelty report) |
Effective date: 20020809 |
|
| PD2B | A search report has been drawn up | ||
| TD | Modifications of names of proprietors of patents |
Owner name: ALSTOM (SWITZERLAND) LTD |
|
| SD | Assignments of patents |
Effective date: 20120709 |
|
| HC | Change of name(s) of proprietor(s) |
Owner name: GENERAL ELECTRIC TECHNOLOGY GMBH; CH Free format text: DETAILS ASSIGNMENT: VERANDERING VAN EIGENAAR(S), VERANDERING VAN NAAM VAN DE EIGENAAR(S); FORMER OWNER NAME: ALSTOM TECHNOLOGY LTD Effective date: 20161006 |
|
| PD | Change of ownership |
Owner name: ANSALDO ENERGIA IP UK LIMITED; GB Free format text: DETAILS ASSIGNMENT: CHANGE OF OWNER(S), ASSIGNMENT Effective date: 20170301 |
|
| MM | Lapsed because of non-payment of the annual fee |
Effective date: 20171201 |