MXPA02001880A

MXPA02001880A - Placa de acero para esmaltado que tiene propiedad anti-envejecimiento, formabilidad, mejorada, y propiedades de esmaltado, y proceso para producir la misma.

Info

Publication number: MXPA02001880A
Application number: MXPA02001880A
Authority: MX
Inventors: Hidekuni Murakami
Original assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2000-06-23
Filing date: 2001-06-25
Publication date: 2002-08-20
Also published as: CN1147612C; CN1388836A; KR100480201B1; WO2001098551A1; US20020144755A1; EP1225241A4; EP1225241B1; KR20020027565A; DE60106557T2; DE60106557D1; US6808678B2; EP1225241A1

Abstract

La descripcion es la provision de una placa de acero anti-envejecida, altamente anti-punto y anti-mancha para esmaltar sin confiar en el recocido de descarbonizacion-denitrificacion que involucra el costo de produccion incrementado, y sin la adicion de elementos costosos, tales como niobio y titanio que involucran el costo de aleacion incrementado. Esta placa de acero se produce adoptando una composicion de acero que comprende, en peso, carbono: no mas de 0.0018%, silicon: no mas de 0.020%, manganeso: 0.10 a 0.30%, fosforo: 0.010 a 0.030%, azufre: no mas de 0.030%, aluminio: no mas de 0. 005%, nitrogeno: 0.008 a 0.0050%, boro: no mas de 0.0050%, y no menos que 0.6 veces el contenido de nitrogeno, y oxigeno: 0.10 a 0.05%, y regula la composicion quimica del acero y regula principalmente las condiciones de laminado en caliente para regular la forma de los nitruros.

Description

PLANCHA DE ACERO PARA ESMALTAR QUE TIENE PROPIEDAD TI^^^ ENVEJECIMIENTO, FORMABILIDAD MEJORADA Y PROPIEDADES DE ESMALTADO, Y PROCESOS PARA PRODUCIR LA MISMA [DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN] Campo de la Invención • La presente invención se refiere a una plancha de acero para esmaltar y puede producirse a bajo costo y posee propiedades de esmaltado mejoradas (excelentes) , formabilidad, y propiedad anti-envejecimiento, y un proceso para producir la misma.

Antecedentes de la Técnica Las planchas de acero para esmaltar se han producido hasta ahora por recocido de descarbonización y desnitrificación para reducir el contenido de carbono y el contenido de nitrógeno o a no más de varias décimas de ppm. El recocido de descarbonización y desnitrificación, sin embargo, tiene desventajas de baja productividad y alto costo de producción. Para evitar el recocido de descarbonización y desnitrificación por ejemplo, la Patente Japonesa Abierta al Público No. 122938/1994 y la Patente Japonesa No. 2951241 describen planchas de acero para esmaltar, usando aceros de ultra bajo carbono, en donde el contenido de carbono se ha reducido a varias décimas de ppm desgaseando en el punto de formación del acero. En estas técnicas, para eliminar el efecto adverso del carbono o nitrógeno en solución sólida para eliminar el efecto adverso dejado en la solución sólida o nitrógeno en solución sólida en muy pequeñas cantidades en el acero, se agrega titanio, niobio y similares para mejorar la estirabilidad profunda y la propiedad de anti- envejecimiento . En este método, sin embargo, es probable que ocurran defectos de semillas y granos negros atribuibles a carburos y nitruros. Además, el costo de producción se aumenta desventajosamente debido al costo de aleación del titanio, niobio y similares. Se describen planchas de acero para esmaltar con la cantidad de titanio, niobio y similares agregada siendo reducida y un proceso para reducir las mismas, como planchas de acero y el proceso de producción de las mismas que puede resolver estos problemas en las Patentes Japonesas Abiertas al Público No. 27522/1996, 137250/1997, y 212546/1998, aunque estas placas tienen estirabilidad algo inferior. En estos métodos, se usa principalmente boro en la fijación del nitrógeno. Los métodos descritos en las publicaciones anteriores, sin embargo, una reducción en el carbono en solución sólida no es satisfactoria bajo algunas condiciones de producción. Adicionalmente, la redisolución de los nitruros durante el reconocido conduce a nitrógeno aumentado que causa deterioro de envejecimiento y así deteriora desventajosamente la formabilidad en prensa. Además, 5 desventajosamente, la evolución de gas, por ejemplo, debido a la descomposición de nitruros durante el horneado del esmalte • de porcelana, es probable que cause pepitas y defectos de granos negros.

[COMPENDIO DE LA INVENCIÓN] En consecuencia, es un objeto de la presente • invención resolver los problemas anteriores de las planchas de acero convencionales para esmaltar y proporcionar planchas de acero que no envejecen para esmaltar, que tienen excelentes propiedades anti-pepita y anti-granos negros, pueden producirse a bajo costo, y tienen buena formabilidad, y un proceso para producir las mismas. Se han hecho repetidamente diversos estudios con una visión para superar las desventajas de planchas de acero convencionales y el proceso de producción convencional de planchas de acero. Más específicamente, se han hecho estudios sobre la influencia de la composición química y las conducciones de producción sobre la propiedad de envejecimiento y las propiedades de esmaltados de las planchas de acero para esmaltar. Como un resultado, la presente invención se ha hecho con base en los descubrimientos siguientes (1) a (5) . (1) La mera adición de formadores de carburo no es satisfactoria para la supresión del envejecimiento y pepitas y granos negros, y el valor absoluto de contenido de carbono debe reducirse a no más de un cierto valor. (2) La propiedad de envejecimiento y la ocurrencia de pepitas y granos negros está influenciada por el tipo de nitruros, y la propiedad anti-envej ecimiento y las propiedades de anti-pepita y anti-granos negros se mejoran por la formación de nitruro de boro más que de nitruro de aluminio. (3) La propiedad de envejecimiento y la ocurrencia de pepitas y granos negros está influenciada por la forma de nitruro de boro, y la propiedad de anti-envej ecimiento y las propiedades anti-pepita y anti-mancha se mejoran regulando el contenido y tamaño de nitruro de boro de manera que caigan dentro de rangos específicos respectivos. (4) No solamente la regulación del contenido de nitrógeno y boro sino también la regulación del contenido de oxígeno particularmente y las condiciones de laminado en caliente son útiles para la regulación del estado de nitruro en la forma anterior. (5) En aceros en donde el contenido de carbono, fósforo, nitrógeno, y boro y el estado de nitruro se han regulado apropiadamente, puede ampliarse el rango de reducción de pasada de endurecimiento superficial óptimo para mantener buena propiedad anti-envej ecimiento y formabilidad. La presente invención se basa en los hechos anteriores, y las materias objeto de la presente invención son como sigue. (1) Una plancha de acero para esmaltar, que tiene formabilidad mejorada, propiedad anti-envej ecimiento, y propiedades de esmaltado, que comprende en masa carbono: no más de 0.0018% silicio: no más de 0.20% manganeso: 0.10 a 0.30% fósforo: 0.10 a 0.035% azufre: no más de 0.035% aluminio: no más de 0.010% nitrógeno: 0.0008 a 0.0050% boro: no más de 0.0050% y no menos de 0.6 veces el contenido de nitrógeno, y oxígeno: 0.005 a 0.050%, (nitrógeno presente como BN) / (nitrógeno presente como A1N) siendo no menos de 10.0, con el equilibrio consistiendo de fierro e impurezas inevitables. (2) Una plancha de acero para esmaltar que tiene formabilidad mejorada, propiedad anti-envej ecimiento, y propiedades de esmaltado, que comprenden en masa carbono: no más de 0.0018% silicio: no más de 0.020% manganeso: 0.10 a 0.30% 5 fósforo: 0.010 a 0.035% azufre: no más de 0.035% aluminio: no más de 0.010% nitrógeno: 0.0008 a 0.0050% boro: no más de 0.0050% y no menos de 0.6 veces el 10 contenido de nitrógeno, y oxígeno: 0.005 a 0.050%, ^p (nitrógeno presente como BN) / (contenido de nitrógeno) siendo no menos de 0.80, con el equilibrio consistiendo de fierro e 15 impurezas inevitables. (3) Una plancha de acero para esmaltar que tiene formabilidad mejorada, propiedad anti-envejecimiento, y propiedades de esmaltado, que comprenden masa carbono: no más de 0.0018% • 20 silicio: no más de 0.020% manganeso: 0.10 a 0.30% fósforo: 0.010 a 0.035% azufre: no más de 0.035% aluminio: no más de 0.010% 25 nitrógeno: 0.0008 a 0.0050% Ü Á ? IHAU . . «J>» . ...«* ,* . .. * » ,. M?. „ ^.&^.»., .... , . ^ „ ¿AA .1 boro: no más de 0.0050% y no menos de 0.6 veces el contenido de nitrógeno, y oxígeno: 0.005 a 0.050%, el diámetro promedio de los precipitados de BN 5 solos o precipitados compuestos que contienen BN que tienen un diámetro no menor de 0.005 µm y no mayor de 0.50 µm siendo • no menor de 0.010 µ , no mayor del 10% de número de precipitados de BN solos o precipitados compuestos que contienen BN que tienen un diámetro no menor de 0.005 µm y no 10 mayor de 0.50 µm contándose por precipitados que tienen un diámetro de no más de 0.010 µm, con el equilibrio consistiendo de fierro e impurezas inevitables. (4) Un proceso para producir una plancha de acero 15 laminado en caliente para esmaltar, que tiene formabilidad mejorada, propiedad anti-envejecimiento, y propiedades de esmaltado, que comprende los pasos de: laminar en caliente una losa fundida que comprende en masa 20 carbono: no más de 0.0018% silicio: no más de 0.020% manganeso: 0.10 a 0.30% fósforo: 0.010 a 0.035% azufre: no más de 0.035% 25 aluminio: no más de 0.010% nitrógeno: 0.0008 a 0.0050% boro: no más de 0.0050% y no menos de 0.6 veces el contenido de nitrógeno, y oxígeno: 0.005 a 0.050%, y sometiendo después la tira caliente al laminado de pasada de endurecimiento superficial con una reducción de no más del 5%. (5) Un proceso para producir una plancha de acero laminado en frío para esmaltar, que tiene formabilidad mejorada, propiedad anti-envejecimiento, y propiedades de esmaltado, que comprende los pasos de: laminar en caliente una losa fundida que comprende en masa carbono: no más de 0.0018% silicio: no más de 0.020% manganeso: 0.10 a 0.30% fósforo: 0.010 a 0.035% azufre: no más de 0.035% aluminio: no más de 0.010% nitrógeno: 0.0008 a 0.0050% boro: no más de 0.0050% y no menos de 0.6 veces el contenido de nitrógeno, y oxígeno: 0.005 a 0.050%; laminado en frío de la tira caliente con una reducción de laminado en frío no menor de 60%; ?*¡ á >L.i i - ü¿k .., después del laminado en frío, recocer la tira fría a o por arriba de la temperatura de recristalización; y someter la tira recocida al laminado de pasada de endurecimiento superficial con una reducción de no más de 5% . (6) El proceso para producir una plancha de acero para esmaltar, que tiene formabilidad mejorada, propiedad anti-envejecimiento, y propiedades de esmaltado conforme a los artículos (4) o (5) anteriores, en donde la losa fundida se lamina en caliente a una temperatura de calentamiento de la losa de 1000 a 1150°C. (7) El proceso para producir una plancha de acero para esmaltar, que tiene formabilidad mejorada, propiedad anti-envejecimiento, y propiedades de esmaltado conforme a los artículos (4) a (6) anteriores, en donde la losa fundida se lamina en caliente y se enrolla de 650 a 750°C.

[BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS] La Figura 1 es un diagrama que muestra la influencia del contenido de boro sobre el contenido de oxígeno apropiado para la propiedad de anti-escama de pescado. En la Figura 1, los resultados de las observaciones en la propiedad de anti-escama de pescado se valúan conforme a 4 grados. Específicamente, X representa la propiedad antiescama de pescado más baja, y ?, O, y <0> representan, en ese orden, mejor propiedad anti-escama de pescado.

[DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCIÓN] La presente invención se describirá en mayor detalle. La composición química del acero se describirá primero en detalle. Para el carbono, se sabe que la formabilidad del acero mejora al disminuir el contenido de carbono. En la presente invención, el contenido de carbono no debe ser más del 0.0018% en masa desde el punto de vista de ofrecer buena propiedad anti-envejecimiento, formabilidad, y propiedades de esmaltado. El contenido de carbono no es preferiblemente más del 0.0015% en masa. No requiere especificar particularmente el límite inferior del contenido de carbono. Puesto que, sin embargo, disminuir el contenido de carbono aumenta el costo de la formación del acero, el limite inferior del contenido de carbono es preferiblemente 0.0005% en masa desde el punto de vista práctico. El sílice inhibe las propiedades de esmaltado. Por lo tanto, no existe necesidad de agregar intencionalmente sílice, y mientras más bajo el contenido de sílice mejores son los resultados. El contenido de sílice está aproximadamente al mismo nivel que aquel de las planchas de acero convencionales para esmaltar, esto es generalmente no más de 0.020% en masa, preferiblemente no más de 0.010% en ÍO**<á.lÉ.* ^?, t . .áAt»»^..^., ... . . , ..... _ AM ^^ ^¡JL,^ . , a I, ^^, a^i I i-. masa. El manganeso afecta las propiedades de esmaltado junto con el contenido de oxígeno y azufre. Al mismo tiempo, el manganeso es un elemento que previene la fragilidad en 5 caliente derivada de azufre durante el laminado en caliente. En el acero conforme a la presente invención que tiene alto contenido de oxígeno, el contenido de manganeso deber ser no menor de 0.010% en masa. Por otro lado, cuando el contenido de manganeso es alto, se deteriora la adhesión al esmalte de porcelana y es probable que ocurran pepitas y granos negros. Por esta razón, el límite superior del contenido de manganeso es 0.30% en masa. Cuando el contenido de fósforo es bajo, el diámetro de grano se aumenta y la propiedad de envejecimiento se aumenta. Por otro lado, cuando el contenido de fósforo excede 0.035% en masa, el material se endurece. Esto deteriora la formabilidad en prensa. Adicionalmente, esto aumenta la velocidad del tratamiento desoxidante en el momento de pretratamiento para esmaltar y aumenta la cantidad de hollín que es causa de la ocurrencia de pepitas y granos negros. Por esta razón, conforme a la presente invención, el contenido de fósforos se limita de 0.010 a 0.035% en masa, preferiblemente 0.010 a 0.030% en masa. El azufre aumenta la cantidad de hollín en el momento de tratamiento desoxidante como el pretratamiento ¿*3k. para esmaltar y así es probable que cause pepitas y granos negros. Por lo tanto, el contenido de azufre se limita a no más de 0.035% en masa, preferiblemente no más de 0.030% en masa. Cuando el contenido de aluminio es excesivamente alto, el contenido de oxígeno en el acero no puede regularse de manera que caiga dentro del rango de contenido especificado. Adicionalmente, también en la regulación de los nitruros, el nitruro de aluminio reacciona desventajosamente con la humedad durante el horneado de porcelana para producir gas que es causa de la formación de defectos de pepitas. Por esta razón, el contenido de aluminio se limita a no más de 0.010% en masa, preferiblemente no más de 0.005% en masa. En la presente invención, el nitrógeno es un elemento que es importante para regular el estado de BN. Un contenido de nitrógeno más bajo se prefiere desde el punto de vista de la propiedad de anti-envejecimiento y las propiedades anti-pepita y anti-granos negros. Cuando el contenido de nitrógeno es más de 0.0008% en masa, la adición de boro que es indispensable para el acero conforme a la presente invención, se vuelve innecesario. Por lo tanto, conforme a la presente invención, el contenido de nitrógeno es no menor de 0.0008% en masa. El límite superior del contenido de nitrógeno es no más de 0.0050% en masa desde el punto de vista de equilibrio entre el contenido de nitrógeno y el contenido de boro que se determina en relación con el contenido de oxígeno en el acero. El contenido de nitrógeno es preferiblemente no más de 0.0040% en masa. En la presente invención, el boro es también un elemento que es importante para regular el estado de BN. Mientras más alto el contenido de boro, mejor la regulación del estado de BN. En el acero conforme a la presente invención que tiene alto contenido de oxígeno, sin embargo, un intento para incorporar una gran cantidad de boro resulta en la producción disminuida en el proceso de la formación del acero. Por esta razón el límite superior del contenido de boro es 0.0050% en masa. El límite inferior del contenido de boro es no menor de 0.6 veces el contenido de nitrógeno. El oxígeno afecta directamente la propiedad de anti-escama de pescado y, al mismo tiempo, en relación con el contenido de manganeso, afecta la adhesión al esmalte de porcelana y las propiedades de anti-pepita y anti-granos negros. Para obtener estos efectos, el contenido de oxígeno debe ser al menos 0.005% en masa. Por otro lado, cuando el contenido de oxígeno es alto, la producción de boro agregado en la formación del acero se disminuye y, en consecuencia, el nitruro de boro no puede mantenerse en un buen estado. Esto deteriora la formabilidad, propiedad de anti-envejecimiento, y las propiedades de anti-pepita y anti-granos negros. Por lo tanto, el límite superior del contenido de oxígeno es 0.050% llí-,Í .M,¡t, £^ JÉV ~a- * - yy I y « * en masa. El contenido de oxígeno está preferiblemente en el rango de 0.010 a 0.045% en masa. El contenido de oxígeno necesario para proporcionar buenas propiedades de esmaltado está influenciado por el contenido de boro. En planchas de acero convencionales para esmaltar ha sido necesario aproximadamente 0.02% en masa de oxígeno. En contraste, los aceros que tienen un contenido de boro que caen dentro del rango de contenido especificado en la presente invención, tienen buenas propiedades de esmaltado aún en el caso de menor contenido de oxígeno, y, en particular tienen buena propiedad anti-escama de pescado. La razón para esto se considera atribuible al hecho de que la presencia del boro afecta la forma de óxido en la etapa de la formación del acero. Esto también se deduce del hecho de que, cuando la cantidad de boro agregado es efectiva, la cantidad necesaria de oxígeno se aumenta hasta sustancialmente la misma cantidad de oxígeno como sea necesaria en los aceros convencionales. La influencia del contenido de boro en el contenido de oxígeno apropiado para la propiedad anti-escama de pescado se muestra en la Figura 1. La regulación del tipo y cantidad de nitruro de boro es importante para la presente invención, y debe satisfacerse un requerimiento representado por la siguiente fórmula: (nitrógeno presente BN) / (nitrógeno presente como A1N) > 10.0, (o nitrógeno presente como BN) / (contenido de nitrógeno) > 0.80. Preferiblemente, la siguiente relación se satisface: (nitrógeno presente como BN) / (nitrógeno presente como A1N) > 20.0, o (nitrógeno presente como BN) / (contenido de nitrógeno) > 0.90. 5 Aunque la razón para esto no se ha elucidado completamente aún, se cree que la razón reside en la fijación • de nitrógeno como un nitruro, particularmente un nitruro de boro estable, que se considera menos probable de descomponerse durante el recocido o el proceso de horneado del esmalte de porcelana, es útil desde los puntos de vista de la propiedad de anti-envejecimiento y las propiedades de ^k anti-pepita y anti-grano negro. Aquí (nitrógeno presente como BN) y (nitrógeno presente como A1N) son valores obtenidos analizando las escorias después de la disolución de una plancha de acero en una solución alcohólica de diodo para determinar la cantidad de boro y la cantidad de aluminio que se consideran completa y respectivamente como BN y A1N para determinar la cantidad de nitrógeno presente como BN y la cantidad de nitrógeno • 20 presente como A1N. La distribución de tamaño de BN es también un factor que es importante para mejorar la propiedad de antienvejecimiento y las propiedades de anti-pepita y anti-grano negro. En la presente invención, la proporción del número de precipitados que tienen un diámetro de no más de 0.010 µm en .>£A A¿,A ááá? ^ „.^ * ^*y* ¡t?¡M„ y . ,.,»» . . ^.^ ».^.. ttA^-..t ,.~&m. „^ ,. r? É í ' I i iÜ el número de precipitados de BN solos y los precipitados compuestos que contienen BN que tienen un diámetro de no menos de 0.005 µiti y no más de 0.5 µm se limita a no más de 10%, y el diámetro promedio de precipitados de BN solos y 5 precipitados compuestos que contienen BN que tienen un diámetro de no menos de 0.005 µm y no más de 0.5 µm se limita • a no menos de 0.010 µm. La razón para esto no se ha elucidado completamente aún. La razón sin embargo, se cree como sigue. Aunque el nitruro de boro es estable a temperaturas altas, por ejemplo, en los procesos de recocido u horneado del esmalte de ^ porcelana, el nitruro de boro fino que tiene un tamaño de menos de 0.010 µm es inestable y es probable que se descomponga y se considera así que deteriora la propiedad de anti-enejecimiento y las propiedades de anti-pepita y antigrano negro . El número y diámetro de los precipitados se obtiene observando una réplica extraída de la plancha de acero por el método de SPEED, bajo un microscopio electrónico para medir el diámetro de los precipitados y contar el número de precipitados en un campo uniforme de visión. Alternativamente, la distribución de tamaño puede determinarse fotografiando diversos campos de observación y realizando análisis de imagen o similares. 25 La razón por la cual el diámetro de BN se limita a no menos de 0.005 µm es que es los análisis cuantitativos y cualitativos de precipitados finos no son satisfactorios en exactitud aún por las últimas técnicas de medida y son probablemente para implicar un gran error. 5 La razón por la cual el diámetro de BN se limita no más de 0.50 µm es como sigue. Cuando está presente el boro en • óxidos gruesos contenidos en una gran cantidad en el acero conforme a la presente invención, éste se mide desfavorablemente. Por lo tanto, en este caso, existe un temor de causar un error grande en los resultados de la medición de nitruros. Por esta razón. En la presente invención, la • distribución de tamaño de BN se específica para el rango anteriormente definido en relación con los precipitados de tamaño que pueden esperarse para proporcionar una medición de error más pequeña. Adicional y particularmente, en el caso de la precipitación de BN junto con MnS, algunas veces se observan formas elongadas. Para precipitados que no tienen una forma • 20 isotrópica el promedio de diámetro principal y el diámetro menor se considera como el diámetro del precipitado. Es bien conocido en la técnica que el cobre funciona para desacelerar la velocidad del tratamiento desoxidante como el pretratamiento para esmaltar y para mejorar la adhesión al esmalte de porcelana. En particular, la adición de cobre en una cantidad de aproximadamente 0.02% en masa para lograr el efecto del cobre en directo sobre un esmaltado no es perjudicial al efecto de la presente invención. En la presente invención, sin embargo, las cantidades de carbono y nitrógeno en solución sólida en el acero son muy pequeñas. Por lo tanto, cuando la acción inhibitoria del tratamiento desoxidante es excesivamente fuerte, la adhesión al esmalte de porcelana se disminuye en el caso del tiempo de tratamiento desoxidante corto. Por la razón anterior, el límite superior de la cantidad del cobre agregado debe ser aproximadamente 0.04% en masa. Los formadores de carbonitruro, tales como titanio y niobio, se agregan generalmente para mejorar particularmente la estirabilidad profunda. En el acero conforme a la presente invención, sin embargo, los formadores de carbonitruro no se agregan. La presencia de formadores de carbonitruro en una cantidad inevitable derivado, por ejemplo, de minerales o desechos, sin embargo, no tiene efecto adverso significativo. Aunque se considera la inclusión de vanadio, molibdeno, tungsteno y otros formadores de carbonitruro además del titanio y el niobio, el contenido del formador de carbonitruro en términos del contenido total de titanio y niobio como formadores de carbonitruro representativos es no más de 0.010% en masa, preferiblemente no más de 0.006% en masa. !«*«.«.* i i t t-¿..¿.,, ,. •i ,? .i.l.,¡ En seguida, el proceso de producción de la presente invención se describirá. El estado de los precipitados contemplados en la presente invención se proporciona combinando laminado en caliente, laminado en frío, y pasado al endurecimiento superficial después de la fundición de un acero que tiene una composición química especificada en la presente invención. Las condiciones preferidas son como sigue. El efecto de la presente invención puede lograrse por cualquier método de fundición. La regulación del nitruro de boro en la forma descrita anteriormente están influenciadas en gran medida por la temperatura de calentamiento de la plancha y la temperatura de enfriamiento en el momento de laminado en caliente. Cuando la temperatura de recalentamiento del producto de acero semi-terminado es de 1000 a 1150°C y/o la temperatura de enrollado es de 650 a 750°C, la proporción de la precipitación de BN y la distribución de tamaño de precipitado se cambia hacia valores más preferidos en el rango de proporción respectivo y el rango de tamaños especificado en la presente invención.

Adicionalmente, también es efectivo sostener una tira de acero enrollada a una alta temperatura después del laminado preliminar en el curso de laminado en caliente, tal como el laminado en caliente continuo. La reducción en el laminado en frío es Mata A- &. . fc ifej -, &* preferiblemente no menor del 60% desde el punto de vista de proporcionar buenas planchas de acero que tienen buena estirabilidad profunda. En particular, cuando se requiere la estirabilidad profunda, la reducción de laminado en frío es preferiblemente no menor del 75%. Para el recocido, el efecto de la presente invención puede lograrse en cualquiera del recocido en caja y recocido continuo hasta donde la temperatura esté en o arriba de la temperatura de recristalización. El recocido continuo se prefiere particularmente desde el punto de vista de bajo costo que es una característica de la presente invención. En el acero conforme a la presente invención, la recristalización puede completarse ventajosamente a 630°C aún en el caso del recocido de corta duración. Por lo tanto, no existe necesidad de realizar intencionalmente el recocido a temperaturas altas. En laminado de pasada de endurecimiento superficial se lleva a cabo para enderezar la forma de la plancha de acero o para suprimir la ocurrencia de elongación en el punto de producción en el momento de elaboración. Para suprimir la elongación en el punto de producción evitando a la vez el deterioro en la viabilidad (elongación) en el momento de laminar, el laminado de pasado de endurecimiento superficial se lleva a cabo generalmente como una reducción en el rango de aproximadamente 0.6 a 2%. En el acero conforme a la presente invención, sin embargo, la ocurrencia de la elongación en el punto de producción puede suprimirse sin el laminado de pasada de endurecimiento superficial, y, además, no sucede un deterioro significativo en la viabilidad aún en 5 la laminado de pasada de endurecimiento superficial con una reducción relativamente alta. Por esta razón, en la producción del acero conforme a la presente invención, la reducción en el laminado de pasada de endurecimiento superficial se limita a no más de 5.0%. En la presente invención, en algunos casos, el laminado de pasada de endurecimiento superficial no se lleva a cabo. Por lo tanto, (j^ la expresión "no más de 5.0%" significa que se acepta una reducción de "0%'A [EJEMPLOS] 15 Se laminaron en caliente, se laminaron en frío, se recocieron, y se endurecieron por laminado continuamente losas fundidas que tienen diversas composiciones químicas mostradas en la Tabla 1 bajo condiciones mostradas en la Tabla 2. Para las planchas de acero a ser obtenidas, el • 20 estado de los nitruros se muestra en la Tabla 2, y las propiedades mecánicas y las propiedades de esmaltado se muestran en la Tabla 3. Las propiedades mecánicas se evaluaron por una prueba de tensión usando una pieza de prueba JIS No. 5. El índice de envejecimiento (AI) es una diferencia en la tensión entre antes y después de la aplicación de un 10% de pre- deformación por tensión seguido por el envejecimiento a 100°C durante 60 min. Las propiedades de esmaltado se evaluaron en un 5 proceso mostrado en la Tabla 4. Con respecto a las propiedades de superficie en términos de pepitas y granos • negros entre las propiedades de esmaltado, se seleccionó un tiempo de tratamiento desoxidante de 20 minutos, y la propiedades de superficie se evaluaron por inspección visual.

Para la adhesión al esmalte de porcelana, se seleccionó un tiempo de tratamiento desoxidante corto de 3 minutos para la evaluación. La prueba de adhesión P.E. I. (ASTM C 313-59) comúnmente usado en la técnica no clarifica la diferencia en la adhesión al esmalte de porcelana entre las piezas de prueba. Por esta razón, se usó el siguiente método. Específicamente, se dejo caer una cabeza esférica que tiene un peso de 2 kg desde una altura de 1 m, y se midió el estado de separación del esmalte de porcelana en la porción deformada por 169 agujas de contacto, y la adhesión al esmalte de porcelana se evaluó en términos del área porcentual de porción no separada. La propiedad anti-escama de pescado se evaluó por la siguiente prueba de aceleración de escama de pescado. Específicamente, se pretrataron tres planchas de acero bajo condiciones de un tiempo de tratamiento desoxidante de 3 llLi*»-h .l>a*>i , *.*.*„ .. «t . ,«.», « *.~*.* ?.y-*.AM.<l. *.t ^.a.jAJUali' minutos y sin tratamiento de inmersión en níquel. Se aplicó un esmalte para esmaltar en directo. Las planchas de acero recubiertas se secaron, se colocaron en un horno para hornear a un punto de rocío de 50°C y a una temperatura de 850°C 5 durante 3 minutos para hornear el recubrimiento, y se colocó después en una cámara termostática de 160°C durante 10 horas. Posteriormente, las planchas de acero esmaltadas se inspeccionaron visualmente por escama de pescado. Como es evidente a partir de los resultados 10 mostrados en la Tabla 3, las planchas de acero de la presente invención son planchas de acero para esmaltar que tienen buena formabilidad (elongación) , buena propiedad antienvejecimiento, y excelentes propiedades de esmaltado.

• Tabla 1 Tabla 2 (Parta 1) Tabla 2 Parta 2 Ecuación 1 : (N presente como BN)/(N presente como AIN) Ecuación 2: (N presente como BN)/(eontenido de N) RA: Diámetro promedio de precipitados de BN solos o precipitados compuestos que contienen BN que tiene un diámetro de no menos de 0.006 µm y no más de 0.50 µm. RS: La proporción del número de precipitados que tienen un diámetro de no más de 0.010 µm en el número de precipitados de BN solos o precipitados compuestos que contienen BN que tienen un diámetro de no menos de 0.OO5 µm y no más de 0.50 µm.

• • Tabla 3 (Parte 1) -o • Tabla 3 (Parta 2) CO Tabla4 • evidente a partir de la descripción las planchas de acero para esmaltar descarbonización o recocido para descarbonizació desnitrificación a diferencia de los aceros de alto oxíge convenciones y, además sin el uso de ningún elemento costos a diferencia de los aceros con titanio agregado y niobi agregado. Por lo tanto, la presente invención tiene el efect de reducir en gran medida el costo y así es muy útil en l • industria.

Claims

REIVINDICACIONES 1. Una plancha de acero para esmaltar, que tiene formabilidad, propiedad anti-envejecimiento, y propiedades de esmaltado mejoradas, que comprenden en masa 5 carbono: no más de 0.0018% silicio: no más de 0.20% manganeso: 0.10 a 0.30% fósforo: 0.10 a 0.035% azufre: no más de 0.035% 10 aluminio: no más de 0.010% nitrógeno: 0.0008 a 0.0050% jAf boro: no más de 0.0050% y no menos de 0.6 veces el contenido de nitrógeno, y oxígeno: 0.005 a 0.050%, 15 (nitrógeno presente como BN) / (nitrógeno presente como A1N) siendo no menos de 10.0, con el equilibrio consistiendo de fierro e impurezas inevitables.
2. Una plancha de acero para esmaltar, que tiene 20 formabilidad, propiedad anti-envejecimiento, y propiedades de esmaltado mejoradas, que comprenden en masa carbono: no más de 0.0018% silicio: no más de 0.20% manganeso: 0.10 a 0.30% 25 fósforo: 0.10 a 0.035% azufre: no más de 0.035% aluminio: no más de 0.010% nitrógeno: 0.0008 a 0.0050% boro: no más de 0.0050% y no menos de 0.6 veces el contenido de nitrógeno, y oxígeno: 0.005 a 0.050%, (nitrógeno presente como BN) / (contenido de nitrógeno) siendo no menos de 0.80, con el equilibrio consistiendo de fierro e impurezas inevitables.
3. Una plancha de acero para esmaltar, que tiene formabilidad, propiedad anti-envejecimiento, y propiedades de esmaltado mejoradas, que comprenden en masa carbono: no más de 0.0018% silicio: no más de 0.20% manganeso: 0.10 a 0.30% fósforo: 0.010 a 0.035% azufre: no más de 0.035% aluminio: no más de 0.010% nitrógeno: 0.0008 a 0.0050% boro: no más de 0.0050% y no menos de 0.6 veces el contenido de nitrógeno, y oxígeno: 0.005 a 0.050%, el diámetro promedio de los precipitados de BN solos o precipitados compuestos que contienen BN que tienen un diámetro no menor de 0.005 µm y no mayor de 0.50 µm siendo no menor de 0.010 µm, no mayor del 10% de número de precipitados de BN solos o precipitados compuestos que contienen BN que tienen un diámetro no menor de 0.005 µm y no mayor de 0.50 µm contándose por precipitados que tienen un diámetro de no más de 0.010 µm, con el equilibrio consistiendo de fierro e impurezas inevitables.
4. Un proceso para producir una plancha de acero laminada en caliente para esmaltar, que tiene formabilidad, propiedad anti-envejecimiento, y propiedades de esmaltado mejoradas, que comprende los pasos de: laminar en caliente una losa fundida que comprende en masa carbono: no más de 0.0018% silicio: no más de 0.020% manganeso: 0.10 a 0.30% fósforo: 0.010 a 0.035% azufre: no más de 0.035% aluminio: no más de 0.010% nitrógeno: 0.0008 a 0.0050% boro: no más de 0.0050% y no menos de 0.6 veces el contenido de nitrógeno, y oxígeno: 0.005 a 0.050%, y sometiendo después la tira caliente al laminado de pasada de endurecimiento superficial con una reducción de no más del 5%.
5. Un proceso para producir una plancha de acero laminada en frío para esmaltar, que tiene formabilidad, propiedad anti-envejecimiento, y propiedades de esmaltado mejoradas, que comprende los pasos de: laminar en caliente una losa fundida que comprende en masa carbono: no más de 0.0018% silicio: no más de 0.020% manganeso: 0.10 a 0.30% fósforo: 0.010 a 0.035% azufre: no más de 0.035% aluminio: no más de 0.010% nitrógeno: 0.0008 a 0.0050% boro: no más de 0.0050% y no menos de 0.6 veces el contenido de nitrógeno, y oxígeno: 0.005 a 0.050%, laminado en frío de la tira caliente con una reducción de laminado en frío no menor de 60%; después del laminado en frío, recocido de la tira fría a o arriba de la temperatura de recristalización; y someter la tira recocida al laminado de pasada de endurecimiento superficial con una reducción de no más de 5%.
6. El proceso para producir una plancha de acero para esmaltar, que tiene formabilidad, propiedad anti- envejecimiento, y propiedades de esmaltado mejoradas conforme a la reivindicación 4 ó 5, en donde la losa fundida se lamina en caliente a una temperatura de calentamiento de la plancha de 1000 a 1150°C.
7. El proceso para producir una plancha de acero para esmaltar, que tiene formabilidad, propiedad antienvejecimiento, y propiedades de esmaltado mejoradas conforme a cualquiera de las reivindicaciones 4 a 6, en donde la losa fundida se lamina en caliente y se enrolla de 650 a 750°C. •