MX2011000739A - Pieza moldeada de aleacion de aluminio que tiene resistencias elevadas a la fatiga y la fluencia en caliente. - Google Patents

Abstract

La invención tiene por objeto una parte moldeada con resistencia mecánica estática elevada, tanto hacia la fatiga como a la fluencia en caliente, hecha de una aleación de aluminio de la siguiente composición: Si: 3-11 %, preferentemente 5.0-9.0 % Fe < 0.50 %, preferentemente < 0.30 %, todavía preferentemente < 0.19 % o aún 0.12 % Cu: 2.0-5.0 %, preferentemente 2.5-4.2 %, todavía preferentemente 3.0-4.0 % Mn: 0.05-0.50 %, preferentemente 0.08-0.20 % Mg: 0.10-0.25 %, preferentemente 0.10-0.20 %; Zn: < 0.30 %, preferentemente < 0.10 % Ni: < 0.30 %, preferentemente < 0.10 % V: 0.05-0.19 %, preferentemente 0.08-019 %, todavía preferentemente 0.10-0.19 % Zr: 0.05-0.25 %, preferentemente 0.08-0.20 % Ti: 0.01-0.25 %, preferentemente 0.05-0.20 % otros elementos < 0.05 cada uno y 0.15 en total, el resto es aluminio. La invención se refiere más particularmente a las culatas de motores de combustión interna de petróleo o de diesel, sobrealimentados.

Description

MOLDEADA DE ALEACION DE ALUMINIO QUE TIENE RESIS ELEVADAS A LA FATIGA Y LA FLUENCIA EÑ CALIENTE La invención se refiere a partes ! moldeadas ión de aluminio sometidas a trabajo y t icas elevadas, al menos en algunas de sus zonas, raturas, en particular las culatas de los mot 1eo o de diesel, sobrealimentados.

Antecedentes de la Invención I A menos que se establezca de . otra man idad de los valores que se refieren a la com ca de las aleaciones son expresados como porcen Las aleaciones utilizadas usua'lmente pa as de los vehículos de motor producidos en serie imadamente 250 °C, pero no a 300 °C, una tempe al no obstante será alcanzada por los puentes ias de las nuevas generaciones de lo|s motores I alimentados con un bastidor común, y aún los res de petróleo doblemente sobrealimentados. A 30 I e elástico y su resistencia a la fluenc cularmente bajos. Por otra parte, a causa de s I J lidad en todo . el intervalo de tempe 1ratura, d ratura ambiente hasta 250 °C, los ; mismos r factoriamente la ruptura por fatiga térmica. t Las aleaciones del tipo A1SÍ5 hasta AlSi5-9C 0.5, que tienen una mejor resistencia a la tem da, tienen, en contraste, una ductilidad más b ual las hace muy vulnerables a la ruptura po ca.

Las mismas son subdivididas en' una fam Estos problemas se describen por ejemplo ulo por R. Chuimert y . Garat "Chpice of ng alloys for diesel cylinder heads subjected t f I s" publicado en el SIA Review de marzo de 199 ulo resume las propiedades de las ; tres al nadas como sigue: I - AlSi5Cu3 g con un contenido bajo de hier en el estado T7 : resistencia mecánica muy bue C, llegando a ser en promedio de 300 °C, baja du peratura ambiente, llegando a ser buena a 200 y 3 - AlSi5Cu3 g con contenido de hierro elevado el estado F (sin tratamiento con calor) : res ica promedio a temperatura ambiente- llegand I ivamente más elevada a 250 y 300 °C, ductilidad t incipio a fin de la zona de 20-300 °C, - AlSi7Mg0.3 sin cobre o con un ¡ contenido s aleaciones utilizadas comúnmente y su relación as padecidas y las arquitecturas de las as .

La misma presenta los siguientes desarrollo de las aleaciones: ación de AlSi7Mg0.3, con la adición de 0.50 % estado T7, una solución utilizada en nuestros a amplia en la industria, proporciona, una gana iable (+ 20 %) de límite elástico a 250 °C, sin largamiento . Pero la ganancia provista por esta ña de cobre se pierde completamente a 300 °C. adición de 0.15 % de circonio en la misma aleac le mejorar ligeramente el límite elástico a 300 especialmente retardar la fluencia terciaria a ratura a una tensión de 22 MPa. nuevo tipo de aleación de AlSi7Cu3.5MnVZrTi sin lidos en la tabla 1 posterior (resistencia a la MPa, límite elástico Rp0.2 en MPa y el alargamie ira A como un porcentaje, s representa la tensión iciendo a la deformación de 0.1 % después inida a la misma temperatura durante 100 h) : Tabla 1 eaciÓn Estado 20 °C 250 °C 30 Rp0.2 m A Fp0.2 Rm A I¾?.0. 2 i7 gO .3Ti T6 211 295 15.7 57 69 29 40- 41 53 (Fe 0.15 45 rimario) Mg0.3Ti (Fe T7 257 299 9.9 55 61 34.5 38.8 40 43 primario) CuO.5MgO.3Ti T7 275 327 9.8 66 73 34.5 39.5 40 44 Fe 0.15, rimario) Í5Cu3Mg0.3 F 172 237 2.1 107 133 5.8 53 60 86 (Fe 0.7, cundario) Cu3Mg0.3 (Fe T5 209 282 1.8 70 110 17 40 65 secundario) tipo de aleación sin magnesio fue definit rior que aquella de la aleación de AlSi7CuO .5MgO na desventaja principal debido al hecho de as padecen fuerzas alternativas a tensiones muy nas al límite elástico,, en particular a caus zación térmica relacionada con cómo trabaj es. Las curvas de Wohler en las figuras 1, sentan la resistencia a la fatiga en la tensión bilidad de fractura de sucesivamente 5 % mostr ínea clara a la izquierda, 50 % como una línea o rte intermedia y 95 % como una línea clara en ho) de acuerdo con el número de ciclos.

Definitivamente parece que el número de cicl lia, para los niveles de tensión de aproximadam está limitado hasta aproximadamente 1000 has s para las nuevas aleaciones sin magnesio (fig motor fueron aún más elevados para las aleaci Cu3.5MnVZrTi sin magnesio, o de entre 123 y a 115 MPa para la aleación de AlSi7CuO .5MgO .3. oblema Tomando esta consideración en cuenta, parec con respecto a la fatiga, una necesidad o bida para mejorar ampliamente la resistencia a l iclo inferior sin degradar la resistencia a la iclo superior.

Dado además que, en los motores diesel fut es de petróleo sobrealimentados o con un bastido ámaras de combustión de las culatas y en partic es de las válvulas, que alcanzan o aún exceden 3 erán presiones más elevadas que en las gene as de los motores, parece que ninguno de lo idos de las aleaciones proporcionan satisfacto o de la invención El objeto de la invención por lo tanto es u ada con resistencia mecánica elevada y una resis luencia, en particular de alrededor de 300 ° a de este valor, combinado con un límite do a temperatura ambiente y una resistencia elev a mecánica del ciclo inferior y del ciclo i da, y con una buena ductilidad desde la tem nte hasta 300 °C, hecha de una aleación de alu omposición química, expresada en porcentaje en p -11 %, preferentemente 5.9-9.0 % < 0.50 %, preferentemente < 0.30 %, rentemente < 0.19 % o aún 0.12 % 2.0-5.0 %, preferentemente 2.5-4.2 %, rentemente 3.0-4.0 % .05-0.50 %, preferentemente 0.08-0.20 % (30-120 ppm) , o los elementos para refi terísticas eutécticas, Sb (0.05-0.25 %) , otros e .05 % cada uno y 0.15 % en total, el resto es alu Breve Descripción de las Figuras La figura 1 muestra las curvas de Wohler, e esistencia a la fatiga en la tensión (c bilidad de fractura de sucesivamente 5 % mostr línea clara sobre la izquierda, 50 % como un ra en la parte media y 95 % como una línea clara ha) de acuerdo con el número de ciclos para la SÍ7CU0.5Mg0.3.

La figura 2 muestra las mismas curvas p iones de AlSi7Cu3.5MnVZrTi sin magnesio, que de cobre .

La figura 3 muestra las mismas curvas p iones de AlSi7Cu3. SMnVZrTi sin magnesio, que c " corresponde a las pruebas complementarias en ior de la tabla 3.

La figura 5 corresponde a la misma represe un contenido de cobre de 4.0 % .

En la figura 6 muestra la curvas de Wohler, nsión en la ruptura F a temperatura ambiente de l número de ciclos Nc (escala logarítmica) , el ido para las aleaciones del contenido de cobre do como "ejemplos" y de acuerdo con su conteni dio de 0.05 y 0.10 %.

La figura 7 muestra la variación terísticas mecánicas estáticas Rm y RpÓ .2 a 30 do con el contenido de magnesio para las iones con un contenido de cobre del 3.5 % prob "ejemplos" y de acuerdo con su contenido de vana 9 % de acuerdo con los valores dados en la tabla pía diferencial de las aleaciones de AlSi7Cu3. as inferiores) y de AlSi7Cu4. OMnVZrTi iores) y para varios contenidos de magnesio de 0.16 %.

La figura 10 muestra la solubilidad S del va uilibrio de acuerdo con la temperatura T del ba ión de AlSi7Cu3. BMgMnO .30Zr0.20TÍ0.20 que comp nido de vanadio inicial de 0.28 % introd ilizado a 780 °C.

Descripción Detallada de la Invención La invención está basada en la observación h licitante de que es posible proporcionar mayores s características referidas anteriormente de la SÍ7CU3.5MnVZrTi tomando en cuenta las patentes y EP 1 651 787 por el solicitanté, y por l ver el problema objetivo, en dos ión de la fase de endurecimiento Q-Al5Mg8SÍ6Cu2 , fectiva en la resistencia en frío que la fase da en la ausencia de magnesio, pero que la predo ida del cobre (típicamente 3.5 %) con rela SÍo significa que la cantidad de la fase de astantemente más efectiva para la resiste tamiento, no es reducida significativamente on de magnesio, de modo que las propiedades e calentamiento (típicamente a 250 y 300 °C) ioradas.

La tabla 2 posterior indica, de acuerd dad de magnesio agregada, las cantidades de las ecimiento de Al2Cu y Q-Al5Mg8Si6Cu2 formadas en la Cu3. SMnVZrTi , en el equilibrio a 200 °C, desp miento con calor de la solución seguido por apag es (expresados en este caso como un porcentaje cular la figura 4, la ganancia en términos del ico a 20 °C es substancialmente de 100 Pa (mo 200 hasta aproximadamente 300 MPa) con una adi ente 0.10 %.

Así/ muy inesperadamente, el efecto del mag utamente no lineal en el campo de 0 a 0.20 eciable entre 0 y 0.05 %, intenso entre 0.05 y meseta es observada hasta un conteni ancialmente 0.20 %.

Por otra parte, también sorprendentemen amiento es reducido solamente desde 9 hasta 6 % mento en el contenido de magnesio (en las condic encia de las aleaciones A a con tratamientos ara un contenido de cobre de 3.5 %) .

La misma ausencia de linealidad y la mese hasta substancialmente 0.20 % (todavía en la f útil de los especímenes de prueba sometidos a un nsión alternativa (es decir con una relación R = a/tensión máxima de -1) es multiplicada substanc 0 por la adición de 0.10 % de magnesio.

También aquí, el efecto es absolutamente no esultados de un contenido de magnesio de 0.05 % entes de · aquellos obtenidos por un c ctamente de cero.

Con respecto a la resistencia a la fatiga d ior (tensiones bajas de aproximadamente 120 h el magnesio ya no tiene un efecto notable s e de resistencia, de aproximadamente 130 MP s, una vez más nuevamente de acuerdo con la figu Como para las características mecánicas est °C y 350 °C, como se ilustra en la figur cular, que se refiere a las características a Finalmente , , las aleaciones del tipo de AlS Cu3 de acuerdo con la invención, con un conte sió relativamente bajo, o hasta substancialmente ferencia de las aleaciones con un contenido de levado, típicamente desde 0.25 hasta 0.45 %, n mpuesto de Al-Si-Al2Cu-Al5Mg8Si6Cu2 eutéctico cuar , que se funde a 507 °C de acuerdo con los diag por H. .L. Philips1 (Equilibrium Diagrams of Systems. The Aluminium Development Ass mation Bulletin 25 London, 1961) o a 508 °C de otros autores. Su punto de fusión inicial, dét análisis de entalpia diferencial (DE ancialmente de 513 °C, como se muestra en la fig Esto hace posible aplicar un tratamiento con lución a 505 °C, típicamente a entre 500 y 513 iesgo de quemado, con un equipo de tratamiento c Realmente, como ya se sabe, estos dos eleme n por medio de absolutamente el mismo m úrgico y estos mecanismos en efecto actúan de etamente opuestas .

Por una parte, el magnesio, un elemento e un coeficiente de difusión fuerte, toma parte ecimiento estructural después del reposo, por rmación de fases intermetálicas coherentes con l luminio, en efecto por medio de la fase Q me iormente, pero gradualmente pierde su efe ecimiento por la coalescencia de la fase a 3 a de este valor.

Por otra parte, y de manera contraria a io, un elemento peritéctico con un coefici ión muy bajo, está presente en una solución uecida en núcleos de las dendritas y posiblemen e refiere a las características mecánicas está gura 8, a la resistencia a la fluencia.

La adición de más de 0.21 % de vanadio es p solo benéfica para la resistencia a la fluenc la solubilidad del vanadio en la aleación líq ada .

El solicitante llevo a cabo pruebas a fon minar la solubilidad del vanadio de acuerdo ratura del baño del metal fundido, en una ale do con la invención, del tip Cu3. BMgMnO .30Zr0.20??0.20 que contiene inicialme vanadio introducido y solubilizado a 780 °C.

La solubilidad en el equilibrio de acuer ratura de retención del baño es mostrada en l Se señala a partir de esto que, para man cia es observada cuando el contenido de van ido desde 0.21 hasta 0.17 I, una reducción adic ntidad de vanadio es muy posible: fundir las p deración utilizando el proceso de "presión baja la temperatura del baño puede ser solamente de ontenido de vanadio desde 0.08 hasta 0.10 % v ado (figura 10) . Para las partes moldeada on" que son tratadas con calentamiento, por ej acío, las temperaturas de retención convención proceso son todavía inferiores que 680 °C y un c nadio de 0.05 % es concebible entonces.

Con referencia a los otros elementos que com de la aleación de acuerdo con la invenci nidos son justificados por las si deraciones : Silicio: esto es esencial para obtener o entre estas propiedades y la ductilidad varía %. Este intervalo corresponde a la mayoría aciones del tipo de la culata del motor de co rna .

Hierro: Se sabe bien que este elemento ficativamente el alargamiento de las aleaciones 1-Si. Los ejemplos descritos posteriormente c en el caso de la invención.

Dependiendo del tipo de la tensión termo- ida por cada modelo de una parte particular, r un nivel apropiado de tolerancia del hierro, "pureza elevada" , en particular con respecto al factor que impacta en el costo. Para las par cuales el alargamiento en frío no es crítico, s ar contenidos de hasta 0.50 %, mientras qu rvar una cierta ductilidad en frío, los conte rar un límite elástico suficientemente elevad tencia a la temperatura elevada, y 4.2 %, el l ilidad aproximado del cobre en una base que 4.5 hasta 10 % de silicio y de hasta 0.2 sio, será elegida, con un tratamiento con calo ión a una temperatura inferior que o igual a 513 Los ejemplos descritos posteriormente muest cremento del contenido de cobre desde 3.5 hast ce a una ganancia de aproximadamente 30 MPa en límite elástico y de 15 MPa para una resistenc ión posterior, pero también en una pérdida del largamiento, como lo muestra una comparación e as 4 y 5. Tomando en cuenta estos resultad idad, en el caso de las culatas que padecen una e de tensión, para un buen compromiso e tencia y la ductilidad, el intervalo aún más 0.50 %, la adición . de hasta 0.50 % de mangan le convertir la fase de Al5FeSi acicular y frág llamado "documento original chino" cuaternario y de Al5 (Fe . g) Si2 menos frágil.

Zinc: Si se elige utilizar la variante nido elevado de hierro, hasta 50 %, es necesar alizar en esta elección, también tolerar un cont de hasta 0.30 %. En el caso preferido en d ión con una pureza del hierro elevada, de rio, es utilizada, el contenido de. zinc pu ado ventajosamente a 0.10 %.

Níquel: como con el zinc, este elemento qu ancialmente el alargamiento, puede ser tolera nido de hasta 0.30 % en una aleación con un cont o de hasta 0.50 %, pero todavía será rentemente hasta 0.10 . % cuando sea requer rentemente 0.12 a 0.20 %. Un contenido que var hasta 0.20 % es un compromiso balanceado, siempr nido demasiado elevado, de aproximadamente zea a fases primarias burdas y frágiles, y nido demasiado bajo proporcione una res iciente con respecto a la fluencia.

Titanio: este elemento actúa de acuerdo con de unión: el mismo ayuda a la refinación del nio primario, y también contribuye a la resisten cia, como está identificado en la patente FR 2 do parte en la formación de las fases de rsoide. Estos dos objetivos son o táneame te para contenidos que varían entre Ó %, y preferentemente entre 0.05 y 0.20 %.

Los elementos que modifican o refin terísticas eutécticas del aluminio-silici do con la invención son sometidas general miento con calor que comprende el tratamiento c solución, apagado y reposo.

En el caso de las culatas del motor de co na, el tratamiento del tipo T7 es u aímente, incluyendo el sobre-envejecimiento que ja de estabilizar esta parte. Pero para aciones, en particular un inserto para un nte de una parte moldeada, también es pos miento del tipo T6.

Los detalles de la invención serán mejor en a ayuda de los ejemplos posteriores, que sin em estrictivos en su alcance, íos En un horno eléctrico de 120 kg con un c ro de silicio se produjeron una serie de aleac 0.05 % .14 % atro niveles de 0.00 %, 0.17 %, 0.19 % y 0.21 bla 3 .14 % 0 hasta 100 ppm.

Algunos de los especímenes de prueba m ieron un prensado isoestático en caliente (cono specialistas con el nombre de "HIP"), durante 2 °C ('+/- 10 °C) y 1000 bares. La totalidad imenes de prueba padecieron entonces un tratami T7 apropiado para su composición, especialmente: - tratamiento con calor de la solución du a 515 °C para las aleaciones sin magnesio (ma dos A, D y G) y durante 10 horas a 505 °C iones que contienen 0.05 % hasta 0.19 % de ra D y G sin magnesio y durante 10 horas a 505 ° con 0.10 % de magnesio, seguido por cuatro ma dos por el apagado con agua a 20 °C y 5 horas d °C para que sean más directamente comparables íales fundidos L a T.

En otra variante del tratamiento con ca miento con calor de la solución de las aleacion ducido a 5 horas en lugar de 10 horas.

Las características mecánicas estáticas as en las siguientes condiciones: a temperatura ambiente, en el ca imen de prueba AFNOR previamente men inado a 13.8 mm, la base de la medici amiento de 69 mm, en las condiciones deposit stándar EN 10002-1. - a 250 y 300 °C, los especímenes de pr ión min/max) de -1 para los especímenes de dos de diámetro de 5 mm, también maquinados a p iezas en tosco del molde de coquilla de AFNOR .

Las pruebas de la fluencia a 300 °C se ll sobre los especímenes de prueba maquinados a un mm a partir de las mismas piezas en tosco de d lentadas a 300 °C durante 100 horas antes de l a .

Esto involucró someter, el espécimen de prue on constante igual a 30 MPa durante hasta 300 ho tra la flexión A como un porcentaje del espé a. Es obvio que mientras más baja sea esta será la resistencia a la fluencia de la aleac imenes de prueba moldeados a partir de la alea l resultado de fluencia más bajo, o la composici io, en efecto se rompen mucho antes de las 30 ujo en caliente en la tabla 5 (alargamiento A ntaje de acuerdo con el tiempo de retención H a 0 hasta 300 horas, a 30 MPa) .

Las mismas son más fáciles de interpretar de las curvas de las figuras 4 a 8: Con referencia a las características m icas (figura 4) y la resistencia a la fatiga me ratura ambiente (figura 6) , para las aleaciones nido de cobre de 3.5 %, el efecto intenso y n agnesio puede ser observado claramente.

Aunque prácticamente es de cero entre 0 y 0. fuerte entre .0.05 y 0.10 %. El límite elás menta entonces substancialmente en 100 MPa mien ración de utilidad en la fatiga del ciclo inferi que varía desde 220 hasta 270 MPa es multipl 10. Desde 0.10 hasta 0.19 %, se observó ento amiento, como una comparación como se muestra e as 4 y 5.

Con respecto a las características mecánica un objetivo particular del nuevo tipo de alea do con la invención, puede ser señalado de la a ductilidad es muy elevada (mayor que 25 % pa asos con el tratamiento con calor de la soluci ) .

¦ La figura 7 indica adicionalmente que las a ntas de magnesio a una tasa de entre 0.07 y 0 io a una tasa entre 0.17 y 0.21 % hace posible mite elástico en substancialmente 8 %.

Con respecto a la resistencia a la fluenci os resultados, en la tabla 5, son aún más diverg - la aleación C que contiene 0.10 % de m sin el vanadio, no dura 300 horas a 300 °C y 30 lexión promedio es solamente de 0.60 y 0.54 S significativamente diferente tomando en cu epancia entre los especímenes de prueba.

La figura 8 hace posible visualizar m la de la interacción entre el vanadio y el m te la resistencia a la fluencia a 300 °C.

Los resultados de estas pruebas raron que el tratamiento de "HIP" , que r ruye la microporosidad, ciertamente mej amiento a causa de esto, en aproximadamente eratura ambiente, pero también "rebl ramente las aleaciones; los límites elásti emát icamente inferiores, como lo muestr ras 4 y 5, particularmente para un conte esio de 0.07 % en la proximidad de la flexió La reducción del tiempo de tratamien de la solución desde 10 hasta 5 horas no lemente las características de las aleacione ninguna manera, aún cuando estas estén c ente con cobre, características quet corresp eseta de la figura 5. Una reducción más dr ndiendo hasta la mitad de una hora es conc rticular a causa de las posibilidades ofreci ratamiento con calor de la solución en . u izado.

Tabla 3 COMPOSICIONES Y CARACTERISTICAS MECANICAS DE LAS ALEACIONES EXAMINADAS TrataPropiedades a 20 Propiedades a 250 Propiedades a Cu Mg miento "C. °C 300 °C con RpO .2 Rm RpO.2 Rm RpO .2 Rm calor % A % A % A HIP + 187 334 10.1 81 112 25 49 67 33 3.5 0.00 0 T7 Tabla 3 (Cont.) CCMPOSIdOMES Y CARACIíRISITCftS MK_¾NIC¾S EE LAS ALE CMES EXAMINADAS n 331 413 5.1 4.0 0.15 323 400 3.5 4.0 0.19 258 359 6.9 3.5 0.07 w 296 383 5.6 3.5 0.11 298 389 6.7 3.5 0.15 « 296 389 7 3.5 0.19 296 384 5 3.5 0.13 10 h) 330 405 3.6 94 116 24 53 66 33 4.0 0.07 « 337 413 4.2 96 117 24 55 69 32 4.0 0.11 336 413 4.3 54 68 29 4.0 0.15 331 399 3.1 100 120 21 54 62 36 4.0 0.19 297 385 5.2 55 69 40 3.5 0.07 « 307 390 5 96 114 21 54 68 31 3.5 0.11 u 309 393 4.8 97 116 24 54 68 35 3.5 0.15 303 392 5.7 97 114 16 54 68 38 3.5 0.19 W 305 377 3.2 93 113 21 50 64 39 3.5 0.13 (5 h) 317 397 3.4 97 121 27 58 73 24 4.0 0.07 340 414 4 97 119 27 58 72 23 4.0 0.11 336 408 3.5 99 119 23 ' 59 74 31 4.0 0.15 339 405 2.9 101 121 20 58 73 34 4.0 0.19 Tabla 4 % Mg Aleación Tensión Número de C rot F ciclos Nc . sin 0 A 270 245 C 0 D 270 305 C 0 G 270 389 C 0 A 220 1526 C 0 A 220 6352 c 0 D 220 3690 c 0 D 220 4436 c 0 G 220 5779 c 0 G 220 3790 c 0 A 170 61584 c 0 A 170 2600 c 0 D 170 1020800 c 0 D 170 817139 c 0 G 170 415179 c Tabla 4 (Cont . ) Tabla 5 Se hace constar que con relación a esta f método conocido por la solicitante para llev ica la citada invención, es el que resulta clar nte descripción de la invención.

Claims (1)

1. REIVINDICACIONES Habiéndose descrito la invención como ante ma como propiedad lo contenido en las si ndicaciones: 1. Una parte moldeada con resistencia ica elevada, a la fatiga y a la fluencia en cali cular a 300 °C, hecha de una aleación de alumin sición química, caracterizada porque se exp ntajes en peso de: -11 % 0.50 % .0-5.0 % .05-0.50 % .10-0.25 % 0.30 % 0.30 % 2. Una parte moldeada de conformidad ndicación 1, caracterizada porque el conte io de la aleación está entre 5.0 y 9.0 %. 3. La parte moldeada de conformidad con una ndicaciones 1 ó 2, caracterizada porque el cont sio radica entre 0.10 y 0.20 %. 4. La parte moldeada de conformidad con una ndicaciones 1 ó 3, caracterizada porque el cont io radica entre 0.08 y Ó.19 %. 5. La parte moldeada de conformidad con una ndicaciones 1 a 4, caracterizada porque el cont o es inferior que 0.30 %. 6. La parte moldeada de conformidad con una ndicaciones 1 ó 5, caracterizada porque el cont radica entre 2.5 y 4.2 %. 7. La parte moldeada de conformidad con un ndicaciones 1 ó 9, caracterizada porque el cont nio radica entre 0.08 y 0.20 %. 11. La parte moldeada de conformidad con un ndicaciones 1 ó 10, caracterizada porque el cont io radica entre 0.05 y 0.20 %. 12. La parte moldeada de conformidad con un ndicaciones 1 a 11, caracterizada porque el cont o es inferior que 0.19 %. 13. La parte moldeada de conformidad con un ndicaciones 1 a 12, caracterizada porque el cont o es inferior que 0.12 %. 14. La parte moldeada de conformidad con un ndicaciones 1 ó 13, caracterizada porque el cont radica entre 3.0 y 4.0 %. 15. La parte moldeada de conformidad con un ndicaciones 1 a 14, caracterizada porque el cont 18. La parte moldeada de conformidad con una ndicaciones 1 a 17, caracterizada porque es un lindro de un motor de combustión interna. 19. La parte moldeada de conformidad con un ndicaciones 1 a 18, caracterizada porque es un una parte caliente de una parte de un molde.