MX2009002391A - Metodo para el tratamiento termomecanico de anillos producidos sin costura en laminadoras radial-axiales de anillos. - Google Patents
Metodo para el tratamiento termomecanico de anillos producidos sin costura en laminadoras radial-axiales de anillos.Info
- Publication number
- MX2009002391A MX2009002391A MX2009002391A MX2009002391A MX2009002391A MX 2009002391 A MX2009002391 A MX 2009002391A MX 2009002391 A MX2009002391 A MX 2009002391A MX 2009002391 A MX2009002391 A MX 2009002391A MX 2009002391 A MX2009002391 A MX 2009002391A
- Authority
- MX
- Mexico
- Prior art keywords
- ring
- cooling
- temperature
- steel
- hot
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 42
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 238000011282 treatment Methods 0.000 title claims abstract description 8
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 title claims abstract description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 60
- 239000000110 cooling liquid Substances 0.000 claims abstract description 21
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 19
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 12
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims abstract description 10
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims abstract description 3
- 238000007654 immersion Methods 0.000 claims description 37
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 9
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 claims description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 claims 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 claims 1
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 abstract 2
- 229910000760 Hardened steel Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 239000002648 laminated material Substances 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical class 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 238000003475 lamination Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 238000004826 seaming Methods 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 1
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/02—Hardening articles or materials formed by forging or rolling, with no further heating beyond that required for the formation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21H—MAKING PARTICULAR METAL OBJECTS BY ROLLING, e.g. SCREWS, WHEELS, RINGS, BARRELS, BALLS
- B21H1/00—Making articles shaped as bodies of revolution
- B21H1/06—Making articles shaped as bodies of revolution rings of restricted axial length
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/40—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for rings; for bearing races
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
La invención se relaciona con un método y un dispositivo para el tratamiento termomecánico de anillos producidos sin costura en laminadoras radial-axiales, en particular anillos de acero de grano fino, acero revenido, acero cementado o acero austenítico, preferentemente de bridas de torres de acero para plantas de energía eólica, en que el anillo bruto es insertado en la laminadora de anillos a una temperatura en el área de 900ºC a 1150ºC y es laminado a un diámetro exterior preferentemente en el área de 0.2m a 10m mediante un proceso de conformación en caliente. Según la invención el anillo (1) caliente es enfriado rápidamente mediante un proceso controlado directamente a continuación de la laminación sin calentamiento intermedio, de una temperatura superior a la temperatura de transformación en el área de austerita a una temperatura por debajo de 400ºC. El dispositivo, según la invención, comprende un tanque de inmersión llenado de líquido (8) de enfriamiento o un recipiente de enfriamiento sin llenar, y un portador (5) que puede ser bajado mediante un dispositivo (4) de elevación con el anillo (1) laminado reposando en el portador referido. Unas toberas (13) de presión se encuentran dispuestas en el tanque de inmersión o el recipiente (2) de enfriamiento en una o varias tuberías (11) anulares con una distribución uniforme para la aplicación enfocada del líquido (8) de enfriamiento a al menos una superficie anular del anillo (1). Se realiza la medición de la temperatura del anillo antes y/o después de realizar el enfriamiento, preferentemente, mediante un pirómetro de radiación.
Description
MÉTODO PARA EL TRATAMIENTO TERMOMECANICO DE ANILLOS PRODUCIDOS SIN COSTURA EN LAMINADORAS RADIAL-AXIALES DE ANILLOS DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN
La invención se relaciona con un método para el tratamiento termomecánico de anillos, producidos sin costura en laminadoras radial-axiales de anillos según el concepto general de la reivindicación 1, y un dispositivo para el enfriamiento de anillos calientes conformados en caliente para llevar el método a la práctica. En la producción de anillos sin costura en laminadoras radial-axiales de anillos los anillos brutos son colocados usualmente a una temperatura de 900 - 1200°C en la laminadora de anillos y laminados a un diámetro exterior de, preferentemente, 0.2 - 10m. Después de la laminación, los anillos son colocados usualmente en un almacén intermedio, y enfriados para ello generalmente a temperatura ambiente. En el curso del tratamiento térmico posterior es necesario entonces calentar el anillo nuevamente hasta la temperatura de austenitización y enfriarlo desde allí para la generación de una estructura de granos finos y uniforme. El tratamiento térmico adicional implica una inversión muy grande y un consumo de energía considerable.
Del documento EP 413 163 Bl se conoce un método y una instalación para la producción de material laminado de acero sometido a tratamiento termomecánico en que la conformación del material laminado es realizada entre temperatura ambiente y una temperatura de 930°C y, para mejorar las propiedades del material se realiza en un dispositivo de enfriamiento posterior un enfriamiento acelerado del material laminado con la ayuda de medios de enfriamiento como agua, aire o una mezcla de agua y aire. Este método está previsto sólo para la producción de productos planos y alargados, y alambrado laminado. No se describe a detalle el tipo de enfriamiento. De la publicación coreana KR 1005661118 Bl se desprende además un método de laminación para anillos seguido por calentamiento del anillo laminado en un horno y enfriamiento del anillo en baño de inmersión, en que el diámetro del anillo debe ubicarse entre 4,500 y 9,300mm y la altura entre 300 y 280mm. También en este caso se describe el calentamiento de nuevo, costoso en energía, del anillo antes del enfriamiento final por inmersión. Del documento DE 33 14 847 Al se describe un método para la producción de anillos sin costura con propiedades elásticas mejoradas gracias a conformación en caliente seguida por templado. Aceros elásticos de este tipo deben tener propiedades muy especiales y son sometidos
también a determinados tratamientos de varias etapas. Se trata en esto de procesos relativamente complicados. En el documento DE 1 964 795 B se describe además un método para el tratamiento térmico de aceros inmediatamente del calor de conformación incluyendo enfriamiento acelerado, realizándose también un enfriamiento en dos etapas, enfriando primeramente el material conformado en caliente, teniendo una temperatura final de conformación de 880°-950°C, a una velocidad de enfriamiento de 50°-25°C por segundo a una temperatura que se ubica 40°-10°C por encima del punto Al, es decir, se ubica aproximadamente en 710°-740°C. Esta temperatura debe mantenerse entonces por 1-20 minutos. A continuación se enfría aceleradamente por debajo del punto de martensita, es decir, por debajo de una temperatura de aproximadamente 320°C. La invención se basa en el objetivo de reducir en particular el costo y el consumo de energía en la producción de anillos laminados sin costura teniendo una estructura de granos finos y uniforme. El método inventivo prevé que el anillo caliente es enfriado de manera controlada directamente después de la laminación sin calentamiento intermedio, preferentemente en un tanque de inmersión o en un recipiente de enfriamiento no llenado, en poco tiempo de una temperatura apenas arriba
de la temperatura de transformación en el área de la austenita a una temperatura predeterminada. Se logra de esta manera, prescindiendo de un tratamiento térmico adicional y aprovechando el calor de laminación para la transformación de la estructura, una reducción de las etapas del proceso y un ahorro considerable de la energía necesaria para el tratamiento térmico usual . Se ha verificado que aún sin este tratamiento térmico adicional, si se respeta determinados parámetros de enfriamiento y se respeta un tiempo de inmersión, respectivamente, de enfriamiento predeterminado, es posible obtener una estructura suficientemente uniforme y de grano fino después del enfriamiento, respectivamente, el enfriamiento brusco. Para poder respetar con precisión estos parámetros, se mide inventivamente con un pirómetro de radiación la temperatura del anillo antes y/o después del enfriamiento, preferentemente directamente antes del baño de inmersión respectivamente recipiente de enfriamiento, y el tiempo de inmersión, respectivamente, el tiempo de enfriamiento es ajustado preferentemente en función de la temperatura del anillo y del líquido de enfriamiento medida antes de la inmersión, respectivamente, enfriamiento. Mediante la vigilancia de la temperatura del anillo antes del proceso de inmersión, respectivamente, de enfriamiento, puede impedirse, en particular, también que el anillo es inmerso,
respectivamente, enfriado teniendo una temperatura demasiado baja, que se ubica por debajo de la temperatura de transformación. Para este caso el anillo es primeramente calentado de nuevo a la temperatura necesaria. Para lograr un enfriamiento suficientemente rápido, respectivamente, enfriamiento brusco del anillo en el tanque de inmersión o recipiente de enfriamiento, se propone inventivamente además exponer el anillo a líquido de enfriamiento, preferentemente, agua a una presión aumentada a través de unas toberas distribuidas en forma regular a lo largo de la circunferencia del anillo. El líquido de enfriamiento aplicado a presión puede ajustarse en esto en cuanto al lugar y/o la cantidad con gran precisión; esto depende entonces de las medidas individuales (diámetro, espesor y forma de sección transversal) del anillo laminado. Si se requiere es posible realizar también varios eventos de inmersión o enfriamiento uno tras otro, pudiéndose desplazar también el anillo por enfriar durante el proceso de inmersión o enfriamiento mediante girar, levantar y bajar. El dispositivo para enfriar los anillos calientes transformados en caliente consiste de un tanque de inmersión llenado con líquido de enfriamiento o un recipiente de enfriamiento no llenado, un portador que puede ser bajado mediante un dispositivo de levantamiento
e, inventivamente, de unas toberas de presión distribuidas en una o varias tuberías anulares para aplicar enfocadamente el líquido de enfriamiento en al menos una de las superficies anulares del anillo. Mediante las toberas, configuradas, por ejemplo, como toberas de vórtice, puede lograrse un enfriamiento deliberado en la superficie del anillo, de manera, que la estructura austenítica de grano fino es transformada en la estructura de transformación deseable en la posterior zona de funcionamiento de componente. Gracias a la gran velocidad de impacto del líquido de enfriamiento se destruye en gran parte, en particular en el caso de agua como líquido de enfriamiento, la película de vapor aislante que puede formarse a causa del efecto de Leidenfrost al iniciar el enfriamiento y puede reducir drásticamente la transferencia de calor. Esto permite maximizar la velocidad de enfriamiento ya al principio del proceso de enfriamiento, es decir, con temperaturas aún altas del anillo. Ha resultado ser conveniente disponer en el piso del tanque de inmersión o del recipiente de enfriamiento varias tuberías anulares dispuestas concéntricas entre sí con toberas de presión distribuidas de manera uniforme, correspondiendo en esto el diámetro de las tuberías anulares esencialmente al diámetro de los anillos que deben ser enfriados en cada caso. Cada tubería anular puede ser controlada en esto por separado,
de manera que se enfrían enfocadamente anillos con los diámetros, espesores y alturas más diversas. También es posible regular los volúmenes de corriente para ajustar también las velocidades de impacto de manera apropiada. Tan pronto la temperatura del anillo haya bajado lo suficiente para abandonar la fase de la evaporación pelicular y empieza la de la ebullición con burbujas intensiva para el enfriamiento brusco, puede reducirse la velocidad de impacto. En el área de temperatura de la fase de convección es posible apoyar la transferencia de calor por convección por un lado con la ayuda del rociado, y por el otro se homogeneiza además de la temperatura del baño de agua también la temperatura de la superficie del anillo. El anillo laminado puede depositarse para el proceso de inmersión o de enfriamiento en un portador de varillas radiales o en una rejilla. Para medir la temperatura del anillo caliento reposando en el portador se dispone preferentemente un pirómetro de radiación inmediatamente por encima del líquido de enfriamiento en la altura del portador. El tanque de inmersión o enfriamiento puede estar configurado en particular según la geometría de los anillos laminados redondo y/o anular. La invención se explica mediante las Fig. 1 y 2 anexas a guisa de ejemplo con más detalle. Se muestra Fig. 1 una vista de plano del tanque 2 de
inmersión inventivo Fig. 2 una sección vertical por el tanque 2 de inmersión según la Fig. 1 teniendo una disposición esquemática de la instalación inventiva. El anillo 1 caliente, producido en la laminadora radial-axial de anillos no mostrada, es colocado con la ayuda de una grúa 3 en el portador 5 del dispositivo 4 de elevación. En esta posición de recepción el portador 5 se encuentra directamente por encima de la superficie del líquido 8 de enfriamiento del tanque 2 de inmersión. Después de medir la temperatura del anillo 1 caliente con la ayuda del pirómetro 6 de radiación y después de determinar la temperatura del líquido 8 de enfriamiento con la ayuda del aparato 7 de medición de temperatura se detecta en la unidad 10 de control junto con la geometría del anillo y la temperatura de transformación por alcanzar el tiempo teórico de inmersión mediante un algoritmo. El anillo 1 caliente reposando en el portador 5 es inmerso directamente a continuación en el tanque 2 de inmersión con la ayuda del dispositivo 4 de elevación y se mantiene en la tina 2 de inmersión hasta llegar al tiempo teórico de inmersión calculado. A continuación se vuelve a elevar el anillo 1 nuevamente del tanque 2 de inmersión y se mide nuevamente la temperatura del anillo con el pirómetro 6 de radiación. En caso de requerirse, el evento de inmersión
puede ser repetido. Esto puede ser necesario en particular en el caso de anillos 1 de tipos de acero que poseen un contenido de aleación mayor y con ello una conductividad térmica peor, pero que con ello también son portadores de transformación. Ha resultado ser conveniente en esto mantener después de cada inmersión el anillo 1 afuera del tanque 2 de inmersión para reducir el gradiente de temperatura entre la orilla y el alma del anillo 1 mediante el calor que fluye del alma del anillo. Se puede medir en esto en particular continuamente la temperatura de la superficie y se puede repetir el evento de inmersión en caso de alcanzar una temperatura máxima definida. Mediante este proceder cíclico se reduce la diferencia en tiempo en la transformación de estructura entre la zona marginal y el alma del anillo 1, y con ello la diferencia de estructura entre la margen y el alma. Además se reduce así el riesgo de la rotura a causa de tensiones internas. Para mejorar el proceso de enfriamiento brusco, en el piso del tanque 2 de inmersión se encuentran dispuestas concéntricas entre sí una serie de tuberías 11 anulares con toberas 13 de presión distribuidas uniformemente en la circunferencia. Con la ayuda de estas toberas 13 de presión se aplica al iniciar el proceso de inmersión enfocadamente líquido 8 de enfriamiento sobre las superficies anulares del anillo 1 con una presión tan alta
como posible. En particular con agua como líquido de enfriamiento puede acelerarse así el proceso de enfriamiento, ya que no se presenta el, así llamado, "efecto Leidenfrost" que puede producir cierto efecto de aislamiento en la superficie del anillo y que tiene como consecuencia una reducción fuerte de la cantidad de calor disipada. Las individuales tuberías 11 anulares son unidas entre sí en cada caso mediante unas tuberías 12 de alimentación y válvulas de cierre propias con el sistema externo de bombeo no mostrado. Gracias a ello es posible activar en cada caso sólo una tubería 11 anular con las toberas 13 de presión asociadas que tiene aproximadamente el mismo diámetro que el anillo 1 colocado. En cada tubería 11 anular, las toberas de presión están dispuestas en cada caso de manera tal que impactan, por un lado, la superficie inferior del anillo y por el otro al menos las dos superficies verticales interior y exterior del anillo con el líquido de enfriamiento. En la Fig. 2 se muestra adicionalmente una unidad 9 de indicación esquemática que señala por un lado la temperatura del anillo 1 medida por el pirómetro 6 de radiación, y por el otro el tiempo de inmersión en segundos definida en la unidad 10 de control. La unidad 9 de indicación posee además un sistema, en sí conocido, de semáforo que le señala al operador de la instalación con
luz verde la condición correcta para iniciar el proceso de inmersión o prohibe el proceso de inmersión con luz roja, porque, v. gr., la temperatura del anillo ya es demasiado baja, o porque la instalación no funciona apropiadamente. Una señal amarilla indica al operador que la instalación está lista para funcionar. Lista de símbolos de referencia: 1 Anillo 2 Tanque de inmersión 3 Grúa para 1 4 Dispositivo de elevación para 5 y 1 5 Portador par 1 en 4 6 Pirómetro de radiación 7 Aparato de medición de temperatura para 8 8 Líquido de enfriamiento 9 Unidad de indicación 10 Unidad de control 11 Tubería anular para el suministro de 8 12 Tubería de alimentación a 11 13 Toberas de presión en 11
Claims (14)
1. Método para el tratamiento termomecánico de anillos de acero, particularmente acero de construcción de grano fino, acero revenido, acero cementado o acero austenítico, producidos sin costura en laminadoras radial-axiales de anillos, preferentemente de bridas de torre de acero para plantas de energía eólica, en que el anillo bruto es colocado en la laminadora de anillos a una temperatura de 900-1150°C y es laminado mediante el método de laminación en caliente a un diámetro exterior de preferentemente 0.2-10m, caracterizado porque el anillo caliente es enfriado directamente después de la laminación, sin calentamiento intermedio, en poco tiempo de una temperatura por encima de la temperatura de transformación en el área de austenita en un recipiente de enfriamiento en forma controlada a una temperatura de menos de 400°C y el anillo recibe en el recipiente de enfriamiento una carga de líquido de enfriamiento con presión aumentada a través de unas toberas que son distribuidas de manera uniforme a lo largo de la circunferencia del anillo.
2. Método según la reivindicación 1, caracterizado porque el anillo es enfriado a continuación en el aire a temperatura ambiente.
3. Método según la reivindicación 1, caracterizado porque la temperatura del anillo es medida antes y/o después del enfriamiento mediante un pirómetro de radiación .
4. Método según la reivindicación 1, caracterizado porque el tiempo de enfriamiento es ajustado en función de la temperatura del anillo y del líquido de enfriamiento, medida antes del proceso de inmersión o de enfriamiento .
5. Método según la reivindicación 1, caracterizado porque el líquido de enfriamiento aplicado bajo presión es ajustado local y/o cuantitativamente.
6. Método según la reivindicación 1, caracterizado porque se realiza varios procesos de inmersión, respectivamente, de enfriamiento uno tras otro.
7. Método según la reivindicación 1, caracterizado porque se usa agua para el enfriamiento.
8. Método según la reivindicación 1, caracterizado porque el anillo por enfriar es rotado durante el proceso de inmersión, respectivamente, de enfriamiento por un eje vertical central y/o subido y bajado en forma oscilante.
9. Dispositivo para el enfriamiento de anillos calientes transformados en caliente para la realización del método referido en lo precedente, consistiendo de un recipiente de enfriamiento y un portador que puede ser bajado mediante un dispositivo de levantamiento en que reposa el anillo laminado, caracterizado porque en el recipiente de enfriamiento se encuentran dispuestos, distribuidos de manera uniforme, unas toberas de presión para la aplicación enfocada del líquido de enfriamiento en al menos una de las superficies anulares del anillo.
10. Dispositivo según la reivindicación 9, caracterizado porque el tanque de inmersión, respectivamente, el recipiente de enfriamiento tiene una configuración redondea y/o anular.
11. Dispositivo según la reivindicación 9, caracterizado porque para la medición de la temperatura del anillo reposando en el portador directamente antes del proceso de enfriamiento se tiene la presencia de un pirómetro de radiación.
12. Dispositivo según la reivindicación 9, caracterizado porque el portador consiste de varillas radiales o una rejilla.
13. Dispositivo según la reivindicación 9, caracterizado porque en el piso del tanque de enfriamiento o del recipiente de enfriamiento se encuentran dispuestas varias tuberías dispuestas en forma concéntrica entre sí, cuyo diámetro corresponde al diámetro de los anillos por enfriar en cada caso.
14. Dispositivo según la reivindicación 9, caracterizado porque las toberas de presión están dispuestas en la tubería anular de manera tal que se puede aplicar presión simultáneamente en al menos dos superficies anulares del anillo por enfriar. RESUMEN La invención se relaciona con un método y un dispositivo para el tratamiento termomecánico de anillos producidos sin costura en laminadoras radial-axiales , en particular anillos de acero de grano fino, acero revenido, acero cementado o acero austenítico, preferentemente de bridas de torres de acero para plantas de energía eólica, en que el anillo bruto es insertado en la laminadora de anillos a una temperatura en el área de 900°C a 1150°C y es laminado a un diámetro exterior preferentemente en el área de 0.2m a 10m mediante un proceso de conformación en caliente. Según la invención el anillo (1) caliente es enfriado rápidamente mediante un proceso controlado directamente a continuación de la laminación sin calentamiento intermedio, de una temperatura superior a la temperatura de transformación en el área de austenita a una temperatura por debajo de 400°C. El dispositivo, según la invención, comprende un tanque de inmersión llenado de líquido (8) de enfriamiento o un recipiente de enfriamiento sin llenar, y un portador (5) que puede ser bajado mediante un dispositivo (4) de elevación con el anillo (1) laminado reposando en el portador referido. Unas toberas (13) de presión se encuentran dispuestas en el tanque de inmersión o el recipiente (2) de enfriamiento en una o varias tuberías (11) anulares con una distribución uniforme para la aplicación enfocada del líquido (8) de enfriamiento a al menos una superficie anular del anillo (1) . Se realiza la medición de la temperatura del anillo antes y/o después de realizar el enfriamiento, preferentemente, mediante un pirómetro de radiación.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE102006045871A DE102006045871B4 (de) | 2006-09-28 | 2006-09-28 | Verfahren zur thermomechanischen Behandlung von nahtlos auf Radial-Axial-Ringwalzmaschinen hergestellten Ringen |
| PCT/EP2007/007400 WO2008037327A1 (de) | 2006-09-28 | 2007-08-23 | Verfahren zur thermomechanischen behandlung von nahtlos auf radial-axial-ringwalzmaschinen hergestellten ringen |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| MX2009002391A true MX2009002391A (es) | 2009-03-16 |
Family
ID=38667112
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| MX2009002391A MX2009002391A (es) | 2006-09-28 | 2007-08-23 | Metodo para el tratamiento termomecanico de anillos producidos sin costura en laminadoras radial-axiales de anillos. |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US8377238B2 (es) |
| EP (1) | EP2078099A1 (es) |
| JP (1) | JP5394926B2 (es) |
| KR (1) | KR20090073090A (es) |
| CN (1) | CN101506391B (es) |
| DE (1) | DE102006045871B4 (es) |
| MX (1) | MX2009002391A (es) |
| RU (1) | RU2441076C2 (es) |
| WO (1) | WO2008037327A1 (es) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102008017984A1 (de) * | 2008-04-07 | 2009-10-08 | Rothe Erde Gmbh | Magnetlager sowie Verfahren zur Herstellung eines dafür geeigneten Lagerrings |
| RU2510996C2 (ru) * | 2011-03-15 | 2014-04-10 | Нэтурэн Ко., Лтд. | Нагревательное устройство, устройство для термообработки и способ нагрева |
| CN102896160A (zh) * | 2012-10-13 | 2013-01-30 | 北京高孚旋压科技有限责任公司 | 一种回转体件塑性成形加工的液浸冷却装置及其工艺 |
| CN104004893B (zh) * | 2013-02-25 | 2016-04-13 | 上银科技股份有限公司 | 内径淬火装置 |
| US9850553B2 (en) * | 2014-07-22 | 2017-12-26 | Roll Forming Corporation | System and method for producing a hardened and tempered structural member |
| RU2657679C1 (ru) * | 2017-09-05 | 2018-06-14 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт машиноведения им. А.А. Благонравова Российской академии наук (ИМАШ РАН) | Стан для раскатки колец из жаропрочных сплавов |
| RU2686403C1 (ru) * | 2018-04-25 | 2019-04-25 | Общество с ограниченной ответственностью "Вологодский Завод Специальных Подшипников" | Способ термической обработки кольца подшипника из стали |
| RU2704365C1 (ru) * | 2018-10-24 | 2019-10-28 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт машиноведения им. А.А. Благонравова Российской академии наук (ИМАШ РАН) | Стан для раскатки деталей типа тел вращения |
| CN109338056A (zh) * | 2018-12-17 | 2019-02-15 | 阜宁隆德机械制造有限责任公司 | 一种铸件加工用淬火装置 |
| DE102020210764B3 (de) | 2020-08-25 | 2021-12-23 | Thyssenkrupp Ag | Bauteil aus Stahl mit verbesserter Kerbschlagzähigkeit bei tiefen Temperaturen |
| KR20230038831A (ko) | 2021-09-13 | 2023-03-21 | 이승원 | 열처리장치 |
| CN115141919B (zh) * | 2022-05-31 | 2023-12-15 | 中冶华天工程技术有限公司 | 一种绿色化优棒在线热处理方法 |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1964795C3 (de) * | 1969-12-24 | 1974-03-14 | Stahlwerke Suedwestfalen Ag, 5930 Huettental-Geiswald | Verfahren zur Wärmebehandlung von Stählen unmittelbar aus der Verformungswärme mit beschleunigter Abkühlung |
| DE2609014A1 (de) * | 1976-03-04 | 1977-09-08 | Ceskoslovenska Akademie Ved | Verfahren zum erzeugen ringfoermiger stahlwerkstuecke |
| JPS5856733B2 (ja) * | 1976-03-09 | 1983-12-16 | チエコスロヴンスカ、アカデミ−、ヴエド | 円形加工物の製造方法 |
| DE3314847A1 (de) * | 1983-04-23 | 1984-10-25 | VEB Federnwerk Zittau, DDR 8800 Zittau | Verfahren zur fertigung nahtloser ringe mit verbesserten federeigenschaften |
| DE3926459A1 (de) * | 1989-08-10 | 1991-02-14 | Schloemann Siemag Ag | Verfahren und anlage zur herstellung von thermomechanisch behandeltem walzgut aus stahl |
| JPH079042B2 (ja) * | 1989-11-27 | 1995-02-01 | 電気興業株式会社 | 薄肉環状部品の高周波焼入方法及びその高周波焼入装置 |
| FI95049C (fi) * | 1992-09-02 | 1995-12-11 | Imatra Steel Oy Ab | Parannettu takokappale ja sen valmistusmenetelmä |
| JPH07224327A (ja) * | 1993-07-21 | 1995-08-22 | Fuji Denshi Kogyo Kk | ほぼ筒状ワークの高周波焼入方法および高周波焼入装置 |
| NL1006539C2 (nl) * | 1997-07-10 | 1999-01-12 | Skf Ind Trading & Dev | Werkwijze voor het uitvoeren van een warmtebehandeling op metalen ringen, en aldus verkregen lagerring. |
| SE521771C2 (sv) * | 1998-03-16 | 2003-12-02 | Ovako Steel Ab | Sätt att tillverka komponenter av stål |
| ES2239998T3 (es) * | 2000-12-15 | 2005-10-16 | Aft Advanced Forging Technologies Gmbh | Procedimiento para refrigerar y tratar cuerpos calentados con simetria de rotacion, a partir de materiales metalicos como acero o aleaciones de acero y dispositivo para ejecutar el procedimiento. |
| JP3991901B2 (ja) * | 2003-03-28 | 2007-10-17 | 株式会社ジェイテクト | 転がり軸受用軌道輪およびその製造方法 |
| KR100566118B1 (ko) | 2005-10-18 | 2006-03-30 | 주식회사 태웅 | 대형 선형링 제조방법 |
-
2006
- 2006-09-28 DE DE102006045871A patent/DE102006045871B4/de not_active Expired - Fee Related
-
2007
- 2007-08-23 WO PCT/EP2007/007400 patent/WO2008037327A1/de active Application Filing
- 2007-08-23 CN CN2007800317081A patent/CN101506391B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2007-08-23 RU RU2009115859/02A patent/RU2441076C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2007-08-23 US US12/442,772 patent/US8377238B2/en active Active
- 2007-08-23 KR KR1020097003781A patent/KR20090073090A/ko not_active Application Discontinuation
- 2007-08-23 MX MX2009002391A patent/MX2009002391A/es active IP Right Grant
- 2007-08-23 EP EP07801829A patent/EP2078099A1/de not_active Withdrawn
- 2007-08-23 JP JP2009529551A patent/JP5394926B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2008037327A1 (de) | 2008-04-03 |
| JP5394926B2 (ja) | 2014-01-22 |
| RU2441076C2 (ru) | 2012-01-27 |
| JP2010505038A (ja) | 2010-02-18 |
| KR20090073090A (ko) | 2009-07-02 |
| EP2078099A1 (de) | 2009-07-15 |
| DE102006045871A1 (de) | 2008-04-03 |
| US8377238B2 (en) | 2013-02-19 |
| CN101506391B (zh) | 2011-09-14 |
| DE102006045871B4 (de) | 2010-01-28 |
| US20100024929A1 (en) | 2010-02-04 |
| CN101506391A (zh) | 2009-08-12 |
| RU2009115859A (ru) | 2010-11-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| MX2009002391A (es) | Metodo para el tratamiento termomecanico de anillos producidos sin costura en laminadoras radial-axiales de anillos. | |
| CN101698902B (zh) | 整体铸钢支承辊淬火方法 | |
| US6585834B1 (en) | Method for performing a heat treatment of metallic rings, and bearing ring thus obtained | |
| CN108273866B (zh) | 一种无缝管件及其制备方法 | |
| CN106521319A (zh) | 一种海上风电管桩用特厚eh36钢及其制备方法 | |
| CN104561731B (zh) | 一种通条性能均匀的高韧性65Mn弹簧钢的生产方法 | |
| CN109590417A (zh) | 一种耐高温耐高压不锈钢环件的锻造工艺及设备 | |
| US6250370B1 (en) | Method for water-cooling hot metal slabs | |
| CN109811114A (zh) | 一种钢的细晶强韧化淬火冷却方法 | |
| CN108130403B (zh) | 一种Cr12轧辊的感应淬火加工方法 | |
| CN108602099A (zh) | 利用凸度控制铸造金属带的方法 | |
| JP2005246401A (ja) | 鋼線材の制御冷却方法 | |
| CN101831537B (zh) | 无缝环件的制造方法及其专用热处理系统 | |
| CN107746932A (zh) | 一种GCr15轴承钢的制备方法 | |
| CN100386448C (zh) | 一种锻钢件的正火冷却方法 | |
| CN102586565B (zh) | 中厚板热处理炉炉后快冷装置 | |
| CN107988464A (zh) | 一种钢轨在线感应加热控制方法 | |
| CN102260771B (zh) | 立式电阻带快速加热炉 | |
| JP2009203522A (ja) | 転がり軸受軌道輪の製造方法 | |
| JP3890567B2 (ja) | 熱間圧延鋼線材の制御冷却方法 | |
| CN102373381A (zh) | 一种制造优良的奥氏体不锈钢无缝钢管的方法 | |
| CN104372139B (zh) | 对大锥度长母线圆锥表面进行感应淬火的方法 | |
| CN116024404A (zh) | 大直径极片辊表面淬火方法 | |
| CN111826501A (zh) | 一种超长圆钢的雾冷装置及sa182f11超长圆钢的正火处理工艺 | |
| CN117488049A (zh) | 一种低碳马氏体钢封头的热处理装置及热处理方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FG | Grant or registration |