KR960015335B1 - 용융금속 유지장치 및 이를 이용한 금속 시트의 연속식 주조방법 - Google Patents

용융금속 유지장치 및 이를 이용한 금속 시트의 연속식 주조방법 Download PDF

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Abstract

내용없음.

Description

[발명의 명칭]
용융금속 유지장치 및 이를 이용한 금속 시트의 연속식 주조방법
[도면의 간단한 설명]
제 1a 도는 본 발명의 정단면도.
제 1b 도는 제 1a 도의 롤로부분의 단면도.
제 2 도는 제 1a 도의 2-2'선을 따른 단면도.
제 3 도는 제 1a 도의 3-3'선을 따른 단면도.
제 4 도는 제 2 도의 4-4'선을 따라 묘사된 코어의 단면도.
제 5 도는 본 발명의 자석과 코일의 한 실시예를 나타내는 사시도.
제 6 도는 본 발명의 자석과 코일의 또 다른 실시예를 나타내는 사시도.
제 7 도는 제 6 도에 도시된 요크(yoke)의 단면도.
제 8 도는 본 발명의 자석 코어의 다른 실시예의 사시도.
제 9 도는 본 발명의 또 다른 실시예를 나타내는 정면 수직단면도.
제 10 도는 본 발명의 자석의 또 다른 실시예를 나타내는 정면도와 롤러의 측면도.
제 11 도는 본 발명의 또다른 실시예를 나타내는 수평 단면도.
제 12a 도는 본 발명의 롤러 림의 또 다른 실시예를 나타내는 정면도.
제 12b 도는 제 12a 도에 도시된 본 발명의 롤러 림의 실시예의 평면도.
제 13a 도는 본 발명의 롤러 림의 또 다른 실시예의 롤러부를 나타내는 도면.
제 13b 도는 제 10 도의 13b-13b'선을 따른 단면도.
제 14 도는 본 발명의 또 다른 실시예의 측면도.
제 15a 도는 본 발명의 또 다른 실시예의 측면도.
제 15b 도는 제 15a 도의 15b-15b'선을 따른 수평도이다.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명
10a,10b : 롤러 12 : 용융금속
13 : 채널 16a,16b,46a,46b,59 : 자극
18 : 시트 23 : 기계적 가이드
24 : 자석 26 : 요오크
28a,28b,60 : 코일 33,51 : 실드
34 : 림 44 : 코어
61 : 자석성분 63 : 코어
63 : 코일 65 : 센서
[발명의 상세한 설명]
[발명의 배경]
본 발명은 카운터 회전 롤러 사이에서 금속 시트를 수직으로 주조하는데 사용되는 용융금속 유지장치 및 이를 이용한 금속 시트의 연속식 주조방법에 관한 것이다.
강철제조는 주요한 경제적인 역할을 갖으며 많은 산업화된 국가의 에너지 소모의 큰 비율을 차지한다.
전체 강철제조 작업은 강 플레이트와 시트의 제조를 포함한다. 현재의 강철 플레이트등의 제조는 전형적으로 성형틀에 용융 강철을 쏟아 부어서 액체강철이 차가운 성형틀 표면과 접촉하여 응고되어 얇은 강철 시트를 제조하는 것이다. 응고공정중 액체강철은 전형적으로 성형틀 벽내에서 순환하는 물에 의하여 냉각되어 응고된 주괴나 연속적인 슬랩형태의 성형물이 된다. 이중 어느 경우도 고체 강철은 6인치 이상으로 비교적 두꺼워서 원하는 수치로 두께를 감소시키고 야금 특형을 개선하기 위한 다음 공정이 요구된다. 몰드 성형된 강철은 일반적으로 성형틀과 응고된 금속 층사이의 일차적인 접촉 때문에 생기는 냉간 접힙, 석출, 열간 균열등과 같은 결함 때문에 표면이 거칠어지는 특징이 있다.
또한 주조된 주괴 또는 시트는 냉각제의 직접 적용으로부터 금속 표면의 초기냉각 때문에 표면 영역에 상당한 합금 편석이 나타난다. 압연, 사출, 단조등과 같은 이후에 계속되는 제조단계는 표면에 인접한 합금편석 영역뿐만 아니라 표면 결점을 제거하기 위하여 제조에 앞서 주괴 또는 시트의 표피제거를 필요로 한다. 물론 이러한 추가 단계는 강 제조의 복잡성과 비용을 증가시킨다.
강 시트 두께감소는 큰 비용 및 대량의 에너지를 소모하는 압연 밀에 의해서 이루어진다. 그러므로 압연공정은 강 시트의 가격에 실질적으로 기여한다. 전형적인 설비에서 10인치 두께의 강 슬랩은 두께를 감소시키기 위해서 적어도 열개의 압연장치에 의해 처리되어야 한다. 압연밑의 라인길이는 0.5마일 이상 연장될 수 있고 5억불이상의 비용이 든다. 현재 실무와 비교할 때, 시트가 원하는 최종제품과 대략 가까운 모양과 크기이다. 이 것은 압연 밀 작업을 감소시키고 그 결과 에너지도 절약될 것이다. 근래 주조 공정에서 강 시트를 형성함으로써 이러한 이점들을 얻으려는 시도하에 몇가지 기술이 개발되고 있다.
강철산업계에서 공정을 줄이기 위해 제안된 하나의 접근은 강 시트의 롤러 주조를 포함한다. 이 방법은 원래 영국 특허 제 11317(1847) 호와 영국 특허 제 49053(1857) 호 및 Iron and Steel Institute, U. K.(1891. 10월)에 기재되어 있는 것으로서 이미 100여년 전에 H. Bessemer에 의해 착상되었다.
이 롤러 주조방법은 반대로 회전하는 트윈 롤러사이에 용융강철을 쏟아부어서 강철 시트를 제조한다. 롤러는 갭에 의해 분리된다. 롤러의 회전은 롤러 사이의 갭을 통해서 용융금속을 내보낸다. 기계적인 봉합은 롤러의 단부에서 용융금속을 수용하기 위해 필요하다. 롤러는 구리나 구리합금과 같은 높은 열 전도도를 갖는 금속으로 만들어지고 용융금속이 롤러 사이의 갭을 떠나기 전에 용융금속 표피를 응고시키기 위해 수냉된다. 금속은 스트립이나 시트의 형태로 롤러를 떠난다. 이 시트는 제트를 통해서 물이나 다른 적당한 수단을 사용하여 더 냉각될 수 있다. 이 방법은 용융금속을 롤러 단부에 수용하기 위해 사용된 기계적 봉합이 회전 롤러 및 용융금속과 물리적 접촉을 하여 물, 누출, 막힘, 동결 및 큰 온도구배를 일으킨다는 결점을 갖는다. 또한 기계적 봉합과 응고된 금속사이의 접촉은 이러한 방식에서 주조된 시트 단부를 따라 불균일성을 야기하고 따라서 롤러 방법의 장점을 상쇄시킨다.
따라서 본 발명은 얇은 금속 시트 주조용으로서 개선된 방법과 설비를 제공하는 것을 목적으로 한다.
본 발명의 다른 목적은 시트가 주조된 후 계속되는 압연 단계가 전혀 또는 거의 필요하지 않은 얇은 금속시트를 제조하는 것이다.
본 발명의 또 다른 목적은 적은 에너지를 사용하여 얇은 금속 시트를 제조하는 것을 목적으로 한다.
본 발명의 또 다른 목적은 금속이 주조기를 떠날때 좋은 야금특성과 표면특성을 갖는 금속을 제조하는 것이다.
본 발명의 또 다른 목적은 롤러와 물리적 접촉을 하는 측벽없이 트윈 롤러 주조기 사이에 용융금속의 수용기를 제공하는 것이다.
본 발명의 또 다른 목적은 일정 형태의 수평 교류 자기장을 사용하여 용융금속이 카운터 회전 롤러의 단부로 흘러나가는 것을 막는 것이다.
본 발명의 또 다른 목적은 수평방향의 용융금속의 유량을 조절하거나 억제할 수 있는 전자기 스토퍼나 봉합을 제공하는 것이다.
본 발명의 또 다른 목적은 용융금속과 응고금속의 전자기 가열을 최소로 하는 전자기 주조 금속 시트를 제공하는 것이다.
본 발명의 또 다른 목적은 특히 얇은 강철시트의 연속 주조용으로 적용되는 방법 및 시스템을 제공하는 것이다.
[발명의 요약]
본 발명은 수평 교류 자기장으로 용융금속을 유지하기 위해서 제공된다. 특히 본 발명은 롤러의 카운터 회전에 의하여 고형 금속 시트가 주조될 때 평행 수평 롤러의 단부에서 용융금속을 유지하기 위한 수평 교류자기장을 생성할 수 있는 자석을 사용한다.
[발명의 상세한 설명]
본 발명은 기계적 봉합 대신 롤러 단부에 액체 금속을 전자기로 봉쇄하는 새로운 형태로 롤러주조의 문제점을 해결하므로 기계적 봉합과 관련된 문제들도 해결할 수 있다.
본 발명은 용융금속이 들어있는 롤러의 카운터 회전에 의해 용융금속이 얇은 수직 시트로 주조될 때 한쌍의 롤러의 원주 표면사이에 용융금속을 유지하는 적합한 수평 교류 자기장을 제공한다.
본 발명의 수평 교류 자기장은 다른 구조의 둑(weir)이나 오리피스로부터의 용융금속의 흐름을 억제하거나 제어하기 위해 사용될 수 있다. 금속의 용융풀(pool)에 의해 생성된 압력(P)은 본질적으로 주조될 응고 금속을 통해 롤러에 부가되는 압력(Pr)과 강 정압(Ph)으로 구성된다.
P=Ph+Pr (1)
수평 교류 자기장(B)에 의해 발생하는 자기압(Pm)은 금속풀 상부로부터 금속의 껍질층이 압력을 견딜 수 있도록 충분한 두께로 고화된 영역까지 압력균형을 이루어야만 한다.
자기압(Pm)은
Pm=B2/2μ0(2)
로 나타내고 여기서 상수 μ0는 자유공간의 투자율이다.
용융금속 풀에 의해 발생하는 강 정압(Ph)은 풀 표면으로부터 아래쪽으로의 거리(h)가 증가함에 따라 비례적으로 증가한다.
Ph=gρh (3)
여기서 ρ는 금속의 비중이고, g는 중력 가속도이다.
강 정압을 유지하기 위해 필요한 자기장은 자기압과 강 정압의 관계식으로 나타낼 수 있다.
B=(2μOgρh)1/2=kh1/2(4)
h는 cm로, B를 가우스로 나타내면 강철을 주조하는 경우 k는 대략 450이다.
롤러 유도압(Pr)은 주조되는 금속의 특성, 롤러직경 및 주조되는 금속 스트립 또는 시트의 두께에 따라 달라진다. 강철시트의 경우, Pr은 유체정압(Ph)보다 몇배 더 크게 측정된다.
선택된 교류 자기장의 주파수는 롤러사이의 거리 및 롤러의 단부사이의 거리와 실행가능하게 일치하면 낮고, 전형적으로 39∼16,000Hz이다.
제 1a 도는 본 발명의 롤러 주조의 구조를 보여주는 단면도이다. 한쌍의 롤러(10a)(10b)(총체적으로 10으로 나타냄)는 평행하고 서로 인접해 있으며, 용융금속(12)이 롤러가 서로 가장 가까운 지점위에서 그들 사이에 수용될 수 있도록 수평면에 놓여있다. 롤러(10)는 제 2 도에 도시된 바와 같이 갭(d)에 의해 분리되어 있다. 중력으로 작용하는 롤러(10a)(10b)의 카운터 회전은(화살표 (11a)(11b)로 나타낸 방향으로) 용융금속(12)을 롤러(10) 사이의 갭(d)을 통해 하부로 흘려 보낸다.
롤러(10a)(10b) 사이의 갭(d)의 양측면에 위치하는 자극(16a)(16b)은 롤러(10a)(10b)의 단부에서 용융금속(12)이 측면으로 흘러나가는 것을 막는 안쪽을 향하는 전자기력을 가하는 교류 자기장을 생성한다. 이러한 적용을 통해 한쌍의 롤러의 단부에서 용융금속을 유지할 수 있을 것이다. 이것은 본 발명에 의해 제공된 한쌍의 카운터 회전롤러 사이에서의 용융금속 수용이 한쌍의 롤러의 양쪽 단부에서 사용되는 것은 이해될 것이다.
롤러(10)는 용융금속이 롤러(10)사이를 지나갈 때 열전달에 의해 용융금속을 냉각하고 응고시키기 위한 냉각 수단을 포함한다. 제 1b 도를 참조하여 냉각수단은 롤러의 표면 내부에 위치하는 복수의 냉각된 물이 순환하는 채널(13)로 구성될 수 있다. 다시 제 1a 도를 참조하면, 롤러(10)로부터 흘러나온 후 금속은 롤러(10) 사이의 갭(d)와 갖은 두께를 갖는 시트(18)로 응고되어 있다. 롤러 아래에 위치하는 제트(22)는 냉각체(물이나 공기와 같은)를 주조금속 시트위에 분무하여서 이것을 더 냉각시킨다. 주조금속 시크는 기계적 가이드(23)에 의해 롤러부터 안내되어 이동된다.
제 2 도는 제 1a 도의 2-2'선을 따른 단면도이다. 제 2 도는 롤러에 대한 자극배열을 나타낸다. 롤러(10a)(10b)는 주조되는 금속(18)이 통과하는 갭(d)에 의해 분리되어 있다. 자석(24)은 요크(26)(yoke)와 자극(16a)(16b)으로 구성된다. 코일(28a)(28b)이 자석을 감고있다. 코일(28a)(28b)은 교류전원에 의해 공급되는 전류를 흐르게 하고 따라서 자석(24)을 자화하여 자극(16a)(16b)사이에 자기장을 형성하게 한다. 자극(16a)(16b)의 주요부는 롤러의 바깥쪽 단부(30a, 30b)안쪽에 위치한다. 자극(16a)(16b)은 롤러(10)가 자유로운 회전을 하기에 충분한 공간을 두고 롤러(10a)(10b)로부터 방사상으로 분리, 고정되어 있다. 자극(16)은 롤러(10)의 단부로 짧은 길이만큼 축방향으로 뻗어있다.
롤러(10)의 원주형 표면은 용융금속과 접촉하는 중간부(32)를 갖고 있다. 중간부(32)는 높은 열전도성을 갖는 재료로 제조되어 냉각수단이 롤러와 함께 사용될 때 용융금속으로부터 열제거를 가능하게 하여 주조공정을 촉진하게 한다. 본 실시예에서 롤러와 결합하여 사용되는 냉각수단은 제 1b 도에 나타낸 바와 같이 롤러(10) 내부의 물에 의해 냉각되는 채널(13)로 구성된다. 또한 롤러(10)의 중간부는 구리합금으로 되어 있다.
롤러(10)는 또한 롤러(10)의 중간부(32)의 확장을 형성하는 외부림(34a)(34b)를 갖는다. 림(34)은 자극(16) 사이의 영역에 위치한다. 자극(16)은 본 실시예에서 롤러(10)의 림(34)을 투과하는 자기장을 생성한다. 따라서, 본 실시예에서 림(34)은 자기장의 전달에 적당한 물질로 구성되어야 한다.
본 발명의 실시예에서 림은 스텐레스 스틸로 되어 있다. 스텐레스 스틸의 저항률(대략 실온에서 75μ-ohm-cm)은 용융금속의 저항률(대략 14μ-ohm-cm)과 이상적으로 맞는다. 따라서 수평 자기 플럭스는 양쪽 금속 모두 통과할 수 있다. 용융금속의 와전류(eddy current) 때문에 풀의 단부로 부터 축 거리(z)가 증가할 때 자기장은 지수적으로 감소한다. 따라서 풀 단부에서 자력(F1)은 제 3 도에 나타낸 것처럼 반대방향 힘(F2)보다 더 크고 결과 순 유지력(F)은 다음과 같이 되며,
결과적으로 용융금속은 롤러사이에 수용될 수 있다.
제 2 도를 참조하면 롤러(10)의 단부(30)는 자극(16)을 수용하기 위하여 안쪽이 가늘어져 있고 커브가 져있다. 또한 자극(16)은 일반적으로 롤러(10)의 외부와 모양이 맞게 되어 있다. 실드(shield)(33)는 자극단부를 제외한 자극(16)과 요크(26)를 둘러싸고 있다. 요크(26)는 박판코어로 만들어질 수 있다.
실드(33)는 제 4 도에 설명되어 있는 것처럼 전기적으로 단락되지 않고 코어(26)를 둘러싸고 있다. 실드(33)는 구리시트로 만들어진 두개의 U자형 채널(33a)(33b)로 형성될 수 있고 적어도 하나의 갭(35)에 의해 서로 절연된다. 실드(33)는 와전류실딩(eddy current shielding)에 의해 자기장의 전달을 막기 위하여 낮은 저항률을 갖는 물질로 만들어져야 하며 그에 의하여 플럭스 누출을 줄리고 자기장 형태를 강화하여 회로 효율을 개선하게 된다. 실드(33)는 또한 자석용 열 실드로써 제공될 수 있고, 이러한 목적으로 수 냉각될 수 있다. 구리나 구리 합금과 같이 낮은 저항률과 높은 열전도도를 갖는 물질이 실드(33)로 사용하기에 이상적이다.
제 3 도를 참조하면 제 1a 도의 3-3'선을 따른 본 발명의 수평 횡단면도가 도시되어 있다. 제 3 도는 롤러(10)의 수평 축으로부터 수직으로 변화하는 지점에서의 롤러 사이의 부분이 도시되어 있다. 제 3 도는 롤러(10)에 의해 수용된 용융금속(12), 자기장(B)의 상호작용, 와전류(i)를 나타내고 있다. 제 3 도는 중간부(32)와 림(34)을 갖는 롤러(10)를 나타낸다. 또한 요크(26), 자극(16), 코일(28)과 실드(33)를 갖는 자석(24)이 도시되어 있다.
또한 제 3 도는 자극(16) 사이에서 자기장(B)(점선으로 도시됨)에 의해 롤러(10) 단부 사이에 수용되는 용융금속(12)를 도시하고 있다. 자기장(B)은 도면상에서 화살표 머리()와 화살표 꼬리()로 표시한 용융금속내의 와전류(i)와 용융금속을 수용하기 위하여 풀의 내부를 향하는 전자기력(F)를 일으킨다. 유지력(F)은 자기장(B)에 의해 용융금속에 유도된 와전류(i)와 수평자기장(B)의 상호작용에 기인한다.
본 발명에서 다수의 자석과 코일구조가 주조공정의 특정 요구에 부합하도록 사용될 수 있다.
제 5 도는 제 1 도 내지 제 4 도에서 설명된 자석(24)과 코일(28)의 사시도이다. 자석은 박판인 요크(26)와 자극(16a)(16b)를 갖는다. 자극은 형태에서 호광(弧光)을 이루고 있어서, 롤러(10)의 내부의 형태에 일치할 수 있다. 코일은 자석(24)에 박판으로 된 코어부(40a)(40b)를 둘러싸는 한쌍의 코일(28a)(28b)로 구성된다. 코일(28)은 자석(24)에 에너지를 주는 교류전류(Is)를 공급하는 교류전류 공급기(36)와 연결되어 있다. 한쌍의 코일은 디자인을 고려하여 전원에 직렬 또는 병렬로 연결될 수 있다. 도면을 간단히 하기 위해 자석둘레의 와전류 실드는 나타내지 않는다.
자석과 코일의 또 다른 실시예는 제 6 도에 나타나 있다.
이 실시예에서 자석(42)은 자극(46a)(46b)을 연결하는 사각형 코어(44)를 갖는다. 자극(46a)(46b)은 소정형상의 앞면(48a)(48b)과 코어(44)의 사각형과 일치하는 사각형 후면을 갖는다. 자극(46b)의 단면도에서 나타낸 바와 같이, 절연된 구리실드(51)가 누출플럭스를 줄이기 위하여 코어를 둘러싸고 있다. 실드(51)내의 갭(52)은 실드가 자석코어 둘레에서 단락되는 것을 방지한다. 코일(60)은 코어(44)와 실드(51)를 둘러싸고 있다. 이 실시예에서 코일(60)은 전술한 실시예에서 처럼 한쌍의 코일 대신 단일층코일이다. 코일(60)은 자석(42)에 에너지를 제공하는 교류전류(Is)를 공급하는 교류전류 공급기(36)에 연결되어 있다.
누출 플럭스는 제 7 도에 나타낸 구리 실드(53a)(53b)로 코일(60)을 피복함으로써 더욱 감소될 수 있다. 이러한 추가 실드(53a)(53b)는 코일 감기 둘레의 누출 플럭스용 공기 공간의 유용한 단면적을 감소시키고 따라서 그러한 누출 플럭스를 감소시킬 것이다. 또 다른 실시예에서 내부실드(51)는 제거될 수 있고 코어와 코일 조립체는 단지 외부 실드(53)에 의해 둘러싸여진다.
제 8 도는 본 발명에 사용된 다양한 자석을 나타낸다. 여기서 자석(54)은 일반적으로 사다리꼴 요크(56)를 자극(57a)(57b)에 연결하는 평평한 직사각형 암(arm)(55)이 부착된 잘린 사다리형 코어를 갖는다. 제 5 도의 자석형태와 유사하게 이 자석은 제조가 간단한 장점을 갖는다.
또 다른 변형된 자석이 제 9 도에 도시되어 있다. 제 9 도에서 용융액체(12)는 롤러(10)사이에서 시트로 주조된다. 앞선 실시예에서 처럼 자극(59a)(59b)은 롤러(10)의 단부에서 용융금속을 유지한다. 본 실시예에서 자극(59)은 위치 조정 가능하다. 자극(59a)(59b)은 경사지게 될 수 있고 서로 좀더 가깝게 움직일 수도 있고 롤러 림로부터 더 떨어질 수도 있다. 이러한 형태는 자기장을 조정할 수 있다. 이러한 형태는 자기장을 조정할 수 있다. 제 9 도에 도시한 것처럼 자극(59)의 상부는 하부와 비교해서 롤러 림으로부터 더 멀리 떨어져 있다. 제 9 도에서 자기장을 점선으로 나타내 것처럼 자극(59)의 윗쪽단부가 더 멀리 떨어져 있고, 제 1a 도에 나타낸 자극 구조와 비교할 때 자기장은 더 높은 단부에서 더 약하고 하부 근처에서 상대적으로 더 강하다. 이러한 조정가능성은 다른 두께의 금속 시트를 주조하기 위해 다른 유지력이 필요한 경우 사용될 수 있다.
제 10 도는 본 발명의 또 다른 자석을 나타낸다. 이러한 구조는 이제까지 도시한 어느 형태보다 가장 큰 유연성을 제공한다(제 10 도는 단 하나의 자극을 표시하고 있지만 다른쪽 롤러에 반대극이 위치하고 있다고 이해되어야 한다). 제 10 도에서 각 자극은 세개의 자석요소(61a)(61b)(61c)로 분리되어 있다.
이들 각 요소는 제 4 도 또는 제 7 도에서 설명한 것처럼 실드가 단락되는 것을 방지하는 공기 갭을 제외하고, 각각의 코일과 코어를 둘러싸고 있는 와전류실드(33), 여기 코일(63), 코어(63)로 구성되는 독립된 자석이다. 자석요소(61a)는 용융금속 풀(12)의 측벽상부를 유지하고, 요소(61b)는 풀 측벽의 중앙부, 요소(61c)는 풀 측벽의 하부를 유지한다.
이 실시예에서 각 개별 자석 요소는 개별적으로 조절되고 각각 개별 전류 Isa, Isb, Isc가 공급된다. 이들 세가지 요소는 단일한 교류 전류 전원(64) 또는 세개의 개별 전원에서 동력을 얻을 수 있다. 단일전원을 갖는 경우, 세개의 자석 성분의 자기장이 독립적으로 조정될 수 있도록 두개의 다른 가변반응기가 세개의 자석요소 중 두개의 요소의 코일과 직렬 연결되어야 하며, 세개의 개별 자석에 의해 생성된 플럭스의 위상이 일치하도록 반응기의 시간상수(L/R)는 자석의 시간상수와 같게 고안된다. 세개의 개별 동력원을 갖는 경우 세개의 동력원이 정확한 위상 관계를 갖도록 주의해야 한다. 각 성분이 개별적으로 조정될 수 있기 때문에 총 자기장에 대한 높은 조정 가능성이 제공된다. 이 조정성은 다양한 시트 두께, 다양한 용융금속이나 합금, 다양한 온도 조건, 개시, 종료와 같은 다양한 조건하에서 작동을 최적화하기 위해 사용될 수 있다.
피드백 루프는 전자기 적으로 수용된 측벽의 상부, 중간부, 하부를 모니터하기 위해 센서(65)를 사용할 수 있다. 현재 위치에서의 어떠한 편차도 에러신호를 발생시키며, 이 신호는 증폭후에 각 측벽부에서의 위치를 현재 유지위치로 회복시키기 위해 각 자석요소에 공급되는 전원을 변화시킨다. 이들 센서는 측벽의 한쪽면에서 측벽에 평행하게 전달되어 다른 쪽에서 수신기에 검출되는 빔(레이)의 형태일 수 있다(빔은 측벽이 자석에 보다 가깝게 움직일 때 방해된다). 다르게는, 센서는 측벽에 직각으로 빔을 조사하고 측벽표면으로부터 이들의 반사를 수신기가 검출하여 측벽의 위치결정에 사용하는 형태로 할 수 있다. 또한 센서는 위치 검출된 측벽이 콘덴서의 한 전극이고 다른쪽이 측벽에 평행하고 고정된 거리에 부착된 전극인 가변콘덴서의 형태로 할 수 있다. 또는 센서는 각각의 측벽부의 자석사이의 유출 플럭스에 따라서 변화하는 자석 여기의 임피던스 측정 형태일 수도 있다.
제 11 도에서는 자석 형태의 또 다른 실시예가 도시되어 있다. 제 11 도는 한쌍의 롤러의 한쪽 단부의 수평단면도를 나타낸다. 여기서 자극 어셈블리(66a)(66b)는 후프형태이고 내부에 설치되어 있고 림(34a)(34b) 뒤에서 각각 롤러(10a)(10b)에 부착되어 있다. 따라서 자극(66)은 림(34)과 롤러(10)와 함께 회전할 것이다. 실드(69)의 한부분 "68"은 코어부(72a)(72b)사이에 위치하고 주조가 일어나는 영역과 가깝게 위치한다. 자극(66a)(66b)은 강자성 물질로 구성된 고리이다. 상기한 실시예에서 처럼 코일(60)은 요크(70)와 자석 암(72a)(72b)을 자화한다. 와전류실드(69)(79)는 상술한 것처럼 요크(70), 자석암(72) 및 자극(66)(유출 플럭스를 감소시키는)에 자성 플럭스를 제한한다. 실드(69)(79)는 또한 코일 또는 자석을 보호하기 위하여 열 실딩 또는 냉각장치와 공동으로 사용될 수 있다. 자석암(72a)(72b)과 분리되어 롤러(10a)(10b)와 함께 회전함에도 불구하고 자극(66a)(66b)은 각각 작은 갭(74a)(74b)을 경유하여 암(72a)(72b)에 가깝게 인접함으로써 자화된다.
본 실시예는 자극이 물리적으로 가능한 만큼 가깝게 즉 림 내부에 위치할 수 있다는 장점이 있다. 이러한 형태는 자석 요크의 형태를 단순화하고 자극(66)와 롤러 어셈블리(10)가 두께가 다른 금속 시트를 주조하는데 수용할 때 다른 자석 요크와 코일을 사용하는 것을 허용한다. 주조되는 시트가 0.4" 두께일때 0.04" 두께 금속 시트의 주조보다 더 강력한 자석 조립체르 이용할 것이다.
제 2, 3 도 및 11 도에 나타내 것처럼 자기장은 용융금속을 유지하기 위하여 롤러의 외부 림부분을 투과한다. 본 발명은 롤러에 와전류를 생성하지 않고 자기장에 의한 투과를 가능하게 하는 세라믹과 같은 재료가 사용된다면 특정 림부분 없이 실용화될 수 있다. 그러나 바람직한 실시예에서는 롤러 림의 사용은 롤러 단부에 가까운 높은 자기 플럭스영역으로부터 롤러 단부에서 더 떨어진 낮은 자기플럭스 영역까지 자기장의 전달이 잘 이루어지게 하는 자기장의 형태를 제공한다. 이러한 방식의 자기장 형성은 금속의 용융 풀을 측벽에 유지하는 자기장을 잘 조절하는 이점을 제공한다.
본 발명은 롤러의 주요부분에는 구리나 구리합금과 같은 낮은 저항률을 갖는 물질을 사용하고, 림부분에는 높은 저항률을 갖는 물질을 사용함으로써 자기장을 형성하기 위한 것이다. 주요부분에 사용되는 구리나 구리합금은 표면의 무시할 수 있는 적은 표피층을 제외하면 자기장의 투과를 효과적으로 억제하는 동시에 용융금속을 효과적으로 냉각하여 응고시킬 것이다.
롤러의 림부분에서 두 롤러 표면사이에 용융금속의 측벽을 유지하기 위해 자기장의 투과를 허용하는 것이 필요하다. 본 발명은 자기장의 투과를 허용하도록 고안된 림부분의 몇가지 다른 실시예를 포함한다. 한 실시예에서 이것은 스텐레스 스틸처럼 높은 저항률을 갖는 물질로 구성된 림을 구리 롤러의 단부에 결합시킴으로써 이루어진다. 제 2 도, 3 도 및 11 도는 이러한 형태의 스텐레스 스틸 림을 설명한다. 스텐레스 스틸 림은 납땜, 볼트 또는 다른 적당한 방법으로 구리에 결합될 수 있을 것이다. 자기장의 투과에 더하여, 스텐레스 스틸 림은 용융금속이 림위에 침입한 때 주조 표면용으로 매끄러운 표면을 제공한다.
림부분의 또 다른 실시예는 제 12a 도 및 제 12b 도에 설명되어 있다. 롤러(80)는 구리와 같은 낮은 저항률 물질로 이루어져 있다. 단부에서 롤러의 원주 둘레의 단부에는 롤러를 통해서 모든 방향으로 복수의 슬롯(82)이 있다. 슬롯(82)이 롤러의 축방향으로 짧은 길이(S)로 뻗어있다. 슬롯(82)은 슬롯에 의해 한정된 단부부나 롤러의 림에 자기 플럭스를 허용한다. 슬롯이 비어있을 수 있지만, 세라믹이나 스텐레스 스틸과 같은 비교적 높은 저항률을 갖는 물질로 충전되어서 슬롯이 측면으로부터 절연되거나, 높은 자기 투과율을 갖는 물질로 충전되는 것이 바람직하다. 또한 슬롯은 서로간에 그리고 슬롯의 측면으로부터 절연된 높은 투자율 금속으로 적층 충전될 수 있다. 슬롯을 비어있게 두려면 자기장은 항상 슬롯으로부터 용융금속이 멀리 있도록 되기 위한 형태이어야 한다. 슬롯의 충전은 주조공정동안 림부분위에 용융금속이 침입하는 경우 매끄러운 표면을 제공한다.
슬롯 치수는 적용에 따라 달리할 수 있다. 슬롯 형성된 구리 림 구조의 장점은 슬롯이 높은 투자율 물질 또는 공기로 충전되어 자기 플럭스에 대한 낮은 저항경로를 나타내고 따라서 고주파수 교류 자기장을 가능하게 한다는 것이다. 예를 들어 스텐레스 스틸림이 부착된 롤러 형태는 상대적으로 낮은 주파수 즉 500Hz까지에서 작동할 수 있는 반면, 슬롯림이 부착된 롤러 형태는 보다 넓은 주파수 범위 적어도 16kHz까지 작동할 수 있다.
림부분의 다른 실시예가 제 13a 도, 13b 도에 나타나 있다.
제 13b 도는 제 10 도의 13b-13b'선을 따라 수평절단한 도면이다. 수냉각된 롤러(10)는 구리와 같은 높은 열전도도를 갖는 물질로 만들어진다. 롤러의 단부 및 원주둘레는 하나 이상의 후프형태 신장부(91)이다. 이들 후프형태 신장부(91) 사이에 구리로 된 유사한 후프형태 부재(92)가 배열된다. 이들 후프(91)(92)는 서로 각각으로부터 절연되고 볼트(93)에 의해 롤러(10)에 설치된다. 볼트(93)는 개별후프 사이와, 후프와 롤러사이에 전기적으로 접촉을 막기 위해 후프로부터 절연된다.
후프형태의 신장부(91)는 전술한 실시예에서처럼 수용영역에 자기장을 전달하기 위한 동일한 목적을 제공한다. 신장부(91)는 슬롯(82)과 동일물질로 만들어질 수 있다. 신장부(91)는 높은 저항률과 비교적 낮은 투자율을 갖고 따라서 와전류가 없는 세라믹과 같은 절연물질로 만들어진다. 신장부(91)는 스텐레스 스틸과 같은 비자성이고 높은 저항률이며 또한 낮은 투자율을 갖는 물질로 구성될 수 있는데, 이것은 세라믹보다 열전도도가 더 높다.
또한 신장부(91)는 높은 자성투자율과 이상적인 열전도도를 갖는 실리콘 스틸과 같은 자성물질로 만들어질수 있다. 높은 투자율 물질을 구비하므로 후프형상 신장부는 스스로 자화될 수 있다. 이러한 강자성 물질의 절연된 박판이 사용될 수 있다. 강자성 물질의 스텐레스 스틸 후프형태 신장부이므로 각 후프는 인접한 구리 후프로부터 절연되어야 한다.
자극으로부터 발산된 교류플럭스는 후프(91)를 통과하고 구리 후프(92)의 껍질층을 통과하여 투과한다. 이러한 플럭스부분은 롤러사이의 용융금속(12)의 와전류를 유도한다. 플럭스와 용융금속의 와전류사이의 상호작용은 전술한 바와 같이 롤러사이의 용융금속 풀의 측벽을 유지한다. 후프형태 신장부(91)의 두께 및 수, 후프형태 신장부물질, 자석이 롤러 사이에 용융금속의 측벽을 유지하도록 고안된다. 높은 투자율의 자성물질로부터 만들어진 후프형태 신장부이므로 전자기유지회로가 가장 효과적이다. 이 경우 자기회로의 저항은 주로 용융금속(12)의 저항 및 후프(91)와 자극(61c) 사이의 작은 공기갭(94)에 의해 결정된다. 다른 모든 고안은 더 큰 공기갭과 더 큰 유출플럭스를 갖는다.
제 14 도에 본 발명의 또 다른 실시예가 도시되어 있다. 이 실시예는 주조되는 금속 시트의 단부가 롤러 사이로부터 나가는 시간동안에 완전히 응고되지 않는 상황에서 사용될 수 있다. 이러한 상황은 주조되는 금속단부에서 큰 와전류 가열을 일으키는 비교적 고주파의 높은 자기장에 대한 요구, 모시리 근처의 롤러의 불충분한 냉각효과 또는 이들 또는 다른 요인들의 결합과 같은 주조공정에서 나타나는 여러가지 이유에 의해 일으킬 수 있다. 제 14 도는 앞선 실시예에서 처럼 롤러(10)와 용융금속(12)를 나타낸다. 또한 롤러(10)의 중앙선 아래 뻗어있는 자극(95a)(95b)를 나타낸다. 이것은 또한 로럴의 중앙선아래로 자기장을 확장하는 효과를 갖고 따라서 단부의 전자기 유지를 확장한다.
금속 시트의 액체 단부위에 힘을 유도한 추진력은 시트가 롤러를 떠날때 사라진다. 단지 중력만이 기체유동이나 물분사에 의해 냉각될 수 있는 용융된 단부에 작용한다. 자극(95) 사이의 자기력은 시트가 롤러로부터 이동해갈 때 감소하며, 이것은 시트가 아래쪽으로 이동할 때 응고된 단부와 조화된다. 그러나, 시트의 단부가 자극(95) 사이의 자기장 단부근처에서 완전히 고체가 아니라면, 금속 시트가 기계적 가이드(23)에 의해 지탱되기에 충분하도록 단단해질 때까지, 롤러아래에서 자기장을 확장하는 자극(96a)(96b)이 있는 보조 자석에 의해 시트의 용융부분으로 남은 부분의 계속적인 유지가 제공될 수 있다.
본 발명의 또 다른 실시예가 제 15a 도, 제 15b 도에 도시되어 있다. 이 실시예는 롤러주조시스템의 단부에서 용융금속을 수용하고 있기 위한 기계적 수단과 자기수단의 결합을 나타낸다. 전술한 것처럼, 카운터 회전주조롤러의 단부에서 용융금속을 수용하기 위하여 기계적 봉합을 사용하는 문제는 용융금속과 응고금속 혼합물이 롤러회전과 결합하여 기계적 봉합둘레를 막히게 할 것이다. 상기한 것처럼 본 발명은 어떻게 자기장이 용융금속의 측벽을 제한 수용하기 위하여 사용될 수 있는가를 보여준다.
본 실시예는 기계적 봉합과 자기장 둘다를 사용한다. 앞선 실시예에서처럼 롤러(10)와 자극(16)은 용융금속(12)을 수용한다. 본 실시예는 또한 자극(16a)(16b) 사이에 위치하는 기계적 댐(100)을 포함한다. 기계적인 댐(100)은 롤러의 응고효과와는 거리가 멀어서 주조시트변형이나 막힘이 일어나지 않은 영역에 용융금속을 유지하기 위한 형태이다. 제 15a 도, 15b 도에 나타내 것처럼 기계적 댐(100)은 롤러(10)로부터 떨어져서 위치한다. 롤러(10)에 가까운 부분이 금속이 응고되고 막힘의 경향이 가장 큰 부분이다. 자극(16)을 사용한 자기적 유지는 기계적 댐(100)과 롤러(10) 사이의 갭에서 용융금속과 고화되는 금속을 수용하는데 사용된다. 기계적 댐(100)은 자극(16) 사이의 플럭스용으로 낮은 저항경로를 제공하기 위해 강자성재료(101)로 만들어진다. 용융금속 풀을 향하는 댐쪽은, 고온 페라이트 또는 강철박판으로 만들어지는 고투자율재로 앞쪽의 수냉된 열실드(103)를 덮은 고온세라믹(102)층으로 만들어질 수 있다.
이 실시예는 종래예에 비하여 용융금속을 따라서 자기장이 롤러(16)와 기계적 댐(100) 사이의 간격에만 위치하기 때문에 더 적은 에너지를 필요로 한다. 또한, 자기장에 의해 수용되는 용융금속 양이 적기 때문에, 와전류에 의한 용융금속의 가열이 적다. 다른 주조 조건을 만족하는 플럭스밀도를 형성하기 위해 다양한 기계적 댐 형상이 고안될 수 있다.

Claims (50)

  1. 개방된 측부를 갖는 수용수단과 주로 수평방향의 교류자기장을 생성할 수 있는 자석(24)을 구비하며, 상기 자석은 상기 수용수단의 개방된 측부에 인접하여 배치되고, 상기 자석(24)에 의해 생성된 자기장은 용융금속 표면의 얇은 층내에 와전류를 유도할 수 있고, 상기 와전류는 자기장과 상호작용하여 상기 수용수단내의 용융금속(12)을 유지할 수 있는 힘을 생성하는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  2. 제 1 항에 있어서, 상기 자석(24)이 상기 수용수단의 개방된 측부에 인접하게 위치하는 자극(16a, 16b), 상기 자극을 연결하는 코어(40), 상기 코어를 감고 있으며, 전원에 반응하는 능력이 있는 코일(28)로 구성되며, 용융금속(12)이 상기 수용수단내에 유지될 수 있도록 교류자기장이 상기 수용수단의 개방된 측부에 평행하게 자극(16a, 16b)사이에서 생성될 수 있는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  3. 제 2 항에 있어서, 상기 수용수단이 수평면내에서 서로 평행하게 인접해 있으며, 갭(d)에 의해 분리되어 있는 한쌍의 롤러(10a, 10b)로 구성되고, 상기 롤러의 카운터 회전에 의해 롤러사이의 갭(d)사이에 용융금속(12)을 흐르게 할 수 있는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  4. 제 3 항에 있어서, 상기 자극(16a, 16b)이 상기 한쌍의 롤러(10a, 10b) 단부를 향하여 축방향으로 뻗어있는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  5. 제 4 항에 있어서, 상기 롤러(10a, 10b)는 중간부(32)와 림부분(34)을 포함하는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  6. 제 5 항에 있어서, 상기 롤러(10a, 10b)의 상기 중간부(32)가 상기 림부분(34)보다 저항이 낮아서, 상기 중간부분(32)에 대한 상기 자석(24)에 의한 자기장의 통과가 상기 림부분(34)보다 적은 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  7. 제 6 항에 있어서, 상기 롤러(10a, 10b)의 림부분(34)이 상기 자극(16a, 16b)사이에 위치한 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  8. 제 7 항에 있어서, 상기 용융금속(12)이 상기 롤러(10a, 10b)와 접촉하여 고화되도록 롤러의 표면을 냉각하는 롤러냉각수단(13)을 포함하는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  9. 제 8 항에 있어서, 상기 롤러의 중간부(32)가 구리나 구리합금으로 된 표면을 갖는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  10. 제 8 항에 있어서, 상기 롤러의 림부분(34)이 스텐레스 스틸인 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  11. 제 8 항에 있어서, 상기 롤러의 림부분(34)이 그 원주둘레에 사이를 두고 위치하는 슬롯(82)을 갖으며, 상기 슬롯이 상기 롤러의 중간부(32)보다 교류자속에 대한 낮은 자기저항을 가져서 상기 자석이 상기 림부분 사이에 자기장을 형성할 수 있도록 한 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  12. 제 11 항에 있어서, 상기 슬롯(82)이 세라믹으로 충전되어 있는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  13. 제 11 항에 있어서, 상기 슬롯(82)은 고저항률 금속을 포함하고, 상기 저항률이 높은 금속은 슬롯의 면으로부터 절연되어 있는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  14. 제 13 항에 있어서, 상기 슬롯(82)이 스텐레스 스틸을 수용하것는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  15. 제 11 항에 있어서, 상기 슬롯(82)이 고투자율 금속박판들로 충전되고, 상기 박판들 서로간에 절연되고 또한 상기 슬롯의 면과 절연되어 있어서, 상기 슬롯내에 수용된 고투자율금속은 상기 자석(24)에 의하여 자화될 수 있는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  16. 제 8 항에 있어서, 상기 림부분(34)은 상기 롤러(10)의 중간부(32)보다 교류자속에 대해 낮은 자기저항을 갖는 물질로 된 다수의 림후프(91)로 구성되고, 상기 림후프(91) 각각은 교류자성 플럭스에 대해 높은 저항률을 갖는 물질로 된 후프(92)에 의해 인접한 림후프로부터 분리되어 있는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  17. 제 16 항에 있어서, 상기 복수의 림(91) 후프는 세라믹으로 되어 있는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  18. 제 16 항에 있어서, 상기 복수의 림후프(91)는 고저항률 금속으로 되어 있고, 상기 림후프는 인접한 후프 및 중간부(32)와 절연되어 있는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  19. 제 18 항에 있어서, 상기 복수의 림후프(91)는 스텐레스 스틸로 이루어져 있는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  20. 제 16 항에 있어서, 상기 복수의 림후프(91)는 고투자율 금속으로 되어 있고 인접한 후프 및 중간부(32)와 절연되어 있어서, 고투자율 금속이 상기 자석에 의하여 자화될 수 있는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  21. 제 8 항에 있어서, 상기 자극(59a, 59b)이 조정가능하여서 자극 사이의 자기장 형태가 변화될 수 있는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  22. 제 8 항에 있어서, 상기 자극(59a, 59b)이 이동가능하고 따라서 자극사이의 자기장의 형태가 변화될 수 있는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  23. 제 8 항에 있어서, 상기 자극(61)은 복수의 절연된 단편(61a, 61b, 61c)으로 구성되고, 상기 절연된 단편은 자기장의 강도에 대하여 개별적으로 조정가능하여서 자극사이의 전체 자기장의 형태가 변화될 수 있는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  24. 제 21 항에 있어서, 용융금속풀(12)의 위치와 크기를 모니터하기 위한 센서수단(65)이 롤러사이에 설치되어 있는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  25. 제 24 항에 있어서, 상기 자극(61)의 자기장 강도가 상기 센수수단(65)에 반응하여 조정될 수 있는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  26. 제 8 항에 있어서, 상기 자극(66a, 66b)이 후프형태이고 상기 림(34) 안쪽 롤러(10)의 내부에 고정되며, 상기 자극이 코어(72)에 의해 자화될 수 있도록 자극은 상기 코어에 접촉하지 않고 인접하도록 배열되어 있는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  27. 제 8 항에 있어서, 상기 코어(56)가 사다리꼴 형태인 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  28. 제 8 항에 있어서, 상기 코어(44)가 사각형 형태인 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  29. 제 8 항에 있어서, 상기 코일(28)이 상기 자극에 연결된 신장부위에 코어(46)를 감고 있는 한쌍의 코일(28a, 28b)로 구성되는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  30. 제 8 항에 있어서, 단락을 방지하기 위해 갭(35, 52)을 제외하고 코어(26, 44)를 둘러싸고 있는 전류실드(33, 51)를 포함하는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  31. 제 30 항에 있어서, 상기 제 1 와전류실드(33, 51)가 낮은 저항을 갖는 금속으로 되어 있는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  32. 제 31 항에 있어서, 상기 제 1 와전류실드(33, 51)가 구리, 구리합금 및 알루미늄으로 구성되는 그룹에서 선택된 금속으로 되어 있는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  33. 제 8 항에 있어서, 단락을 방지하기 위해 갭(52)릉 제외하고 상기 코어(44)와 코일(60)을 둘러싸고 있는 제 2 와전류실드(53a, 53b)를 포함하는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  34. 제 33 항에 있어서, 상기 제 2 와전류실드(53a, 53b)가 낮은 저항율의 금속으로 되어 있는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  35. 제 34 항에 있어서, 상기 제 2 와전류실드(53a, 53b)가 구리, 구리합금 및 알루미늄으로 구성된 그룹에서 선택된 금속으로 되어 있는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  36. 제 8 항에 있어서, 단락을 방지하기 위해 갭(52)을 제외하고 상기 코어(44)와 상기 코일(60)을 둘어싸는 제 1 와전류실드(51)를 포함하는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  37. 제 30 항 또는 제 33 항에 있어서, 상기 와전류실드(33, 51, 53)가 냉각수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  38. 제 8 항에 있어서, 상기 자극사이에 위치하고 롤러로부터 분리되어 있는 댐(100)을 포함하며, 상기 댐(100)이 상기 자극(16a, 16b)사이의 자기장과 공동으로 상기 롤러(10a, 10b)사이에 용융금속을 유지하는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  39. 제 38 항에 있어서, 상기 댐(100)이 강자성 물질인 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  40. 제 39 항에 있어서, 용융금속을 유지할 수 있는 상기 댐(100)의 후부에 댐에 부착되어 있는 고온 세라믹층(102)을 포함하는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  41. 제 40 항에 있어서, 상기 댐(100)과 상기 고온 세라믹층(102) 사이에 위치하는 액체 냉각되는 열 실드(103)를 포함하는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  42. 제 8 항에 있어서, 상기 롤러 사이의 갭의 양쪽에 자극(96a, 96b)을 갖는 보조자석을 포함하며, 상기 보조자석은 상기 자석(24)과 공동으로 상기 자석 및 보조자석의 극(96a, 96b)의 사이에서 용융금속을 유지할 수 있는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  43. 제 8 항에 있어서, 상기 롤러(10a, 10b)아래에 배치되어 성형된 금속 시트(18)가 상기 롤러로부터 배출될 때, 금속 시트를 냉각할 수 있는 시트 냉각수단(22a, 22b)을 포함하는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  44. 제 8 항에 있어서, 상기 교류 자기장이 30Hz∼1600Hz에서 동작하는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  45. 제 8 항에 있어서, 상기 롤러(10a, 10b)아래에 배치되어 롤러를 빠져나가는 주조금속 시트(18)를 지탱할 수 있는 가이드수단(23)을 포함하는 것을 특징으로 하는 용융금속 유지장치.
  46. 반대방향으로 회전하는 롤러(10a, 10b)사이로 용융금속(12)을 강제적으로 보내고, 상기 롤러의 단부에서 수평방향의 교류자기장에 대해 용융금속(12)을 유지하고 상기 롤러에 의해 금속의 고체시트(18)가 주조되는 것을 특징으로 하는 금속 시트의 연속식 주조방법.
  47. 제 46 항에 있어서, 상기 롤러(10a, 10b)내부에 위치하는 냉각수단(13)으로 용융금속을 냉각하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 금속 시트의 연속식 주조방법.
  48. 제 47 항에 있어서, 상기 교류 자기장이 진동수 30Hz∼1600Hz에서 동작하는 것을 특징으로 하는 금속시트의 연속식 주조방법.
  49. 제 47 항에 있어서, 상기 금속 시트가 상기 롤러(10a, 10b)를 통과한 후 금속 시트를 더 냉각하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 금속 시트의 연속식 주조방법.
  50. 제 47 항에 있어서, 제 2 마그네트가 아래에 배치된 상기 롤러(10a, 10b)를 상기 금속 시트가 통과한 후, 상기 금속 시트를 유지시키는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 금속 시트의 연속식 주조방법.
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