KR950007781B1 - 제선용 고로의 조업 방법 및 그 장치 - Google Patents

Abstract

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Description

제선용 고로의 조업 방법 및 그 장치

제1도는 본 발명에 따른 조업 방법의 양호한 실시예를 수행하는 고로의 단면도.

제2도는 양호한 실시예의 고로 조압 방법을 수행할 때 고로 내의 가스 온도 분포를 나타내는 그래프.

제3도는 균일한 광석/코크스 혼합물을 장입할 때 고로 내의 가스 온도 분포를 나타내는 그래프.

제4도는 가스 유속에 대해 고로의 각 부분에서의 압력 손실을 나타내는 그래프.

제5도(a)도 및 제5(b)도는 본 발명에 따른 고로 조업 방법을 양호한 실시예에 사용되는 광석/코크스의 혼합비를 예시적으로 나타낸 도면.

제6도는 본 발명의 양호한 실시예에 사용되는 광석/코크스 혼합물 공급 시스템의 적합한 구조를 도시한 도면.

제7(a)도 및 제7(b)도는 본 발명에 따른 조업 방법의 적합한 실시예에 사용되는 일련의 플로우챠트를 나타낸 도면.

제8도는 변형된 실시예의 고로 조업 방법을 사용하는 고로의 단면도.

제9도는 제8도의 선 VII-VII을 따라서 도시한 단면도.

제10도는 본 발명에 따라 장입된 고로 내의 장입물의 확대 단면도.

제11도는 상이한 혼합비의 광석/코크스 혼합물이 장입된 영역의 직경비에 대한 상이한 광석/코크스 혼합물의 분진 발생량의 관계를 도시한 그래프.

제12도는 상이한 비로 장입된 광석/코크스의 직경비에 대한 연료 효율의 관계를 나타내는 그래프.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명

B, C : 혼합 장입물 2 : 장입구

3 : 분배 슈트 4 : 송풍구

12, 13 : 호퍼 12a, 13a : 격실

14, 15 : 계량 장치 17 : 컨베이어

18 : 작동기 19 : 제어반

본 발명은 선철, 철합금 등을 용융시키는 고로(shaft furnace)의 신규한 조업 방법에 관한 것이며, 특히, 광석과 코크스의 혼합물을 장입하여 고로를 조업시키는 방법에 관한 것이다.

1980년 6월 16일자 일본국 특허공개공보 소55-779810호는 용광로(blast-furnace) 조업 방법에 대해 기재하고 있는데, 이 방법은 광석과 코크스 혼합물을 장입하는 단계를 포함한다. 이 방법은 열풍 가스를 반경 방향으로 균일하게 분포시켜 고로 내의 상이한 변경 위치들에서 열풍 가스와 장입물이 확실하게 반응하도록 한다. 이 방법에 의하면, 광석과 코크스를 교호로 장입하여 광석층과 코크스층을 교호로 형성시키는 통상의 조업 방법에 비해 장입물과 환원 가스(CO 가스 및 H₂가스) 사이에 보다 효율적인 환원 반응과 보다 효율적인 열교환이 이루어지게 된다.

그런, 선행 방법에서는 열풍 가스를 고로의 중심부로 반송하도록, 하는 열풍 가스 통로를 성공적으로 제공할 수 없는 어려움이 있게 된다. 실제로, 송풍구들을 통해 고로의 저부로 송풍되는 열풍 가스는 고로의 측벽을 따라 환형 레이스 웨이(race way)를 형성한다. 레이스 웨이로부터 공급되는 고온 가스는 광석과 코크스의 혼합물에 의해 반경 방향으로의 가스 유동 통로가 방해되기 때문에 고로의 측벽을 따라 위로 유동하려고 한다.

일반적으로, 가스 유동 통로의 면적은 고로 내의 장입물의 입도에 따라 결정된다. 즉, 장입물의 입도가 크면 가스 유동 통로가 넓어지고, 장입물의 입도가 작으면 가스 유동 통로가 작아진다. 다시 말하면, 장입물의 입도가 크면 가스 유동 저항이 작아지고, 장입물의 입도가 작으면 가스 유동 저항이 커지게 된다. 일반적으로, 코크스의 입도는 광석의 입도보다는 크다. 따라서, 광석의 가스 유동저항은 코크스의 가스 유동저항에 비해 크게 된다. 광석과 코크스 혼합물이 고로 내에 장입될 때, 코크스에 대한 광석의 비율이 커지게 되면 고로 내의 가스 유동 저항이 커지게 된다.

완전 혼합 장입시 조업에서, 광석의 효율적인 환원은 기대할 수 있다. 반면에, 안정된 가스 통로를 얻기 위해 고로 내의 가스 투과성을 제어하는 적합한 조업 방법은 발견되지 않았다. 즉, 고로 내에 가스 및 용량이 통과할 수 있는 부분을 마련하는 것이 필요하다. 용광로 조업 경험으로부터, 고로의 조업 상태를 순조롭게 하고 고로의 내화층들을 보호하기 위해서는, 노심 부분에 대부분의 투과 대역을 마련하는 것이 좋다는 것을 알고 있다. 완전 혼합 장입식 조업에서도 조업 원칙은 마찬가지이다. 완전 혼합 장입식 조업에서 최상의 조업 상태를 얻기 위해서는, 중심부의 가스 유동 강도를 최적화시키는 것이 필요하다. 그러나, 완전 혼합 장입식 조업의 경우에는 가스 분포 제어에 대한 아이디어 및 조업 경험이 이루어지지 않았다.

따라서, 본 발명의 목적은 전술한 문제점을 해결할 수 있는 신규하고 유용한 고로 조업 방법을 제공하기 위한 것이다.

본 발명의 다른 목적은 반경 방향에 따라서 만족스러운 최적의 가스 유동 분포를 제공할 수 있는 고로 조압 방법을 제공하기 위한 것이다.

상기 목적과 기타 목적을 달성하기 위한 본 발명에 따른 고로 조업 방법은 고로 내에, 반경 방향을 따라 상이한 위치에 상이한 비율의 광석/코크스 혼합물을 장입함으로써 수행된다. 광석/코크스 혼합물의 비율은 반경 방향으로의 적절한 열분포에 따라 결정된다.

실제로 매 장입 사이클 마다 상호 독자적으로 결정된 적어도 2가지 혼합비의 광석/코크스 혼합물들을 제공한다. 노심에 장입되는 혼합물은 열풍 가스의 통과를 쉽게 하기 위해 코크스 성분을 많게 하거나 또는 광석 성분을 적게 한다.

본 발명의 일 양태에 따르면, 광석과 코크스를 공급하여 고로 내에 장입 되어지는 예혼합물을 준비하는 단계, 상기 광석과 코크스의 예혼합물을 상기 고로에 장입하는 단계, 및 고로 내의 장입물을 가열하도록 송풍구들을 통해 열풍 가스를 공급하여 용융된 선철을 얻는 단계를 포함하는 제련 작업을 수행하는 방법으로서, 상기 장입 단계는, 고로의 주변부에 비해 노심부에서 낮은 가스 유동 저항이 제공되도록 노심부의 광석/코크스 혼합비를 고로 주변부의 혼합비와 다르게 조정하는 단계를 포함하는 방법이 마련된다.

상기 방법에 있어서, 노심부 및 주변부에서의 광석/코크스의 혼합비를 노벽에 인접한 부분에서의 가스 유동량이 고로의 주변부의 나머지 부분에서의 가스 유동량 보다 크도록 조정한다. 피룡하면, 노심에 장입되는 혼합물을 100%의 코크스로 할수도 있다.

양호한 실시예에서, 전술한 방법은 고로의 반경 방향 전 위치에들에서의 가스 유동 분포를 탐지하는 단계와, 가스 유동 분포를 설정된 패턴으로 유지하도록 노심부 및 주변부에서의 광석/코크스의 혼합비를 조정하는 단계도 포함한다. 혼합비의 조정 단계는 혼합비가 상이한 광석/코크스 혼합물의 분포 영역을 조정하는 단계를 포함한다. 상기 혼합물 분포 영역의 조정 단계는 낮은 가스 유동 저항을 제공하는 혼합물이 장입되는 노심의 주변 영역을 최소로 하도록 수행한다. 혼합물 분포 영역의 조정은 또한 노벽에 인접한 영역에서의 가스 유동 저항이 주변부의 그 잔여부에서의 가스 유동 저항보다 낮도록 하기 위해서도 수행한다.

본 발명의 다른 양태에 따르면, 제련 작업을 수행하는 방법에 있어서, 예혼합물 준비 단계가 제1가스 유동 효율을 제공하는 광석과 코크스의 제1혼합물을 준비하는 단계와 제1가스 유동 효율보다는 낮은 제2가스 효율을 제공하는 광석과 코크스의 제2혼합물을 준비하는 단계를 포함하고, 예혼합물 장입 단계는 광석과 코크스의 제1혼합물을 고로의 노심에 장입하는 단계와 광석/코크스의 제2혼합물을 고로의 주변부에 장입하는 단계를 포함하는 방법을 제공한다.

전술한 방법에 있어서, 노심 내의 제1혼합물의 분포 및 주변부 내의 제2혼합물의 분포는 고로 내의 반경 방향에 따른 여러 위치들에서 설정된 분포 패턴과 일치되도록 가스 유동 패턴을 유지할 수 있도록 조정한다. 제1 및 제2혼합물의 분포는 노심에서 설정된 가스 유동 효율을 제공하도록 조정하며, 노심에서의 상기 설정된 가스 유동 효율은 잔여부의 가스 유동 효율보다 높으며 제련 작업에 필요한 열량을 제공할 수 있도록 결정된다. 노심에서의 설정된 가스 유동 효율은 제련 작업을 효율적으로 수행하기에 충분한 가능한 한 최소의 열량만을 제공하도록 최소한의 값으로 결정된다.

목표 가스의 분포 패턴은, 장입물이 원활하게 낙하되고, 노압이 적정 상태로 유지되며, 가스 이용이 양호하게 될 수 있도록 결정한다. 적정 조업 상태는 중심 가스 유동이 있는 경우에 그 강도에 따라 결정된다. 즉, 중심 가스 유동이 강할수록 조업은 보다 안정적으로 되나, 정부 가스 이용은 보다 나빠진다. 따라서, 원활한 조업 상태를 얻을 수 있도록 하기 위해서는 제1 및 제2혼합물의 분포는 중심 가스 유동의 강도가 최소로 제공되도록 조절해야 된다.

전술한 방법은 제련 작업 중에 고로 내의 가스 유동 분포를 탐지하는 단계와, 가스 유동 패턴을 설정된 패턴으로 유지하도록 제1 및 제2혼합물들을 장입하는 반경 방향 위치들을 조정하는 단계도 포함한다. 제1 및 제2혼합물물의 분포는 노벽에 인접한 부분에서의 가스 유동 효율을 잔여 주변부보다는 높게 제공하도록 조정하고, 노벽에 인접한 부분에서의 상기 가스 유동 효율은 용탕이 노벽에 부착되는 것을 방지하기에 충분하도록 결정한다. 한편, 제1 및 제2혼합물들의 가스 유동 효율은 광석에 대한 코코스의 혼합비에 따라 결정되며, 제1혼합물의 광석에 대한 코코스의 혼합비는 제2혼합물의 혼합비보다 높게 한다. 제1 및 제2혼합물들의 광석/코크스의 혼합비는 가스 유동 패턴이 고로 내의 반경 방향에 따른 여러 부분들에서 설정된 분포 패턴과 일치되도록 가변 조정한다.

또한, 상기 방법은 제련 작업 고로 내의 가스 유동 분포를 탐지하는 단계와, 가스 유동 패턴을 설정된 패턴과 일치시키도록 제1 및 제2혼합물들 중 하나의 분포 위치를 조정하고 제1 및 제2혼합물들의 혼합비를 조정하는 단계도 포함한다.

본 발명의 다른 양태에 따르면, 제련 작업을 수행하는 장치는 광석과 코크스를 공급하여 고로 내에 장입되는 예혼합물을 준비하는 제1장치, 광석과 코크스의 예혼합물을 고로에 장입하는 제2장치, 용융 선철을 얻도록 고로 내의 장입물을 가열하기 위하여 송풍구를 통해 열풍 가스를 도입시키는 제3장치, 및 노심 내의 광석/코크스 혼합비가 고로의 주변부의 혼합비와는 상이하게 광석/코크스 혼합비를 조정하는 제4장치를 포함한다.

바람직한 구조로서, 제4장치는 고로의 주변부에 비해 노심 부분에서 보다 많은 양의 가스가 유동되게 하기 위하여 노심에서의 가스 유동 저항이 작게 되도록 노심 부분 및 주변부에 장입되는 광석/코크스 혼합비를 조정한다. 제4장치는 노벽에 인접한 부분에서의 가스 유동량이 주변부의 잔여 부분에 비해 보다 많이 제공되도록 광석/코크스 혼합비를 또한 조정한다.

상기 제련 작업을 수행하는 장치에 있어서, 제4장치는 고로 내의 반경 방향 위치들의 가스 유동 분포를 탐지하는 장치를 더 포함하며, 제1장치 및 제2장치를 노심 부분 및 주변부 내의 광석/코크스 혼합비를 조정하여 가스 유동 분포를 설정된 형태로 유지하도록 탐지된 가스 분포에 따라 제어되는 상태로 작동된다. 제2장치는 상이한 혼합비의 광석/코크스 혼합물이 분포되는 영역을 조정한다. 제2장치는 낮은 가스 유동 저항을 제공하는 혼합물이 장입된 노심 주위 영역을 최소로 하도록 혼합물 분포 영역을 조정하여 적절한 제련 작업을 수행하는 데 필요한 가스 유동량을 유지시킨다. 제2장치는 노벽에 인접한 부분에서의 가스 유동 저항이 주변부의 잔여 부분에 비해 낮게 제공되도록 혼합물 분포 영역을 조정한다.

본 발명 다른 양태에 따른 제련 작업을 수행하는 장치에 있어서, 상기 제1장치는 고로 내에 장입되는 광석과 코크스의 제1혼합물을 열풍 가스용의 제1가스 유동 효율을 제공하도록 마련하는 제1혼합물 공급 장치와 고로 내에 장입되는 광석과 코크스의 제2혼합물을 열풍 가스용의 제1가스 유동 효율보다는 작은 제2가스 유동 효율을 제공하도록 마련하는 제2혼합물 공급 장치를 포함하고, 상기 제2장치는 광석과 코크스의 제1혼합물을 고로의 노심 부분에 장입하는 제1혼합물 장입 장치와 광석과 코크스의 제2혼합물을 고로의 주변부에 장입하는 제2혼합물 장입 장치를 포함한다.

바람직한 구조로서, 제1혼합물 장입 장치 및 제2혼합물 장입 장치는, 고로 내의 반경 방향에 따른 여러 위치들에서 가스 유동 패턴을 설정된 분포 형태와 일치되도록 유지시키기 위하여 노심부의 제1위치에 제1혼합물을 분포시키고 주변부의 제2위치에 제2혼합물을 분포시킨다. 제1혼합물 장입 장치 및 제2혼합물 장입 장치는, 노심부에 설정된 가스 유동 효율을 제공하고, 노심부에서의 상기 설정된 가스 유동 효율은 잔여부에서의 가스 유동 효율보다 높으며 제련 작업에 필요한 열량을 제공하기에 충분한 값으로 결정되도록 노심부의 제1위치에 제1혼합물을 분포시키고 주변부의 제2위치에 제2혼합물을 분포시킨다. 노심에서의 설정된 가스 유동 효율은 제련 자업을 효율적으로 수행하기에 충분한 최소한의 열량을 제공할 수 있는 최소값으로 결정된다.

상기 제련 작업을 수행하는 장치에 있어서, 제4장치는 제련 작업 중에 고로 내의 가스 유동 분포를 탐지하여 가스 유동 분포 표시 신호를 발생시키는 제5장치와, 가스 유동 분포 표시 신호를 수신하여 가스 유동 패턴을 탐지하고, 탐지한 가스 유동 패턴을 설정된 가스 유동 패턴과 비교하고, 제1 및 제2혼합물들을 분포시킬 반경 방향 위치들을 도출하고, 가스 유동 패턴이 설정된 패턴과 일치하여 유지되도록 제1 및 제2혼합물들을 장입하기 위하여 제1 및 제2혼합물을 반경 방향에 따라 조정하도록 분포 제어 신호를 제1혼합물 장입 장치 및 제2혼합물 장입 장치에 출력하는 제6장치도 포함한다. 상기 제6장치는 또한 노벽에 인접한 부분에 주변부의 잔여부에 비해 높은 가스 유동 효율을 제공하도록 상기 제1 및 제2혼합물의 분포를 도출하고, 노벽에 인접한 부분에서의 상기 가스 유동 효율을 용탕이 노벽에 부착되지 않게 하기에 충분하도록 결정한다. 제1 및 제2혼합물 공급 장치들은 제1 및 제2혼합물들의 가스 유동 효율을 조정하고, 제6장치는 가스 유동 분포를 표시하는 신호에 근거하여 제1 및 제2혼합물 공급 장치의 작동을 제어하는 혼합물 제어 신호를 발생시켜 광석에 대한 코크스의 혼합비를 조정하여 광석/코크스 혼합비를 결정하고, 이 때 상기 제6장치는 제1혼합물 공급 장치를, 광석에 대한 코크스의 혼합비가 제1혼합물의 혼합비보다는 높은 제1혼합물을 마련하도록 작동시킨다.

상기 제련 작업을 수행하는 장치에서, 제1혼합물 내의 코크스의 비율은 100%까지 할 수 있다.

이하 첨부된 도면을 참조로 하여 본 발명을 상술한다. 첨부된 도면은 설명을 위한 예시적인 것으로 본 발명을 이에 국한시키는 것은 아니다.

제1도를 참조하여 보면, 선철, 망간 선철과 같은 철합금을 제련하는 고로(1)이 도시되어 있다. 공지된 바와 같이, 고로(1)은 그 정부에 장입구(2)를 갖는다. 장입구(2) 직하부에는 분배 슈트(chute)(3)이 위치한다. 분배 슈트(3)은 수평 피벗(3a)에 의해 회동 자재하게 지지되어 경사각이 가변된다. 분배 슈트(3)은 수평 피벗(도시안됨) 주위로도 역시 회동될 수 있어 장입구(2)를 통해 장입되는 장입물을 주연부 방향으로 역시 분배한다.

공지된 바와 같이, 고로(1)로의 장입 작업은 주어진 간격으로 주기적 또는 간헐적으로 수행된다. ˝배치(batch)˝라고 하는 설정된 양의 광석과 코크스들이 매 장입 사이클에서 장입된다. 따라서, 고로 내에는 다른 배치 사이클에서 장입된 다수의 장입층들이 형성된다. 고로 내의 장입물은 고온 스토브(hot stove)(도시안됨)에서 발생되어 고로(1)의 저부에 마련된 송풍구(4)를 통해 유입되는 열풍 가스에 의해 가열된다. 일반적으로, 유입되는 열풍 가스의 고열에 의해 코크스가 연소되면, 광석을 용융시켜 용융된 선철 또는 용융된 철 합금을 형성하도록 하는 열이 발생된다. 용융된 선철 또는 철 합금은 보시(bosh)(6)을 통해 고로의 노상(hearth)(5)로 하강한다. 한편, 열풍 가스와 광석 및/또는 코크스의 반응에 의해 CO 가스 및 H₂가스가 발생된다. 이들 가스들은 개개의 광석과 코크스들 사이에 형성된 간극들을 통해 유동한다.

적합한 실시예에서, 광석과 코크스들은 혼합물 형태로 장입된다. 제1도에 선도로 도시한 바와 같이, 광석과 코크스들은 공지된 컨베이어 시스템(10, 11)을 포함하는 광석/코크스 혼합물 공급 시스템으로 반송하여 호퍼(12, 13)에 저장된다. 계량 장치(14, 15)들은 호퍼(12, 13)과 연관되어 광석과 코크스의 양들을 각각 조절한다. 계량된 광석과 코크스들은 컨베이어(17)에 의해 장입구(2) 직상방에 마련된 장입 호퍼(16)으로 반송된다.

여기에서, 가스의 압력 손실을 초래하는 가스에 대한 광석과, 코크스들의 유동 저항은 제4도에 도시하였다. 제4도에서, 곡선 A는 가스 유동 속도(m/sec)에 대한 광석 내에서의 압력 손실(g/cm²/m)를 나타내고 곡선 D는 코크스 내에서의 압력 손실을 나타낸다. 전술한 바와 같이, 광석의 평균 입도는 코크스의 평균 입도보다 작아서 광석의 가스 유동 간극이 코크스보다 작기 때문에, 고로(1) 내에 장입된 광석의 가스 유동 저항은 코크스의 가스 유동 저항보다 월등히 크게 된다. 제4도에서, 곡선 B 및 C는 광석/코크스를 상이한 비율로 혼합한 혼합물의 압력 손실을 각각 나타낸 것이다. 전술한 바로부터 알 수 있는 바와 같이, 곡선 B로 나타낸 바와 같은 가스의 압력 손실을 초래하는 혼합물은 곡선 C로 나타낸 것보다는 광석 성분이 많다.

이론적으로는 고로 내의 전체 반경 방향 대역에서 장입물 가열 효율을 균일하게 유지하는 것이 좋다. 이는 고로 내의 모든 대역에 열풍 가스를 균일한 양으로 제공함으로써 얻을 수 있다. 그러나, 고로 내의 모든 대역에 균일한 가스 유동을 제공하는 것은 실제상으로는 불가능하다. 실험적으로는 고로의 주변부에 비해 노심 부분에 보다 큰 가스 유동 효율을 제공하여, 고로 내의 장입물을 적절하게 가열할 수 있는 충분한 열량을 얻는 것이 좋은 것으로 판명되었다. 한편, 노심 부분에 높은 가스 유동 효율을 제공하면, 가스의 상당량은 노심을 관통하여 손실되어 가열 효율을 저하시키게 된다. 가열 가스의 소비량은 대략 노심 부분과 주변부 사이의 가스 유량의 차로 표시한다. 위와 같은 관점에서, 노심부에서 얻어지는 가스 유동량의 최고값은 고로 주변부 내의 가스 유동량과 관련하여 볼 때 최소한으로 하여야 한다.

한편, 제2도는 제련 작업의 효율성의 관점에서 본 고로 내의 반경 방향에 따라서 적정 가스 온도 분포를 도시한 것이다. 즉, 가스 온도는 고로 내의 여러 위치들에서의 가스 유동 효율에 따라 가변된다. 따라서, 가스 온도가 높은 것은 가스 유동 저항이 작고 가스 유동 효율이 높은 것을 나타낸다. 적절한 가스 온도 분포로서는, 노심 부분에서의 가스 온도가 노벽에 인접한 주변 부분의 가스 온도 보다는 높은 것이다. 한편, 노심 부분의 가스 온도보다는 낮으나 주변부의 잔여부 부분의 온도 보다는 높은 약간 높은 가스 온도가 주변부의 최외곽에 존재하는 것이 좋다. 최외곽 부분에 약간 높은 가스 유동 효율이 존재함으로써, 제련 작업시 발생되는 용탕이 노벽에 부착되는 것을 방지하게 된다. 고로와 전체 반경 방향 부분에 균일한 혼합비의 광석/코크스의 혼합물이 분포되면, 가스 온도 분포는 제3도에 도시한 바와 같이 된다. 제3도로부터 알 수 있는 바와 같이, 이 경우에 노심부의 가스 온도는 주변부의 가스 온도보다 낮게 된다. 이는 고로 내에 장입된 혼합물의 입자 분포가 불균일하기 때문에 야기되는 현상이다. 즉, 광석/코크스 혼합비를 고로 전체에 걸쳐 균일하게 하여도 작은 입도의 광석과 코크스는 노심부에 집중되는 경향이 있기 때문이다. 노심부에 위치하는 작은 입도의 혼합물은 가스 유동 간극들을 작게하여 가스의 압력 손실을 크게 한다. 따라서, 고로의 반경 방향 전체 위치에 균일한 광석/코크스 혼합물을 장입하는 경우, 충분히 높은 가스 유동 효율을 유지하기 위해서는 광석과 코크스의 입도를 세심하게 조절해야 된다. 광석과 코크스의 입도들을 세심하게 제어하여 균질 혼합물을 얻는다 해도, 가스 온도 분포는 제3도에 도시한 온도 분포 패턴으로 유지된다.

즉, 광석/코크스 혼합비가 균일한 혼합물에 의해 얻어지는 균일한 가스 분포로는 안정된 조업 상태를 유지하기가 어렵다. 이는 입도 편중에 의해 야기되는 투과성 대역을 통해 가스의 과다한 유동이 쉽게 발생되기 때문이다. 1종의 혼합물만을 장입하는 경우에는, 가스 분포 제어는 어렵게 된다.

제2도에 도시한 바와 같이 고로 내의 가스 온도를 적절히 분포시키기 위하여, 고로 내의 반경 방향을 따라 서로 다른 위치에 상이한 혼합비의 광석/코코스 혼합물을 장입하여야 한다. 즉, 노심부에서 높은 가스 온도를 얻기 위해서는 노심부 내에 장입되는 혼합물 내의 코크스 함량은 주변부에 장입되는 혼합물 내의 코크스 함량보다 대체로 높게 설정해야 된다.

제5(a)도 및 제(b)도는 본 발명에 따른 고로의 작업 방법의 적합한 실시예를 수행하는 데 사용되는 광석/코크스 혼합비의 일예를 도시한 것이다. 양 실시예들에서, 매 배치 사이클에서 광석 10톤과 코크스 10톤을 장입하는 것으로 간주한다. 제5(a)도에 도시한 실시예에서, 제1도에 도시한 바와 같은 고로의 주변부 내에 장입되는 혼합물 B는 광석 5톤과 코크스 1톤을 혼합하여 형성한다. 제1도에 도시한 바와 같은 노심부분에 장입되는 혼합물 C는 광석 5톤과 코크스 9톤을 혼합하여 형성한다. 제5(b)도에 도시한 실시예에서는, 제1도에 도시한 고로의 주변부에 장입되는 혼합물 B는 광석 5톤과 코크스 2톤을 혼합하여 얻는다. 한편, 제1도의 노심 부분에 장입되는 혼합물 C는 광석 5톤과 코크스 8톤을 혼합하여 얻는다. 상기 두가지 경우에 있어서, 혼합물 C는 제4도에 도시한 바와 같이 혼합물 B에 비해서 낮은 가스 유동 저항을 갖고 있어 압력 손실을 작게 한다.

제5(a)도 및 제5(b)도에 도시한 광석/코크스 혼합비의 예들은 본 발명의 이해를 돕기 위해 단지 예로서 도시한 것이다. 매 장입 사이클마다 장입되는 이종 혼합물의 종류는 두가지가 아닌 그 이상으로할 수 있다. 고로 내의 여러 반경 방향 위치들에서 광석/코크스 혼합비를 연속적으로 가변조정할 수도 있다. 혼합물 C가 장입되는 노심부의 곡률 또는 직경은 열풍 가스 및 코크스의 연소에 의해 가열되는 광석/코크스 혼합물의 열교환 효율성을 최대로 한다는 관점에서 최소로 하여야 한다.

제6도는 본 발명에 따른 고로 조업 방법의 적합한 실시예에 사용되는 광석/코크스 혼합물 공급 장치의 적합한 구조를 도시한 것이다. 제6도로부터 알 수 있는 바와 같이, 두개의 저항 호퍼(12, 13)은 다수의 격실(12a, 13a)로 분할되어 각각 광석과 코크스를 수납한다. 도시한 실시예에서, 호퍼(12)는 광석/코크스 혼합물 C를 공급하도록 설계되고 호퍼(13)은 광석/코크스 혼합물 B를 공급하도록 설계 된다. 적절한 광석/코크스 혼합비를 용이하게 얻기 위해, 호퍼(12)는 14개의 독립 격실(12a)들로 분할하여 제5(a)도의 혼합물 C를 형성하도록 한다. 14개의 격실(12a)들 중에서, 5개의 격실들은 광석으로 채우고 나머지 9개의 격실들은 코크스로 채운다. 마찬가지로, 제5(a)도의 혼합물 B를 얻기 위해, 호퍼(13)은 6개의 독립 격실(13a)로 분할하고, 그 중 5개의 격실들은 광석으로 채우고 나머지 하나는 코크스로 채운다. 각각의 독립 격실(12a, 13a)에 공급기(12b, 13b)와 계량 호퍼(12c, 13c)를 마련하여 연관된 격실 내의 광석 또는 코크스를 계량하도록 한다. 공급기(12b, 13b)를 통해 계량된 광석과 코크스들은 계량 호퍼(12c, 13c)를 경유하여 합류 호퍼(12d, 13d)로 공급된다. 공급기(12b, 13b), 계량 호퍼(12c, 13c) 및 합류 호퍼(12d, 13d)들은 계량 장치(14, 15)를 구성한다.

합류 호퍼(12d, 13d)들은 벨트 컨베이어(12f, 13f)를 통하여 서어지 호퍼(surge hopper)(12e, 13e)에 연결된다. 서어지 호퍼(12e, 13e)는 공급된 혼합물을 장입 호퍼(16)으로 반송하는 공급 컨베이어(17)로 공급하도록 되어 있다.

실제 장입 작업시에, 계량 장치(14, 15)는 하나의 장입 사이클에 필요한 설정된 혼합물 B 및 C를 형성하기 위해 광석과 코크스를 계량한다. 계량된 혼합물 B 및 C는 서어지 호퍼(12e, 13e)로 공급된다. 서어지 호퍼(12e, 13e) 각각은 슈트 위치와 동기 상태로 제어된 시간에 혼합물 B 및 C를 공급하는 공급기(12g, 13g)와 각각 연관된다. 매 장입 사이클에서, 슈트(3)의 경사는 간헐적으로 조정한다. 장입 사이클을 개시하는 초기 위치에서, 슈트는 혼합물 b를 최외곽 부분에 장입하도록 경사각 θ가 크게 되어 있다. 다음에 슈트(3)은 혼합물을 주연부로 분배하기 위하여 수직축을 중심으로 회전한다. 일회 또는 다수의 주어진 사이클이 종료된 후에, 슈트의 경사각은 혼합물을 다음 부분으로 분배하기 위해 주어진 값으로 감소된다. 이를 반복함으로써, 슈트(3)의 경사각은 혼합물을 노심 부분으로 분배하기 위한 설정된 최소 경사각으로 주기적 또는 간헐적으로 감소된다. 따라서, 설정된 수의 분배 사이클을 통해, 공급기(13g)는 합류 호퍼(서어지 호퍼)(13e)에 저장된 혼합물 B를 공급 컨베이어(17)로 공급하게 된다. 혼합물 B의 장입 작업이 종결된 후에, 공급기(12g)는 혼합물 C를 합류 호퍼(서이지 호퍼)(12e)로부터 공급 컨베이어(17)로 공급한다.

분배 슈트(3)의 경사각은 작동기(18)에 의해 조정되어 장입된 혼합물을 고로의 주변부로 향하게 한다. 다음에, 슈트(3)은 혼합물 B를 고로의 전체 주변부에 분배 하도록 회전 구동된다. 다음에, 혼합물 C를 얻기 위해 코크스를 계량된 양으로 증가시킨다. 혼합물 C를 장입하기 위해, 슈트(3)의 경사각은 작동기(18)에 의해 조정되어 혼합물 C를 노심 부분으로 향하게 한다. 고로 주변부에 혼합물 B를 장입함으로써, 주변부내의 유동 저항은 혼합물 C가 장입되어 있는 노심 부분에 비해 커지게 된다.

본 발명의 고로 조업 장치는 또한 고로의 조업 상태를 탐지하기 위해 고로 내의 반경 방향 위치들의 가스 유동 분포를 탐지하기 위한 제5장치를 포함한다. 도면을 참고할 때, 상기 제5장치는 존데(sonde)(7)로 구성되며, 상기 존데(7)은 장입물 상부 위에서 고로(1) 내로 반경 방향으로 삽입한다. 도시한 실시예에 사용되는 존데(7)들은 가스 온도를 측정하고 고로 내의 반경 방향 여러 위치들에서 가스 연소를 탐지하도록 되어 있다. 존데(7)들은 온도 표시 신호 및 가스 연소 표시 신호를 발생시켜 이를 제6장치 예컨데, 제어반(19)로 공급한다. 존데(7)로부터 공급된 가스 온도 표시 신호들에 근거한, 측정한 고로 내의 가스 온도 분포에 의해 혼합물 B 및 C내의 광석/코크스 혼합비들을 조정한다. 한편, 가스온도 분포를 조정하기 위해 혼합물 B 및 C의 혼합비를 조정할 수도 있다.

혼합물 B 및 C의 광석/코크스 혼합비를 조정해야 할 경우에, 혼합비 제어 신호를 계량 장치에 공급하여 광석과 코크스의 계량되는 양을 조정한다. 한편, 혼합물 B 및 C의 비율을 조정하고자 할 경우에는, 분배제어 신호를 작동기(18)로 공급하여, 혼합물 B 및 C의 적절한 비율에 따라 슈트(3)의 경사각을 조절한다.

제7도는 본 발명에 따른 적합한 방법에 사용하는 실제 작업을 나타내는 플로우챠트이다. 도시한 작업은 약 4시간 내지 8시간 마다 수행한다. 통상적인 경우에, 제7도의 플로우챠트의 작업은 매 8시간 마다 수행한다. 작업 개시 직후에, 가스 온도 분포는 스텝 SP1에서 체크한다. 가스 온도 분포는 존데(7)로부터, 공급된 가스 온도 데이타와 목표 가스 온도 분포를 나타내는 대응하는 기준데이타를 비교하여 체크한다. 가스온도 데이타와 기준 데이타 사이에 편차가 허용 범위내에서 있으면, 고로의 현재 작업 상태를 유지하도록 동작은 종료부로 진행한다. 따라서, 장입물의 분포, 즉 혼합물 B 및 C내의 광석/코크스 혼합비는 변화되지 않는 상태로 고정되며 혼합물 B 및 C의 비율도 변화하지 않는다.

한편, 가스 온도 데이타 및 기준 데이타 사이의 편차가 허용 범위를 초과하면, 다음 동작은 스텝 SP15까지 계속 진행하여 광석/코크스 혼합비를 조절하고 그리고 또는 혼합물 B 및 C의 비율을 조절한다. 스텝 SP2에서, 노심부의 가스 온도를 나타내는 가스 온도 데이타를 대응하는 기준 데이타와 비교하여 노심 내의 가스 유동 효율을 증가시킬 것인가 아닌가를 판정한다. 혼합물 C가 장입되어 있는 노심부 내의 가스 유동 효율을 증가시켜야 되는 것으로 판정되면, 혼합물 C가 장입되는 노심부의 반경을 감소시켜서 가스 유동 효율이 높은 영역을 노심부 주위의 좁은 영역으로 집중시킬 것인가의 여부를 결정하기 위해 스텝 SP3에서 체크한다. 실제로, 혼합물 C를 장입하는 영역은 슈트의 경사 패턴을 변화시켜 결정한다. 즉, 노심에서의 가스 온도를 상승시키도록 중심 영역을 좁히기 위해서는 슈트 경사각을 감소시킨다. 따라서, 스텝 SP3에서 응답이 '예'일 때에는, 슈트(3)의 경사각 θ를 스텝 SP4에서 감소시킨다. 한편, 스텝 SP3에서의 응답이 '아니오'일 경우에는, 혼합물 B를 노벽에 인접한 영역에 보다 많이 분포시키기 위해 슈트 경사 패턴을 변화시킬 것인가의 여부를 스텝 SP5에서 체크한다. 스텝 SP5에서의 응답이 '예'이면, 슈트 경사 패턴을 스텝 SP6에서 조절하여 노벽에 인접한 영역에 분포되는 혼합물 B의 양을 증가시킨다. 한편, 스텝 SP5에서의 응답이 '아니오'일 경우, 혼합물 B 및 C의 광석/코크스 혼합비를 스텝 SP7에서 조절한다. 이 경우에, 혼합물 C내의 광석에 대한 코크스의 비율은 증가시키고 혼합물 B 내의 광석에 대한 코크스의 비율은 감소시킨다. 혼합물 C의 코크스 함량을 증가시키도록 광석/코크스 혼합비를 조절하면, 보다 높은 가스 유동 효율을 얻을 수 있다.

한편, 스텝 SP2에서 체크할 때 노심이 가스 유동 효율을 증가시키지 않아야 될 경우에는, 최외곽 주변부 내의 가스 유동 효율을 증가시킬 것인가의 여부를 스텝 SP8에서 체크한다. 그 결과가 '예'이면, 혼합물 B를 분포시키는 슈트의 경사각 θ를 감소시킬 것인가의 여부를 스텝 SP9에서 체크한다. 스텝 SP9에서의 응답이 '예'이면, 혼합물 B의 분배 영역을 노심을 향해 이동시키도록 스텝 SP10에서 슈트 경사 패턴을 수정한다. 한편, 스텝 SP9에서의 응답이 '아니오'일 경우에는, 혼합물 C가 장입되는, 가스 유동 효율이 높은 대역을 확장시키도록 혼합물 C의 분배 영역을 확장시킬 것인가의 여부를 스텝 SP11에서 체크한다. 스텝 SP11에서의 응답이 '예'이면, 혼합물 B의 분배 영역을 노심을 향해 이동시키도록 스텝 SP12에서 혼합물 B를 분배하는 슈트 경사각을 감소시킨다. 한편, 스텝 SP11에서의 응답이 '아니오'일 경우에는, 혼합물 C의 코크스 함량을 감소시키고 혼합물 B의 광석 함량을 감소시키거나 또는 코크스의 함량을 증가시키도록 혼합물 B 및 C의 광석/코크스 혼합비들을 조정한다.

한편, 스텝 SP8에서의 응답이 '아니오'이면, 최외곽 주변부와 노심 부분 사이의 중간 부분에 대한 가스 유동 효율을 조절한다. 이 경우에, 일회의 장입 사이클에서 장입되는 혼합물들의 수를 증가시킬 것인가의 여부를 결정하기 위해 스텝 SP14에서 체크를 수행한다. 결과가 '아니오'이면, 동작은 스텝 SP2로 복귀한다. 그러나 응답이 '예'이면, 혼합물 B 및 C 사이의 중간의 광석/코크스 혼합비를 갖는 하나의 혼합물을 스텝 SP15에서 첨가한다. 상기 부가적인 혼합물은 혼합물 C가 장입되어 있는 노심 부분과 혼합물 B가 장입되어 있는 주변부 사이의 중간 부분에 장입된다.

이상의 장치 설명과 작동 설명과 관련하여 장치 구성에 대해 요약하면, 예혼합물을 준비하기 위해 광석과 코크스를 공급하는 제1장치는 다수의 격실(12a, 13a)로 분할되어 각각 광석과 코크스를 수납하는 두개의 저장 호퍼(12, 13)로 구성될 수 있다. 앞에서 이미 설명한 바 있지만, 호퍼(12)는 광석/코크스 혼합물 C를 공급하도록 계게되고 호퍼(13)은 광석/코크스 혼합물 B를 공그하도록 설계된다. 적절한 광석/코크스 혼합비를 용이하게 얻기 위해, 호퍼(12)는 14개의 독립 격실(12a)들로 분할하여 제5(a)도의 혼합물 C를 형성하도록 한다.

상기 제1장치에 이어지는 예혼합물을 고로에 장입하는 제2장치는 수평 피벗 (3a)에 의해 회동 자재하게 지지되어 경사각이 가변되는 분해 슈트(3)으로 구성 될 수 있다. 분배 슈트(3)은 수직 피벗(도시안됨) 주위로도 역시 회동될 수 있어 장입구(2)를 통해 장입되는 장입물을 주연부 방향으로도 역시 분배한다.

이렇게 장입된 고로 내의 장입물은 제3장치 즉, 고온 스토브(hot stove)(도시안됨)에서 발생되어 고로(1)의 저부에 마련된 송풍구(4)를 통해 유입되는 열풍 가스에 의해 가열된다.

한편, 노심부 내의 광석/코크스 혼합비가 고로의 주변부의 혼합비와는 상이하도록 광석/코크스 혼합비를 조정하는 제4장치는 제6도를 참고하면 알 수 있는 바와 같이, 두개의 저장 호퍼(12, 13)의 분할된 다수의 독립 격실(12a, 13a)에 광석 또는 코크스를 계량하도록 설치된 공급기(12b, 13b), 계량 호퍼(12c, 13c), 공급기(12b, 13b)를 통해 계량된 광석과 코크스들을 계량 호퍼(12c, 13c)를 경유하여 공급하는 합류 호퍼(12d, 13d)로 이루어지는 계량 장치(14, 15)와, 벨트 컨베이어(12f, 13f)를 통하여 합류 호퍼(12d, 13d)에 연결된 서어지 호퍼(surge hopper)(12e, 13e)와, 장입 호퍼(16) 등을 조정한다. 앞에서 설명한 바 있지만, 실제 장입 작업시에, 계량 장치(14, 15)는 하나의 장입 사이클에 필요한 설정된 혼합물 B 및 C를 형성하기 위해 광석과 코크스를 계량한다. 계량된 혼합물 B 및 C는 서어지 호퍼(12e, 13e)로 공급된다. 서어지 호퍼(12e, 13e) 각각은 슈트 위치와 동기 상태로 제어된 시간에 혼합물 B 및 C를 공급하는 공급기(12g, 13g)와 각각 연관된다. 매 장입 사이클에서, 슈트(3)의 경사는 간헐적으로 조정한다. 장입 사이클을 개시하는 초기 위치에서, 슈트는 혼합물 B를 최외곽 부분에 장입하도록 경사각 θ가 크게 되어 있다. 다음에 슈트(3)은 혼합물을 주연부로 분배하기 위하여 수직축을 중심으로 회전한다. 일회 또는 다수의 주어진 사이클이 종료된 후에, 슈트의 경삭각은 혼합물을 다음 부분으로 분배하기 위해 주어진 값으로 감소된다. 이를 반복함으로써, 슈트(3)의 경사각은 혼합물을 노심 부분으로 분배하기 위한 설정된 최소 경사각으로 주기적 또는 간헐적으로 감소된다. 따라서, 설정된 수의 분배 사이클을 통해, 공급기(13g)는 합류 호퍼(서어지 호퍼)(13e)에 저장된 혼합물 B를 공급 컨베이어 (17)로 공급하게 된다. 혼합물 B의 장입 작업이 종결된 후에, 공급기(12g)는 혼합물 C를 합류 호퍼(서이지 호퍼)(12e)로부터 공급 컨베이어(17)로 공급한다.

또한, 상기 장치 구성에서, 혼합물 C를 공급 및 장입하도록 하는 장치는 제1혼합물 공급 장치 및 제1혼합물 장입 장치를 구성하며, 혼합물 B를 공급 및 장입하도록 하는 장치는 제2혼합물 공급 장치 및 제2혼합물 장입 장치를 구성한다.

상술한 설명으로부터 알 수 있는 바와 같이, 노심부분에 혼합물 C를 장입함으로써 노심 부분에 보다 높은 투과성이 제공되기 때문에, 열풍 가스가 보다 효율적으로 분포되어 CO 가스 및 H₂가스가 보다 효율적으로 이용되게 되는데, CO 가스 이용률은 [CO₂%/(CO%+CO₂%)]로 계산되고, H₂가스 이용률은 「H₂O%/(H₂%+H₂O%)]로 계산된다. 이는 고로 내에서 가스의 열교환과 환원 반응을 효율화하게 된다. 더욱이, 광석/코크스 혼합물의 입도 변화는 고로의 조업 조건에 심각한 영향을 미치지 않는다. 따라서, 광석과 코크스의 입도를 정확하게 제어할 필요가 없어진다.

다음 표는 전술한 적합한 실시예와 조업 방법과, 광석과 코크스를 분리 장입하여 순수 광석층과 순수 코크스층들을 교호로 형성하는 통상적인 조업 방법에서의 가스 이용률(%) 및 연료 효율(kg/ton)을 나타낸다.

[표 1]

제8도는 본 발명에 따른 고로용의 또 다른 적합한 조업 방법의 실시예를 도시한 것이다. 본 실시예에서, 광석/코크스의 혼합물은 고로의 주변부에 장입하고 순수 코크스는 노심 부분에 장입한다. 순수 코크스를 노심 부분 내에 장입함으로써, 고로의 중심축을 따라 코크스 기둥이 형성한다. 이 경우에, 중심 코크스 부분의 반경 r₁과 주변부의 광석/코크스 혼합물 부분의 반경 r₀는 고로의 조업 효율에 영향을 미치게 된다.

제11도 및 12도로부터 알 수 있는 바와 같이, r₀에 대한 r₁의 비율(r₁/r₀)과 관련된 분진량(kg/ton)과 비율(r₁/r₀)과 관련된 연료 효율(kg/ton)은 가변적이다. 비율(r₁/r₀)이 0.5이상이면, 생산되는 선철의 양에 대한 발생된 분진의 양은 과도하게 많아진다. 이는 제련 작업의 경제성을 저하시킨다. 따라서, 이러한 관점에서, 비율(r₁/r₀)은 0.5 또는 그 이하로 제한한다. 이와 같은 사실은 제12도에 도시한 데이타로부터 알 수 있다. 제12도로부터 알 수 있는 바와 같이, 비율(r₁/r₀)이 0.5이상이 되면, 생산된 선철에 대한 소비된 연료량은 과도하게 커진다.

상술한 설명으로부터 알 수 있는 바와 같이, 본 실시예에서도 앞서의 실시예에서 얻을 있는 것과 유사한 높은 고로 조업 효율을 얻을 수 있다.

이제까지 본 발명의 이해를 돕기 위해 적합한 실시예를 참조로 하여 본 발명을 상술하였으나, 본 발명의 원리를 이탈하지 않는 한 다음 형태로 실시할 수도 있다. 따라서, 첨부된 특허청구 범위로 한정되는 본 발명의 원리를 이탈하지 않는 상태에서 실시할 수 있는, 도시한 실시예의 모든 가능한 변형도 본 발명에 속하는 것으로 간주한다.

예컨대, 도시한 실시예에서는 광석/코크스의 혼합비가 서로 상이한 2종의 혼합물을 사용한 고로의 작업 방법에 대해 기술하였으나, 광석/코크스 혼합비가 서로 상이한 2종 이상의 혼합물을 사용할 수도 있다. 혼합물의 수를 보다 많이 사용하면, 고로의 반경 방향으로의 가스 온도 분포를 보다 세밀하게 조절할 수 있다. 또한, 도시한 실시예에서는 코크스에 대한 광석의 혼합비를 혼합물의 설정된 혼합비에 대해 변화시키지만, 코크스에 대한 광석의 혼합비를 순차적으로 변화시킬 수도 있다. 이러한 경우에, 코크스의 비율은 노심을 향해 반경 방향 내측으로 점차 증가 된다.

Claims (9)

1. 광석과 코크스를 공급하여 고로 내에 장입되어가는 예혼합물을 준비하는 단계, 상기 광석과 코크스의 예혼합물을 상기 고로에 장입하는 단계, 및 고로 내의 장입물을 가열하도록 송풍구들을 통해 열풍 가스를 공급하여 용융 선철을 얻는 단계를 포함하는 제련 작업을 수행하는 방법에 있어서, 상기 장입 단계는, 고로의 주변부에 비해 노심부에서 낮은 가스 유동 저항이 제공되도록 노심부의 광석/코크스 혼합비를 고로 주변부의 혼합비와 다르게 조정하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 방법.
2. 제1항에 있어서, 상기 장입 단계가 노벽에 인접한 부분에서의 가스 유동량이 고로의 주변부의 나머지 부분에서의 가스 유동량보다 크도록 상기 광석/코크스의 혼합비를 조정하는 단계도 포함하는 것을 특징으로 하는 방법.
3. 제1항에 있어서, 상기 노심부에 장입되는 혼합물을 100%의 코크스로 하는 것을 특징으로 하는 방법.
4. 제2항에 있어서, 고로의 반경 방향 전 위치들에서의 가스 유동 분포를 탐지하는 단계와, 가스 유동분포를 설정된 패턴으로 유지하도록 상기 노심부 및 상기 주변부에서의 상기 광석/코크스 혼합비를 조정하는 단계로 포함하는 것을 특징으로 하는 방법.
5. 제1항에 있어서, 상기 혼합비의 조정 단계가 상기 상이한 혼합비의 광석/코크스 혼합물의 분포 영역을 조정하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 방법.
6. 제5항에 있어서, 상기 혼합물 분포 영역의 조정 단계가 낮은 가스 유동 저항을 제공하는 혼합물이 장입된 노심부의 영역을 최소로 하도록 수행되는 것을 특징으로 하는 방법.
7. 제6항에 있어서, 상기 혼합물 분포 영역의 조정 단계가, 노벽에 인접한 부분내의 가스 유동 저항이 주변부의 잔여부의 가스 유동 저항 보다 낮도록 수행되는 것을 특징으로 하는 방법.
8. 제1항에 있어서, 상기 예혼합물 준비 단계가 제1가스 유동 효율을 제공하는 광석/코크스의 제1혼합물을 준비하는 단계와 제1가스 유동 효율보다는 낮은 제2가스 유동 효율을 제공하는 광석/코크스의 제2혼합물을 준비하는 단계를 포함하고, 상기 예혼합물 장입 단계는 광석/코크스의 제1혼합물을 고로의 노심에 장입하는 단계와 광석/코크스의 제2혼합물을 고로의 주변부에 장입하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 방법.
9. 제8항에 있어서, 상기 제1 및 제2혼합물의 분포는 용탕이 노벽에 부착되는 것을 방지하기에 충분하도록 노벽에 인접한 부분에서의 상기 가스 유동 효율을 결정하는 것을 특징으로 하는 방법.

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