KR940006410B1 - 유리물품의 제조방법 - Google Patents

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Abstract

내용 없음.

Description

유리물품의 제조방법
제 1 도는 본 발명의 구성을 표시한 도면.
제 2 도는 본 발명중 출발로드의 외주에 그을음 퇴적체를 합성하는 도면.
제 3 도는 종래의 버블링에 의해 원료를 공급하는 방법을 표시한 도면.
제 4 도는 모재표면 근처의 온도분포를 표시한 도면.
제 5 도는 모재근처의 피이크온도와 연료가스의 유량의 관계를 표시한 도면.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명
0 : 출발부재 1 : 연소용버어너
2 : 화염 3 : 합성되는 그을음 퇴적체
4 : 원료가스공급용배관
5 : 그을음 합성용화염용 연소가스공급용배관
6 : 모재가열용 화염용 연소가스공급용배관
7 : 원료가스유량조정기 8 : 원료탱크
9 : 원료가열용 히이터 10,12 : 액상원료
11 : 버블링용 원료탱크 13 : 버블링용 액상원료가열히이터
14 : 캐리어가스용배관 15 : 캐리어가스유량제어기
16 : 원료공급용 배관 21 : 출발로드
22 : 유리미립자합성용화염 23 : 모재가열용화염
24 : 회전을 표시한다
본 발명은 유리미립자(이하, 그을음(soot)이라 한다) 퇴적체를 기상축증착법(VAD법) 혹은 외부증착법(OVD법) 등의 수우트합성법에 의해 생성하는 유리물품의 제조방법에 관한 것이다.
그을음퇴적체를 합성하는 방법으로서, 연소버어너로부터 연소가스, 지연성(支燃性)가스 및 원료가스를 혼합분출하고, 화염중에서의 가수(加水)분해반응, 또는 산화반응에 의해 그을음을 생성하고, 이 그을음을 회전하는 출발재(材)의 선단부에 퇴적시켜, 그을음퇴적체를 형성시키고, 그 퇴적체의 성장에 맞추어서, 출발부재를 연소버어너와 상대적으로 이동시키므로서, 수우트를 제조하는 VAD법이 있다. 또, 출발재의 외주부에 연소버어너에 의해 생성한 유리미립자를 퇴적시켜, 출발재 또는, 연소버어너를 1회이상 트레버어스하므로서, 그을음퇴적체를 제조하는 OVP법(예를 들면 일본국 특개소 48-73522호 공보에 표시되어 있다)이 있다.
이러한 수우트합성법에 있어서, 연소버어너에 의해 생성된 입자형상유리의 그을음퇴적체로의 토적효율을 향상시키는 수단으로서, 다중화염방식의 버어너는, 예를들면 일본국 실공소 60-4979, 일본국 특공소 62-50418에 표시된 바와 같이, 동심원형상 다중관 버어너에 의해서 중심부에 적어도, 유리원료분출포오트, 연소가스포오트, 지연성가스포오트의 각 포오트를 가진 유리미립자합성용 포오트를 가지고, 이 외주에 상기 그을음 합성용포오트의 출구에 대해서, 가스의 흐름방향으로 돌출한 적어도 연료가스포오트, 지연성가스포오트를 가진 화염형성용 포오트를 1조(組), 혹은 복수조를 가진 버어너이다. 종래 이 다중화염방식의 버어너를 사용하므로서, 입자형상 유리의 퇴적효율이 개선되어 왔다.
한편, 유리원료가스는 제 3 도에 표시한 바와 같이, 캐리어가스에 의한 버블링방식, 혹은 유리원료가스 자체의 증기압에 의해 공급하는 직송방식으로 공급한 후, O2혹은 H2와 혼합해서 버어너에 도입하는 방법이 일반적이였다.
종래, 수우트합성법에 있어서는, 합성속도(1분간당 합성되는 모재의 중량)를 상승시켜, 생산성을 향상시키는 개발이 촉진되어 왔다. 그러나 합성속도를 향상시키기 위해서, 유리원료가스의 유량을 올리면, 유리원료가스의 유량에 의해서 이론적으로 계산되는 유리합성량에 대한 모재중량의 비(比), 즉 수율이 저하하여, 이 때문에 합성속도향상에 한계가 발생해버리게 되었다. 이런 종류의 문제를 해결하기 위해서, 종래 가스혼합의 촉진, 혹은 가스유량의 조정(레이놀즈수)(일본국 특공소 62-28100)등의 기술이 제안되어 있으나, 모두 본질적인 해결책으로는 되지 않았다.
유리원료를 화염속에서 효율좋게 반응시켜 그을음을 성장케하고, 이 그을음을 그을음퇴적면에 효율좋게 퇴적시키는 제조방법이 필요하게 된다.
상기 과제를 해결하기 위한 본 발명에 의한 방법은, 기체의 유리원료를 연소버어너로부터 분출시켜 화염속에서 가수분해 반응해서 생성하는 그을음을 퇴적시켜서, 그을음의 모재를 형성하고, 이어서 이 모재를 가열투명화시켜서 유리물품을 제조하는 방법에 있어서, ① 유리원로액을 비점(沸點)이상으로 가열해서 기화시킨 기체의 유리원료를 직송방식에 의해 연소버어너에 도입하는 것, ② 내층부에 상기 기체의 유리원료와 그을음 합성용 연소가스를, 그 외층부에 모재가열용 연소가스를 다중층구조의 연소버어너에 도입하는 것, ③ 상기 그을음 합성용 연소가스의 반응에 의해 생성되는 H2O량이 유리원료의 몰비로 2배이상 3배이하인 것을 특징으로 하는 제조방법이다.
본 발명의 구성을 제 1 도에 표시한다.
즉, 다중화염구조를 가진 연소용버어너(1)에 의해 화염(2)이 형성된다. 이 화염(2)속에 가스형상의 유리 원료를 분출하므로서 화염(2)속에서 그을음을 합성하여, 이것을 모재에 퇴적하므로서 그을음퇴적체(3)를 합성한다. 이때 연소용버어너(1)의 중심층에는 보온된 배관(4)을 통과해서 유리원료가스가 보내진다. 유리원료가스는 히이터(9)를 구비한 탱크(8)에 저장된 액체원료(10)를 가열하므로서 증기압을 올려, 자체의 압력에 의해 버어너에로 보내지고, 유량조정기(7)에 의해서 그 가스유량이 제어된다. 이와 같은 공급계통을 사용하므로서 유리원료가스는 불활성가스등의 캐리어가스와 혼합하는 일없이 버어너중심층에 단독으로 보내는 일이 가능하게 된다(직송방식). 또 그을음 합성용화염은 가스공급관 군(群)(5)을 통과해서 버어너의 내층부에 공급되고, 또 모재가열용 연소가스는, 유리미립자합성용화염용가스분출구의 외층부에 형성된 분출구에 배관군(6)을 통과해서 도입된다. 이때 그을음 합성용화염에 도입되는 연소가스는, 원료가스의 가수분해반응에 필요한 H2O량을 생성하는데 필요한 량이 흐르게 된다. 예를 들면, 연료가 H2일 경우, 원료가스유량 QI/분에 대해서, 2QI/분 공급되고, CH4일 경우는, QI/분 공급한다. 이때 지연성가스는 버어너의 가열을 막고, 생성된 유리미립자가 버어너에 부착하는 것을 방지하기 위하여, 당량비 보다도 다량이 흐르게 된다. 이에 의해 그을음 합성용 화염속에서 생성되는 H2O는 SiCl4의 반응에 필요한 몰비로 2배의 량으로 되고, 유리원료의 반응에 필요한 필요최소한의 량이 확보된다. 이 유량은 지나치게 크면 유속을 올리고, 또한 그을음 퇴적면의 온도를 필요이상으로 올려버리기 때문에 H2O/SiCl4몰비로 3배이하가 바람직하다.
상기한 바와 같이 원료가스는 반응에 기여하지 않는 다른 가스를 포함하지 않고 분출되므로서, 버어너로 부터의 분출속도는 제 3 도에 표시한 버블링방식과 비교해서 작게 억제되고, 또한 외층을 흐르는 연소가스와도 잘 혼합된다. 또, 외층을 흐르는 연소가스가 반응에 필요한 양만큼 분출되기 때문에, 외층만 유속이 빨라지고, 가스의 혼합을 저해한다고하는 폐해도 없어진다. 이 때문에, 원료가스의 가수분해반응은 충분히 진행된다. 또, 원료가스를 중심층만으로부터 흐르게 하기 때문에 생성되는 그을음은 버어너의 화염흐름의 중심축부근에 집중해서 흐르고, 또한 다른 가스를 여분으로 포함하지 않기 때문에 비교적 고농도로 유지된다. 또, 버블링방식에서는 캐리어용의 가스를 가열하는 필요성 때문에 연료가스를 증량할 필요가 있고, 외층 H2의 유속을 빠르게 하여 흐름을 혼란하게 하기 때문에, 생성되는 그을음이 외주에 비산하여 퇴적하기 어렵게 된다고하는 불편이 발생하게 된다.
다음에, 그을음 합성용화염의 외층으로부터 분출되는 연소가스에 의해 모재가열용 화염이 합성되나 이 화염은 모재를 가열할 뿐만 아니라, 그을음을 모재표면에 부착시키는 역할을 가지고 있는 것을 알았다. 즉, 화염속에서 생성되는 그을음은 0.1~0.5㎛로 대단히 미세하기 때문에, 관성력이 작고, 온도분포가 없는 영역에서는 거의 가스와 마찬가지의 움직음을 한다. 이에 대해서 온도차가 있는 공간에서는, 온도가 높은 면에서의 가스의 분자운동이 활발하기 때문에, 온도가 낮은 방향을 향해서 힘을 받아 이동하는 성질을 가진다. 이것을 더어모포레시스효과(thermophoresis effect)라고 칭한다. 수우트법에 있어서의 그을음의 퇴적에서는, 이 더어모포레시스효과가 지배적이라는 것을 발명자들은 발견하고, 화염과의 관계를 조사하였다. 이결과, 모재표면에서는 제 4 도에 표시한 온도분포가 있다는 것을 알았다. 즉, 그을음 합성용화염(22)과, 모재가열용화염(23)의 2층화염구조에 유래해서 모재근처에서는 피이크온도 Tp를 가진 온도분포로 되어 있고, 이 Tp가 모재가열용화염에 의존하고 있는 것을 알았다. 구체적으로는 모재가열용화염의 연료가스의 유량과 Tp와는 제 5 도에 표시한 바와 같은 관계가 나타난다.
이 Tp와 그을음의 퇴적효율을 조사하였던 바, 좋은 상관(相關)을 볼 수 있었다. 즉, Tp가 2000℃이하인 경우에는 수율이 50%이하로 낮고, 2000℃를 초과하면 향상한다는 것을 알았다. 바람직하게는, 2400℃~2800℃이다.
종래, 중심의 그을음 합성용화염의 연료를 증량하거나, 혹은 중심의 원료가스에 연료를 혼합한 것은, 외축의 모재가열용화염의 가열부족을 보충하는 효과가 다소 있으며, 이것을 기대한 것으로 생각된다. 이렇게 한 경우의 불편은 상기한 대로이다.
그런데, Tp를 지나치게 올리면, 즉 3000℃를 초과하는 피이크온도까지 할려고하면 모재표면의 온도도 상승해서, 더어모포레시스효과도 작아져 버린다. 또, 모재가 지나치게 가열되어 성장하지 않게 된다. 혹은, 변형을 시작한다고 하는 불편을 발생하게 된다.
이상, 설명한 바와 같이 본 발명에 의하면, 유리원료의 반응을 종래보다 효율적으로 행할 수 있는 동시에 생성한 그을음을 효율적으로 모재에 부착시킬 수 있고, 생산성향상에 큰 효과를 가져올 수 있다.
[비교예 1]
동심원형상 8증관버어너를 사용하고, 연료가스로서 수소, 지연성가스로서 산소를 사용하였다. 버어너의 배치는 제 2 도에 표시한 것과 마찬가지의 배치로 하고 중심포오트로부터 차례로 원료가스, 수소, 불활성가스(Ar), 산소의 각각의 가스를 흐르게 하였다. 이때 원료가스는 SiCl4를 사용하고 제 3 도에 표시한 버블링 방식에 의해 아르곤을 캐리어가스로서 사용하였다. 유량은 원료의 캐리어가스 아르곤을 2ℓ/분으로 하고, 버블러의 온도를 조정하므로서 원료가스의 실유량을 2.84ℓ/분으로 하였다. 유리미립자 합성용 화염에서는 연료가스로서 H28ℓ/분, 지연성가스로서 O218ℓ/분, 아르곤 3ℓ/분이였다. 또 원료가스에 H2가스를 1ℓ/분 혼합해서 흘렸다. 모재가열용 화염에서는, H220ℓ/분 O225ℓ/분 아르곤 8ℓ/분으로 하였다. 이 결과 모재는 합성속도 3.8g/분으로 합성되어 수율은, 약 50%이였다.
[실시예 1]
비교예 1과 동일조건으로 원료가스의 공급방식만을 직송방식으로 하였다. 즉, 유량은 중심포오트에서부터 차례로, SiCl42.84ℓ/분, H25.7ℓ/분, Ar 3ℓ/분, O218ℓ/분, Ar 4ℓ/분, H220ℓ/분, Ar 4ℓ/분, O225ℓ/분으로 하였다. 이 결과 모재는 합성속도 5.5g/분으로 되어 수율은 72%로 되었다.
[비교예 2]
실시예 1과 마찬가지 방식으로 모재가열용 연료인 H2의 유량을 바꾸고, 피이크온도와 수율의 관계를 조사하였다. 실시예 1에서는, H220ℓ/분이였으나, 이것을 10ℓ/분까지 낮추면, 피이크온도는 Tp는 약 1800℃로 되고(간이적으로 내열판을 사용하고, 이것을 화염으로 가열하므로서 방사온도계로 측정하였다) 합성속도는 3.2g/분, 수율 24%로 저하하였다. 이 이상 H2를 낮추었을 경우, 수율은 더욱 저하되고, 이것을 회복할 수 없었다.
[실시예 2]
실시예 1과 마찬가지 방식으로 모재가열용 연료인 H2의 유량을 바꾸어서, 피이크온도와 수율의 관계를 조사하였다. H220ℓ/분, 30ℓ/분, 40ℓ/분, 50ℓ/분으로 하고, 이에 대해서 O2의 유량을 각각 25ℓ/분, 30ℓ/분, 38ℓ/분, 45ℓ/분으로 증량하였다. 이 결과 Tp는 약 2200℃, 2650℃, 2900℃, 3100℃로 상승하고, 퇴적속도와 수율은 각각 5.5g/분(72%), 6.1g/분(81%), 5.9g/분(78%), 4.9g/분(65%)로 되었다. H250ℓ/분의 경우는 모재성장이 더디고, 다소 모재에 변형이 보였으나, 다른 조건으로는 양호한 모재합성이 실험되었다.
이상 설명한 바와 같이, 본 발명을 사용하며 원료가스를 충분히 반응시키는 일이 가능해지고, 또 생성된 그을음의 모재에의 부착효율도 향상시킬 수 있으므로, 수우트법에 의한 광파이버용 모재의 합성의 생산성을 향상시키고, 또한 고성능의 모재를 얻을 수 있다.
수우트법에 의해 합성된 광파이버용 모재는, 전기로에 의해서 1600℃ 내지, 그 이상으로 가열하므로서 투명한 유리로드를 얻을 수 있고, 이 고품질 유리로드는 광파이버용으로서 이용할 수 있다. 또, 제 2 도와 같은 방법으로 합성한 모재는 투명화 후, 또 와이어드로잉로에 의해서 가는 직경으로 파이버화하므로서 고품질의 파이버를 얻을 수 있다.
실시예에서는 원료가스로서 SiCl4, 연료가스로서 H2, 지연성가스로서 O2, 불활성가스로서 Ar을 사용하였으나, 각각 원료로서 SiHCl3, SiH2Cl2등 연료가스로서 CH4, C2H6, C3H8등, 불활성가스로서 N2등을 사용해도 본 발명의 효과는 변하지 않는다. 또, 굴절율을 바꾸기 위해서는, GeCl4, BCl3CF4등의 첨가제를 혼합하여도 효과는 변하지 않는다.

Claims (4)

  1. 기체인 유리원료를 연소버어너로부터 분출시켜 화염속에서 가수분해 반응해서 생성하는 그을음을 퇴적시켜서, 그을음의 모재를 형성하고, 이어서 이 모재를 가열투명화시켜서 유리물품을 제조하는 방법에 있어서, ① 유리원료액을 비점이상으로 가열해서 기화시킨 기체의 유리원료를 직송방식에 의해 연소버어너에 도입하는 것, ② 내층부에 상기 기체의 유리원료와 그을음 합성용 연소가스를, 그 외층부에 모재가열용 연소가스를 다중층구조의 연소버어너에 도입하는 것, ③ 상기 그을음 합성용 연소가스의 반응에 의해 생성되는 H2O량이 유리원료의 몰비로 2배이상 3배이하인 것을 특징으로 하는 유리물품 제조방법.
  2. 제 1 항에 있어서, 유리원료가 SiCl4, SiHCl3, SiH2Cl2의 적어도 1개를 포함하는 것을 특징으로 하는 유리물품의 제조방법.
  3. 제 1 항에 있어서, 연소가스가 연료가스로서, H2, CH4, C3H8, C2H6의 적어도 1개를 포함하고, 지연성가스로서, O2또는 O2를 포함한 가스를 사용하는 것을 특징으로 하는 유리물품의 제조방법.
  4. 제 1 항, 제 2 항 또는 제 3 항에 있어서, 그을음이 퇴적하고 있는 모재근처의 화염흐름의 모재표면법선 방향의 온도분포가 2000℃이상 3000℃이하의 피이크를 형성하도록 모재가열용화염의 연소가스를 조정하는 것을 특징으로 하는 유리물품의 제조방법.
KR1019910015633A 1990-09-07 1991-09-07 유리물품의 제조방법 KR940006410B1 (ko)

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Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5281248A (en) * 1993-02-22 1994-01-25 Litespec, Inc. VAd process improvements
KR100288739B1 (ko) * 1997-01-20 2001-05-02 윤종용 광섬유모재제조방법
JP3946645B2 (ja) * 2002-02-20 2007-07-18 株式会社フジクラ 光学用ガラスおよびその製造方法
AU2002312877A1 (en) * 2002-05-03 2003-11-17 Pirelli & C. S.P.A. Burner assembly for producing glass preforms and corresponding production process

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3775075A (en) * 1972-01-03 1973-11-27 Corning Glass Works Method of forming optical waveguide fibers
US4529427A (en) * 1977-05-19 1985-07-16 At&T Bell Laboratories Method for making low-loss optical waveguides on an industrial scale
US4314837A (en) * 1979-03-01 1982-02-09 Corning Glass Works Reactant delivery system method
JPS5614443A (en) * 1979-07-17 1981-02-12 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> Manufacture of preform for optical fiber
DE3036915A1 (de) * 1979-10-09 1981-04-23 Nippon Telegraph & Telephone Public Corp., Tokyo Verfahren zur herstellung von rohlingen fuer lichtleitfasern
JPS58167440A (ja) * 1982-03-26 1983-10-03 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> 光フアイバ母材の製造方法
JPS59190235A (ja) * 1983-04-11 1984-10-29 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> 光フアイバ母材の製造方法
JPS604979A (ja) * 1983-06-23 1985-01-11 株式会社東芝 外字処理方式
JPS60112636A (ja) * 1983-11-24 1985-06-19 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> ガラス微粒子合成用バ−ナ
CA1284921C (en) * 1984-02-27 1991-06-18 Hiroyuki Suda Method, apparatus and burner for fabricating an optical fiber preform
JPS60200836A (ja) * 1984-03-27 1985-10-11 Sumitomo Electric Ind Ltd 光フアイバ−用プリフオ−ムの製造方法
DE3434598A1 (de) * 1984-09-20 1986-03-27 Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München Verfahren zur herstellung von vorformen aus glas fuer lichtleitfasern
DE3434674A1 (de) * 1984-09-21 1986-04-03 Licentia Patent-Verwaltungs-Gmbh, 6000 Frankfurt Verfahren zur herstellung eines aerosolstromes
US4661140A (en) * 1985-02-06 1987-04-28 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Gas reaction apparatus and multi-wall pipe type burner therefor
JPH0667764B2 (ja) * 1985-05-27 1994-08-31 古河電気工業株式会社 ガラス微粒子生成用バ−ナ
JPS6228100A (ja) * 1985-07-29 1987-02-06 Sugiyama Chain Seisakusho:Kk プレス機のカウンタバランス装置
DE3530153A1 (de) * 1985-08-23 1987-03-05 Licentia Gmbh Verfahren zur herstellung eines aerosolstromes
JPS6250418A (ja) * 1985-08-29 1987-03-05 Nippon Steel Corp 帯状金属の連続通電加熱方法
US4915716A (en) * 1986-10-02 1990-04-10 American Telephone And Telegraph Company Fabrication of lightguide soot preforms
JPH02102146A (ja) * 1988-10-12 1990-04-13 Sumitomo Electric Ind Ltd ガラス微粒子堆積体の製造方法
JPH02164733A (ja) * 1988-12-16 1990-06-25 Sumitomo Electric Ind Ltd ガラス微粒子堆積体の製造方法

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