KR930003348Y1 - 인서어트 천공기 - Google Patents

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야스히꼬 가와데
요시가즈 이와다
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미쓰비시 긴소꾸 가부시기가이샤
나가노 다게시
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Abstract

내용 없음.

Description

인서어트 천공기
제1도는 종래의 인서어트 천공기의 측면도.
제2도는 제1도에 예시된 방사상의 내외향 각 인서어트의 회전로씨(loci)사이의 위치관계를 나타내는 상상도.
제3도는 제1도에 예시된 인서어트위에서 각각 작용하는 주요힘의 분배를 나타내는 사시도.
제4도는 제1도에 예시된 인서어트위에서 각각 작용하는 결과로서 생기는 절단하는 힘을 나타내는 도.
제5도는 본 고안의 첫째 실시예에 따른 인서어트 천공기위에 장착된 방사상의 내외향 각 인서어트의 회전로씨 사이의 위치관계를 나타내는 상상도.
제6도는 제5도에 예시된 인서어트위에서 각각 작용하는 주요힘의 분배를 나타내는 도.
제7도는 제5도에 예시된 인서어트위에서 각각 작용하는 결과로서 생기는 절단하는 힘을 나타내는 도.
제8도는 시험도구에 의해서 형성된 구멍의 지름과 그 구멍의 깊이사이의 관계를 나타내는 그래프.
제9도에서 11도까지는 제8도와 유사한 각 그래프들.
제12도는 본 고안 둘째 실시예를 나타내지만 제5도와 유사한 도.
제13도는 본 고안 첫째 실시예를 따른 인서어트천공기의 부분측면도.
제14도는 제13도에서 예시된 천공기의 축방향 정단면도.
제15도는 제13도에서 예시된 방사상의 내외향 인서어트중의 하나의 평면도.
제16도는 제15도에서 선 X VI－X VI의 횡단면도.
제17도는 제13도에서 예시된 방사상의 내외향 각 인서어트의 회전로씨 사이의 위치관계를 나타내는 상상도.
제18도는 제17도에서 X VII 으로 둘러싸여진 부분의 부분확대도.
제19도는 인서어트에 의해서 형성되는 구멍과 함께 제13도에서 예시된 인서어트를 나타내는 횡단면도.
제20도는 절단하는 것에 관여하는 인서어트의 영역을 나타내는 제13도에 예시된 인서어트중의 하나의 평면도.
제21도는 생성되는 칩을 나타내는 횡단면도.
제22도는 제14도에 예시된 인서어트의 변형을 나타내는 평면도.
제23도는 제14도에 예시된 인서어트의 또다른 변형을 나타내지만 제22도와 유사한 도.
제24도는 제14도에 예시된 인서어트의 또다른 변형을 나타내지만 제22도와 유사한 도.
본 고안은 기계체와 그 기계체의 전단에 방사상의 내외향 절단 인서어트를 구성하는 이서어트 천공기와 관련이 있다.
위에 상술된 종류의 종래의 천공기는 수반하는 도면의 제1도에서 4도까지를 통해서 기술된다.
제1도에서 나타난 바대로 그 인서어트 천공기는 두 개의 칩 배출플루트 혹은 그루우브(12), (12)가 설치된 기계체를 구성한다.
이 칩 배출 플루트(12),(12)는 기계체(11)의 앞의 끝에서부터 손잡이(13)로서 역할을 하는 뒷부분까지 축으로 연장한다.
평면으로 보여진 바대로 대개 정삼각형 형태로 있는 방사상의 외향 절단 인서어트(14)는 칩 배출 플루트(12)중의 하나의 앞 끝에 분리할 수 있게 고정되고 마찬가지로 평면으로 보여진 바대로 대개 정삼각형 형태의 방사상의 내향 절단 인서어트(15)는 다른 칩 배출 플루트(12)의 앞 끝에 분리할 수 있게 고정된다.
이러한 방사상의 내외향 인서어트(14),(15)는 기계체(11)의 축(X)을 포함하는 평면으로 제2도에 나타난 그것들의 각 회전로씨를 가지도록 배결된다.
구체적으로는 방사상의 내외향 인서어트(14),(15)는 방사상의 외향 인서어트(14)의 끝 절단날(16)이 방사상의 내향 인서어트(15)의 끝 절단날(17)과 같이 교차점(P)에서 교차되도록 배열된다.
더욱이 방사상의 내외향 인서어트(14),(15)는 방사상의 외향 인서어트(14)의 끝 절단날(16)의 방사상으로 가장 바깥에 있는 끝 사이의 방사상의 거리가(A)이고, 교차점(P)과 방사상이 내향 인서어트(15)의 끝 절단날(17)의 방사상으로 가장 안쪽 끝 사이의 방사상거리를 (B)라고 한다면 A／B는 48／52에서 1／1까지와 똑같이 되도록 배치된다.
위에 기술된 바와같이 인서어트 천공기는 방사사의 내외향 인서어트(14),(15)가 구멍뚫기를 수행하도록 축(X)둘레를 회전하는 동안 앞으로 향하여 급송된다.
위에 기술된 인서어트 천공기을리 배열은 방사상의 내외향 인서어트(14),(15)가 그것들의 각 회전로씨에서 서로서로 겹치고 그 각각의 끝 절단날(16),(17)부분만이 즉 영역(A),(B)만이 절단하는 것에 관여하는 그런 것이다.
이러한 이유로 구멍을 뚫는 동안 주요힘의 분배는 방사상의 외향 인서어트(14)위에 작용하는 주요힘(E)과 방사상의 내향 인서어트(15)위에 작용하는 주요힘(F)이고 E／F 3／1의 관계를 가지는 제3도에 나타난 형태를 취한다.
더욱이 방사상의 외향 인서어트(14)위에 작용하는 뒤의힘(G)과 방사상의 내향 인서어트(15)위에 작용하는 뒤의 힘(H)은 GH의 관계를 가진다.
결과적으로 제4도에 나타난 바대로 주요힘(E)과 방사상의 외향 인서어트(14)에 가해진 뒤의힘(G)의 결과되는 절단력과 주요힘(F)과 방사사의 내향 인서어트(15)에 가해진 뒤의힘(H)의 결과되는 절단력(Q)사이의 관계는 P3.1Q가 되고, 그 사이의 극단적인 불균형을 유발한다.
이것은 절단하는 것을 불안정하게하고 천공에 대한 정확성을 떨어지게 하며 마무리된 표면이 거칠게되고 구멍이 일직선이 되게한다.
구체적으로는 기계체(11)가 결과되는 절단력(P),(Q)의 방향으로 기울기 쉽기 때문에 기계로 형성된 구멍은 그 깊은부분에 기계의 외부지름보다 더작은 지름을 자지게되고 천공깊이 한계를 낮추게 한다.
그러므로 본 고안의 목적은 천공의 정확도를 증가시킬수 있고 마무리된 표면을 거칠게 하고 구멍이 일직선이 되게하며, 또한 천공의 깊이 한계를 개선하는 인서어트 천공기를 제공하는 것이다.
본 고안에 따르면 그 곳을 통한 회전축과 평면으로 보여진 다각형형태의 방사상의 외향 절단 인서어트와 그 방사사의 외향 인서어트는 앞의 끝의 외부주변에 인접하여 배치되며 기계체의 앞의 끝에 장착되고, 방사상의 외향 인서어트는 최소한 하나의 끝 절단날을 구성하며, 평면으로 보여진 다각형형태의 방사상의 내향 절단 인서어트를 구성하며 그 방사상의 내향 인서어트는 기계체의 앞의 끝에 장착되고, 기계체의 축에 인접하여 배치되고, 그 방사상의 내향 인서어트는 최소한 하나의 끝 절단날을 구성하며 여기서 방사상의 내외향 인서어트는 기계체의 축을 포함하는 평면에서 방사상의 각 내외향 인서어트의 회전로씨에 있어서, 방사상의 외향 인서어트의 끝 절단날이 방사상의 내향 인서어트의 끝 절단날과 함께 교차점에서 교차되는 것과 같이 배열되며, 여기서 방사상의 내외향 인서어트는 교차점과 방사상의 외향 인서어트의 끝 절단날의 방사상으로 가장 바깥 끝사이의 방사상거리를 (A)라고하고 교차점과 방사상의 내향 인서어트의 끝 절단날의 방사상으로 맨 안쪽끝 사이의 방사상거리를 (B)라고한다면 A／B의 비율은 2／8에서 45／55가지의 값을 취하도록 배치되는 인서어트 천공기가 설치되어있다.
본 고안의 여러 가지 실시예가 제5도에서 24도까지와 관련하여 상세하게 기술된다.
첫째 제5도에서 제7도까지를 참조하면, 방사상의 내외향 절단 인서어트 혹은 본 고안의 첫째 실시예에 따른 인서어트 천공기의 드로우어웨이팁(14),(15)이 예시되어 있다.
제5도에서 제7도까지에서는 참조수들만큼 제1도에서 4도까지에서 예시된것들과 같거나 유사한 부분과 부속품을 지시하기 위해서 사용되고 있으며, 그런 같거나 유사한 부분과 부속품들에 대한 기술은 따라서 중복을 피하기 위해서 생략된다.
제5도는 천공기의 기계체의 축(X)을 포함하는 평면으로 방사상의 각 내외향 인서어트(14),(15)의 회전로씨를 상상으로 나타낸다.
방사상의 내향 인서어트(15)는 기계체의 축(X)위에 실제적으로 위치된 방사상으로 가장 안쪽 끝을 구성하는 끝 절단날(17)을 구성한다.
방사상의 내외향 인서어트(14),(15)는 방사상의 외향 인서어트(14)의 끝 절단날(16)이 방사상의 내향 인서어트(15)의 끝 절단날(17)과 함께 교차점(P)에서 교차되는 것 같이 교차된다.
더욱이 방사상의 내외향 인서어트(14),(15)는 교차점(P)과 방사상의 외향 인서어트(14)의 끝 절단날(16)의 방사상의 가장 바깥끝사이의 방사상의 거리는(A), 교차점(P)과 방사상의 내향 인서어트(15)의 끝절단날(16)의 방사상으로 맨안쪽끝사이의 방사상의 거리는(B)라고 가정한다면 A：B는 거의 3：7에 가까운 것이 되도록 배치된다.
제5도에서 문자(D)는 인서어트 천공기의 외부 절단지름을 가리키며 (α),(β)는 각 끝절날(16),(17)의 경사각도를 가리킨다.
이 방법으로 제5도에 나타난 방사상의 내외향 인서어트(14),(15)는 A／B3／7의 관계를 만족시키도록 배치되었다는 사실에 의해서 천공하는 동안 방사상의 외향 인서어트(14)위에 작용하는 주요힘(E)과 방사상의 내향인서어트(15)위에 작용하는 주요힘(F)은 E의 관계를 만족시키도록 배치되었다는 사실에 의해서 천공하는 동안 방사상의 외향 인서어트(14)위에 작용하는 주요힘(E)과 방사상의 내향 인서어트(15)위에 작용하는 주요힘(F)은 EF인 제6도에서 나타난 형태를 취한다.
결과적으로 제7도에 나타난 바대로 방사상의 외향 인서어트(14)위에 가해진 주요힘(E)과 뒤의 힘(G)의 결과되는 절단력(P)과 방사상의 내향 인서어트(15)위에 가해진 주요힘(F)과 뒤의힘(H)의 결과되는 절단력(Q)은 PQ로 되어질수 있고 실제적으로 각각 균형이 잡혀질 수 있으며 절단하는 것이 안정된 방법으로 수행되게 한다.
따라서 천공정확성을 증가시킬 수 있으며 마무리된 표면이 거칠게하며 구명이 일직선이 되게하는 것이 가능하다.
더욱이 방사상의 외향 인서어트(14)위에 작용하는 뒤의힘(G)은 작기 때문에 그 회전궤적은 기계체의 형성된 구멍의 지름은 구멍의 가장 깊은 부분에서 조차도 원하는 지름 아래로 떨어지지 않고 천공깊이 한계를 증가시킨다.
비록 위의 천공기에서 비율 A／B이 거의 3／7과 똑같이 될 수 있다 할지라도, 그것은 변형될 수도 있다.
그러나, 비율은 2／3에서 45／55까지의 범위내에 있어야 한다.
그런 범위는 다음의 천공테스트에 근거하여서 설정하고 있다.
천공 테스트 1
43／57의 비율 A／B을 가지고 있는 테스트 인서어트 드릴비트가 준비되고 천공테스트에 두어지며, 다음 상태하에서 실시된다.
표준치수지름 : 24.671㎜
급송비율 : 0.15㎜／rev
절단속도 : 120m／min
공작물 : JIS. S45C(경도 HB: 200에서 240까지)
앞서 말한 것에서, 표준치수지름은 방사상의 외향 인서어트(14)의 끝 절단날(16)의 방사상으로 바깥끝에서 생긴 원의 지름에 의해서 규정된다.
테스트에서 드릴비트에 의해서 뚫려진 구멍의 지름은 측정되고 그 깊이가 설정되고, 결과는 제8도에 나타난다.
더욱이 비교목적으로 A／B 비율이 1／1인 종래의 드릴비트가 사용되었고, 똑같이 테스트가 똑같은 상태하에서 실시되었다.
결과는 제9도에 나타난다.
제8도와 9도에서 명백하게 나타난 바대로, 43／57의 A／B비율인 드릴비트에 의해서 형성된 구멍의 지름은 구멍의 가장깊은 부분에서조차도 표준치수 지름아래로 떨어지지 않으나, 1／1의 A／B 비율을 가지고 있는 종래의 드릴에 의해서 형성된 구멍이 지름은 구멍의 가장 깊은 부분에서 표준치수지름보다 실제적으로 더 작다.
이것은 공작물을 실제적으로 절단하는 끝 절단날의 그 부분이 길때 절단 인서어트 위에 적용하는 뒤의 힘이 크기 때문에 절단날의 회전궤적은 종래의 드릴에서 비트체의 방사상으로 내부로 향하여 더 좁아지기 때문이다.
본 고안자는 드릴비트가 43／47보다 약간 더 큰 A／B 비율을 가질 때 드릴비트에 의해서 형성된 구멍의 지름은 인정될 수 있는 범위내에 있게되고 그 비율의 상부한계는 45/55가 되도록 설정되어야 한다고 생각하고 있다.
천공테스트 2
28／72에서 1／1까지의 범위에 걸치는 여러 가지 비율을 가지고 있는 여러 가지 드릴비트가 준비되었고 천공테스트가 실시되었다.
결과는 각 드릴비트에 의해서 뚫려진 구멍의 지름이 그 깊이를 설정되는 제10도에 나타난다.
그 테스트에서 비율은 방사상의 내향 인서어트의 경사각을 변경시킴으로써 변화되며 따라서 표준지수지름은 서로서로 약간 다른다.
다른 상태는 천공테스트1에서의 것들과 똑같이 되도록 설정되었다.
더욱이 그런 비슷한 여러 가지 드릴비트를 사용한 천공테스트는 0.2㎜／rev의 급송비율과 다른 위와 똑같은 상태하에서 역시 실시되었다.
제10도와 11도에서 알수 있는 바와같이 그 깊은 부분에서의 구멍의 지름은 A／B 비율이 1／1보다 더 작아짐에 따라서 증가되었고, 표준 치수지름으로부터의 이탈은 A／B 비율이 28／72일대 0.5㎜ 혹은 0.6㎜이며 그것이 가장 작은 것이다.
이것은 방사상의 외향절단 인서어트위에 작용하는 뒤의 힘이 감소되고 따라서 절단 인서어트의 회전궤적이 드릴비트체의 방사상으로 외부로 향하여 확장하기 때문이다.
본 고안자는 위의 편차 0.6㎜는 최대허용치이며, 드릴비트가 28／72보다 약간 더 작은 A／B 비율을 가지고 있을 때 조차도 구멍의 지름편차는 0.6㎜를 넘지않는다고 생각하였다.
결과적으로 비율의 아래한계는 2／8이 되도록 설정되었다.
제12도는 대개 평면으로 보였을 때 정사각형의 형태를 하고 있는 방사상의 내외향 인서어트(31),(32)가 정삼각형의 형태인 제5도에 나타난 방사상의 내외한 인서트(14),(15)를 대신하여 사용되는 본 고안의 둘째 실시 예를 예시한다.
제13도에서 21도까지는 본 고안의 셋째 실시 예를 예시한다.
특히 제13도와 14도를 참고하면, 인서트 천공기(102)는 기계체(12)를 구성한다.
기계체(121)는 기계체(121)의 앞의 끝으로부터 뒤로향하여 연장하는 두 개의 칩 배출 플루트(122),(123)가 설치된다.
인서어트 시이트 록은 리쎄스(124),(125)는 각 칩 배출 플루트(122),(123)의 표면부분의 앞의 끝에 각각 형성되고, 그 표면부분은 천공기(102)의 회전방향으로 향한다.
그 키와 형태가 서로서로 동일하고 대개 평면으로 보아 정삼각형 형태인 방사상의 내외향 절단인서어트(126),(127)는 죄여지고 각 죔볼트(128),(129)에 의해서 인서어트 시이트(124),(125)에 각각으로 고정된다.
제15도와 제16도에 명백히 나타난 바대로, 방사상의 내외향 인서어트(126),(127)각각은 평면으로 보아 대개 정삼각형 형태인 양의 절단날이고, 표면으로서의 역할을 하는 상부평면표면(131)과 상부표면(131)에 평행하고 시이트 표면으로서 역할을 하는 하부표면(132)과, 상부평면표면(131)의 외부주위와 하부표면(132)의 외부주위 사이를 연장하고 플랭크(flank)로서 역할을 하는 측표면(133)을 구성한다.
측표면(133)의 클리어런스각도(αS)은 5°에서 15°까지로 고정된다.
정삼각형의 상부표면(131)의 세측면은 측면절단날(134),134),(134)안으로 각각 형성된다.
한쌍의 인접한 노우즈 절단날(135),(135)은 정삼각형의 꼭지점각각에서 V―모양으로 형성된다.
인접한 노우즈 절단날(135),(135)각쌍은 정삼각형의 꼭지점중의 대응하는 하나의 이등분선에 대칭적인 관계이며, 정삼각형의 꼭지점 각 βS＝60°보다 더 큰 노우즈각(γ)을 한정한다.
노우즈각(γ)을 100°A/B 비율에서 120°까지로 고정하는 것이 바람직하다.
예시된 실시예에서는 노우즈각(γ)은 100° 로 된다.
둥글게된 노우즈 절단부분(136)은 인접한 노우즈 절단날(135)의 각쌍의 교차에서 형성된다.
둥글게된 노우즈 절단부분(136)은 0.4에서 1.2㎜까지인 곡선 R1(제18도 참조)의 반경을 가지도록 되어진다.
다른한편, 측면 절단날(134) 각각의 길이(L)는 (Di)이 세개의 측면절단날(134),(134),(134)의 기입된 원형의 지름인 31/2Di의 40％에서 60％까지 되는 것이 바람직하다.
예시된 실시예에서, 길이(L)은 31/2Di의 50％로 된다.
둥글게된 절단부분(137)은 각 측면 절단날(134)의 교차와 인접한 노우즈 절단날(135)에 형성되고 0.2에서 05㎜까지의 곡선의 반경을 가지고 있다.
방사상의 내외향 인서어트(126),(127)는 상부표면(131)에서부터 하부표면(132)까지 연장하는 고정관통구멍(138)이 설치된다.
위에 언급된 방사상의 내외향 인서어트(126),(127)의 배열은 기계체(121)의 축(X)을 포함하는 평면으로 방사상의 내외향 각 인서어트(126),(127)의 회전로씨를 나타내는 제17도를 참조하여 다음에 기술될 것이다.
제17도에서 방사상의 내향 인서어트(127)은 측면 절단날(134)중의 하나와 둥글게된 대응 절단부분(137)의 중개물을 통해서 측면절단날(134)의 방사상 내향으로 위치된 인접한 노우즈 절단날(135)이 끝 절단날로서 역할을 하고 둥글게 된 절단부분(137)이 축(X)과 관련하여 인접한 측면과 둥글게된 절단날(134),(135)의 앞 방향으로 위치되도록 그렇게 배열된다.
더욱이 방사상의 내향 인서어트(127)는 또한 끝 절단날로서 역할을 하는 노우즈 절단날(135)에 인접한 둥글게 된 노우즈 절단부분(136)이 중심을 넘는 방법으로 축(X)너머로 위치하는 그런 방법으로 배치된다.
축(X)에 직각을 이루고 둥글게된 절단날(137)의 앞의 끝을 통과하는 상상의 앞의 끝선(Y)과 관련한 측면절단날(134)의 각도(θ1)상상의 앞의 끝선(Y)과 관련한 측면절단날(134)의 각도(θ2)는 5°에서 15°까지로 되는 것이 바람직하다.
예시된 실시예에서는 (θ1)는 8°까지로 되고 (θ2)는 12°까지로 된다.
방사상의 외향 인서어트(126)는 측면절단날(134)중의 하나와 둥글게된 대응 절단부분(137)의 중간물을 통과하는 측면절단날(134)의 방사상으로 외향으로 위치한 인접한 노우즈 절단날(135)이 끝절단날로서 역할을 하고, 둥글게된 절단부분(137)이 축(X)과 관련한 인접한 측면과 노우즈 절단날(134),(135)의 앞으로 향하여 위치되도록 배치된다.
더욱이, 방사상의 외향 인서어트(127)는 또한 끝 절단날로서 역할을 하는 노우즈 절단날(135)에 인접한 둥글게된 노우즈 절단부분(135)이 둥글게 된 노우즈절단날(126)의 중간물을 통해서 노우즈절단날(135)이 기계체(121)의 후향 끝에 방사상의 내향 인서어트(127)와 같이 위에 언급된 상상의 앞의 끝선(Y)과 측면절단날(134)의 각도 (θ1)와 상상의 앞의 끝선(Y)과 관련한 노우즈절단날(135)의 각도 (θ2)는 5°에서 15°까지로 되는 것이 바람직하다.
예시된 실시예에서 (θ1)는 8°로되고, (θ2)는 12°로 된다.
축(X)에 평행인 선과 끝 절단날로서 역할을 하는 노우즈 절단날(135)에 인접하여 배치되는 노우즈 절단날(135)사이에서 한정된 클리어런스각도(ε)는 둥글게된 노우즈절단부분(136)을 통해서 0°에서 5°까지로 되는 것이 바람직하다.
예시되는 실시예에서 클리어런스각도(ε)는 2°로 된다.
방사상의 내외향 인서어트(126),(127)는 끝절단날로서 역할을 하는 방사상의 내향 인서어트(127)의 측면절단날(134)이 끝절단날로서 역할을 하는 방사상의 외향 인서어트(126)의 측면절단날(134)과 함께 교차점(P)에서 교차되도록 배열된다.
앞의 실시예들의 경우과 같이, 방사상의 내외향 인서어트(126),(127)는 제17도에서 나타난 바대로 교차점(P)과 외향 인서어트(126)의 끝절단날의 방사상 맨 바깥끝사이의 방사상 거리를 (A)라고 가정하고 교차점(P)과 내향 인서어트(127)의 끝절단날의 방사상으로 가장 안쪽끝사이의 방사상 거리를 (B)라고 한다면 A/B비율은 2／8에서 45／55까지와 동등하게 되도록 배치된다.
제19도는 위에 기술된 바대로 배열되고 천공을 수행하는 인서어트 천공기(102)를 예시한다.
제19도에서 알 수 있는 바와 같이 실질적인 절단에 제공되는 방사상의 내향 인서어트(127)부분들은 끝절단날로서 역할을 하는 노우즈절단날(135)과 노우즈절단날(135)의 방사상으로 외향으로 위치한 둥글게된 인접한 절단부분(137)과 둥글게된 절단부분(137)의 방사상으로 외향으로 위치한 인접한 측면절단날(134)부분이며, 그부분은 둥글게된 절단부분(137)에서 교차점(P)까지 연장한다.
끝절단날로서 역할을 하는 노우즈 절단날(135)에 인접하여 위치하고 중앙을 넘는 방법으로 위치한 둥글게된 노우즈 절단부분(136)은 절단하는 것에 제공되지 않는다.
실질적인 절단하는 것에 제공되는 방사상의 외향 인서어트(126)부분은 교차점(P)의 방사상으로 외향으로 위치하는 부분인 끝절단날로서 역할을 하는 측면절단날(134)의 부분과 측면절단날(134)의 방사상의 외향으로 위치한 둥글게된 절단부분(137)과 둥글게된 절단부분(137)의 방사상으로 외향으로 위치한 노우즈 절단날(135)과 노우즈 절단날(135)의 방사상의 외향으로 위치한 둥글게된 노우즈 절단부분(136)이다.
따라서 방사상의 내향 인서어트(127)가 세 번 절단날을 제자리에 두기 위해서 그 하부와 하부표면(131),(132)에 직각으로 연장하는 그 축주위를 120°각지게 이동한다면, 제20에서 영역(M)으로 각각 대표된 절단날들을 절단하는 것에 계속하여 제공된다.
만약 방사상의 외향 인서어트(126)가 세 번 절단날을 제자리에 두기 위해서 똑같이 각지게 이동된다면, 제20에서 영역(N)으로 각각 대표된 절단날들은 절단하는 것에 계속하여 제공된다.
이 방법으로, 절단날을 제자리에 두는 것이 방사상의 내향 인서어트(127)와 관련하여 세 번 실시될 때 절단하는 것에 제공된 절단날 영역들은 절단날을 제자리에 두는 것이 방사상의 외향 인서어트(126)와 관련하여 세 번 실시될 때 절단하는 것에 제공된 절단날 영역들과 겹치지 않는다.
그러므로 하나의 똑같은 인서어트와 관련하여 절단날을 여섯 번 제자리에 두기 위해서 위에 기술된 인서어트 천공기(102)를 위해서는 방사상의 외향 인서어트(126)와 같은 인서어트와 관련하여 절단날을 세 번 제자리에 두는 것을 실시하고 방사상의 내향 인서어트(127)와 꼭같은 인서어트와 관련하여 절단날을 세 번 제자리에 두는 것을 실시하는 것을 포함하는 것이 가능하다.
이것은 인서어트를 사용하는데 있어서 효율을 증가시키는 것이 가능하게 한다.
더욱이 위에 기술된 인서어트 천공기(102)에서는, 각 측면 절단날(134)과 방사상의 내외향 인서어트(126),(126)각각의 인접란 노우즈 절단날(135)은 외향으로 볼록한 방법으로 형성된다.
그러므로, 제21도에 나타난 바대로, 측면절단날(134)에 의해서 생성된 칩(S)과 노우즈 절단날(135)에 의해서 생성된 칩(T)은 서로서로 방해하고, 따라서 칩을 파손하는 것이 증가되며, 따라서 칩 배출능률을 증가시키는 것을 가능하게 한다.
더욱이 절단폭이 절단날에 각각 대응하는 네 개의 면으로 분리되기 때문에 절단저항성은 감소될 수 있다.
더욱이 각 측면 절단날(134)의 경사각도(θ1)가 8°로 되고 각 노우즈 절단날(135)의 경사각도(θ2)가 12°로 되기 때문에 절단날에 직각으로 가해진 방사상 부속품 힘은 서로서로 균형이 잡혀질 수 있으며, 따라서 절단하는 균형은 더 우수하게 될 수 있다.
제13도에서 31도까지에서 예시된 셋째 실시예가 표면으로서 역할을 하는 그 아부표면(131)이 평면인 각각에서 방사상의 내외향 인서어트(126),(127)를 사용하여서 기술되고 있다.
그러나, 본 고안은 이 특수한 형태에만 한정되어서는 안된다.
칩파손지역은 상부표면(131)의 외부주위를 따라서 제공될 수도 있다.
즉, 제22도에 나타난 인서어트(104)는 일정한폭을 가지고 있으며 외부주위절단날을 따라서 상부표면(131)에 형성되는 칩파손지역(141)을 가지고 있다.
제23도에 나타난 바대로의 절단 인서어트(105)는 그 상부표면(131)에 형성되고 각각의 둥글게된 절단부분(137)부근에 폭이 좁으나 나머지 부분은 폭이 넓은 칩파손지역(151)을 구성한다.
제24도에 나타난 절단 인서어트(106)는 그 상부표면에 형성되고 외부주위 절단날로부터 좁은 부분과 그곳으로부터 넓은 부분이 교차로 배열되는 칩파손지역(161)을 구성한다.
위에 기술된 바대로 본 고안에 따른 인서어트 천공기의 방사상의 내외향 인서어트는 방사사의 각 내외향 인서어트의 회전로씨에서 방사상의 외향인서어트의 끝절단날의 방사상으로 맨 바깥 끝과 방사상의 각 내외향 인서어트의 끝절단날들이 서로서로 교차되는 교차점 사이의 방사상거리를(A)라고 하고, 방사상의 내향 인서어트의 방사상으로 가장 안쪽 끝과 교차점 사이의 방사상 거리를(B)라고 가정한다면, A：B의 비율이 2：8에서 45：55까지의 범위내에 있도록 배치된다.
즉 방사상의 외향 인서어트는 공작물을 실질적으로 절단하는 끝절단날 부분이 규정된 상부한계보다 더 크지않은 길이를 가지도록 배치되기 때문에, 방사상의 내향 인서어트위에 작용하는 뒤의 힘은 어느 정도 감소될 수 있고, 따라서 직각으로 방사상의 내외향 인서어트위에 작용하는 주요힘은 서로서로 균형되도록 한다.
결과적으로 본 고안에 따른 천공기는 방사상의 내외향 인서어트 사이의 절단력의 현저한 차이에 기인한 여러 가지 결점을 해소할 수 있고, 그러므로 천공의 정확성을 증가시킬 수 있으며, 마무리된 표면이 거치게 하며 구멍을 일직선이 되게하고 또한 천공깊이 한계를 개선할 수 있게한다.

Claims (12)

  1. 그곳을 통한 회전축과 평면으로 보아 다각형형태의 방사상의 외향 절단 인서어트와 , 전기한 방사사의 외향 인서어트는 전기한 앞끝의 외부주면에 인접하여 배치되며 전기한 기계체의 앞 끝에 장착되고, 전기한 방사상의 외향 인서어트는 최소한 하나의 끝절단날을 구성하며, 평면으로 보여진 다가형형태의 방사상의 내향 절단 인서어트를 구성하며, 그 방사상의 내향 인서어트는 기계체의 축에 인접하여 배치되고 전기한 기계체의 전기한 축에 인접하여 배치되고 전기한 방사상의 내향 인서어트는 최소한 하나의 끝절단날을 구성하며, 여기서 전기한 방사상의 내외향 인서어트는 기계체의 축을 포함하는 평면에서 방사상의 각 내외향 인서어트의 회전로씨에 있어서, 전기한 방사상의 외향 인서어트의 전기한 끝 절단날이 전기한 방사상의 내향 인서어트의 전기한 끝 절단날과 함께 교차점에서 교차되는 것과 같이 배열되며, 그리고, 여기서 방사상의 내외향 인서어트는 전기한 교차점과 전기한 방사상의 외향 인서어트의 끝절단날이 방사상으로 가장 바깥 끝사이의 방사상거리를 A라고하면, 전기한 교차점과 전기한 방사상의 내향 인서어트의 전기한 끝절단날의 방사상으로 맨 안쪽끝 사이의 방사상거리를 B라고하면, A／B의 비율은 2／8에서 45／55까지의 값을 취하도록 배치되는 것을 인서어트 천공기.
  2. 제1항에 있어서, 전기한 방사상의 내외향 인서어트 각각이 대개 평면으로 보아 정삼각형 형태를 하고 있는 것을 특징으로 하는 인서어트 천공기.
  3. 제1항에 있어서, 전기한 방사상의 내외향 인서어트 각각이 대개 평면으로 보아 정삼각형 형태를 하고 있는 것을 특징으로 하는 인서어트 천공기.
  4. 제1항에 있어서, 전기한 방사상의 내향 인서어트 전기한 끝 절단날의 전기한 방사상의 가장 안쪽 끝이 전기한 기계체의 전기한 축위에 실제적으로 위치하는 것을 특징으로 하는 인서어트 천공기.
  5. 제1항에 있어서, 전기한 방사상의 내향 인서어트 전기한 끝 절단날의 전기한 방사상의 가장 안쪽 끝이 중앙을 넘은 방법으로 전기한 기계체의 전기한 축너머에 위치하는 것을 특징으로 하는 인서어트 천공기.
  6. 제1항에 있어서, 전기한 방사상의 내외향 인서어트는 서로서로 크기와 형태에 있어서 동일한 양의 절단 인서어트이며 대개 평면으로 보아 정삼각형 형태이고, 여기서 전기한 양의 절단 인서어트 각각은 전기한 정삼각형의 세측면의 각각에 형성된 측면 절단날과 전기한 정삼각형의 각각의 꼭지점에 V―모양으로 형성된 한 쌍의 인접한 노우즈 절단날과 인접한 노우즈 절단날쌍은 전기한 정삼각형의 꼭지각보다 더 큰 각도를 한정하며 그 꼭지의 이등분선에 대칭인 관계이고, 인접한 노우즈 절단날 쌍사이에 교차점에 형성된 둥글게 된 노우즈 절단부분을 구성하며, 여기서 전기한 방사상의 내향 인서어트에 있어서, 전기한 측면 절단날 각각은 그 측면 절단날의 방사상으로 내향으로 위치한 인접한 노우즈 절단날은 전기한 방사상의 내향 인서어트의 전기한 끝 절단날로서 역할을 하고, 전기한 끝 절단날로서 역할을 하는 노우즈 절단날은 전기한 방사상의 내향 인서어트의 전기한 끝 절단부분은 중심을 넘는 방법으로 전기한 기계체의 전기한 축 너머로 위치되며, 여기서, 전기한 방사상의 외향 인서어트에 있어서는, 전기한 측면 절단날 각각과 그 측면 절단날의 방사상으로 외향으로 위치한 인접한 노우즈 절단날은 전기한 방사상의 외향 인서어트의 전기한 끝 절단날로서 역할을 하며, 전기한 끝 절단날로서 역할을 하는 노우즈 절단날은 인접하여 위치된 노우즈 절단날은 둥글게 된 노우즈 절단부분의 중개물을 거쳐서 전기한 기계체의 뒤로 향한 끝에 노우즈 절단날이 접근함에 따라서 전기한 기계체의 전기한 축에 접근하기 위해서 연장하는 것을 특징으로 하는 인서어트 천공기.
  7. 제6항에 있어서, 전기한 방사상의 내외향 인서어트 각각이 표면으로서 역할을 하는 상부표면과, 전기한 상부표면에 평행하고 전기한 기계체의 전기한 앞 끝에 대한 시이트 표면으로서 역할을 하는 하부표면과 전기한 상.하부표면 사이를 연장하고 측면으로서 역할을 하는 측 표면을 구성하는 것을 특징으로 하는 인서어트 천공기.
  8. 제7항에 있어서, 전기한 상부표면이 평면인 것을 특징으로 하는 인서어트 천공기.
  9. 제7항에 있어서, 전기한 상부표면이 전기한 상부표면의 주위를 따라서 연장하고 일정한 폭을 실제적으로 가지고 있는 칩 파손지역으로 형성되는 것을 특징으로 하는 인서어트 천공기.
  10. 제7항에 있어서, 전기한 상부표면이 전기한 상부표면의 주위를 따라서 연장하고 전기한 각 측면 절단날과 인접한 노우즈 절단날 사이의 접합점부근의 폭이 좁으나 나머지 부분에서는 폭이 넓은 칩파손지역으로 형성되는 것을 특징으로 하는 인서어트 천공기.
  11. 제7항에 있어서, 전기한 상부표면이 전기한 상부표면의 주위를 따라서 연장하고 폭은 좁은 부분과 폭이 넓은 부분이 교대로 배열되는 것을 칩파손지역으로 형성되는 것을 특징으로 하는 인서어트 천공기.
  12. 제6항에 있어서, 전기한 방사상의 내외향 인서어트 각각의 전기한 끝 절단날로서 역할을 하는 측면 절단날이 전기한 기계체의 전기한 축에 직각으로 연장하고 측면 절단날과 전기한 끝 절단날로서 역할을 하는 인접한 노우즈 절단날 사이의 접합점을 통과하는 상상의 앞의 끝선에 관련한 각도 (θ1)를 한정하고, 전기한 끝 절단날로서 역할을 하는 노우즈 절단날은 전기한 상상의 앞 끝선에 관련한 각도 (θ2)를 한정하고, 전기한 각도 (θ1)는 5°에서 15°까지이고 전기한 각도(θ2)는 5°에서 15°까지 인 것을 특징으로 하는 인서어트 천공기.
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