KR920007213B1

KR920007213B1 - 회전절삭공구

Info

Publication number: KR920007213B1
Application number: KR1019840004609A
Authority: KR
Inventors: 마사오 구보다
Original assignee: 마사오 구보다
Priority date: 1983-08-02
Filing date: 1984-08-02
Publication date: 1992-08-28
Also published as: DE3476168D1; JPS6071107A; EP0133366A2; EP0133366A3; JPS625725B2; EP0133366B1; KR850001846A; US4586858A

Abstract

내용 없음.

Description

회전절삭공구

제1a도는 본 발명의 한가지 실시예에 따른 드릴의 한쪽 끝을 도시한 개략적 평면도.

제1b도는 제1a도 드릴의 세로평면에서 취하여 좌우측 절삭날이 도시된 개략적 측면도.

제2a도 및 제2b도는 크기가 다른 절삭날의 중간 비절삭부가 도시된 제1a도 및 제1b도와 유사한 도.

제2c도는 제2a도의 왼쪽에서 취하여 좌측 절삭날의 일부를 도시한 측면도.

제3a도 및 제3b도는 외경을 조절할 수 있는 드릴을 도시한 도.

제4도는 절삭날의 제한적 여유각을 나타낸 도.

제5도는 중간 비절삭부가 두곳에 있는 절삭날의 개략적 부분측면 단면도.

제6a도는 꼭지각(2α)이 180°보다 큰 본 발명의 특수한 실시예의 평면도.

제6b도는 제6a도 실시예의 2절삭날을 한 평면에 도시한 개략적 측면도.

제7a도는 일체형 절삭날 대신 표준 삽입형 절삭날을 구비한 본 발명에 따른 실시예의 평면도.

제7b도는 제7a도의 개략적 측면도.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명

11, 22 : 중간 비절삭부 21 : 내측 비절삭부

101, 201 : 내측 절삭날 A : 공구 회전중심

AG₁, AG₂: 절삭날 라인

본 발명은 드릴링 및 엔드 밀링(end milling)에 사용되는 회전절삭공구에, 특히 그 끝의 회전중심에 효과적인 절삭날이 구비되고 공구축의 굽힘 모우멘트가 실질적으로 균형잡힌 절삭공구에 관한 것이다.

종래의 드릴에서는 드릴끝 중심부(chisel edge)에서 절삭품질이 불량해지는 문제가 있어 이 때문에 가공시에 과도한 축방향 압력이 요구되었다. 이 문제를 해결하기 위하여 여러가지 방법이 제안되어 왔다. 그중의 하나는 곧은 절삭날이 드릴끝의 중심에서 원주 또는 그 근처까지 연장되고 그 직경 반대방향으로 드릴끝의 중심부에 있는 비절삭부로부터 원주 또는 그 근처까지 연장되어 있는 초경 팁 접착드릴(cemented carbide- tipped drill)이다.

그러나 이런 드릴에 있어서는, 2절삭날 라인을 따라 절삭저항에서 기인하는 드릴축의 굽힘 모우멘트가 부분적으로만 평형을 이루어 그 결과 드릴이 휘는 경향이 생긴다. 이 때문에 구멍의 크기와 직진도의 정밀도가 떨어져서 특히 깊은 구멍을 뚫을때 불리하게 된다.

본 발명의 주목적은 절삭저항으로 인한 굽힘 모우멘트를 실질적으로 균형잡히게 하는 것이다. 본 발명의 요지는 2절삭날 라인을 따라 중간에 소정의 길이로, 소정의 위치에 비절삭부를 형성시키는데 있다. 비절삭부의 길이와 위치는 여러 변수에 의하여 이론적 계산으로 결정된다. 구해진 값을 실험에 의하여 확인 수정 하면 이 값의 정밀도를 보다 개선할 수 있다.

본 발명은 첨부된 도면을 참고로 다음에 기술된 바람직한 실시예로부터 잘 이해 할 수 있다.

회전절삭공구에서, 공구의 끝에 한쪽으로 실질적으로 직선인 절삭날라인의 회전중심 가까이에 내측절삭부가 구비되었을 경우, 공구 중심부의 강도를 보장하기 위하여 반대편의 절삭날 라인에는 중심 가까이에 비절삭부가 형성되어야 한다.

그러나 이런 구조로는 2절삭날의 절삭저항이 회전하는 공구의 축에 평형되지 않은 굽힘 모우멘트를 발생 시킨다. 이 모우멘트의 불균형을 감소시키기 위하여 한쪽 절삭날에 내측절삭부와, 중간 비절삭부를 형성시키는 것이 고려되어 왔다. 그러나, 이쪽편에 중간 비절삭부를 형성시키는 것만으로는 불균형 굽힘 모우멘트를 충분히 제거하는 것이 불가능하다. 본원 발명자는 내측 비절삭부가 있는 절삭날 라인에 추가로 중단 비절삭부를 형성시키고, 2절삭날 라인의 비절삭부의 길이와 위치를 적절히 선정하여 이 문제를 해결하였다. 본원 발명자는 이 이론을 유도해내어 실험으로 확인하였다.

제1a도 및 제1b도에는 드릴축(00)에서 좌우측 직선 절삭날이 동일한 각도로 만나는 드릴이 도시되어 있다. 제1b도(및 제2b, 3b, 6b, 7b도)에서 왼쪽에 도시된 절삭날 라인은 화살표(001)방향에서, 오른쪽에 도시된 절삭날라인은 화살표(002)방향에서 각각 본 것이다. 모든 도면에서 유사하거나 동일한 부분은 동일한 기호로 나타내었다.

왼쪽 절삭날은 회전중심(A)에서부터 원주(G₁)까지 직선적으로 형성되어 있고, 내측절삭부(101, AC₁), 중간 비절삭부(11, C₁D₁), 외측절삭부(102, D₁G₁)로 구성되어 있다. 오른쪽 절삭날 라인은 점(B₂)부터 원주 (G₂)까지 직선적으로 형성되어 있고, 점 (B₂)은 내측 비절삭부(21, AB₂)를 형성하도록 점(A)으로부터 간격을 두고 위치한다. 그러므로 오른쪽 절삭날 라인은 내측 비절삭부(21, AB₂), 내측절삭부(201, B₂F₂), 내측 비절삭부(22, E₂F₂), 외측 절삭부(202, F₂G₂)로 구성된다. 이하 왼쪽은 내측절삭부가 있는 절삭날 라인, 오른쪽은 내측 비절삭부가 있는 절삭날 라인이라고 한다.

도면의 왼쪽에서 내측절삭부(101, AC₁)에 있는 점(B₁)은 오른쪽의 내측 비절삭부의 점(B₂)과 중심(A)으로부터의 거리가 동일하다. 즉, 점(B₁)은 축(00)으로부터 점 (B₂)과 동일한 반경(r_B)을 가지고 있다. 도면의 오른쪽에서 내측절삭부(201, B₂E₂)에 있는 점(C₂)은 왼쪽의 중간 비절삭부(11, C₁D₁)의 점(C₁)과 중심(A)으로부터의 거리가 동일하다. 즉, 점 (C₂)은 축(00)으로부터 점(C₁)과 동일한 반경(r_C)을 가지고 있다. 마찬가지로, 오른쪽의 내측절삭부(201, B₂E₂)에 있는 점(D₂)은 왼쪽의 중간 비절삭부(11,C₁D₁)의 점(D₁)과 축(00)으로부터 동일한 반경(r_D)을 갖고 있으며, 왼쪽의 외측절삭부(102,C₁D₁)에 있는 점(E₁) 및 점(F₁)은 오른쪽의 중간 비절삭부(22, E₂F₂)의 점(E₂) 및 점(F₂)과 축(00)으로부터 각각 동일한 반경(r_E및 r_F)을 갖고 있다. 원주상의 2점(G₁및 G₂)의 반경은 동일(r_G=AG₁=AG₂)하다. 이들 반경사이의 대소관계는 r_B

r_C

r_D

r_E

r_F

r_G이다.

단순히 하기 위하여 절삭날의 라운딩 부분이 날카롭다고 가정한다. 또 절삭날 라인의 각 점에서 레이크 각(rake angle)과 여유각(relief angle)이 일정한 것으로 간주한다.

뿐만 아니라, 절삭날의 각 부분에 작용하는 절삭저항 이 절삭속도의 변화에 무관하게 일정하다고 간주한다.

절삭날을 따라 임의의 길이(s)에서 원주방향으로 단위길이당 주 절삭저항은 f_C이고, 축(00)과 선형 절삭날 라인을 포함하는 평면내에 있고 절삭날에 수직인 주 절삭저항의 분력이 f_n이라고 가정하면

fc/fn=k

이고 여기서 k는 상수이다.

좌우측 절삭날은 동시에 절삭을 하므로 전체 절삭저항은 단일 절삭날의 절삭저항보다 λ배 크다고 간주할 수 있으며 이경우 λ≒1/2이라고 가정할수 있다.

절삭날의 미소길이(ds=dr/sinα)에 작용하는 주 절삭저항의 성분은 어디에서나 다음과 같이 표시할수 있는데 기호(r)는 그 점에서의 반경을 나타낸다.

원주성분 f_Cds= kf_n·dr/sinα

축성분 f_tds=f_nsinα·dr/sinα

= f_ndr

반경성분 f_rds=f_ncosαdr/sinα

=f_ncotα·dr

제1a, 1b, 2a, 2b도에 도시한 바와같이, 드릴축(00)상의 임의의 점(0)을 통과하는 수평축(OX)주위의 굽힘 모우멘트와, 이 수평축(OX)에 수직인 수평축(OY)주위의 굽힘 모우멘트가 각각 0이 되면 드릴축 주위에 작용하는 굽힘 모우멘트가 없어지게 되는 조건을 구할수 있다. 여기서 점(0)과 중심(A)사이의 거리는 기호(3)로 나타낸다.

먼저, 수평축(OX)주위의 굽힘 모우멘트에 관한 조건식을 다음과 같이 나타낼수 있다.

위의 식에 f_c=k×f_n과 ds=dr/sinα를 대입하면 다음 식을 구할수 있다.

f_n이 일정한 수라고 가정하고 (1)식을 적분하면 다음식을 구할수 있다.

이와 비슷하게 수평축(OX)주위의 굽힘 모우멘트에 관한 조건식을 다음과 같이 나타낼수 있다.

이 식에 f_rds=f_ncotαdr 및 f_tds=f_ndr을 대입하면 다음과 같은 제2의 기본조건을 구할수 있다.

f_n을 고정된 수라고 가정하고 식(2)을 적분하면 다음 식을 구할 수 있다.

각각의 분할된 적분영역에서 f_n값은 다음과 같다.

절삭저항의 성분(f_n)이 λK가 되는 영역에서 굽힘 모우멘트는 균형을 이룬다.

이들 식 (1)' 및 (2)'에서 다음식을 유도할수 있다.

값(α) 및 (a)에 무관하게 위의 두식을 만족시키는 조건은 다음과 같다.

r_B/r_F=b, r_C/r_F=c, r_D/r_F=6, r_E/r_F=e라고 하면 다음 식을 구할수 있다.

위의 두식에는 4개의 미지수가 포함되어 있다. 그러므로 2개의 독립적인 조건을 주면 이 식을 풀어 미지수를 구할수 있다. 예를들어 b와 e의 값이 주어지면 다음과 같이 c와 d를 구할수 있다.

만약 b=c이고 d=e이라면 점 (B₁)과 점 (C₁), 점 (D₁)과 점 (E₁), 점 (B₂)과 점 (C₂), 점 (D₂)과 점 (E₂)이 서로 일치하게 된다.

그러므로, 다음과 같은 결과를 얻을수 있다.

즉, r_B=r_C=r_F/4

r_D=r_E=3r_F/4

를 구할수 있는데 최대반경 (r_G)은 r_F와 같거나 이보다 크며 임의로 결정할수 있다. 가장 바깥쪽에 있는 절삭부(F₁G₁및 F₂G₂)는 드릴링 작업의 마무리에 이용된다. 제2a도 및 제2b도는 r_G=5r_F/4인 조건을 충족시키는 절삭날을 도시하고 있다.

만약 AC₁=D₁F₁, B₁C₁=D₁E₁, 즉 c=1-d, c-d=e-d라고 하면 위의 (5)식으로부터 b+e=1을 유도해 낼 수 있다. b+e=1을 (6)식에 대입하면 e-b=2c 즉 B₂E₂=2AC₁이라는 중요한 관계를 얻을수 있다.

이는 AC₁길이를 일정하게 유지한채 비절삭부(C₁D₁)의 길이를 적절히 변화시켜 직경이 다른 드릴을 제작 할수 있다는 것을 의미한다. 위에서 기술한 관계는 드릴끝의 꼭지각(2α)에 무관하게 유효하다는 것을 유의해야 한다. 그러므로, 이 관계를 이용하여 AC₁의 길이를 그대로 둔채 드릴의 외경을 광범위하게 변화시킬 수 있고, 꼭지각도 바꿀수 있다.

불균형 굽힘 모우멘트를 균형되게 하는데는 AF₁과 B₂F₂부분이 불가결하므로, F₁G₁과 F₂G₂부분이 동일한 형상으로서 축(00)에 대하여 대칭이기만 하면 최외측 절삭부(F₁G₁과 F₂G₂)의 길이와 꼭지각(2α)은 어떤 값이라도 좋다. 그러므로 AF₁부분과 AF₂부분을 공통으로 하고 r_G가 r_F보다 큰 새로운 드릴을 설계할수 있다.

제3a도 및 제3b도는 그 실시예이다. 이 도면에서 F₁G₁부분 및 F₂G₂부분에는 추가적 또는 교환할수 있는 절삭날(13 및 23)이 각각 포함되어 있다. 이 경우 추가적 또는 교환가능한 절삭날(13, 23)의 절삭속도는 원래 절삭날의 절삭속도보다 크기 때문에 발생하는 칩(chip)의 두께가 약 반으로 된다. 이는 공구수명의 관점에서 유리하다.

본 발명에 의한 드릴을 초경 합금팁 삽입 날(inserted carbide-alloy tipped-blades)로 구성되게 할수도 있다. 그러나 삽입날의 레이크 각이 결정되면 표면타이의 간섭이라는 면에서 볼때 드릴 끝 가상 원뿔면의 꼭지각(2α)에는 제한이 생긴다.

이 간섭은 제4도를 참조하여 상세히 설명하기로 한다. 여유면 및 축(00)을 포함하는 임의평면이 만나는 직선과 축(00)이 이루는 각은, 축(00)을 포함하는 평면과 절삭날의 선을 포함하는 평면이 만나는 직선이 축 (00)과 90°를 이룰때 최대의 γ_max가 된다. 그러므로 간섭이 일어나지 않는 조건은 γ_max이다.

도면에서 드릴축(00)은 직선(AH₁)으로 절삭날의 선(101)은 드릴의 중심(A)을 통과하는 직선(AP₁)으로 나타내었다. 직선(AQ₁)은 레이크면의 교차선으로 표시되었고, 이 직선은 직선(AH₁및 AP₁)을 포함하는 평면에 수직이고 직선(AH₁)을 포함하는 평면내에 있다. 직선(HQ₁)상의 임의의 점(Q)으로부터 직선(AP₁) 에 수직선을 그어 이 수직선(QP)이 점(P)에서 직선(AP₁)과 교차하게 한다. 위의 점(Q)으로부터 직선(AH₁)상에 다른 수직선(QH)을 그어 이 직선(QH)이 직선(AH₁)과 점(H)에서 교차하도록 한다. 입체기하학의 3수선정리를 이용하면 직선(HP)은 직선(AP) 및 직건(HQ)와 직각으로 만난다는 것, 즉 HP⊥AP, HP⊥HQ임을 알수있다. 예각(∠HPQ)의 크기가 δ이면, δ는 여유각(r)의 여각임을 알수 있는데 여기서 τ는 절사날의 점(P)에러의 여유각이다.

또 α, γ_max, δ사이의 관계를 다음과 같이 구할 수 있다. 선분(QH)의 길이를 h로 하면 ∠HAP=α, ∠HAQ=γ_max로부터 tanα=HP/AP=hcotδ/hcotyγ_maxcosα의 관계식을 구할수 있고 이를 간단히 하여 tanγ_max=sinα·tanδ를 구할수 있다. 그러므로 앞서 언급한 조건 즉, tanγ_max〈tanα를 이용하여 α와 δ사이의 관계를 다음과 같이 구할수 있다.

다음 표는 몇가지 계산의 보기이다.

따라서 실제 사용시에 드릴의 꼭지각을 다음 범위내에서 선택하는 것이 바람직하다.

비절삭부를 형성하는데 하나 또는 양 여유면은 부분적으로 제거될수 있으며 비절삭부엔 날이 전혀 필요가 없다. 제1a도 및 제1b도 내지 제3a도 및 제3b도는 비절삭부를 보다 잘 이해하기 위하여 제거된 양 여유면 및 레이크면을 보여준다. 절삭날에 적절한 레이크 각은 보다 양호한 절삭을 가져을 것이다.

전술하였듯이 중간 비절삭부에 인접하여 내, 외측 방향으로 각각 위치한 내, 외측 절삭날은 제1a도, 제1b도, 제2a도 및 제2b도에 도시되었듯이 한개의 일체날로 조립되거나 제3a도 및 제3b도에 도시되었듯이 분리된 날로 구성될 수 있다. 절삭날 고정수단에 관하여 종래의 여러가지 방법, 예를들면 납땜, 기계적 클램핑이 유용하며 이에 대한 설명은 여기에서 생략한다.

제7a도 및 제7b도는 다이아몬드 형상의 표준삽입형 절삭날을 구비한 드릴의 한 실시예를 도시한다. 내측 절삭날에 위치한 날의 가장 내측 모서리를 라운딩한 중심이 약간 외측을 향한 선결된 오프 셋(offset)을 갖는다는 것은 중요하다. 이 오프셋은 제7b도에서 기호 δ₁으로 표시되어 있다.

내측 비절삭북(21)를 갖는 오른쪽 절삭날 라인에서 중간 절삭날(201)은 측면이 서로 접촉한 2개의 삽입날(2011, 2012)로 이루어져 있다. 인접날(2011)과 (2012)사이 이음부(2010)는 인접날들이 라운딩된 2부분 사이에 작은 노치, 소위 니크(nick)라 불리우는 것으로 이루어진다. 니크는 절삭날로부터 흘러나가는 전단된 칩핑층(chipping layer)을 나누기 위한 칩 파쇄수단(chip breaking means)으로서 제공된다. 내측 절사날(101)을 갖는 왼쪽 절삭날 선에서 외측 절사날(102)은 유사하게 구성된다. 즉, 2개의 외측 삽입절사날(1021) 및 (1022)는 서로 밀접히 접촉된다. 따라서 상기와 같은 역할을 하는 또다른 니크(1020)는 날들사이에 있다.

정반대로 마주보는 최외곽날(1022, 202)은 같은 형상과 크기이어야 하며 길이는 0을 포함하여 임의일수 있고 따라서 공구의 외경은 자유롭게 선택될수 있다. 따라서 최외곽날(1022, 202)이 없는 설계도 가능하다. 절삭날의 형상에 있어서는 통상적으로 정오각형, 사각형, 정삼각형 또는 같은 형상의 일부분 또는 조합이 공구의 꼭지각으로 채택될수 있다.

상술하였듯이 실질적으로 가상의 굽힘 모우멘트를 갖는 회전절삭공구의 설계에 있어서 상대적으로 몇가지 단순한 가정을 할수 있다. 얼마간의 부(負)의 불균형 굽힘 모우멘트가 이러한 가정으로부터 실수로 인하여 존재될수도 있으나 공구의 기계가공 정밀도는 아주 현저하게 개선된다. 또한 공구의 실제크기가 계산치와 약간 다를지라도 불균형 굽힘 모우멘트의 효과적인 감소가 예상될수 있다. 요컨대 본 발명은 비절삭부가 공 구의 축에 수직인 면에 직각으로 교차되는 두축주위 굽힘 모우멘트가 둘이 각각 0이라는 가정하에 선결된 대략적인 길이와 위치로 이루어진 절삭날 라인에 있는 공구형태를 알려준다.

이 사실을 고려하여, 제5도에서 도시하였듯이 내측 절삭날을 갖는 절삭날 라인에 중간 비절삭부는 작은 절삭날부위를 가져 보다 작은 폭의 칩을 흘려 내보내도록 할수있다. 또한 이 경우 나누어진 비절삭부를 갖는 절삭날 라인의 가장 적절한 크기는 수치계산을 통하여 선결될수 있다.

전술한 모든 경우에 있어서 결과적인 실험데이타를 통한 계산에 의하여 결정된 값들을 교정하는 것이 바람직하다. 덧붙여 비절삭부의 길이는 절삭효율의 견지에서 가능한한 작게 하는 것이 바람직하다.

전술하였듯이 엄격히 정밀한 크기관계가 절삭날 라인에서 유지되는 것이 실제에 있어 절대적으로 필요치는 않지만 과도한 불균형 굽힘 모우멘트를 막기 위하여 내측 절삭날을 갖는 절삭날 라인의 비절삭부 총길이는 내측 비절삭부를 갖는 반대편 절삭날 라인의 비절삭부 총길이보다 크다는 것은 필수적이다.

전술내용이 꼭지각이 180°미만의 드릴을 참고로 이루어진데 반하여 또한 본 발명은 외측 절사날은 길이가 보다 더 외측으로 연장되는 엔드 밀링 커터(end milling cutter)에 응용될수 있다. 제6a도 및 제6b도는 180°이상의 꼭지각을 갖는 드릴을 도시한다. 제6a도는 드릴끝에서 바라본 개략적 평면도이며 제6b도는 공구 축과 절삭날 라인을 포함하는 수직면에서 바라본 개략적 측면도이다. 이 실시예는 얇끈 판이나 경사면에 사용하기 적합하다.

게다가 좌, 우측 절삭날 라인은 항상 진직선일 필요는 없으며 또한 볼록한 곡선 혹은 다른 곡선일수도 있다. 그러나 이경우 절삭날 위치의 복잡한 교정이 요구된다. 절삭날로부터 칩을 내보내기 위하여 드릴의 몸 체엔 그루우브(groove) 흑은 플루우트(flute)를 만든다. 이들은 직선형, 나선형 흑은 직선과 나선의 조합형 이며 여기에서는 상세한 기술은 생략한다. 그러나 간략히 그루우브(03, 04)의 크기와 단면형상은 전길이에 걸쳐 일정하지는 않다. 공구의 강도를 확보하기 위하여 칩제거가 가능한한 쌩크(shank)부를 향하여 점차적으로 그루우브의 깊이를 감소시키는 것이 바람직하다. 또한 칩의 흐름을 개선하기 위하여 그루우브부분으로서 나선형 고루우브를 사용함도 바람직하다.

게다가 제1a도 및 제2a도에서 도시한 실시예에서 상부 절삭날이 마멸될때엔 대각지점 A'와 반내편 A'C'₁이 상부 측면 A와 AC₁의 위치에 대치하는 것이 경제적일 것이다.

Claims

내측 비절삭부를 갖는 절삭날 라인이 하나의 중간 비절삭부를 갖고 있고 내측 절삭날을 갖는 절삭날 라인이 적어도 하나의 중간 비절삭부를 갖고, 내측절삭날을 갖는 절삭날 라인의 적어도 하나의 상기 중간 비절삭부가 다른 절삭라인의 내측 비절삭부의 중심으로부터의 반경보다 큰 중심으로부터의 반경내에 위치하고, 내측절삭날을 갖는 절삭날 라인의 중간 비절삭부 총길이가 다른 절삭날 라인의 내측 비절삭부 길이보다 크고, 내측 비절삭부를 갖는 절삭날 라인의 상기 중간 비절삭부가 내측 절삭날을 갖는 절삭날 라인의 최외곽 절삭날 중심에서의 반경과 일치하는 중심으로부터의 반경내에 위치하며, 내측 비절삭부를 갖는 절삭날 라인의 중간 비절삭부 길이가 내측 절삭날을 갖는 절사날 라인의 중간 비절삭부 총길이보다 작으며, 공구 회전중심을 통과하여 뻗어있는 직경면에 실질적으로 있는 한 절삭날 라인은 중심에 인접한 내측 절삭날을 갖고 있고 다른 절삭날 라인은 중심에 인접한 내측 비절삭부를 갖는 두 절삭날 라인을 축방향 끝에 갖는 것 을 특징으로 하는 회전절삭공구.
제1항에 있어서, 절삭날과 비절삭부의 기본적인 크기와 위치가 다음 두식을 궁극적으로 만족하도록 결정되는 양 절삭날 라인을 따라 배치되는 것을 특징으로 하는 회전절삭공구.

b+c-d-e+l=0

b²+c²-c²-e²+1=0

여기에서 b=r_B/r_F, c=r_C/r_F

d=r_D/r_F, e=r_E/r_F

r_B, r_C, r_D, r_E, r_F및 r_G는 각각 절삭날 라인에서 다음 관계식의 반경을 지칭하며 절삭날과 비절삭부의 크기와 위치를 결정함.

r_B
rC〈r_D
r_E〈r_F
r_G
제2항에 있어서, 내측 비절삭부를 갖는 절삭날 라인에서 내측 비절삭부의 길이가 절삭날 라인의 중간 비절삭부 길이와 같고 비절삭부의 총길이가 내측 절삭날을 갖는 절삭날 라인의 중간 비절삭부의 총길이와 같은 것을 특징으로 하며 내측 비절삭부를 갖는 절삭날 라인의 절삭날 길이가 내측 절삭날을 갖는 절삭날 라인의 내측 절삭날 길이의 두배와 같은 것을 특징으로 하는 회전절삭공구.