KR920006357B1 - 필라멘트 응고방법 - Google Patents

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내용 없음.

Description

필라멘트 응고방법

제1도는 본 발명의 방법을 수행하는데 적절한 장치의 투시도이다.

제2도는 제1도의 선 2-2를 따라 취한 제1도의 횡단면 정면도이다.

제3도는 본 발명의 방법을 수행하는데 적절한 다른 장치의 부분 횡단면 정면도이다.

제4도는 응고액 유동 조절시스템의 개략도이다.

제5도와 제6도는 본 발명을 수행하는데 사용되는 방사구금의 구경의 허용되는 패턴을 간략히 나타낸 것이다.

제7도는 상이한 방사속도에 대한 섬유의 강력을 본 발명에 의해 제조된 섬유를 선행기술의 섬유와 비교하여 그래프로 나타낸 것이다.

본 발명은 필라멘트의 개선된 방사방법에 관한 것이다. 특히, 본 발명은 고강력을 유지하면서 방향족 폴리아미드의 필라멘트를 실질적으로 증가된 속도에서 방사할 수 있게 개선된 방법에 관한 것이다.

블레이즈(Blades)의 미합중국 특허 제3, 767, 756호에는 비응고성 유체[예: 공기]를 통과시킨 다음, 응고성 액체[예; 물]속을 통과시키는 방향족 폴리아미드의 이방성 산성용액을 소위 에어-갭 방사하는 방법이 기술되어 있다. 블레이즈의 특허에 기술되어 있는 방사구금의 구멍은 방사형으로 배치되어 있고 필라멘트는 비교적 응고욕 속에서 응고된다.

양(Yang)의 미합중국 특허 제4, 340, 559호에는 블레이즈의 특허에 기술되어 있는 방법에 비하여 개선된방법이 교시되어 있다. 양의 특허에서, 이방성 방사용액은 비응고성 유체의 층을 통하여 얕고 유동하는 응고액 욕 속을 통과한 다음, 과량의 응고액과 함께 욕의 아래쪽에 있는 배출오리피스를 통하여 욕을 빠져나온다. 욕에서 응고액의 유동은 난류(亂流)가 아니지만, 배출 튜브 근처와 밑에 대칭적으로 배열되지만 배출오리피스에 근접하여 배열, 분포된 제트의 위치에서는 난류가 된다. 더구나, 응고액의 유동은 제트력에 의해 증가된다. 양의 특허에 언급되어 있는 제트는 방사형 또는 원형이며, 작고 단면이 원형인 방사 튜브의 측면 밑으로 자유롭게 폭포가 되어 떨어지는 응고액 이의에 직접 응고액을 사용한다. 양의 장치에서, 개개 필라멘트는 욕으로부터 오리피스에서 견고한 립(lip) 또는 가장자리 위에 드래킹(dragging)된다.

유럽 특허원 제85/305, 646호(공개특허공보 제172, 001호로서 1986년 2월 19일자로 공개됨)에는 자유 낙하응고욕(free-falling coagulating bath)을 사용하는 고강도, 고모듈러스의 방향족 폴리아미드 필라멘트 방사법이 기술되어 있다. 필라멘트는 황산 속에서 폴리아미드의 이방성 용액을 에어-갭 방사시키고, 수직 워프인 단일 필라멘트를 형성한 다음, 필라멘트를 중력이 가속되어 자유낙하하는 응고액으로 수직으로 아래쪽으로 보냄으로써 제조된다. 응고액은 연속적으로 공급되는 레저버(reservoir)의 가장자리에 액체를 통과시켜 자유낙하를 유발시킴으로써 액체가 폭포를 형성할 수 있다. 응고액과의 접촉에 의해 필라멘트들이 형성된 후, 이들은 추가의 응고액(예:중력이 가속되어 자유낙하하는 응고액으로 공급되는 측류 액체)과 접촉될수 있다. 이러한 측류는 비교란법(nonturbulent manner)으로 대략 필라멘트의 속도로 기존의 응고액 스트립에 공급될 수 있다.

본 발명에서 "워프(Warp)"는 나란히, 필수적으로 평행하게 배열된 필라멘트의 배열로서 정의된다. 본발명은, 방사구금 내에 직선으로 배열된 구멍[즉, 여러 열(列)로 배열된 구멍]을 통해 압출시키고, 스태거링(Staggering)시켜 간격이 균일한 수직 워프 필라멘트를 수득하고, 이것을 에어 갭을 통해 아래쪽으로 이동시킨 다음, 응고시키고, 회수공정으로 진행시킴으로써, 중합체 용액으로부터 필라멘트를 제조하는 방법과 장치를 제공한다. 제트(Jets)는 방사구금에 인접한 워프의 양쪽에 위치하며, 대향하는 박판상 응고액을 워프와 각도를 이루면서 워프의 양쪽으로부터 분사하여 방사구금 표면 아래의 워프 폭을 가로지르는 공동선에서 만나 필라멘트를 응고시킨다. 각각의 박판상 응고액은 공동선에서 워프보다 넓고 이의 하강속도는 필라멘트의 하강속도보다 느리다.

본 발명은 특히 방향족 폴리아미드의 산성 용액을 직선으로 배열된 구멍을 통해 압출시키고, 박판상 응고액을 분사시켜 제조한 워프를 응고시킴으로써, p-방향족 폴리아미드의 임의의 이방성 산성용액으로부터 p-방향족 폴리아미드 필라멘트를 제조하는 방법을 교시하고 있다. 필라멘트를 조우, 접합 및 봉합시킨 후, 필라멘트 속도의 약 20 내지 약 99%의 속도로 박판상 응고액을 이동시킨다. 약 99% 이상에서는 공정의 연속성을 방해하는 공정상의 문제가 발생하고, 약 20% 이하에서는 선행기술의 방법에 대한 본 발명의 이점이 나타나지 않는다.

본 발명의 공정을 조절하여, 분사된 박판상 응고액의 백 스플래쉬(Back Splash)를 방지해야만 한다. 박판상 응고액의 속도가 너무 빠르거나 박판상 응고액 사이의 각도가 너무크면, 박판상 응고액이 충돌하여 응고액이 아직 응고되지 않은 필라멘트의 뒷면에 튀기며, 이로 인하여 섬유 생성물의 품질이 불균일해진다. 백 스플래쉬는, 다른 공정조건을 이러한 방법으로 변경하여 백 스플래쉬를 발생시키는 경우, 필라멘트 속도의 99% 미만의 박판상 응고액 속도에서 발생할 수 있다. 백 스플래쉬는 본 발명의 방법을 실시하는데 있어서 피해야만 한다. 장치는 필라멘트의 방향을 변화시키는 적어도 1개의 가이드를 분사된 액상 박판이 조우하는 지점 아래에 포함할 수 있다.

방사형 방사구금을 사용하는 경우, 필라멘트는 응고욕속으로 연신됨에 따라 응고액을 연신시켜 응고액의 표면을 함몰시키기 때문에, 방사속도가 증가하면 섬유의 품질이 변하는 것으로 알려져 있다. 응고액의 함몰로 인하여 방사형 방사구금 배열의 중앙부근의 필라멘트에 대한 에어 갭이 방사형 방사구금 배열의 가장자리에 있는 필라멘트에 대한 에어 갭보다 더 길어진다. 에어 갭을 변화시키면 섬유의 품질이 상당히 변한다. 미합중국 특허 제4, 702, 876호에는 이러한 문제점이 기재되어 있으며, 필라멘트와 함께 연신되는 응고액의 양을 감소시킴으로써 해결하려고 시도하였다.

또한, 방사속도가 빠르면, 필라멘트와 응고액간의 콘 속도차이로 인하여, 생성된 필라멘트에 드래깅이 발생하는 것으로 인식되어 왔다.

본 발명은 위에서 언급한 조건들을 완화시킴으로써, 방사속도가 증가되고 품질이 개선된 섬유를 제공한다. 직선형 방사구금과 직선형 응고액 운반수단을 사용함으로써, 방사형 방사구금 장치에서 발생된 에어 갭을 통한 경로 길이에서의 변화가 없어지고, 저속 또는 정적 성분과 함께 사용하지 않고, 고속의 박층 응고액 제트를 사용함으로써, 응고액에 대한 필라멘트의 상대속도가 감소되어 필라멘트에 드래깅되는 응고액이거의 없어진다. 본 발명으로 제조한 필라멘트는 힘을 받지 않으며 응고된 후까지 특정한 고체 또는 기계적 표면과 접촉하지 않는다.

본 발명의 실시에 있어서 방사속도는 100 또는 200m/min 미만 내지 1000 또는 2000m/min 또는 그 이상의 범위일 수 있다. 도면에 관하여 언급하면, 유사하거나 상응하는 부분은 몇몇 도면을 통하여 참고기호로 나타내고, 설명할 목적으로 선택한 장치는 제1도에 나타내며, 일반적으로 방사용액 공급파이프(12)가 연결된 방사용액 매니폴드(10)와 매니폴드에 부착된 방사구금 본체(14)를 포함한다. 방사구금 구멍(16)은 제5도와 제6도에 따라 직선으로 배열되는데, 여기서 구멍(16)은 방사구금 본체(14)의 표면(15)을 가로질러 여러 열(列)로 배열되어 있고 각 열의 구멍의 위치는 엇갈리도록 함으로써, 방사구금 밑에서 응고되어 응축되는 경우, 균일하게 이격된 필라멘트(22)의 워프(20)를 제공한다. 2개의 선형 제트 본체(30, 32)는 방사구금 본체의 반대편에 위치하고 공급 파이프(34)를 통하여 응고액윽 공급한다. 필라멘트 워프방향 변화 가이드(38)는 액체 회수 탱크(39) 위에 위치하고 있다. 스플을 회전시킴으로써 필라멘트 워프를 진행시키는 수단은 부재(40)로 나타낸다.

제2도에 관하여 언급하면, 제트 본체(30, 32)는 서로 마주보고 있고, 방사구금 본체(14)의 반대편에 위치하며, 구멍(16)의 열과 평행하게 배열되어 있으며, 격리 판넬(27, 29)에 의해 방사구금 본체로부터 격리될수 있다. 제트 본체는 필라멘트의 워프를 가로지르는 공동선(21)에서 부딪치는 박판상 응고액(31, 33)을 제트 홈(35, 37)으로부터 뿜어낼 수 있다. 제트 본체(30, 32)는 홈(35, 37)이 연장하여 방사구금표면(15)의 수직아래의 공동선(21)에서 만나도록 향한다. 제트 본체(30, 32)는 직선헝이고 실질적으로 박층으로 유동하는 박판상 응고액(31, 32)을 공급한다. "실질적으로 박층으로 유동한다"라는 말은 박판상 응고액이 투명하다는 것을 뜻한다. 박판상 응고액은 공동선(21)에서 워프(20)보다 넓다.

제3도로부터, 제트 본체(30, 32)는 방사구금 본체(14)와 직접 병렬로 설치될 필요가 없지만, 방사구금 본체로부터 분리하여 장치에 부착시킬 수 있음을 알 수 있다. 제3도에 도시되어 있는 바와 같은 장치를 사용하는 경우, 분사된 박판상 응고액(31, 33)과 워프(20) 사이에 형성된 각도는 종종 제2도의 장치에서 형성된 각도보다 크다.

제4도에 관하여 언급하면, 응고액은 제어밸브(54)와 유동 메터(56)를 통하여 공급원(50)으로부터 펌프(52)에 의해 제트 본체(30)로 공급되며, 이들 모두는 제트 본체에 연결된 파이프(34)에 연속적으로 연결된다. 분사된 박판상 응고액의 속도는 펌프(52)의 작동을 변경시키고 제어밸브(54)의 셋팅을 변화시킨 다음 제트 홈(35, 37)의 두께를 변화시킴으로써 변경시킬 수 있다.

작동 도중에, 파라-방향족 폴리아미드의 산 용액을 방사구금(14)의 구멍(16)을 통하여 필라멘트로서 압축시켜 수직워프(20)를 형성한다. 워프(20)를 에어 갭(13)으로 통과시킨 다음, 워프를 가로지르는 공동선(2l)에서 만나는 대향하는 투명한 두 박판상 응고액(31, 33)을 워프를 향하여 분사시켜 응고시킨다. 응고액은 필라멘트와 함께 아래쪽으로 흐르고 필라멘트로부터 분리되어 가이드(38) 부근에서 필라멘트의 방향이 변화되면서 용기(39)속에 쌓인다. 이후에 부재(40)를 사용하여 진행시킨다. 에어 갭의 길이는 본 발명을 실시하는데 필수적으로 중요하지는 않지만, 바람직한 에어 갭은 1 내지 3cm이고 0.5 내지 7cm의 범위이거나 최대 방사속도에서는 약간 높을 수 있다.

본 발명을 실시하는데 중요하지는 않지만, 바람직한 응고액은 수성이고, 물 단독이거나 소량의 황산을 함유하는 물이다. 응고액은 대개 초기온도가 25℃ 미만이고, 때로는 10℃ 미만이며, 바람직하게는 5℃ 이하이다. 방사용액의 온도는 종종 20℃ 이상이고 대개 약 80℃이다. 바랍직한 방사용액은 폴리(p'-페닐렌 테레프탈아미드)를 함유하는 것이다. 적적한 방향족 폴리아미드 또는 공중합체의 다른 예는 미합중국 특허 제3, 767, 756호에 기술되어 있다.

방사구금 판에 있는 구멍에 배열은 10열 이하이고, 바람직하게는 6열이며, 더욱 바람직하게는 1열 또는 3내지 4열이다. 구멍수가 많은 방사구금 판에서는, 워프는 대개 각각의 구획을 충돌시키는 분사된 박판상 응고액과 함께 적어도 두 구획으로 분리된다. 매우 긴 직선형 방사구금을 사용하는 경우, 상당한 거리를 두어넓은 워프 필라멘트를 사 아래로 접속시킨다. 넓은 워프를 구획으로 분리시킴으로써, 필라멘트를 보다 효과적으로 사로 집속시킬 수 있다. 워프의 각 구획은 분사된 개개 쌍의 박판상 응고액에 의해 충돌될 수 있거나 워프의 모든 구획은 일반적으로 후속의 각각의 구획으로 분리시킬 수 있는 분사된 한쌍의 박판상 응고액에 의해 응고될 수 있다.

다음의 실시예를 수행함에 있어서, 상이한 방사구금과 상이한 응고제트를 사용한다. 이러한 방사구금과 응고제트를 자세히 설명하겠지만 다양한 방사구금과 응고 제트를 본 발명에 사용하였다는 것을 이해해야 한다.

제5도에 도시한 바와 같은 방사구금 "A"는 직경이 0.064mm이고 길이가 0.2mm 미만인 모세관을 지니고 있다. 4개의 열에 134개의 구멍이 있고 구멍은 육방 밀집형으로 배열되어 있다. 방사구금 A를 사용하여 제조한 사는 200데니어이다.

제6도에 도시한 바와 같은 방사구금 "B"는 구멍이 방사구금 A의 구멍과 유사하다. 4개의 오프셋 열에는 134개의 구멍이 있다. 방사구금 B를 사용하여 제조한 사는 200데니어이다.

본 발명을 실시하는데 있어서, 방사구금은 일반적으로 직경이 0.05 내지 0.075mm인 모세관을 지니고 있고 모세관의 열은 일반적으로 0.5 내지 1.5mm의 간격으로 분리되어 있다. 상이한 방사구금을 상이한 응고제트 배열과 함께 사용하여 본 발명의 몇몇 실시양태를 설명한다. 본 발명을 설명할 목적으로 제1도에 나타낸 이러한 한 가지 배열에 있어서, 한쌍의 응고 제트 본체를 방사구금의 표면과 인접하여 바로 밑에 위치시킨다. 이러한 배열은 제3도에 도시되어 있다. 응고 제트본체의 벌크로 인하여, 충돌선의 내부 각도는 45°이고 에어 갭은 약 3.8 내지 4.4cm이다. 내부 각도는 분사된 응고액(31, 33)에 의해, 또는 홈(35, 37)의 연장에 의해 공동선(21)에서 형성된 각도이고 에어 갭은 방사구금(14)의 표면으로부터 공동 충돌선(21)까지의 거리이다.

본 발명을 설명할 목적으로 제2도에 도시한 또다른 배치에 있어서, 한쌍의 응고제트 본체를 인접하고 방사구금 표면의 약간 위에 있는 방사구금 본체와 병렬로 직접 연결시킨다. 이러한 배치는 제2도에 도시되어 있다. 충돌선에 대한 내부 각도는 30°이고 에어 갭은 약 1.3cm이다.

내부 각도의 크기는 백 스플래쉬를 일으키지 않는 내부 각도를 선택하는데 필수적인 한, 본 발명을 실시하는데 있어서만 중요한 것이다. 약 20 내지 60°의 내부 각도를 사용할 수 있다. 거의 얇은 유동(이는 분사된 투명한 박판을 생성시킨다)을 생성시키는 제트 본체의 제조에 관한 정보는 문헌에서 찾을 수 있다[참조 : Harri et al., Rev. Sci.Instrum., Vol.53, No.12, pp.1855-1858, 1882 ; Wellegehausen et a1., App1ied Physics, Vol.3, pp.387-391, 1974].

강력은 본 발명을 설명하기 의해 섬유의 품질을 측정하는데 사용한 사의 특성이다. 고강력 섬유는 상응하는 양호한 품질을 다른 분야에서도 나타낼 것으로 예상된다. 강력은 세척, 중화, 건조 및 권취한 사에 대하여 측정한다. 사는 24℃와 55% 상대습도에서 적어도 16시간 동안 컨디셔닝하여 시험한다. 사 샘플을 가연계수가 1.1로 되도록 가연하고 25.4cm의 게이지 길이로 절단한다. 가연계수는 [(가연수/in)(사의 데니어)½/73과 동일한 것으로서 정의한다.

5가닥의 사에 대한 시험결과를 평균한다. 신장율은 10%/min이고 인장시험기로부터 하중-신장 곡선을 플로트한다. 사의 데니어는 공지된 길이의 무게를 측정함으로써 구한다. 하중-신장곡선과 계산된 데니어로부터 강력을 구한다.

[실시예 1]

폴리(p-페닐렌 테레프탈아미드)를 100.1% 황산에 용해시켜 19.4중량%의 방사용액을 수득한다. 용액은 응고 제트를 사용하여 약 80℃에서 제1도의 방사구금 A를 통하여 방사시킨다. 약 3.8cm의 에어 갭을 통과한 후, 충돌선에서 응고액의 반대펀 제트와 만나고, 분사된 응고액에 합침된 방사 필라멘트는 방향 핀을 변화시켜 진행되는 로울러를 통과시킨다. 또한, 분사된 응고액은 3%황산이고 약 3℃의 온도로 유지시킨다. 제트의 너비는 대략 7.6cm이고, 당해 실시예에서, 제트 홈의 두께는 약 0.076mm로 설정한다. 방사는 분사된 시트에 대하여 상이한 세가지 속도를 이용하여 세가지 속도에서 수행한다. 결과는 표 1에 기재되어 있다.

[실시예 2]

당해 실시예에서는, 제트 홈의 두께를 약 0.101mm로 증가시키는 것을 제외하고는 방사와 제트 응고 배치의 모든 파라미터릍 실시예 1과 동일하게 유지시킨다. 방사는 분사된 제트에 대하여 상이한 네가지 속도를 이용하여 네가지 속도에서 수행한다. 결과는 표 1에 기재되어 있다.

[실시예 3]

당해 실시예에서, 실시예 1의 방사용액은 제2도의 응고 제트 본체가 부착되어 있는 방사구금 B를 통해 약 80 내지 85℃에서 방사시킨다. 방사된 필라멘트는 약 1.27cm의 에어갭을 통과한 후, 충돌선에서 마주보는 응고액 제트와 만나고, 분사된 응고액 속에 침지된 다음, 핀에서 방향을 변경시켜 권취 스플로 보낸다. 분사된 응고액은 3% 황산이고 약 3℃의 온도로 유지시킨다.

제트의 너비는 약 5.1cm이고, 당해 실시예에서, 제트 홈의 두께는 약 0.127mm로 설정된다. 방사는 분사된 박판상 응고액에 대해 상이한 두가지 속도를 사용하여 두가지 속도에서 수행한다. 결과는 표 I에 기제되어 있다.

[표 I]

* 백 스플래쉬가 감소된 섬유의 품질

** 방사용액의 온도를 85℃로 하여 실시한 것.

다른 것들은 80℃에서 실시한다.

[실시예 4]

당해 실시예에서, 실시예 l의 방사용액은 실시예 3에서 언급한 바와 같은 제2도의 응고제트 본체가 부착되어 있는 방사구금 B를 통해 약 85℃에서 방사시킨다.

분사된 박판상 응고액의 두께는 세번째 실시에서 변화시키는데, 이때 방사속도는 594m/min으로 일정하게 유지시킨다. 제트속도는 578m/min으로 유지시키지만, 가장 얇은 응고액에 대해서 백 스플래쉬를 방지하기 위해 468m/min으로 감소시킨다. 결과는 표 II에 기재되어 있다. 제트 속도를 감소시키면 강력이 약간 감소된다는 사실을 주목해야 한다.

[표 II]

[실시예 5]

당해 실시예에서, 실시예 1의 방사용액은 제1도의 응고 제트 본체가 부착되어 있는 방사구금 B를 통하여 약 80℃에서 방사시키고, 에어 갭의 길이는 상이한 세가지 실시예서 변화시킨다. 방사속도는 594m/min으로 설정하고, 제트 속도는 548m/min으로 설정하며, 체트 홈의 두께는 0.076mm로 설정한다. 결과는 표III에 기재되어 있다.

[표 III]

[실시예 6]

당해 실시예에서, 실시예 1의 방사용액은 제2도의 응고제트 본체가 부착되어 있는 방사구금 B를 통하여 약 85℃에서 방사시키고, 방사속도, 제트 속도 및 제트 홈 두께는 세가지 실시에서 변화시킨다. 에어 갭은 1.3cm로 유지시킨다. 결과는 표 IV에 기재되어 있다.

[표 IV]

[실시예 7]

당해 실시예에서, 실시예 1의 방사용액은 방사구금 B와 유사하고 63개의 구멍 전부를 4열로 직선형으로 배치한 총 3개의 분리된 세그먼트로 약간 변형시킨 방사구금을 통하여 약 70 내지 80℃에서 방사시킨다. 각각의 세그먼트에는 총 252개의 구멍이 있고 세그먼트는 약 2.5cm의 거리로 분리시킨다.

각각의 방사구금 세그먼트가 한쌍의 제트 본체 사이에 중심을 두도록 제2도의 세쌍의 응고 제트 본체를 설치한다. 섬유는 백 스플래쉬 또는 방향 가이드의 방향을 변화시킬때 응고액으로부터 필라멘트가 분리되는 문제를 일으키지 않고 사용할 수 있는 최고의 제트 속도를 이용한 및가지 상이한 방사속도에서 이전의 실시예처럼 방사한다. 제트 홈의 두께는 0.101mm로 유지시키고 에어 갭은 약 1.9cm로 유지시킨다. 3개의 모든 방사구금 세그먼트로부터 방사된, 필라멘트를 방향 가이드의 변화가 분리되도록 운행시킨 다음, 약 1134데니어의 단사로 합체시킨다. 결과는 표 V에 기재되어 있고 방사속도의 함수로서 나타낸 사 강력은 제7도에 도시되어 있다.

대조 실시예로서, 동일한 조건에서 동일한 방사용액을 직경이 3.8cm인 외부 원 이내의 집중 원으로 배열된 767개의 구멍을 갖는 방사형 방사구금을 통해 방사기켜 1150데니어의 사를 수득한다. 용액은 원형으로 배열된 구멍으로부터 미합중국 특허 제4, 340, 559호의 제1도에 도시되어 있는 트레이 G에 상응하는 응고트레이/제트 장치로 방사시킨다. 방사 튜브의 직경은 약 7.6mm이다. 용액은 상응하게 증가시킨 장치의 제트를 사용하여 상이한 네 가지 방사속도로 약 0.65cm의 에어 갭을 통해 방사한다. 결과는 표 V에 기재되어 있고 방사속도의 함수로서 나타낸 사강력은 제7도에 도시되어 있다.

제7도는, 선행기술의 방법과 장치를 사용하여 제조한 섬유의 강력은 방사속도를 증가시킴으로써 뚜렷하게 감소하는 반면, 본 발명으로 제조한 섬유의 강력은 방사속도의 증가로 인해 실질적으로 변하지 않는다는 것을 분명히 나타낸다.

[표 V]

Claims (11)

1. 용액을 방사구금에 직선형으로 배열된 구멍을 통해 압출시킴으로써, 에어 갭을 통해 제1속도로 아래쪽으로 이동하는 수직 필라멘트 워프를 형성시키고, 대향하는 박판상 응고액(각각의 박판상 응고액은 공동선에서 워프보다 넓다)을 워프와의 각도에서 워프의 양쪽 측면으로부터 제2속도(수직 아랫방향 성분에서 제2속도는 제1속도보다 느리다)로 분사시킴으로써 방사구금의 표면 아래에서 위프의 너비를 가로지르는 공동선에서 만나도록 하여 중합체 용액으로부터 필라멘트를 제조하는 방법.
2. 제1항에 있어서, 중합체가 파라-방향족 폴리 아미드이고, 용액은 광학이방성인 방법.
3. 제2항에 있어서, 파라-방향족 폴리아미드가 폴리(p-페닐렌 테레프탈아미드)인 방법.
4. 제1항에 있어서, 수직 아랫방향 성분의 제2속도가 제1속도의 약 20% 내지 약 99%인 방법.
5. 제1항에 있어서, 공동선 아래에서 필라멘트의 방향을 변경시키는 단계를 포함하는 방법.
6. 제1항에 있어서, 제1속도가 200 내지 2000m/min인 방법.
7. 제1항에 있어서, 대향하는 박판상 응고액이 투명한 방법.
8. 방사구금의 양쪽 반대편에 위치하고 방사구금의 표면에 인접하며 구멍의 배열과 평행하고 제트 홈의 연장선이 방사구금 표면의 수직 아래의 공동선에서 만나도록 향하는 한쌍의 직선형 제트 본체를 포함함을 특징으로 하는, 구멍이 표면에 직선형으로 배열되어 있는 방사구금과 방사구금 아래의 필라멘트 응고수단을 포함하는, 중합체 용액으로부터의 필라멘트 제조용 장치.
9. 제8항에 있어서, 직선형 제트 본체의 위치를 조정함으로써 방사구금의 표면에 대한 공동선의 위치를 변화시키는 수단을 포함하는 장치.
10. 제9항에 있어서, 공동선이 방사구금의 표면 밑에서 수직으로 약 1cm 내지 3cm 아래에 위치하는 장치.
11. 제8항에 있어서, 공동선에서 제트 홈의 연장선 사이에 포함된 각도가 20 내지 60°인 장치.

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