KR20210098545A - 오스테나이트 매트릭스를 갖는 twip 강판 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 오스테나이트 매트릭스를 갖는 냉간 압연 및 회복된 TWIP 강판, 및 이 TWIP 강판의 제조 방법에 관한 것이다.

Description

오스테나이트 매트릭스를 갖는 TWIP 강판 {TWIP STEEL SHEET HAVING AN AUSTENITIC MATRIX}
본 발명은 오스테나이트 매트릭스를 갖는 냉간 압연 및 회복된 TWIP 강판 및 이 냉간 압연 및 회복된 TWIP 강판의 제조 방법에 관한 것이다. 본 발명은 특히 자동차의 제조에 매우 적합하다.
차량의 중량을 줄이기 위해, 자동차 제조에 고강도 강을 사용하는 것이 알려져 있다. 예를 들어, 구조 부품의 제조를 위해, 그러한 강의 기계적 성질이 개선되어야 한다. 그러나, 강의 강도가 개선되더라도, 고강도 강의 연신율이 감소하고 따라서 성형성이 감소한다. 이러한 문제를 극복하기 위해, 양호한 성형성을 갖는 트윕강 (TWIP steel) 이 출현하였다. 이러한 제품이 매우 양호한 성형성을 나타내더라도, UTS (극한 인장 강도) 및 YS (항복 응력) 와 같은 기계적 성질이 자동차 적용을 수행하기에 충분히 높지 않을 수 있다.
특허출원 US2006278309 는, 강도가 900 MPa 보다 크고, 곱 (강도 (MPa) * 파단 연신율 (%)) 이 45000 초과이고, 화학 조성이 중량으로 0.5% ≤ C ≤ 0.7%, 17% ≤ Mn ≤ 24%, Si ≤ 3%, Al ≤ 0.050%, S ≤ 0.030%, P ≤ 0.080%, N ≤ 0.1%, 및 선택적으로, Cr ≤ 1%, Mo ≤ 0.40%, Ni ≤ 1%, Cu ≤ 5%, Ti ≤ 0.50%, Nb ≤ 0.50% 및 V ≤ 0.50% 와 같은 하나 이상의 원소를 포함하고, 조성은 철 및 제련으로부터의 불가피한 불순물을 더 포함하고, 강의 재결정 분율이 75% 초과이고, 강의 석출 카바이드의 표면 분율이 1.5% 미만이고, 강의 평균 입자 크기가 18 ㎛ 미만인, 열간 압연 오스테나이트 철/탄소/망간 강판을 개시한다.
그러나, 이 오스테나이트 강판의 강도는 정말로 낮다. 실제로, 예에서, 강도는 발명의 범위 내에서 1130 MPa 이다.
따라서, 본 발명의 목적은 높은 강도, 우수한 성형성 및 연신율을 갖는 TWIP 강을 제공함으로써 상기 단점을 해결하는 것이다. 이 TWIP 강을 획득하기 위해 실시가 용이한 방법을 이용 가능하게 하는 것을 또한 목적으로 한다.
이러한 목적은 청구항 1 에 따른 TWIP 강판을 제공함으로써 달성된다. 이 강판은 청구항 2 내지 12 의 특징을 또한 포함할 수 있다.
다른 목적은 청구항 13 에 따른 TWIP 강판의 제조 방법을 제공함으로써 달성된다. 이 방법은 청구항 14 내지 16 의 특징을 또한 포함할 수 있다.
본 발명의 다른 특징 및 이점은 이하의 본 발명의 상세한 설명으로부터 명백해질 것이다.
다음의 용어가 정의된다:
- 강 조성에서의 모든 백분율 "%" 는 중량 기준으로 규정되고,
- UTS : 극한 인장 강도 (MPa), 그리고
- TE : 총 연신율 (%).
본 발명은, 중량으로,
0.71 < C < 1.20%,
13.0 ≤ Mn < 25.0%,
S ≤ 0.030%,
P ≤ 0.080%,
N ≤ 0.10%,
0.1 ≤ Si ≤ 3.0%,
0.1 ≤ V ≤ 2.50%,
및 단지 선택적으로,
Cu ≤ 5.0%,
Al ≤ 4.0%,
Nb ≤ 0.50%,
B ≤ 0.0050%,
Cr ≤ 1.0%,
Mo ≤ 0.40%,
Ni ≤ 1.0%,
Ti ≤ 0.50%,
0.06 ≤ Sn ≤ 0.2%
와 같은 하나 이상의 원소들
을 포함하고, 조성의 잔부가 철 및 세공 (elaboration) 으로부터 발생하는 불가피한 불순물인, 오스테나이트 매트릭스를 갖는 냉간 압연 및 회복된 TWIP 강판에 관한 것이다.
어떠한 이론에도 구속됨이 없이, 본 발명에 따른 TWIP 강판은 이러한 특정 조성 덕분에 기계적 성질을 개선할 수 있는 것 같다. 실제로, 다량의 C 를 포함하는 상기 조성은 특히 극한 인장 강도를 향상시킬 수 있다고 여겨진다.
강의 화학적 조성과 관하여, C 는 기계적 성질 및 미세조직의 형성에 중요한 역할을 한다. 13.0 내지 25.0 중량% 의 Mn 함량과 결합되는 때, 적층 결함 에너지를 증가시키고, 오스테나이트 상의 안정성을 증가시킨다. 바나듐 카바이드가 존재하는 경우, 높은 Mn 함량은 오스테나이트에서 바나듐 카바이드 (VC) 의 용해도를 증가시킬 수 있다. 그러나, 1.2 % 초과의 C 함량의 경우, 예컨대 (Fe,Mn)3C 시멘타이트의 과도한 석출로 인해 연성이 감소할 위험이 있다. 바람직하게는, 탄소 함량은 선택적으로 최적의 탄화물 또는 탄질화물 석출과 함께 충분한 강도를 획득하도록 0.71 내지 1.1 중량%, 더 바람직하게는 0.8 내지 1.0 중량%, 유리하게는 0.9 내지 1.0 중량% 이다.
Mn 은 또한 강도를 증가시키고, 적층 결함 에너지를 증가시키고, 오스테나이트 상을 안정화시키기 위한 필수 요소이다. 그 함량이 13.0 % 미만인 경우, 마텐자이트 상이 형성되어 변형성 (deformability) 을 상당히 감소시킬 위험이 있다. 또한, 망간 함량이 25.0 % 를 초과하면, 쌍정의 생성이 억제되고, 따라서 강도는 증가하지만, 실온에서의 연성이 저하된다. 바람직하게는, 적층 결함 에너지를 최적화하고 변형의 영향 하에서 마텐자이트의 형성을 방지하기 위해, 망간 함량은 15.0 내지 24.0 %, 더 바람직하게는 17.0 내지 24.0 % 이다. 또한, Mn 함량이 24.0 % 초과인 경우, 쌍정형성에 의한 변형 모드는 완전전위 글라이드에 의한 변형 모드보다 덜 선호된다.
Al 은 강의 탈산에 특히 효과적인 원소이다. C 와 마찬가지로, 적층 결함 에너지를 증가시켜 (변형 마텐자이트 형성 위험을 감소시킴), 연성 및 지연 파괴 저항성을 향상시킨다. 그러나, Mn 은 액체 철에서의 질소 용해도를 증가시키기 때문에, Al 은 Mn 함량이 높은 강에 과량 존재하면 문제가 된다. 과도하게 많은 양의 Al 이 강에 존재하면, Al 과 결합하는 N 은 고온 전환 (hot conversion) 중에 입계 이동을 방해하는 알루미늄 질화물 (AlN) 의 형태로 석출되고, 연속 주조에서 균열이 나타날 위험을 상당히 증가시킨다. 또한, 후술하는 바와 같이, 미세 석출물, 본질적으로 탄질화물을 형성하기 위해서는, 충분한 양의 N 이 이용 가능해야 한다. 바람직하게는, Al 함량은 2 % 이하이다. Al 함량이 4.0 % 를 초과하면, 쌍정 형성이 억제되어 연성을 감소시킬 위험이 있다. 바람직하게는, Al 의 양은 0.1 % 초과이다.
이에 따라, AlN 의 석출 및 응고 동안의 부피 결함 (블리스터) 의 형성을 방지하기 위해, 질소 함량은 0.1 % 이하이어야 한다. 그리고, 바나듐, 니오븀, 티타늄, 크롬, 몰리브덴 및 붕소와 같은, 질화물 형태로 석출될 수 있는 원소가 존재할 때, 질소 함량은 0.1 % 를 초과하지 않아야 한다.
본 발명에 따르면, V 량은 0.1 내지 2.5 %, 바람직하게는 0.1 내지 1.0 % 이다. 바람직하게는, V 는 석출물을 형성한다. 유리하게는, 바나듐 원소는 7 ㎚ 미만, 바람직하게는 0.2 내지 5 ㎚ 의 평균 크기를 가지며, 미세조직에서 입자 내이다 (intragranular).
규소는 또한 강의 탈산 및 고상 경화 (solid-phase hardening) 에 효과적인 원소이다. 그러나, 3 % 의 함량 초과에서는, 연신율을 감소시키고, 특정 조립 공정 중에 바람직하지 않은 산화물을 형성하는 경향이 있으므로, 이 한계 미만으로 유지되어야 한다. 바람직하게는, 규소 함량은 0.6 % 이하이다.
황 및 인은 입계를 부서지기 쉽게 하는 불순물이다. 충분한 열간 연성을 유지하기 위해, 이들의 개별 함량은 0.030 % 와 0.080 % 를 초과해서는 안 된다.
일부 붕소가 0.005 % 까지, 바람직하게는 0.001 % 까지 첨가될 수도 있다. 이 원소는 입계에서 편석되어 입계의 응집력을 증가시킨다. 이론에 구속됨이 없이, 이는 프레싱에 의한 성형 후에 잔류 응력을 감소시키고 그에 의해 성형된 부품의 응력 하에서 더 양호한 내식성을 초래하는 것으로 여겨진다. 이 원소는 오스테나이트 입계에서 편석되어 입계의 응집력을 증가시킨다. 붕소는 예를 들어 보로카바이드 및 보로나이트라이드의 형태로 석출된다.
니켈은 용액 경화에 의해 강의 강도를 증가시키기 위해 선택적으로 사용될 수 있다. 그러나, 특히 비용면에서 1.0 % 이하, 바람직하게는 0.3 % 미만의 최대 함량으로 니켈 함량을 제한하는 것이 바람직하다.
마찬가지로, 선택적으로, 5 % 를 초과하지 않는 함량의 구리의 첨가는 구리 금속의 석출에 의해 강을 경화시키는 하나의 수단이다. 그러나, 이 함량 초과에서는, 구리는 열간 압연 판의 표면 결함의 출현을 초래한다. 바람직하게는, 구리의 양은 2.0 % 미만이다. 바람직하게는, Cu 의 양은 0.1 % 초과이다.
티타늄 및 니오븀은 또한 석출물을 형성함으로써 경화 및 강화를 달성하기 위해 선택적으로 사용될 수 있는 원소이다. 그러나, Nb 또는 Ti 함량이 0.50 % 초과이면, 과도한 석출로 인해 인성이 저하될 위험이 있기 때문에, 이는 회피되어야 한다. 바람직하게는, Ti 의 양은 0.040 내지 0.50 중량&, 또는 0.030 내지 0.130 중량& 이다. 바람직하게는, 티타늄 함량은 0.060 중량% 내지 0.40 중량% 이고, 예컨대 0.060 중량% 내지 0.110 중량% 이다. 바람직하게는, Nb 의 양은 0.01 중량% 초과, 더 바람직하게는 0.070 ~ 0.50 중량% 또는 0.040 ~ 0.220 중량% 이다. 바람직하게는, 니오븀 함량은 0.090 중량% ~ 0.40 중량%, 유리하게는 0.090 중량% ~ 0.200 중량% 이다.
크롬 및 몰리브덴은 고용 경화에 의해 강의 강도를 증가시키기 위한 선택적인 원소로서 사용될 수도 있다. 하지만, 크롬은 적층 결함 에너지를 감소시키므로, 그 함량은 1.0 % 를 초과해서는 안 되고, 바람직하게는 0.070 % ~ 0.6 % 이다. 바람직하게는, 크롬 함량은 0.20 ~ 0.5 % 이다. 몰리브덴은 0.40 % 이하의 양으로, 바람직하게는 0.14 ~ 0.40 % 의 양으로 첨가될 수도 있다.
더욱이, 어떠한 이론에도 구속됨이 없이, 바나듐, 티타늄, 니오븀, 크롬 및 몰리브덴의 석출물은 지연 균열에 대한 민감성을 감소시킬 수 있고, 연성 및 인성 성질을 저하시킴이 없이 그렇게 하는 것 같다. 따라서, 적어도 하나의 원소가 탄화물, 질화물 및 탄질화물의 형태 하에서 티타늄, 니오븀, 크롬 및 몰리브덴으로부터 선택될 수도 있다.
선택적으로, 주석 (Sn) 은 0.06 ~ 0.2 중량% 의 양으로 첨가된다. 어떠한 이론에도 구속됨이 없이, 주석이 귀한 원소이고 고온에서 단독으로 얇은 산화물 필름을 형성하지 않으므로, Sn 은 용융 아연 도금 이전에 어닐링에서 매트릭스의 표면에 석출되어, Al, Si, Mn 등과 같은 산화 촉진 원소가 표면으로 확산되어 산화물을 형성하는 것을 억제하고, 이로써 아연도금성 (galvanizability) 을 향상시킨다고 여겨진다. 하지만, Sn 첨가량이 0.06 % 미만인 경우, 효과는 뚜렷하지 않고, Sn 첨가량의 증가는 선택적 산화물의 형성을 억제하는 반면, Sn 첨가량이 0.2% 초과인 경우, 첨가된 Sn 은 고온 취성을 유발하여 고온 가공성을 약화시킨다. 그러므로, Sn 의 상한은 0.2% 이하로 제한된다.
강은 개발로부터 기인하는 불가피한 불순물들을 또한 포함할 수 있다. 예를 들어, 불가피한 불순물들은 어떠한 제한 없이 O, H, Pb, Co, As, Ge, Ga, Zn 및 W 를 포함할 수 있다. 예를 들어, 각 불순물의 중량 기준 함량은 0.1 중량% 미만이다.
바람직하게는, 강의 입자의 평균 크기는 5 ㎛ 이하, 바람직하게는 0.5 내지 3 ㎛ 이다.
바람직한 실시형태에서, 강판은 금속 코팅에 의해 덮인다. 금속 코팅은 알루미늄계 코팅 또는 아연계 코팅일 수 있다.
바람직하게는, 알루미늄계 코팅은 15 % 미만의 Si, 5.0 % 미만의 Fe, 선택적으로 0.1 내지 8.0 % 의 Mg 및 선택적으로 0.1 내지 30.0 % 의 Zn 을 포함하고, 잔부는 Al 이다.
유리하게는, 아연계 코팅은 0.01 내지 8.0 % Al, 선택적으로 0.2 내지 8.0 % Mg 를 포함하고, 잔부는 Zn 이다.
예를 들어, 코팅된 강은 코팅 형성 (deposition) 후 수행되는 어닐링 단계 후에 획득된 합금화용융아연도금 (galvannealed) 강판이다.
바람직한 실시형태에서, 강판은 0.4 내지 1 ㎜ 의 두께를 갖는다.
TWIP 강판을 제조하기 위한 본 발명에 따른 방법은 다음의 단계를 포함한다:
A. 상기한 조성을 갖는 슬래브를 공급하는 단계,
B. 그러한 슬래브를 재가열하고 열간 압연하는 단계,
C. 코일링 단계,
D. 제 1 냉간 압연 단계,
E. 재결정 어닐링 단계,
F. 제 2 냉간 압연 단계, 및
G. 회복 열처리 (recovery heat treatment) 단계.
본 발명에 따르면, 상기 방법은 전술한 조성을 갖는 강으로 이루어진 슬래브, 얇은 슬래브 또는 스트립과 같은 반제품을 공급하는 단계 A) 를 포함하고, 이러한 슬래브는 주조된다. 바람직하게는, 주조된 투입 원료 (cast input stock) 는 1000 ℃ 초과, 더 바람직하게는 1050 ℃ 초과, 유리하게는 1100 내지 1300 ℃ 의 온도로 가열되거나, 또는 중간 냉각 없이 주조 후에 이러한 온도에서 직접 사용된다.
그러고 나서, 바람직하게는 890℃ 초과, 또는 더 바람직하게는 1000℃ 초과의 온도에서 열간 압연이 수행되어, 예컨대 2 ~ 5 ㎜, 또는 심지어 1 ~ 5 ㎜ 의 두께를 보통 갖는 열간 압연된 스트립을 획득한다. 연성의 부족으로 인한 임의의 균열 문제를 피하기 위해, 압연 종료 온도는 850℃ 이상인 것이 바람직하다.
열간 압연 후, 스트립은 탄화물 (본질적으로 시멘타이트 (Fe,Mn)3C)) 의 상당한 석출이 일어나지 않는 온도에서 코일링되어야 하는데, 이는 특정 기계적 성질의 감소를 초래할 것이다. 코일링 단계 C) 는 580 ℃ 이하, 바람직하게는 400 ℃ 이하의 온도에서 실행된다.
후속 냉간 압연 작업 및 그 다음의 재결정 어닐링이 수행된다. 이러한 추가적인 단계들은 열간 압연된 스트립에서 획득되는 것보다 더 작은 입자 크기를 초래하고, 따라서 더 높은 강도 특성을 초래한다. 물론, 더 작은 두께, 예를 들어 0.2 ㎜ 내지 수 ㎜, 바람직하게는 0.4 ~ 4 ㎜ 두께의 제품을 획득하는 것이 바람직하다면 수행되어야 한다. 전술한 프로세스에 의해 획득된 열간 압연된 제품은 가능한 사전 산세 작업이 통상의 방식으로 수행된 후에 냉간 압연된다.
제 1 냉간 압연 단계 D) 는 30 ~ 70 %, 바람직하게는 40 ~ 60 % 의 압하율로 수행된다.
이러한 압연 단계 후, 입자들은 매우 가공경화되고, 재결정 어닐링 작업을 수행할 필요가 있다. 이러한 처리는 연성을 회복시키는 동시에 강도를 감소시키는 효과가 있다. 바람직하게는, 이러한 어닐링은 연속적으로 수행된다. 유리하게는, 재결정 어닐링 단계 E) 는 예를 들어 10 ~ 500 초, 바람직하게는 60 ~ 180 초 동안, 700 ~ 900 ℃, 바람직하게는 750 ~ 850 ℃ 에서 실행된다.
그러고 나서, 1 ~ 50 %, 바람직하게는 10 ~ 40 %, 더 바람직하게는 20 ~ 40 % 의 압하율로 제 2 냉간 압연 단계 F) 가 실행된다. 이로써, 강 두께를 감소시킬 수 있다. 더욱이, 전술한 방법에 따라 제조된 강판은 이 재압연 단계를 거침으로써 변형 경화 (strain hardening) 를 통해 증가된 강도를 가질 수 있다. 또한, 이 단계는 고밀도의 쌍정을 유도하여서, 강판의 기계적 특성을 향상시킨다.
제 2 냉간 압연 후, 재압연된 강판의 연신율 및 굽힘성 (bendability) 을 추가로 확보하기 위해, 회복 공정 G) 가 실행된다. 회복은 변형 쌍정을 유지하면서 강 미세조직에서의 전위의 제거 또는 재배치를 특징으로 한다. 변형 쌍정과 전위 쌍방은 압연 단계와 같은 재료의 소성 변형에 의해 도입된다. 회복 단계가 연신율과 같은 기계적 특성을 증가시킬 수 있다고 여겨진다.
따라서, 본 발명에 따른 TWIP 강에서의 다량의 C 에 더하여, 회복 단계가 수행되어 연신율의 현저한 향상을 가능하게 한다. 그리고, 특정 TWIP 강과 본 발명에 따른 회복 단계를 포함하는 방법의 조합 덕분에, 높은 기계적 저항성과 높은 연신율을 갖는 냉간 압연 및 회복된 TWIP 강을 획득할 수 있다.
바람직한 실시형태에서, 배치어닐링 (batch annealing) 또는 연속 어닐링 노에서 390 내지 700 ℃, 바람직하게는 410 내지 700 ℃ 의 온도에서 강판을 가열함으로써 회복 단계 G) 가 수행된다. 이 실시형태에서, 그러고 나서 용융 아연 도금 단계 (H) 가 수행될 수 있다.
다른 바람직한 실시형태에서, 회복 단계 G) 는 용융 아연 도금에 의해 수행된다. 이 경우, 회복 단계 (G) 및 용융 아연 도금은 동시에 실행되어 비용 절감 및 생산성 향상이 가능하다.
바람직하게는, 용융 욕의 온도는 용융 욕의 성질에 따라 410 내지 700 ℃ 이다.
유리하게는, 강판은 알루미늄계 욕 또는 아연계 욕에 침지된다. 바람직하게는, 용융 욕에의 침지는 1 내지 60 초 동안, 더 바람직하게는 1 내지 20 초 동안, 그리고 유리하게는 1 내지 10 초 동안 수행된다.
바람직한 실시형태에서, 알루미늄계 욕은 15 % 미만의 Si, 5.0% 미만의 Fe, 선택적으로 0.1 내지 8.0 % 의 Mg 및 선택적으로 0.1 내지 30.0 % 의 Zn 을 포함하고, 잔부는 Al 이다. 바람직하게는, 이 욕의 온도는 550 내지 700 ℃, 바람직하게는 600 내지 680 ℃ 이다.
다른 바람직한 실시형태에서, 아연계 욕은 0.01 내지 8.0 % Al, 선택적으로 0.2 내지 8.0 % Mg 를 포함하고, 잔부는 Zn 이다. 바람직하게는, 이 욕의 온도는 410 내지 550 ℃, 바람직하게는 410 내지 460 ℃ 이다.
용융 욕은 잉곳 공급으로부터의 또는 용융 욕에의 강판 통과로부터의 불가피한 불순물들 및 잔류 원소들을 또한 포함할 수 있다. 예를 들어, 선택적으로 불순물은 Sr, Sb, Pb, Ti, Ca, Mn, Sn, La, Ce, Cr, Zr 또는 Bi 로부터 선택되고, 각 추가적인 원소의 중량 기준 함량은 0.3 중량% 미만이다. 잉곳 공급으로부터의 또는 용융 욕에의 강판 통과로부터의 잔류 원소들은 최대 5.0 중량%, 바람직하게는 3.0 중량% 함량의 철일 수 있다.
유리하게는, 회복 단계 G) 는 1 초 내지 1 시간 10 분, 바람직하게는 30 초 내지 1 시간, 더 바람직하게는 30 초 내지 30 분 수행된다.
예를 들면, 합금화용융아연도금 강판을 획득하기 위해, 코팅 형성 후에 어닐링 단계가 수행될 수 있다.
따라서, 본 발명에 따른 방법으로부터 고강도, 우수한 성형성 및 연신율을 갖는 오스테나이트 매트릭스를 포함하는 TWIP 강판이 획득 가능하다.
예
이 예에서, 다음의 중량 조성을 갖는 TWIP 강판을 사용하였다:
Figure pat00001
*본 발명에 따른 예
먼저, 샘플들을 1200 ℃ 의 온도로 가열 및 열간 압연하였다. 열간 압연의 종료 온도를 890 ℃ 로 설정하였고, 열간 압연 후에 400 ℃ 에서 코일링을 수행하였다. 그러고 나서, 50 % 의 냉간 압연 압하율로 제 1 냉간 압연을 실행하였다. 그 후, 180 초 동안 850 ℃ 에서 재결정 어닐링을 수행하였다. 그 후, 30 % 의 냉간 압연 압하율로 제 2 냉간 압연을 실행되었다.
마지막으로, 배치어닐링에서 트라이얼 1 및 2 에 대해 400 ℃ 에서 1 시간 동안 회복 가열 단계를 수행하였다.
트라이얼 3 내지 5 의 경우, 총 60 초 동안 회복 열처리를 수행하였다. 강판은 먼저 노에서 625 ℃ 까지 가열 (460 ℃ 와 625 ℃ 사이에서 소비된 시간은 54 초임) 을 통해 준비된 후, 각각 6 초 동안 아연 욕에 침지된다. 용융 욕 온도는 460 ℃ 이었다. 다음의 표는 재결정 어닐링 E) 후, 제 2 압연 단계 F) 후, 그리고 회복 단계 G) 후의 모든 트라이얼의 기계적 성질을 보여준다.
Figure pat00002
결과는 본 발명에 따른 조성을 갖는 트라이얼 2, 4 및 5 가 본 발명의 범위 외의 조성을 갖는 트라이얼 1 및 3 보다 더 높은 기계적 성질을 갖는다는 것을 보여준다. 실제로, 본 발명의 방법에 더하여 TWIP 강의 특정 조성은 높은 UTS 및 높은 TE 를 가능하게 한다.

Claims (12)

  1. 오스테나이트 매트릭스를 가지는, TWIP 강판의 제조 방법으로서, 하기의 조성을 포함하고,
    중량으로,
    0.71 < C < 1.20%,
    13.0 ≤ Mn < 25.0%,
    S ≤ 0.030%,
    P ≤ 0.080%,
    N ≤ 0.10%,
    0.1 ≤ Si ≤ 3.0%,
    0.1 ≤ V ≤ 2.50%,
    및 단지 선택적으로,
    Cu ≤ 5.0%,
    Al ≤ 4.0%,
    Nb ≤ 0.50%,
    B ≤ 0.0050%,
    Cr ≤ 1.0%,
    Mo ≤ 0.40%,
    Ni ≤ 1.0%,
    Ti ≤ 0.50%,
    0.06 ≤ Sn ≤ 0.2%
    와 같은 하나 이상의 원소들
    을 포함하고, 조성의 잔부가 철 및 불가피한 불순물이고,
    A. 상기 조성을 갖는 슬래브를 공급하는 단계,
    B. 1000 ℃ 초과의 온도에서 상기 슬래브를 재가열하고 적어도 850 ℃ 의 최종 압연 온도로 열간 압연하는 단계,
    C. 580 ℃ 이하의 온도에서 코일링하는 단계,
    D. 30 내지 70 % 의 압하율로 제 1 냉간 압연하는 단계,
    E. 700 내지 900 ℃ 에서 재결정 어닐링하는 단계,
    F. 1 내지 50 % 의 압하율로 제 2 냉간 압연하는 단계, 및
    G. 회복 열처리하는 단계
    를 포함하고,
    상기 회복 열처리하는 단계 G) 를 용융 도금에 의해 수행하는, TWIP 강판의 제조 방법.
  2. 제 1 항에 있어서,
    C 량이 0.71 내지 1.1% 인, TWIP 강판의 제조 방법.
  3. 제 2 항에 있어서,
    C 량이 0.80 내지 1.0% 인, TWIP 강판의 제조 방법.
  4. 제 3 항에 있어서,
    C 량이 0.9 내지 1.0% 인, TWIP 강판의 제조 방법.
  5. 제 1 항에 있어서,
    Cu 량이 2.0% 미만인, TWIP 강판의 제조 방법.
  6. 제 1 항에 있어서,
    Si 량이 0.6% 이하인, TWIP 강판의 제조 방법.
  7. 제 1 항에 있어서,
    Al 함량이 2% 이하인, TWIP 강판의 제조 방법.
  8. 제 1 항에 있어서,
    V 량이 0.1 내지 1.0% 인, TWIP 강판의 제조 방법.
  9. 제 1 항 내지 제 8 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 강판은 금속 코팅에 의해 덮이는, TWIP 강판의 제조 방법.
  10. 제 1 항 내지 제 8 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 강판은 알루미늄계 코팅 또는 아연계 코팅에 의해 덮이는, TWIP 강판의 제조 방법.
  11. 제 10 항에 있어서,
    상기 알루미늄계 코팅은 15% 미만의 Si, 5.0% 미만의 Fe, 선택적으로 0.1 내지 8.0% 의 Mg 및 선택적으로 0.1 내지 30.0% 의 Zn 을 포함하고, 잔부가 Al 인, TWIP 강판의 제조 방법.
  12. 제 10 항에 있어서,
    상기 아연계 코팅은 0.01-8.0% Al, 선택적으로 0.2-8.0% Mg 을 포함하고, 잔부가 Zn 인, TWIP 강판의 제조 방법.
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