KR20170136516A - 도장 장치 - Google Patents

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KR20170136516A
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노리아키 하야사카
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나가세 상교오 가부시키가이샤
가미 덴시 고교 가부시키가이샤
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Abstract

본 발명의 도장 장치(100)는, 이산화탄소를 최대 공급 압력 PCO2로 공급하는 이산화탄소 공급부 FCO2와, 도료를 최대 공급 압력 PP로 공급하는 도료 공급부 FP와, 이산화탄소 공급부 FCO2로부터 공급되는 이산화탄소, 및, 도료 공급부 FP로부터 공급되는 도료를 혼합해서 혼합물을 얻는 혼합부(32)와, 혼합물을 분무하는 분무부(36)와, 이산화탄소 공급부 FCO2와 혼합부(32)를 접속하는 제1 라인 L1과, 도료 공급부 FP와 혼합부(32)를 접속하는 제2 라인 L2와, 혼합부(32)와 분무부(36)를 접속하는 제3 라인 L3과, 제1 라인 L1에 설치된, 설정 압력 PBV의 제1 배압 밸브(18)와, 제2 라인 L2에 설치된 체크 밸브(28)를 구비하고, 이산화탄소 공급부 FCO2의 최대 공급 압력 PCO2와, 도료 공급부 FP의 최대 공급 압력 PP와, 제1 배압 밸브(18)의 설정 압력 PBV가, PCO2>PBV>PP의 관계를 충족시킨다.

Description

도장 장치
본 발명은, 도장 장치에 관한 것이다.
수지 성분을 포함하는 도료, 및, 이산화탄소의 혼합물을 대상물에 분무하는, 소위 이산화탄소 도장법이 알려져 있다. 이산화탄소 도장법에 관한 기술은, 예를 들어, 특허문헌 1 내지 6과 같이 다양하게 개발되어 있다.
특허문헌 1: 일본 특허 제4538625호 공보 특허문헌 2: 일본 특허 제5429928호 공보 특허문헌 3: 일본 특허 제5429929호 공보 특허문헌 4: 일본 특허 제5660605호 공보 특허문헌 5: 일본 특허 제5568801호 공보 특허문헌 6: 일본 특허 제5608864호 공보
하지만, 종래의 도장 장치에서는, 도장 장치 내에 있어서, 수지의 석출에 의한 막힘이 발생하고 있었다.
본 발명은 상기 과제를 감안하여 이루어진 것으로, 도장 장치 내에서의 막힘의 발생을 경감할 수 있는 도장 장치를 제공하는 것을 목적으로 한다.
본 발명자들은 예의 검토한 결과, 도료와 이산화탄소의 혼합물을 분무하는 분무 건의 온과 오프를 전환할 때에, 이산화탄소의 유량이 변동되기 때문인지, 혼합물 내의 수지가 석출하기 쉬워지는 것을 발견하여, 본 발명에 상도하였다.
본 발명의 일 형태에 따른 도장 장치는, 이산화탄소를 최대 공급 압력 PCO2로 공급하는 이산화탄소 공급부와, 도료를 최대 공급 압력 PP로 공급하는 도료 공급부와, 상기 이산화탄소 공급부로부터 공급되는 이산화탄소, 및, 상기 도료 공급부로부터 공급되는 도료를 혼합해서 혼합물을 얻는 혼합부와, 상기 혼합물을 분무하는 분무부와, 상기 이산화탄소 공급부와 상기 혼합부를 접속하는 제1 라인과, 상기 도료 공급부와 상기 혼합부를 접속하는 제2 라인과, 상기 혼합부와 상기 분무부를 접속하는 제3 라인과, 상기 제1 라인에 설치된, 설정 압력 PBV의 제1 배압 밸브와, 상기 제2 라인에 설치된 체크 밸브, 를 구비하고, 상기 이산화탄소 공급부의 최대 공급 압력 PCO2와, 상기 도료 공급부의 최대 공급 압력 PP와, 상기 제1 배압 밸브의 설정 압력 PBV가, PCO2>PBV>PP의 관계를 충족시키는, 도장 장치.
상기 구성을 갖는 도장 장치이면, 도장 장치 내에서의 막힘의 발생을 경감할 수 있다. 특정 이론에 구속되는 것은 아니지만, 본 발명자들은 도장 장치 내의 막힘 경감의 기구를 이하와 같이 추측하고 있다.
이산화탄소 공급부의 최대 공급 압력 PCO2와, 도료 공급부의 최대 공급 압력 PP를 같은 값으로 설정해도, 이산화탄소 공급부 및 도료 공급부에 사용되는 펌프에 기인하는 맥동, 및, 분무부에서의 분무 동작의 온과 오프의 전환 시의 장치 내의 큰 압력 변동 등에 의해, 이산화탄소를 혼합부에 공급하는 제1 라인 내의 압력과, 도료를 혼합부에 공급하는 제2 라인 내의 압력이 동일한 상태를 항상 유지하는 것은 곤란하다. 이러한 장치 내의 압력의 변동에 의해, 이산화탄소를 혼합부에 공급하는 제1 라인의 압력이, 도료를 혼합부에 공급하는 제2 라인의 압력을 밑도는 경우, 이산화탄소를 공급하는 제1 라인에 도료가 역류한다. 그리고, 도료 중의 수지의 용해도 파라미터(SP값)에 비하여 이산화탄소의 SP값은 상당히 낮기 때문에, 제1 라인에 흘러 들어온 도료 중의 수지 성분이 석출하여, 제1 라인에 막힘이 발생할 가능성이 있다. 그래서, 본 발명의 도장 장치에서는, 미리 이산화탄소 공급부의 최대 공급 압력 PCO2를, 도료 공급부의 최대 공급 압력 PP보다 높게 설정해 둠으로써, 장치 내에서 압력의 변동이 있었다고 해도, 도료가 이산화탄소를 공급하는 제1 라인에 역류하는 것을 억제할 수 있다.
여기에서, 이산화탄소 공급부의 최대 공급 압력 PCO2를, 도료 공급부의 최대 공급 압력 PP보다 높게 설정하면, 분무부의 분무 동작이 오프로 되어 있는 상태에서는, 양 공급부 간의 압력차에 의해, 도료를 공급하는 제2 라인에 이산화탄소가 흘러 들어와 버린다. 본 발명의 도장 장치는, 제2 라인에 존재하는 체크 밸브에 의해, 이산화탄소가 체크 밸브를 넘어서 제2 라인에 역류하는 것을 억제할 수 있다.
또한, 분무부의 분무 동작이 오프로 되어 있는 상태에서는, 체크 밸브보다도 상류의 압력은 도료 공급부의 최대 공급 압력 PP로 되어 있고, 체크 밸브보다도 하류의 압력은 이산화탄소 공급부의 최대 공급 압력 PCO2로 되어 있다. 그리고, 분무부의 분무 동작이 오프에서 온으로 전환되면, 체크 밸브보다도 상류의 압력과 체크 밸브보다도 하류의 압력이 같아질 때까지, 이산화탄소 공급부에서 이산화탄소만이 혼합부를 통하여 분무부로 공급된다. 그리고, 체크 밸브보다도 상류의 압력과 체크 밸브보다도 하류의 압력이 같아져서 비로소 도료 공급부로부터 도료가 혼합부로 공급되고, 혼합부에서 도료와 이산화탄소가 혼합되어, 혼합물을 일정한 유량비로 공급하는 것이 가능해진다. 이와 같이, 분무부를 오프에서 온으로 전환했을 때에, 초기 단계에서는 혼합부 및 이의 하류에서 이산화탄소의 농도가 극히 농후해지기 때문에, 혼합부, 제3 라인, 및 분무부에서, 도료 중의 수지 성분이 석출되기 쉬워진다.
여기에서, 본 발명의 도장 장치는, 제1 라인에 제1 배압 밸브를 구비하고, 제1 배압 밸브의 설정 압력 PBV가, 도료 공급부의 최대 공급 압력 PP보다 높고, 또한, 이산화탄소 공급부의 최대 공급 압력 PCO2보다 낮게 설정되어 있다(PCO2>PBV>PP). 따라서, 분무부가 오프에서 온으로 전환되면, 제1 라인의 압력이 PCO2부터 감소해 가는데, 제1 배압 밸브보다 상류측의 제1 라인의 압력이 제1 배압 밸브의 설정 압력 PBV를 밑도는 시점에서, 제1 배압 밸브가 닫혀서 이산화탄소 공급부로부터 혼합부로의 이산화탄소의 공급은 일시 정지된다. 그렇게 하면, 체크 밸브의 하류측의 압력의 저하가 빨라지는 동시에, 체크 밸브의 상류측과 체크 밸브의 하류측 사이의 압력차가 해소될 때까지 혼합부에 단독으로 흘러 들어오는 이산화탄소의 양을 저감할 수 있다. 따라서, 분무부의 오프에서 온으로의 전환 개시부터, 도료 및 이산화탄소의 유량비가 일정해질 때까지, 도료 중의 수지 성분이 석출되어 혼합부, 제3 라인, 또는 분무부에서 막힘이 발생하는 현상이 경감된다.
또한, 상기 이산화탄소 공급부의 최대 공급 압력 PCO2와, 상기 도료 공급부의 최대 공급 압력 PP가, 0.02MPa≤PCO2-PP≤3MPa의 관계를 충족시킬 수 있다. 이 압력차가 상기 하한 이상임으로써, 도료 또는 혼합물이 이산화탄소를 공급하는 제1 라인에 역류하는 것을 억제하기 쉽다. 또한, 이 압력차가 상기 상한값 이하임으로써, 분무부를 오프에서 온으로 전환했을 때에, 체크 밸브의 상류측과 체크 밸브의 하류측 사이의 압력차가 해소될 때까지 혼합부 및 이의 하류에 단독으로 흘러 들어오는 이산화탄소의 양을 저감하기 쉽다. 따라서, 도료 중의 수지 성분이 석출되어 도장 장치 내에 막힘이 발생하는 현상이 보다 한층 경감된다.
또한, 상기 이산화탄소 공급부의 최대 공급 압력 PCO2와, 상기 제1 배압 밸브의 설정 압력 PBV가, 0.001MPa≤PCO2-PBV≤2MPa의 관계를 충족시킬 수 있다. 이 압력차가 상기 하한 이상임으로써, 이산화탄소 공급부의 맥동에 의해 제1 배압 밸브의 상류측의 압력이 제1 배압 밸브의 설정 압력 PBV를 밑돌기 어렵고, 이산화탄소가 보다 안정적으로 혼합부로 공급된다. 또한, 이 압력차가 상기 상한값 이하임으로써, 체크 밸브의 상류측과 체크 밸브의 하류측 사이의 압력차가 해소될 때까지 혼합부 및 이의 하류에 단독으로 흘러 들어오는 이산화탄소의 양을 저감하기 쉽다. 따라서, 도료 중의 수지 성분이 석출되어 도장 장치 내에 막힘이 발생하는 현상이 보다 경감된다.
또한, 본 발명의 도장 장치는, 상기 제3 라인에 설치된, 설정 압력 PRV의 감압 밸브를 추가로 구비하고, 상기 도료 공급부의 최대 공급 압력 PP와 상기 감압 밸브의 설정 압력 PRV가, PP>PRV의 관계를 충족시킬 수 있다.
이와 같이, 감압 밸브를 설치함으로써, 상기 혼합물의 분무량이 보다 안정되고, 보다 레벨링성이 높은 도장을 수행할 수 있다.
또한, 상기 이산화탄소 공급부는, 이산화탄소 봄베와, 토출측이 상기 제1 라인에 접속된 이산화탄소 펌프와, 상기 이산화탄소 봄베와 상기 이산화탄소 펌프를 접속하는 제4 라인과, 상기 제1 라인의 상기 제1 배압 밸브보다도 상류측과 상기 제4 라인을 연통하는 제5 라인과, 상기 제5 라인에 설치된 제2 배압 밸브를 구비하고, 상기 이산화탄소 공급부의 최대 공급 압력 PCO2가 상기 제2 배압 밸브의 설정 압력일 수 있다.
이와 같이 이산화탄소 공급부가, 제2 배압 밸브를 갖는 구성인 것으로써, 이산화탄소 공급부의 최대 공급 압력 PCO2를 보다 고도로 제어할 수 있다.
또한, 상기 도료 공급부는, 도료 탱크와, 토출측이 상기 제2 라인에 접속된 도료 펌프와, 상기 도료 탱크와 상기 도료 펌프를 접속하는 제6 라인과, 상기 제2 라인의 상기 체크 밸브보다도 상류측과 상기 제6 라인을 연통하는 제7 라인과, 상기 제7 라인에 설치된 제3 배압 밸브, 를 구비하고, 상기 도료 공급부의 최대 공급 압력 PP가 상기 제3 배압 밸브의 설정 압력일 수 있다.
이와 같이 도료 공급부가, 제3 배압 밸브를 갖는 구성인 것으로써, 도료 공급부의 최대 공급 압력 PP를 보다 고도로 제어할 수 있다.
여기서, 상기 도료 공급부는, 도료 탱크와, 도료 펌프와, 상기 도료 탱크와 상기 도료 펌프를 접속하는 제6 라인, 을 구비하고, 상기 도료 펌프가 에어 구동식일 수 있다.
이와 같이 도료 공급부가, 도료 펌프로서 에어 구동식의 펌프를 구비함으로써, 도료 공급부의 최대 공급 압력 PP를 보다 고도로 제어할 수 있다.
여기에서, 상기 제1 라인의 제1 배압 밸브보다 하류측의 용적은 1000mL 이하일 수 있다.
이와 같이, 제1 라인의 제1 배압 밸브보다 하류측의 용적을 작게 함으로써, 분무부를 오프에서 온으로 전환했을 때에, 체크 밸브의 상류측과 체크 밸브의 하류측의 사이의 압력차가 해소될 때까지 혼합부 및 이의 하류에 단독으로 흘러 들어오는 이산화탄소의 양을 저감하기 쉽다. 따라서, 도료 중의 수지 성분이 석출되어 도장 장치 내에 막힘이 발생하는 현상이 보다 한층 경감된다.
본 발명에 의하면, 도장 장치 내에서의 막힘의 발생을 경감할 수 있다.
도 1은 본 발명의 실시형태에 따른 도장 장치(100)의 흐름도이다.
도 2는 본 발명의 실시형태에 따른 도장 장치(200)의 흐름도이다.
이하, 도면을 참조하여, 본 발명을 실시하기 위한 형태를 상세히 설명한다. 또한, 도면의 설명에 있어서는 동일 요소에는 동일 부호를 붙이고, 중복되는 설명을 생략한다.
<제1 실시형태>
도 1을 참조하여, 제1 실시형태에 따른 도장 장치(100)를 설명한다. 도장 장치(100)는, 이산화탄소 공급부 FCO2, 도료 공급부 FP, 배압 밸브(18), 체크 밸브(28), 혼합부(32), 감압 밸브(34), 분무부(36), 및 라인 L1 내지 L3을 구비한다.
우선, 이산화탄소 공급부 FCO2는, 이산화탄소 봄베(12)와, 토출측이 라인 L1에 접속된 이산화탄소 펌프(14)와, 이산화탄소 봄베(12)와 이산화탄소 펌프(14)를 접속하는 라인 L4와, 라인 L1의 배압 밸브(18)보다도 상류측과 라인 L4를 연통하는 라인 L5와, 라인 L5에 설치된 배압 밸브(16)를 구비한다. 이산화탄소 공급부 FCO2는 이산화탄소를 최대 공급 압력 PCO2로 공급한다.
이산화탄소 봄베(12)는, 이산화탄소를 저류하는 압력 용기이다. 이산화탄소 봄베(12)는 특별히 한정되지 않고, 시판되고 있는 이산화탄소 봄베를 사용할 수 있다.
이산화탄소 펌프(14)는, 이산화탄소 봄베(12)로부터 라인 L4을 통하여 공급되는 이산화탄소를 가압한다. 펌프의 형식은 특히 한정되지 않지만, 플런저 펌프, 기어 펌프 등의 공지의 펌프를 사용할 수 있다. 이산화탄소 펌프(14)에 의해 가압된 이산화탄소는 라인 L1로 공급된다.
배압 밸브(16)는 라인 L5에 설치되어 있고, 이산화탄소 공급부 FCO2의 최대 공급 압력 PCO2를 제어한다. 구체적으로는, 배압 밸브(16)의 1차측(입구측)이 라인L1의 배압 밸브(18)보다도 상류측에 접속되고, 배압 밸브(16)의 2차측(출구측)이 라인 L4와 접속되어 있다. 따라서, 라인 L1의 배압 밸브(18)보다 상류측의 압력이, 배압 밸브(16)의 설정 압력(이산화탄소 공급부 FCO2의 최대 공급 압력 PCO2) 이상이 되면, 닫혀 있던 배압 밸브(16)가 열리고, 이산화탄소가 라인 L5를 통하여 라인 L1에서 라인 L4로 되돌아온다. 이로써, 라인 L1의 배압 밸브(18)보다 상류측의 압력을 항상 배압 밸브(16)의 설정 압력 이하로 유지할 수 있다. 따라서, 이산화탄소 공급부 FCO2의 최대 공급 압력 PCO2를 보다 고도에 제어할 수 있고, 또한, 압력의 상승에 의한 라인의 파손을 방지할 수 있다.
이산화탄소 펌프(14)와 혼합부(32)는 라인 L1에 의해 접속되어 있고, 라인 L1에는 배압 밸브(18)가 설치되어 있다. 배압 밸브(18)는, 라인 L1에서의 이산화탄소의 흐름을 제어한다. 구체적으로는, 배압 밸브(18)의 1차측(입구측)이 이산화탄소 펌프(14)에 접속되고, 배압 밸브(18)의 2차측(출구측)이 혼합부(32)와 접속되어 있다. 따라서, 라인 L1의 배압 밸브(18)보다 상류의 압력이 배압 밸브(18)의 설정 압력 PBV 이하가 되면, 배압 밸브(18)가 닫히고, 이산화탄소 공급부 FCO2로부터 혼합부(32)로의 이산화탄소의 공급이 정지한다. 라인 L1의 배압 밸브(18)보다 상류의 압력이 배압 밸브(18)의 설정 압력 PBV 이상이 되면, 배압 밸브(18)가 다시 열리고, 혼합부(32)로의 이산화탄소의 공급이 재개된다. 이산화탄소가 라인 L1을 통하여 혼합부(32)로 공급되는 구성 상, 배압 밸브(18)의 설정 압력 PBV는, 배압 밸브(16)의 설정 압력보다 낮게 설정된다(PCO2>PBV).
여기에서, 라인 L1의 배압 밸브(18)보다 하류측의 용적은, 1000mL 이하일 수 있고, 200mL 이하인 것이 바람직하고, 20mL 이하인 것이 보다 바람직하다. 이와 같이, 라인 L1의 배압 밸브(18)보다 하류측의 용적을 작게 함으로써, 분무부(36)를 오프에서 온으로 전환했을 때에, 체크 밸브(28)의 상류측과 체크 밸브(28)의 하류측 사이의 압력차가 해소될 때까지 혼합부(32) 및 이의 하류에 단독으로 흘러 들어 오는 이산화탄소의 양을 저감할 수 있다. 따라서, 도료에 대한 이산화탄소의 유량비의 변동량을 보다 저감할 수 있고, 도료 중의 수지 성분이 석출되어 도장 장치(100) 내에 막힘이 발생하는 현상이 보다 경감된다.
다음으로, 도료 공급부 FP는, 도료 탱크(22)와, 토출측이 라인 L2에 접속된 도료 펌프(24)와, 도료 탱크(22)와 도료 펌프(24)를 접속하는 라인 L6과, 라인 L2의 체크 밸브(28)보다도 상류측과 라인 L6을 연통하는 라인 L7과, 라인 L7에 설치된 배압 밸브(26)를 구비한다. 도료 공급부 FP는, 도료를 최대 공급 압력 PP로 공급한다.
도료 탱크(22)는, 수지 성분을 포함하는 액상의 도료를 저류한다. 도료는, 수지 성분 이외에 용제 및 여러 가지 첨가제를 포함할 수 있다. 수지 성분, 용제, 및 첨가제는, 도료에 통상 사용되는 것이면 특별히 제한은 없다. 도료 탱크(22) 내의 압력은 통상 상압, 즉 대기압이지만, 펌프에 도료를 안정 공급하기 위해, 0.1 내지 0.2MPa 가압되어 있어도 좋다.
수지 성분으로서는, 예를 들어, 에폭시 수지(약 22), 아크릴 수지(약 19), 아크릴 우레탄 수지(약 17 내지 22), 폴리에스테르 수지(약 22), 아크릴 실리콘 수지(약 17 내지 22), 알키드 수지(약 17 내지 25), UV 경화 수지(약 17 내지 23), 염화비닐-아세트산비닐계 공중합 수지(약 19∼22), 스티렌부타디엔 고무(약 17 내지 18), 폴리에스테르우레탄 수지(약 19 내지 21), 스티렌아크릴 수지(약 19 내지 21), 아미노 수지(약 19 내지 21), 폴리우레탄 수지(약 21), 페놀 수지(약 23), 염화비닐 수지(약 19 내지 22), 니트로셀룰로오스 수지(약 22 내지 24), 셀로오스아세테이트 부티레이트 수지(약 20), 스티렌 수지(약 17 내지 21), 및, 멜라민 요소 수지(약 19 내지 21)를 들 수 있다. 이것들은, 단독으로 또는 2종류 이상을 혼합해서 사용해도 좋다. 수지 성분은, 1액 경화형 수지라도, 2액 경화형 수지라도 좋고, UV 등의 활성 에너지선 경화형 수지라도 좋다. 또한, 상기 괄호 내의 수치는 용해도 파라미터이며, 그 단위는 (MPa)0.5이다.
용해도 파라미터란, Hildebrand의 용해도 파라미터이다. 용해도 파라미터(이하, SP값으로 함.)란, 물질 간의 친화성의 척도를 나타내는 열 역학적인 파라미터이며, 유사한 SP값을 갖는 물질끼리는 용해하기 쉬운 경향이 있는 것이 알려져 있다.
수지 성분은, 예를 들어, 17(MPa)0.5 이상, 18(MPa)0.5 이상, 19(MPa)0.5 이상의 SP값을 가질 수 있고, 25(MPa)0.5 이하, 24(MPa)0.5 이하, 23.5(MPa)0.5 이하의 SP값을 가질 수 있다.
수지 성분의 SP값은 이하와 같이 해서 구할 수 있다. 즉, 수지를 양용매(良溶媒) A에 녹여 두고, 양용매보다도 SP값이 높은 빈용매(貧溶媒) H, 및, 양용매보다도 SP값이 낮은 빈용매 L을 따로 따로 적하하여 수지가 석출되어 백탁하기까지 필요한 각각의 빈용매의 양을 기록한다. 양용매 A의 SP값 δA, 빈용매 H의 SP값을 δH, 빈용매 L의 SP값을 δL로 하고, 백탁된 점에서의 양용매 A, 빈용매 H, 빈용매 L의 체적분률을, φA, φH, φL이라고 했을 때에, 2개의 탁점에서의 혼합 용매의 SP값 δ양용매 A＋빈용매 H, δ양용매 A＋빈용매 L은, 각각, SP값의 체적 평균으로 나타낼 수 있고, 아래 식이 성립한다.
δ양용매 A＋빈용매 H＝(φA·δA 2＋φH·δH 2)0.5
δ양용매 A＋빈용매 L＝(φA·δA 2＋φL·δL 2)0.5
따라서, 수지의 SP값 SPR은,
SPR＝((V양용매 A＋빈용매 H·δ양용매 A＋빈용매 H 2＋V양용매 A＋빈용매 L·δ양용매 A＋빈용매 L 2)/(V양용매 A＋빈용매 H＋V양용매 A＋빈용매 L))0.5
여기에서, V양용매 A＋빈용매 H, V양용매 A＋빈용매 L은, 혼합 용매의 탁점에서의 평균 몰 체적이며, 예를 들어, 전자는, 다음 식에 의해 구할 수 있다.
1/V양용매 A＋빈용매 H＝φA/VA＋φH/VH
여기에서, VA, VH는 각각 양용매 A, 및, 빈용매 H의 몰 체적이다.
용제는, 제1 용제와 제2 용제의 혼합물일 수 있다.
제1 용제는, SP값이 23.5(MPa)0.5 미만의 용제이며, 수지 성분을 용해할 수 있는 진용제이다. 제1 용제의 SP값 SP제1 용제는, 수지 성분의 SP값 SPR에 대하여 SPR-7≤SP제1 용제≤SPR＋4일 수 있다. 제1 용제로서는, 예를 들어, 메틸이소부틸케톤(17.2), 아세트산3-메톡시부틸(20.5), 프로필렌글리콜모노메틸에테르아세테이트(18.7), 솔벳소 100(토넨 제네럴 세키유사 제조, 상품명)(17.6), 솔벳소 150(토넨 제너럴 세키유사 제조, 상품명)(17.4), 에틸디글리콜아세테이트(18.5), n-부탄올(23.3), 디이소부틸케톤(16), 아세트산에틸(18.6), 아세트산부틸(17.0), 및, 크실렌(18.0), 에틸벤젠(18.0)을 들 수 있다. 상기 괄호 내의 수치는 SP값이며, 그 단위는 (MPa)0.5이다.
제1 용제는, SP값이 23.5(MPa)0.5 미만의 용제의 혼합물이라도 좋다. 제1 용제의 배합량은 수지 성분을 용해할 수 있는 범위이면 특별히 한정되지 않지만, 수지 성분 100질량부에 대하여, 25 내지 10000질량부일 수 있고, 25 내지 1000질량부인 것이 바람직하고, 87 내지 461질량부인 것이 보다 바람직하다.
제2 용제는, 23.5 내지 40(MPa)0.5의 SP값을 갖는다. 제2 용제의 예는, 포름아미드(39.3), 하이드라진(37.3), 글리세린(33.8), N-메틸포름아미드(32.9), 1,4-디포르밀피페라진(31.5), 에틸렌시아노하이드린(31.1), 말로노니트릴(30.9), 2-피롤리딘(30.1), 에틸렌카보네이트(30.1), 메틸아세트아미드(29.9), 에틸렌글리콜(29.9), 메탄올(29.7), 디메틸설폭사이드(29.7), 페놀(29.3), 1,4-디아세틸피페라진(28.0), 무수 말레산(27.8), 2-피페리돈(27.8), 포름산(27.6), 메틸에틸설폰(27.4), 피론(27.4), 테트라메틸렌술폰(27.4), 프로피오락톤(27.2), 탄산 프로필렌(27.2), N-니트로소디메틸아민(26.8), N-포르밀모르폴린(26.6), 3-메틸술포란(26.4), 니트로메탄(26.0), 에탄올(26.0), ε-카프로락탐(26.0), 프로필렌글리콜(25.8), 부티로락톤(25.8), 클로로아세토니트릴(25.8), 메틸프로필술폰(25.6), 푸르푸릴알코올(25.6), 페닐하이드라진(25.6), 아인산디메틸(25.6), 2-메톡시에탄올(25.4), 디에틸술폰(25.4), 에틸렌디아민(25.2), 에틸아세트아미드(25.2), 2-클로로에탄올(25.0), 벤질알코올(24.8), 4-에틸-1,3-디옥솔란-2-온(24.8), 프탈산비스)(2-에틸헥실)(24.8), 디메틸포름아미드(24.8), 디에틸렌글리콜(24.8), 1,4-부탄디올(24.8), 테트라하이드로-2,4-디메틸티오펜1,1-디옥사이드(24.6), 아크릴산(24.6), 1-프로판올(24.3), 아세토니트릴(24.3), 알릴알코올(24.1), 4-아세틸모르폴린(23.7), 1,3-부탄디올(23.7), 포르밀피페리딘(23.5), 펜탄디올(23.5), 이소프로판올(23.5), 에틸렌글리콜모노페닐에테르(23.5), 에틸셀로솔브(23.5)이다. 상기 괄호 내의 수치는 SP값이며, 단위는 (MPa)0.5이다. 제2 용제는, 23.5 내지 40(MPa)0.5의 SP값을 갖는 용제의 혼합물이라도 좋다. 제2 용제의 SP값은, 24(MPa)0.5 이상일 수 있고, 25(MPa)0.5 이상일 수 있다.
또한, 제2 용제의 코팅액 조성물 중의 배합량으로서는, 이산화탄소와 제2 용제의 합계 100질량부에 대하여, 통상, 5 내지 95질량부이며, 6 내지 84질량부일 수 있고, 10 내지 80질량부일 수 있다.
도료 펌프(24)는, 도료 탱크(22)로부터 라인 L6을 통하여 공급되는 도료를 가압한다. 펌프의 형식은 특별히 한정되지 않지만, 플런저 펌프, 기어 펌프 등의 공지의 펌프를 사용할 수 있다. 도료 펌프(24)에 의해 가압된 도료는, 라인 L2로 공급된다.
배압 밸브(26)는 라인 L7에 설치되어 있고, 도료 공급부 FP의 최대 공급 압력 PP를 제어한다. 구체적으로는, 배압 밸브(26)의 1차측(입구측)이 라인 L2의 체크 밸브(28)보다도 상류측에 접속되고, 배압 밸브(26)의 2차측(출구측)이 라인 L6과 접속되어 있다. 따라서, 라인 L2의 체크 밸브(28)보다 상류측의 압력이, 배압 밸브(26)의 설정 압력(도료 공급부의 최대 공급 압력 PP) 이상이 되면, 닫혀 있던 배압 밸브(26)가 열려, 도료가 라인 L7을 통하여 라인 L2에서 라인 L6로 되돌아온다. 이로써, 라인 L2의 체크 밸브(28)보다 상류측의 압력을 항상 배압 밸브(26)의 설정 압력 이하로 유지할 수 있다. 따라서, 도료 공급부 FP의 최대 공급 압력 PP를 보다 고도로 제어할 수 있고, 또한, 압력의 상승에 의한 라인의 파손을 방지할 수 있다.
도료 펌프(24)와 혼합부(32)는 라인 L2에 의해 접속되어 있고, 라인 L2에는 체크 밸브(28)가 설치되어 있다. 체크 밸브(28)는, 도료 펌프(24)로부터 혼합부(32)로 향해 도료가 흐르는 것을 가능하게 하도록 라인 L2에 접속되고, 라인 L2의 하류측(혼합부(32)측)로부터 상류측(도료 펌프(24)측)으로 향해, 도료, 이산화탄소, 또는 이것들의 혼합물이 역류하는 것을 방지한다.
혼합부(32)는, 이산화탄소 펌프(14)로부터 라인 L1을 통하여 공급되는 이산화탄소와, 도료 펌프(24)로부터 라인 L2를 통하여 공급되는 도료를 혼합해서 혼합물을 얻는다. 혼합부(32)로서는, 예를 들어, 인라인 믹서를 사용할 수 있다.
혼합부(32)와 분무부(36)는 라인 L3에 의해 접속되어 있고, 라인 L3에는 감압 밸브(34)가 설치되어 있다. 감압 밸브(34)는, 라인 L3의 감압 밸브(34)보다 하류의 압력을 감압 밸브(34)의 설정 압력 PRV까지 감압한다. 따라서, 감압 밸브(34)의 설정 압력 PRV는, 이산화탄소 공급부 FCO2의 최대 공급 압력 PCO2(배압 밸브(16)의 설정 압력), 도료 공급부의 최대 공급 압력 PP(배압 밸브(26)의 설정 압력), 또는 배압 밸브(18)의 설정 압력 PBV의 어느 것보다도 낮은 값으로 설정된다. 이와 같이, 감압 밸브(34)를 설치함으로써 혼합물의 분무량이 보다 안정되고, 보다 레벨링성이 높은 도장을 수행할 수 있다.
분무부(36)는, 라인 L3을 통하여 혼합부(32)로부터 공급되는 혼합물을 대상물에 분무한다. 분무부(36)로서는, 공지의 스프레이 노즐을 사용할 수 있다. 대상물은 특별히 한정되지 않고, 자동차 보디 등을 들 수 있다.
계속해서, 본 실시형태의 도장 장치(100)의 작용에 대하여, 도장 장치(100) 내의 압력 관계와 함께 설명한다. 이산화탄소 공급부 FCO2의 최대 공급 압력 PCO2와, 도료 공급부 FP의 최대 공급 압력 PP를 같은 값으로 설정하면, 이산화탄소 공급부FCO2 및 도료 공급부 FP에 사용되는 이산화탄소 펌프(14) 및 도료 펌프(24)에 기인하는 맥동, 및, 분무부(36)에서의 분무 동작의 온과 오프의 전환시의 장치 내의 큰 압력 변동 등에 의해, 이산화탄소를 혼합부(32)에 공급하는 라인 L1 내의 압력과, 도료를 혼합부(32)에 공급하는 라인 L2 내의 압력이 같은 상태를 항상 유지하는 것은 곤란하다. 이러한 장치 내의 압력의 변동에 의해, 이산화탄소를 혼합부(32)에 공급하는 라인 L1의 압력이, 도료를 혼합부(32)에 공급하는 라인 L2의 압력을 밑도는 경우, 이산화탄소를 공급하는 라인 L1에 도료가 역류한다. 그리고, 도료 중의 수지의 SP값에 비하여 이산화탄소의 SP값은 상당히 낮기 때문에, 라인 L1에 흘러 들어온 도료 중의 수지 성분이 석출되어, 라인 L1에 막힘이 발생할 가능성이 있다.
하지만, 본 실시형태에 따른 도장 장치(100)에서는, 이산화탄소 공급부 FCO2의 최대 공급 압력 PCO2가, 도료 공급부 FP의 최대 공급 압력 PP보다 높게 설정되어 있으므로, 도장 장치(100) 내에서 압력의 변동이 있었다고 해도, 도료가 이산화탄소를 공급하는 라인 L1에 역류하는 것을 억제할 수 있다.
그리고, 이산화탄소 공급부 FCO2의 최대 공급 압력 PCO2를, 도료 공급부 FP의 최대 공급 압력 PP보다 높게 설정하면, 분무부(36)의 분무 동작이 오프로 되어 있는 상태에서는, 양 공급부 간의 압력차에 의해, 도료를 공급하는 라인 L2에 이산화탄소가 흘러 들어와 버린다. 본 실시형태의 도장 장치(100)에서는, 라인 L2에 존재하는 체크 밸브(28)에 의해, 이산화탄소가 체크 밸브(28)를 초과하여 라인 L2에 역류하는 것을 억제할 수 있다.
또한, 분무부(36)의 분무 동작이 오프로 되어 있는 상태에서는, 체크 밸브(28)보다도 상류의 압력은 도료 공급부 FP의 최대 공급 압력 PP로 되어 있고, 체크 밸브(28)보다도 하류의 압력은 이산화탄소 공급부 FCO2의 최대 공급 압력 PCO2로 되어 있다. 그리고, 분무부(36)의 분무 동작이 오프에서 온으로 전환되면, 체크 밸브(28)보다도 상류의 압력과 체크 밸브(28)보다도 하류의 압력이 같아질 때까지, 이산화탄소 공급부 FCO2로부터 이산화탄소만이 혼합부(32)를 통하여 분무부(36)로 공급된다. 그리고, 체크 밸브(28)보다도 상류의 압력과 체크 밸브(28)보다도 하류의 압력이 같아져서 비로소 도료 공급부 FP로부터 도료가 혼합부(32)로 공급되고, 혼합부(32)에서 도료와 이산화탄소가 혼합되어, 일정한 유량비로의 분무부(36)로의 혼합물의 공급이 가능해진다. 이와 같이, 분무부(36)의 분무 동작을 오프에서 온으로 전환했을 때에, 초기 단계에서는 혼합부(32) 및 이의 하류에서 이산화탄소의 농도가 극히 농후해지므로, 혼합부(32), 라인 L3, 및 분무부(36)에서, 도료 중의 수지 성분이 석출되기 쉬워진다.
하지만, 본 실시형태의 도장 장치(100)에 있어서, 배압 밸브(18)의 설정 압력 PBV가, 이산화탄소 공급부 FCO2의 최대 공급 압력 PCO2(배압 밸브(16)의 설정 압력) 및 도료 공급부 FP의 최대 공급 압력 PP(배압 밸브(26)의 설정 압력)에 대하여, PCO2>PBV>PP의 관계를 충족하고 있다. 따라서, 분무부(36)가 오프에서 온으로 전환되면, 라인 L2의 체크 밸브(28)보다 하류측 및 라인 L1의 압력이 PCO2로부터 감소해 가지만, 배압 밸브(18)보다 상류측의 라인 L1의 압력이 배압 밸브(18)의 설정 압력 PBV를 밑도는 시점에서, 이산화탄소 공급부 FCO2로부터 혼합부(32)로의 이산화탄소의 공급은 일시 정지된다. 그 때문에, 체크 밸브(28)의 하류측의 압력의 저하가 빨라지는 동시에, 체크 밸브(28)의 상류측과 체크 밸브(28)의 하류측 사이의 압력차가 해소 될 때까지 혼합부(32) 및 이의 하류에 단독으로 흘러 들어오는 이산화탄소의 양을 저감할 수 있다. 따라서, 분무부(36)의 오프에서 온으로의 전환 개시부터, 도료 및 이산화탄소의 유량비가 일정해질 때까지, 도료 중의 수지 성분이 석출되어 혼합부(32), 라인 L3, 또는 분무부(36)에서 막힘이 발생하는 현상이 경감된다.
여기에서, 이산화탄소 공급부 FCO2의 최대 공급 압력 PCO2과, 도료 공급부 FP의 최대 공급 압력 PP는, PCO2-PP≤3MPa의 관계를 충족시킬 수 있고, PCO2-PP≤1MPa의 관계를 충족시킬 수 있고, PCO2-PP≤0.5MPa의 관계를 충족시킬 수 있다. 이들 관계를 충족시킴으로써, 분무부(36)를 오프에서 온으로 전환했을 때에, 체크 밸브(28)의 상류측과 체크 밸브(28)의 하류측 사이의 압력차가 해소될 때까지 혼합부(32) 및 이의 하류에 단독으로 흘러 들어오는 이산화탄소의 양을 저감하기 쉽다. 따라서, 도료에 대한 이산화탄소의 유량비의 변동량을 보다 저감할 수 있고, 도료 중의 수지 성분이 석출되어 도장 장치(100) 내에 막힘이 발생하는 현상이 보다 경감된다.
또한, 이산화탄소 공급부 FCO2의 최대 공급 압력 PCO2과, 도료 공급부 FP의 최대 공급 압력 PP는, 0.02MPa≤PCO2-PP의 관계를 충족시킬 수 있고, 0.5MPa≤PCO2-PP의 관계를 충족시킬 수 있고, 1MPa≤PCO2-PP의 관계를 충족시킬 수 있다. 이들 관계를 충족시킴으로써, 도료 또는 혼합물이 이산화탄소를 공급하는 라인 L1에 역류하는 것을 억제하기 쉽다. 따라서, 배압 밸브(18) 부근에서 수지 성분이 석출되어 막힘이 발생하는 현상을 보다 효율적으로 경감할 수 있다.
또한, 이산화탄소 공급부 FCO2의 최대 공급 압력 PCO2과, 배압 밸브(18)의 설정 압력 PBV는, PCO2-PBV≤2MPa의 관계를 충족시킬 수 있고, PCO2-PBV≤1MPa의 관계를 충족시킬 수 있고, PCO2-PBV≤0.5MPa의 관계를 충족시킬 수 있다. 이들 관계를 충족시킴으로써, 분무부(36)를 오프에서 온으로 전환했을 때에, 체크 밸브(28)의 상류측과 체크 밸브(28)의 하류측 사이의 압력차가 해소될 때까지 혼합부(32) 및 이의 하류에 단독으로 흘러 들어오는 이산화탄소의 양을 저감하기 쉽다. 따라서, 도료에 대한 이산화탄소의 유량비의 변동량을 보다 저감할 수 있고, 도료 중의 수지 성분이 석출되어 도장 장치(100) 내에 막힘이 발생하는 현상이 보다 경감된다.
또한, 이산화탄소 공급부 FCO2의 최대 공급 압력 PCO2과, 배압 밸브(18)의 설정 압력 PBV는, 0.001MPa≤PCO2-PBV의 관계를 충족시킬 수 있고, 0.05MPa≤PCO2-PBV의 관계를 충족시킬 수 있고, 0.1MPa≤PCO2-PBV의 관계를 충족시킬 수 있다. 이들 관계를 충족시킴으로써, 이산화탄소 펌프(14)의 맥동에 의해 배압 밸브(18)의 상류측의 압력이 배압 밸브(18)의 설정 압력 PBV를 밑돌기 어렵고, 이산화탄소가 보다 안정적으로 혼합부(32)로 공급된다.
<제2 실시형태>
도 2를 참조하여, 제2 실시형태에 따른 도장 장치(200)를 설명한다. 도장 장치(200)가 제1 실시형태와 다른 점은, 도료 공급부 FP의 구성뿐이다.
제2 실시형태의 도료 공급부 FP가 제1 실시형태의 도료 공급부 FP와 다른 점은, 배압 밸브(26)와 라인 L7을 구비하지 않는 점, 및, 도료 펌프(24)가 에어 구동식인 점이다. 에어 구동식의 펌프란, 공급하는 에어의 압력에 의해 유체에 압력을 인가하는 펌프이며, 에어 구동식 펌프의 최대 토출 압력은 펌프에 공급하는 에어의 최대 압력에 의해 규정된다. 이러한 구성으로부터, 제2 실시형태에서의 도료 공급부 FP의 최대 공급 압력 PP는, 도료 펌프(24)의 최대 토출 압력이 된다. 제2 실시 형태의 그 밖의 점에 관해서는, 제1 실시형태와 동일하다.
제2 실시형태에 의해서도, 제1 실시형태와 동일한 작용 효과를 나타낸다.
이상, 본 발명의 실시형태에 대하여 상세에 설명했지만, 본 발명은 상기 실시형태에 한정되지 않는다. 예를 들어, 도 1 및 도 2의 도장 장치에 있어서, 배압 밸브(18)와 혼합부(32) 사이에 배압 밸브(18)로부터 혼합부(32)로 향하는 흐름을 허가하는 체크 밸브를 설치해도 좋다. 체크 밸브를 설치함으로써, 도료 또는 혼합물이 배압 밸브(18)를 초과하여 라인 L1에 역류하는 것을, 보다 확실하게 방지할 수 있다.
또한, 도 1 및 도 2 도장 장치에 있어서, 임의의 위치에 냉각기 또는 가열기를 설치해도 좋다. 예를 들어, 이산화탄소 봄베(12)와 이산화탄소 펌프(14) 사이에 설치해도 좋다.
[실시예]
이하, 실시예에 기초하여 발명을 구체적으로 설명하지만, 본 발명은 이하의 실시예에 한정되는 것이 아니다.
(실시예 1 내지 4)
실시예 1 내지 4에 대하여, 도 2에 나타내는 도장 장치(200)에 있어서, 도료 탱크(22) 내에, S．COAT No. 2010 W-1(에스코트사 제조), 디이소부틸케톤(DIBK) 및 메탄올을, 표 1 및 2에 나타내는 비율로 주입하였다. 다음에, 환경 온도 20℃에 있어서, 도료 탱크(22) 내의 도료와, 이산화탄소 봄베(12) 내의 이산화탄소를, 표 1 및 2에 나타내는 유량비가 되도록 혼합부(32)로 혼합하고, 분무 건(분무부(36))을 온으로 해서, 혼합물을 스프레이 노즐(분무부(36))로부터 분무하였다. 각 실시예에서의, 도료 펌프(24), 배압 밸브(16, 18) 및 감압 밸브(34)의 설정 압력은 표 1 및 2에 나타내는 바와 같다. 도료 펌프(24)로서는, 아사히 사낙사 제조의 에코폰(에어 구동식의 플런저 펌프)을 사용하였다.
Figure pct00001
Figure pct00002
분무 시간 30초마다 분무 건을 오프로 하여 분무를 일시 정지하고, 5초 후에 분무 건을 다시 온으로 해서 분무를 재개하였다. 이것을 반복하고, 합계 5분간의 분무를 3회 수행하고, 라인의 폐색을 평가하였다. 결과를 표 1 및 2에 나타낸다. 또한, 표 1에 있어서, Pw, Px, Py 및 Pz는, 각각 도 2에서의 압력계, Pw, Px, Py 및 Pz가 나타내는 값을 나타낸다. 이들 값은, 분무 건을 온으로 하고 나서 4초 후의 값, 및 분무 건을 오프로 하고 나서 4초 후의 값이다.
라인의 폐색의 평가에 있어서, 표 1 및 2의 기호는 다음과 같이 대응한다. ◎는 3회 성공, ○은 1회 또는 2회 성공, ×는 성공 없음을 의미한다. 성공이란, 합계 5분간의 분무를 폐색 없이 완료할 수 있었던 것을 의미한다.
(비교예 1, 2, 5, 6)
도장 장치로서, 배압 밸브(18)를 갖는 않는 도장 장치(200)를 사용한 것 이외에는, 실시예 1 내지 4와 동일한 조작으로 분무를 수행하였다. 평가 결과를 표 1 및 2에 나타낸다.
(비교예 3, 7)
실시예 1 내지 4와 동일한 조작으로 분무를 수행하였다. 평가 결과를 표 1 및 2에 나타낸다.
(비교예 4, 8)
도장 장치로서, 라인 L1의, 배압 밸브(18)와 혼합부(32) 사이에 체크 밸브를 추가로 설치한 도장 장치(200)를 사용한 것 이외에는, 실시예 1 내지 4와 동일한 조작으로 분무를 수행하였다. 평가 결과를 표 1 및 2에 나타낸다.
(실시예 5 내지 8)
도장 장치로서, 도 1에 나타내는 도장 장치(100)를 사용한 것과, 배압 밸브(16, 18, 26) 및 감압 밸브(34)의 설정 압력을 표 3 및 4에 나타내는 값으로 한 것 이외에는, 실시예 1 내지 4와 동일한 조작으로 분무를 수행하였다. 평가 결과를 표 3 및 4에 나타낸다. 도료 펌프(24)로서는, 이와키사 제조의 고압 플런저 펌프 MP(모터 구동식의 플런저 펌프)를 사용하였다.
(비교예 9, 10)
도장 장치로서, 배압 밸브(18)를 갖지 않는 도장 장치(100)를 사용한 것 이외에는, 실시예 5 내지 8과 동일한 조작으로 분무를 수행하였다. 평가 결과를 표 3 및 4에 나타낸다.
Figure pct00003
Figure pct00004
12 … 이산화탄소 봄베, 14… 이산화탄소 펌프, 16, 18, 26 … 배압 밸브, 22 … 도료 탱크, 24 … 도료 펌프, 28 … 체크 밸브, 32 … 혼합부, 34 … 감압 밸브, 36 … 분무부, 100, 200 … 도장 장치.

Claims (8)

  1. 이산화탄소를 최대 공급 압력 PCO2로 공급하는 이산화탄소 공급부와,
    도료를 최대 공급 압력 PP로 공급하는 도료 공급부와,
    상기 이산화탄소 공급부로부터 공급되는 이산화탄소, 및, 상기 도료 공급부로부터 공급되는 도료를 혼합하여 혼합물을 얻는 혼합부와,
    상기 혼합물을 분무하는 분무부와,
    상기 이산화탄소 공급부와 상기 혼합부를 접속하는 제1 라인과,
    상기 도료 공급부와 상기 혼합부를 접속하는 제2 라인과,
    상기 혼합부와 상기 분무부를 접속하는 제3 라인과,
    상기 제1 라인에 설치된, 설정 압력 PBV의 제1 배압 밸브와,
    상기 제2 라인에 설치된 체크 밸브
    를 구비하고,
    상기 이산화탄소 공급부의 최대 공급 압력 PCO2와, 상기 도료 공급부의 최대 공급 압력 PP와, 상기 제1 배압 밸브의 설정 압력 PBV가,
    PCO2>PBV>PP의 관계를 충족시키는, 도장 장치.
  2. 제1항에 있어서, 상기 이산화탄소 공급부의 최대 공급 압력 PCO2와, 상기 도료 공급부의 최대 공급 압력 PP가,
    0.02MPa≤PCO2-PP≤3MPa의 관계를 충족시키는, 도장 장치.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 이산화탄소 공급부의 최대 공급 압력 PCO2와, 상기 제1 배압 밸브의 설정 압력 PBV가,
    0.001MPa≤PCO2-PBV≤2MPa의 관계를 충족시키는, 도장 장치.
  4. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제3 라인에 설치된, 설정 압력 PRV의 감압 밸브를 추가로 구비하고,
    상기 도료 공급부의 최대 공급 압력 PP와 상기 감압 밸브의 설정 압력 PRV가,
    PP>PRV의 관계를 충족시키는, 도장 장치.
  5. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 이산화탄소 공급부가,
    이산화탄소 봄베와,
    토출측이 상기 제1 라인에 접속된 이산화탄소 펌프와,
    상기 이산화탄소 봄베와 상기 이산화탄소 펌프를 접속하는 제4 라인과,
    상기 제1 라인의 상기 제1 배압 밸브보다도 상류측과 상기 제4 라인을 연통하는 제5 라인과,
    상기 제5 라인에 설치된 제2 배압 밸브
    를 구비하고,
    상기 이산화탄소 공급부의 최대 공급 압력 PCO2가 상기 제2 배압 밸브의 설정 압력인, 도장 장치.
  6. 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 도료 공급부가,
    도료 탱크와,
    토출측이 상기 제2 라인에 접속된 도료 펌프와,
    상기 도료 탱크와 상기 도료 펌프를 접속하는 제6 라인과,
    상기 제2 라인의 상기 체크 밸브보다도 상류측과 상기 제6 라인을 연통하는 제7 라인과,
    상기 제7 라인에 설치된 제3 배압 밸브
    를 구비하고,
    상기 도료 공급부의 최대 공급 압력 PP가 상기 제3 배압 밸브의 설정 압력인, 도장 장치.
  7. 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 도료 공급부가,
    도료 탱크와,
    도료 펌프와,
    상기 도료 탱크와 상기 도료 펌프를 접속하는 제6 라인
    을 구비하고,
    상기 도료 펌프가 에어 구동식인, 도장 장치.
  8. 제1항 내지 제7항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제1 라인의 제1 배압 밸브보다 하류측의 용적이 1000mL 이하인, 도장 장치.
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