KR20160057457A - 열간 성형용 강 - Google Patents

열간 성형용 강 Download PDF

Info

Publication number
KR20160057457A
KR20160057457A KR1020167009944A KR20167009944A KR20160057457A KR 20160057457 A KR20160057457 A KR 20160057457A KR 1020167009944 A KR1020167009944 A KR 1020167009944A KR 20167009944 A KR20167009944 A KR 20167009944A KR 20160057457 A KR20160057457 A KR 20160057457A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
weight
blank
tube
steel
temperature
Prior art date
Application number
KR1020167009944A
Other languages
English (en)
Inventor
다비드 닐 한론
스테파누스 마테우스 코르넬리스 반 보헤멘
Original Assignee
타타 스틸 이즈무이덴 베.뷔.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from EP20130004573 external-priority patent/EP2851440A1/en
Application filed by 타타 스틸 이즈무이덴 베.뷔. filed Critical 타타 스틸 이즈무이덴 베.뷔.
Publication of KR20160057457A publication Critical patent/KR20160057457A/ko

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/38—Wires; Tubes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D37/00—Tools as parts of machines covered by this subclass
    • B21D37/16—Heating or cooling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/012—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of aluminium or an aluminium alloy
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
    • C21D8/065—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C18/00—Alloys based on zinc
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C18/00—Alloys based on zinc
    • C22C18/04—Alloys based on zinc with aluminium as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/12—Aluminium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C23C2/29—Cooling or quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/40—Plates; Strips
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D22/00—Shaping without cutting, by stamping, spinning, or deep-drawing
    • B21D22/02—Stamping using rigid devices or tools
    • B21D22/022—Stamping using rigid devices or tools by heating the blank or stamping associated with heat treatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D35/00—Combined processes according to or processes combined with methods covered by groups B21D1/00 - B21D31/00
    • B21D35/002—Processes combined with methods covered by groups B21D1/00 - B21D31/00
    • B21D35/005—Processes combined with methods covered by groups B21D1/00 - B21D31/00 characterized by the material of the blank or the workpiece
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B2250/00—Layers arrangement
    • B32B2250/02—2 layers
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/62—Quenching devices
    • C21D1/673—Quenching devices for die quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
    • C21D8/105—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

본 발명은 열간 성형용 강에 관한 것으로,
본 발명에 의하면, 상기 열간 성형용 강은 하기의 조성을 갖는다:
C: 0.10~0.25 중량%;
Mn: 1.4~2.6 중량%;
Si: ≤ 0.4 중량%;
Cr: ＜ 1.0 중량%;
Al: ＜ 1.5 중량%;
P: ＜ 0.02 중량%;
S: ＜ 0.005 중량%;
N: ≤ 0.03 중량%;
B: ＜ 0.0004 중량%;
O: ≤ 0.008 중량%; 및
선택적 원소로서,
Ti: ＜ 0.3 중량%;
Mo: ＜ 0.5 중량%;
Nb: ＜ 0.3 중량%;
V: ≤ 0.5 중량%;
Ca: ＜ 0.05 중량%;
잔부 철 및 불가피한 불순물.
본 발명은 또한 상기 강으로 제조한 스트립, 시트 또는 블랭크, 및 열간 성형 제품의 제조 방법, 그 제품, 및 이의 사용에 관한 것이다.

Description

열간 성형용 강{STEEL FOR HOT FORMING}
본 발명은 열간 성형용 강에 관한 것이다.
열간 성형용 강은 특히 자동차 산업에서 비코팅 및 예비-코팅 제품 모두에서많이 사용되고 있다. 이들 강은 Ac3 온도를 초과하는 온도, 예를 들어 850℃ ~ 950℃의 온도로 가열되고, 열간 성형 프레스기에서 프레스되고, 임계 퀀칭률 (critical quenching rate)을 초과하는 속도로 퀀칭된 이후, 우수한 기계적 특성(예컨대, 고강도)을 얻는다. 가열하기 전에, 이들 강은 대부분의 등급에서 양호한 성형성, 및 300MPa ~ 500MPa의 인장 강도를 갖는다. 열간 성형 공정 이후, 이들 강은 1500MPa 초과, 및 최근에는 최대 2000MPa일 수 있는 매우 높은 인장 강도를 갖는다. 그러나, 이들 제품의 신장률(elongation)은 그리 좋지 않아서, 예를 들어 약 5%의 신장률을 갖는다. 높은 인장 강도로 인해 열간 성형 제품이 자동차의 차체에 사용하기에 특히 적합하게 된다.
열간 성형은 일반적으로 직접 열간 성형 공정에 사용되나, 간접 열간 성형 공정에도 또한 사용된다. 열간 성형 (또는 용융 스탬핑(hot stamping))의 일반적인 태양(picture)은 A. Naganathan and L. Penter, Chapter 7: Hot Stamping, in Steel Metal forming - Processes and Applications, (T. Altan and A. E. Tekkaya, editors), ASM International, 2012에 나와 있다.
이 간행물에 나타난 바와 같이, 차량용으로는 통상 보론-합금강, 특히 강 등급 22MnB5이 사용된다. 화학 조성은 강 공급업체마다 상이할 수 있지만, 통상 탄소의 양은 대략 0.22 중량%(통상, 0.20~0.25 중량%)이고, 망간의 양은 대략 1.27 중량% (통상, 1.00~1.40 중량%)이고, 실리콘의 양은 대략 0.25 중량% (통상, 0.10~0.40 중량%)이고, 크롬의 양은 대략 0.15 중량% (통상, 0.1~0.50 중량%)이고, 보론의 양은 대략 0.0030 중량% (통상, 0.0020~0.0040 중량%)이다. 황 및 인과 같은 다른 원소들은 일반적인 야금학적 이유로 적게 포함되어야 하고, 니켈, 구리, 알루미늄, 바나듐 및 티타늄과 같은 다른 원소들은 소량 첨가될 수 있다.
강 등급 22MnB5은 종종 열간 성형 공정에 사용되기 전에 예비-코팅된다. 통상 사용되는 예비-코팅은 AlSi 코팅이다.
본 발명의 목적은 열간 성형 제품의 기계적 특성을 최대화하는 것이다.
본 발명의 추가적 목적은 공지된 열간 성형용 강, 예컨대 22MnB5에 대한 대안을 제공하는 열간 성형용 강을 제공하는 것이다.
본 발명의 다른 목적은 현재 사용되는 장비를 변경하지 않고 자동차 산업에서 사용될 수 있는 열간 성형용 강을 제공하는 것이다.
본 발명의 추가적 목적은 열간 성형 장비를 더욱 효율적으로 사용할 수 있게 하는 열간 성형용 강을 제공하는 것이다.
본 발명에 의하면, 하기의 조성을 갖는 열간 성형용 강이 제공된다:
C: 0.10~0.25 중량%;
Mn: 1.4~2.6 중량%;
Si: ≤ 0.4 중량%;
Cr: ≤ 1.0 중량%;
Al: ≤ 1.5 중량%;
P: ≤ 0.02 중량%;
S: ≤ 0.005 중량%;
O: ≤ 0.008 중량%;
N: ≤ 0.03 중량%;
B: ≤ 0.0004 중량%; 및
선택적 원소로서,
Ti: ≤ 0.3 중량%;
Mo: ≤ 0.5 중량%;
Nb: ≤ 0.3 중량%;
V: ≤ 0.5 중량%;
Ca: ≤ 0.05 중량%;
잔부 철 및 불가피한 불순물.
본 발명자들은 강 기재(steel substrate) 내의 비금속 구성 성분 (constituent)의 수가 감소되기 때문에, 열간 성형 제품의 기계적 특성이 최적화된다는 것을 발견하였다. 비금속 구성 성분은 기재의 균질성을 감소시키며, 이러한 불균질성은 국소 스트레스 집중(local stress concentration), 및 기계적으로 로딩된 제품의 미성숙 파괴(premature failure)를 유도할 수 있다. 강 내의 통상의 비금속 구성성분은 TiN, BN, Fe26(B,C)6 , MnS, AlN, CaS, Al2O3, P, Fe3C 등이다. 본 발명의 강 조성물은 B, Ti, S, Ca, Al, P 및 다른 필요한 화학 원소의 양을 감소시킴으로써, 이들의 모든 비금속 구성성분의 크기 및 양을 감소시키는 것을 목표로 한다.
최근 통상 사용되는 22MnB5 기재 조성물은 20ppm ~ 40ppm의 보론 (B)을 포함하여, 열간 성형 공정 동안 경화능(hardenability)을 개선시킨다. 이 원소를 기능적인 상태로 유지하기 위하여, 강 제조업자는 주조물에 티타늄(Ti)을 첨가하여, B이 보론 나이트라이드(BN)를 형성하는 것을 방지한다. 표면 근처의 BN의 존재는 용융 침지 코팅(hot dipped coating)의 품질을 열화시킬 수 있다. Ti는 통상 화학양론 초과의 비율로 질소(N)에 첨가되어 추가량의 B의 효율을 최대화한다. 또한, 보론이 메트릭스 내에서 국소 스트레스 집중을 유도할 수 있는 미세 Fe26(B,C)6 복합체 침전물(complex precipitates)을 형성한다는 사실도 알려져 있다. 따라서, 본 발명자들은 강 조성으로부터 B를 제거하여, B-계의 비금속 구성 성분의 존재를 제한하였다. B의 양을 감소시킴으로 인한 경화능의 손실을 보상하기 위하여, 본 발명자들은 망간(Mn) 및/또는 크롬(Cr)을 첨가하였다.
Mn은 철 메트릭스와 상용(compatible)할 수 있으므로, 유리한 금속 원소이다. 나아가, 통상 사용되는 22MnB5에서보다 더 많은 Mn를 첨가하면, 강 기재의 Ac1 및 Ac3 온도(각각, 기재가 오스테나이트로 변태되기 시작하는 온도, 및 완전히 오스테나이트화되는 온도)가 감소된다. 이것은 열간 성형 이전에 기재를 오스테나이트화하기 위해서, 낮은 노 온도가 사용될 수 있다는 것을 의미한다. 노 온도를 감소시키는 것은 경제적이며 환경 친화적이고, 또한 Zn, Zn 합금, 또는 Al 및 Al 합금 코팅을 위한 새로운 공정의 기회를 연다. Zn 합금 코팅에 대해서, 노 온도가 상승하면 열간 성형 제품의 부식 성능이 감소한다는 사실은 통상 잘 알려져 있다. Al 또는 Al 합금 코팅에 대해서, 노 온도가 높으면 구성 성분의 용접성을 감소시키는 것으로 알려졌다. 따라서, 낮은 노 온도를 사용하는 것이 가능한 강 조성물이, 통상 사용되는 22MnB5에 비해 유리하다.
B와 대조적으로, Mn은 고용체 강화(solid solution strengthening)에 의해 기재를 강화한다. 또한, Mn 첨가는 또한 M s 온도(냉각시, 마르텐사이트가 형성되는 온도)를 낮추는데, 이는 (자동-)탬퍼링이 덜 일어날 것이고, 따라서 기재는 실온에서 더 높은 마르텐사이트 강도를 갖는다는 것을 의미한다. 두 가지 강도 강화 메커니즘 모두에 기인하여, 본 발명자들은 상기 두 가지 메커니즘들이 열간 성형용 강 기재 내의 탄소(C)의 양을 감소시키고, 22MnB5에서 얻은 것과 유사한 강도 수준을 얻을 수 있다고 주장한다. C의 양을 감소시키는 것은, 열간 성형 공정 단계 동안의 (자동-)탬퍼링 동안 Fe3C 형성을 억제하는데 유리하다. Fe3C 침전물은 기계적으로 로딩(loading)하는 동안 국소적인 불균질성 및 스트레스 집중을 도입하여, 제품의 미성숙 파괴를 유도할 수 있다. 또한, 본 발명의 강 기재 내의 낮은 C 함량에 기인하여, 열간 성형 제품의 스팟-용접성(spot-weldability)이 개선될 것이다.
Mn과 유사하게, Cr은 경화능을 증가시키고, 또한 Ms 온도를 낮춘다. 또한, Cr은 고용체 강화에 의해 기재의 강도에 기여한다.
Si도 또한 고용체 강화에 기여할 수도 있다. 추가로, Si는 카바이드에 대한 용해성이 낮기 때문에, (자동-)템퍼링을 지연시킨다.
황(S)은 강 기재 내에 발견되는 통상의 원소이다. 강 제조업자들은 연속 주조 동안 S가 열간 취성(hot-shortness)을 유도할 수 있기 때문에, 다양한 탈황 방법을 사용하여 S의 양을 감소시킨다. S는 또한 망간(Mn)와 함께 침전하여 연질의 MnS 게재물(inclusion)을 형성할 수 있다. 열간 압연 및 후속 냉간 압연 동안, 이들 게재물은 신장되고, 특히 접선 방향으로 로딩될 때 미성숙 파괴를 유도할 수 있는 비교적 큰 불균질체들을 형성할 수 있다. 칼슘(Ca)은 S-함유 게재물을 구상화(spherodize)하고, 신장된 게재물의 양을 최소화시키기 위해 첨가될 수 있다. 그러나, CaS 게재물의 존재는 여전히 메트릭스 내의 불균질체들을 유발할 것이다. 따라서, S를 감소시키는 것이 최선이다.
알루미늄(Al)은 통상 산소(O)에 대해 화학 양론-초과의 비율로 강에 첨가되어, 산화알루미늄 Al2O3의 형성을 통해 유용한 양의 자유 산소를 감소시킴으로써, 연속 주조 동안 일산화탄소(CO)의 형성을 방지한다. 형성된 Al2O3은 통상 액체강의 상부에 슬래그를 형성하나, 주조 동안 응고강(solidifying steel) 내에 포집될 수 있다. 후속 열간 및 냉간-압연 동안, 이 게재물은 분절되어, 제품을 기계적으로 로딩할 때 미성숙 파괴(fracture)를 유도하는 비-금속 게재물을 형성할 것이다. 화학양론 초과량의 Al은 또한 강 메트릭스 내에 국소적 불균질체들을 유발하는 알루미늄 나이트라이드(AlN)로서 침전한다.
바람직하게는, 청구항 제 2 항 또는 제 3 항에 의해 더욱 제한된 양의 원소가 사용된다. 더욱 제한된 양의, 청구항 제 2 항 또는 제 3 항에 특정된 원소는 강 기재 내의 비금속 구성 성분의 수를 더욱 감소시킨 강을 제공한다는 사실은 명확할 것이다. 예를 들어, 화학양론 초과량의 Ti는 티타늄 나이트라이드를 형성할 것인데, 이는 경질의 비-변형성 게재물로 알려져 있다. Ti 및 N의 양을 제한함으로써, TiN 게재물이 제한된다. 청구항 제 3 항은, 강 내의 보론이 단지 불가피한 불순물로서만 존재하도록, 보론이 첨가되지 않은 열간 성형용 강을 사용하는 것이 가능하다는 것을 나타낸다. 불순물로서 존재하게 될 보론의 양은, 제철 공정에서 사용되는 원료 물질에 따라 달라지고 또한 제강 공정에 따라서도 달라지지만, 본 발명자들은 최근 수득된 보론의 불순물 수준이 최대 0.0001 중량% 또는 1 ppm이라는 것을 발견하였다.
바람직하게는, Mn 및 Cr의 양은 Mn + Cr ≥ 2.5 중량%, 바람직하게는 Mn + Cr ≥ 2.6 중량%이다. 이들 양에서는, 강의 기계적 특성이 항상 충분하다.
상술한 열간 성형용 강은 통상의 치수, 예컨대 100m 초과의 길이, 800mm ~ 1700mm의 너비, 및 0.8mm ~ 4.0mm의 두께를 갖는 열간-압연 및 선택적으로 냉간 압연된 스트립, 시트, 블랭크 또는 튜브를 제조하는데 사용된다. 상기 스트립은 강과 블랭크로 절단되거나, 또는 튜브로 성형된다.
바람직하게는, 스트립, 시트, 블랭크 또는 튜브는 알루미늄 또는 알루미늄계 합금의 층으로 예비-코팅되거나, 또는 아연 또는 아연계 합금의 층으로 예비-코팅된다. 예비-코팅된 블랭크 및 튜브는 자동차 산업에서 차체(body-in-white) 부품으로 선호된다.
바람직하게는, 예비-코팅은 5~13 중량% 실리콘, 및/또는 5 중량% 미만의 철, 잔부 알루미늄을 포함하며, 상기 예비-코팅은 바람직하게는 한 면당 10㎛ ~ 40㎛의 두께, 더욱 바람직하게는 한 면당 20㎛ ~ 35㎛의 두께를 갖는다. 상기 두께는 특정의 알루미늄 합금으로 코팅된 열간 성형 부품을 위한 양호한 부식 보호성을 제공한다.
더욱 바람직하게는, 예비-코팅은 8~12 중량% 실리콘, 및/또는 2~5 중량% 철, 잔부 알루미늄을 포함한다. 상기 알루미늄-합금의 예비-코팅이 흔히 사용된다.
다른 바람직한 실시예에 의하면, 예비-코팅은 아연층을 열처리함으로써 수득되는 철-아연 확산 코팅이며, 상기 아연층은 Al < 0.18 중량% 및 Fe < 15 중량%, 잔부 아연, 미량의 기타 원소들을 포함하며, 상기 예비-코팅은 바람직하게는 한 면당 5㎛ ~ 15㎛의 두께, 더욱 바람직하게는 한 면당 6㎛ ~ 13㎛의 두께를 갖는다. 이 아연 예비-코팅은 우수한 부식 특성을 제공한다.
추가의 다른 바람직한 실시예에 의하면, 예비-코팅은 0.5~4 중량%의 Al 및 0.5~3.2 중량%의 Mg, 잔부 아연, 및 미량의 기타 원소들을 포함하는데, 상기 코팅층은 바람직하게는 한 면당 5㎛ ~ 15㎛의 두께, 더욱 바람직하게는 한 면당 6㎛ ~ 13㎛의 두께를 갖는다. 이 예비-코팅은 훨씬 우수한 부식 특성을 갖는다.
본 발명에 의하면, 또한 상술한 스트립, 시트, 블랭크 또는 튜브를 사용하여 열간 성형 제품을 제조하는 방법을 제공하며, 상기 방법은 이하의 단계들을 사용한다:
- 예를 들어 스트립 또는 시트를 절단함으로써 블랭크, 또는 튜브를 제공하는 단계;
- 블랭크 또는 튜브를 강의 Ac1 온도를 초과하는 온도, 바람직하게는 강의 Ac3 온도를 초과하는 온도까지, 최고 1000℃까지 가열하는 단계;
- 상기 가열된 블랭크 또는 튜브를 열간 성형 프레스기로 이동시키는 단계;
- 상기 블랭크 또는 튜브를 프레스기 내에서 제품으로 성형하는 단계;
- 노 온도 내지 M S 온도 사이에서 평균 냉각률이 임계 퀀칭률(CQR)을 초과하도록 하여 상기 제품을 퀀칭하는 단계.
CQR은 필요한 기계적 특성(R m > 1300MPa)을 얻기 위한 냉각률(cooling rate)로 정의되며, 100% 마르텐사이트가 형성되는 최소 냉각률인 임계 냉각률(CCR)보다 더 낮다.
이 방법을 사용하여, 열간 성형 제품은 자동차 용도에 필요한 기계적 특성을 갖도록 제조되며, 상기 제품은 사용된 블랭크에 따라서 코팅되지 않거나 또는 코팅된다. 상기에서 밝힌 바와 같이, Ac1 온도 및 Ac3 온도는 통상 사용되는 22MnB5 타입의 강에 비하여 본 발명에 의한 조성에서 더 낮다.
바람직하게는, 블랭크 또는 튜브는 적어도 부분적으로는 Ac1 온도를 초과하는 온도, 바람직하게는 Ac3 온도를 초과하는 온도, 그러나 950℃ 미만, 바람직하게는 900℃ 미만의 온도로 가열된다. Ac1 온도 및 Ac3 온도는 상기에서 논의한 바와 같이 본 발명에 의한 조성에서 더 낮기 때문에, 바람직하게는 심지어 900℃ 미만의 가열 온도를 사용하는 것도 가능하다.
바람직한 실시예에 의하면, 가열된 블랭크는 열간 성형 프레스기로 들어가기 전에 강제 냉각된다. 상기의 냉각은 성형된 제품의 특성에 긍정적인 영향을 미친다.
본 발명은 또한 상기에서 설명한 방법을 사용하여 제조된 제품도 포괄한다. 이 제품은 자동차용 또는 다른 목적을 위해 필요할 때, 열간 성형 방법에 의해 제공된 기계적 특성을 갖는다.
바람직하게는, 상기에서 설명한 제품은 차량(motor vehicle)에 사용된다. 이러한 용도에서, 기계적 특성 외에 다른 특성들, 예컨대 제품의 용접성도 또한 고려되어야 한다.
본 발명은 하기에서 실시예를 참고하여 설명될 것이다.
본 발명자들은 다수의 조성물들을 25kg 잉곳으로 주조하였다. 이들 잉곳은 이어서 900℃의 마감 온도(finish temperature), 630℃의 냉각 온도, 4mm의 열간 압연 게이지로 열간 압연된다. 이어서, 상기 스트립은 산세되고, 1.5mm 게이지로 냉간 압연된다. 팽창계(dilatometry)를 사용하여, 조성물들의 조성 의존성 Ac3 온도, M s 온도, 및 임계 냉각률(CCR)이 결정되었다. 이들 시험에서, 샘플은 Bahr 805A 팽창계에서 900℃의 온도로 가열되는데, 실온에서 최대 650℃까지는 15℃/s의 평균 가열 속도로 가열되며, 650~900℃에서는 3℃/s의 평균 가열 속도로 가열되었다. 900℃에서 3분간 균열(soaking)한 이후, 상기 샘플을 다양한 냉각률로 퀀칭하였다. 다양한 화학 조성들에 대하여 수득한 데이터를 표 1에 나타내었다.
Figure pct00001
통상의 측정 장비를 사용하여, Ti 및 B의 양은 표 1에 기재된 것보다 더욱 정확하게 측정될 수는 없다. 상기 표 1는 Ti의 양은 충분이 낮다는 것을 보여준다. O의 양은 측정되지 않았으나, 상기 강 타입에 대해서는 실험용 샘플에서는 그 양이 50ppm 미만인 것으로 알려져있다. 이들 강 타입의 상업적인 본격 제조 (commercially full-scale production) 동안 제조된 강은, 30ppm 미만의 O를 포함한다고 나타났다.
실험실 조건하에 제조된 다른 시험 샘플은, 강에 보론이 첨가되지 않는 경우, 1~3 ppm의 B를 포함하는 것으로 나타났다. 보론 양의 이러한 가변성은 이전에 제조된 보론-함유 강에 의한 제강 장비의 소규모 오염에 의해 설명될 수 있다. 상업적으로 본격 제조된, 보론이 첨가되지 않은 상기 타입의 강은, 2ppm 미만의 양의 보론을 포함하며, 통상 1ppm 미만의 양의 보론이 측정된다.
비금속 구성성분의 부재가 기계적 특성에 미치는 유리한 영향력의 효과를 증명하기 위하여, 본 발명자들 열간 성형 시험을 수행하였다. 1.5mm 게이지의 강 블랭크는 5분의 총 노 시간(furnace time) 동안 900℃로 가열된다. 블랭크를 노에서 꺼내서, 10초 내에 프레스기로 이송하고, 대략 780℃의 온도에서 플랫 장비들의 사이에서 프레스한다. 플렛 프레스 장비(flat pressing tool)는 20℃ ~ 80℃의 온도를 가지며, 프레스기는 대략 20초 동안 폐쇄된다. 프레스기 내의 블랭크의 냉각률은 프레스기가 폐쇄된 직후 50~100 ℃/s이다. 노를 떠난 후 마르텐사이트 개시 온도에 도달할 때까지의 블랭크의 평균 냉각률은, 표 2에 나타난 기계적 특성의 결과에서 볼 수 있는 바와 같이, 기재의 임계 퀀칭률보다 더 높다. 이들 결과는 본 발명의 기재의 탄소 수준이 더 낮음에도 불구하고, 항복 강도(R P ) 및 인장 강도(R m )는 통상 사용되는 22MnB5와 유사하다는 것을 입증한다. 그러나, 비금속 구성 성분의 갯수가 감소함에 기인하여, 본 발명의 기재 모두는 통상 사용되는 22MnB5에 비해 총 신장률(total elongation)이 더 높았다.
주조물 노 온도 이송 시간 Rp Rm Ag A
[No.] [℃] [초] [MPa] [MPa] [%] [%]
6A 2.0Mn 900 8 1126 1536 4.0 6.9
6B 2.2Mn 900 8 1109 1551 3.9 7.1
7A 2.0Mn-0.3Cr 900 8 1111 1519 3.7 6.3
7B 2.0Mn-0.6Cr 900 8 1119 1544 4.1 7.3
8A 1.8Mn-0.6Cr 900 8 1133 1525 3.8 6.6
8B 2.2Mn-0.6Cr 900 8 1137 1550 4.1 7.0
9A 1.6Mn-0.8Cr 900 8 1158 1554 3.8 6.5
9B 1.8Mn-0.8Cr 900 8 1147 1566 3.7 6.4
1A 22MnB5-Lab 900 8 1137 1555 3.7 6.0

Claims (15)

  1. 하기의 조성을 갖는 열간 성형용 강:
    C: 0.10~0.25 중량%;
    Mn: 1.4~2.6% 중량%;
    Si: ≤ 0.4 중량%;
    Cr: ≤ 1.0 중량%;
    Al: ≤ 1.5 중량%;
    P: ≤ 0.02 중량%;
    S: ≤ 0.005 중량%;
    N: ≤ 0.03 중량%;
    B: ≤ 0.0004 중량%;
    O: ≤ 0.008 중량%; 및
    선택적 원소로서,
    Ti: ≤ 0.3 중량%;
    Mo: ≤ 0.5 중량%;
    Nb: ≤ 0.3 중량%;
    V: ≤ 0.5 중량%;
    Ca: ≤ 0.05 중량%;
    잔부 철 및 불가피한 불순물.
  2. 제 1 항에 있어서,
    C: 0.12~0.23 중량% 및/또는
    Mn: 1.6~2.5 중량% 및/또는
    Si: ≤ 0.3 중량% 및/또는
    Cr: ≤ 0.8 중량% 및/또는
    Al: ≤ 0.5 중량%, 및 바람직하게는 Al ≤ 0.1 중량%
    O: ≤ 0.005 중량% 및/또는
    N: ≤ 0.01 중량% 및/또는
    B: ≤ 0.0003 중량%, 및 바람직하게는 B ≤ 0.0002 중량% 및/또는
    Ti: ≤ 0.1 중량% 및/또는
    Mo: ≤ 0.2 중량% 및/또는
    Nb: ≤ 0.1 중량% 및/또는
    V: ≤ 0.2 중량% 및/또는
    Ca: ≤ 0.01 중량%인, 열간 성형용 강.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    C: 0.15~0.21 중량% 및/또는
    Mn: 1.8~2.4 중량% 및/또는
    Si: ≤ 0.2 중량% 및/또는
    Cr: ≤ 0.7 중량%, 바람직하게는 Cr 0.2 - 0.7 중량% 및/또는
    Al: ≤ 0.05 중량% 및/또는
    N: ≤ 0.006 중량% 및/또는
    Ti: ≤ 0.02 중량% 및/또는
    Mo: ≤ 0.08 중량% 및/또는
    Nb: ≤ 0.02 중량% 및/또는
    V: ≤ 0.02 중량% 및/또는
    B: ≤ 0.0001 중량%, 및 바람직하게는 B ≤ 0.00009 중량%인, 열간 성형용 강.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 하나의 항에 있어서,
    Mn + Cr ≥ 2.5 중량%, 바람직하게는 Mn + Cr ≥ 2.6 중량%인, 열간 성형용 강.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 하나의 항에 기재된 열간 성형용 강으로 제조된, 스트립, 시트, 블랭크, 또는 튜브.
  6. 제 5 항에 있어서,
    알루미늄 또는 알루미늄계 합금의 층으로 예비-코팅되거나, 또는 아연 또는 아연계 합금의 층으로 예비-코팅되는, 스트립, 시트, 블랭크 또는 튜브.
  7. 제 6 항에 있어서,
    상기 예비-코팅은 5 내지 13 중량%의 실리콘, 및/또는 5 중량% 미만의 철, 잔부 알루미늄을 포함하며, 상기 예비-코팅은 바람직하게는 한 면당 10㎛ 내지 40㎛의 두께, 더욱 바람직하게는 한 면당 20㎛ 내지 35㎛의 두께를 갖는, 스트립, 시트, 블랭크 또는 튜브.
  8. 제 7 항에 있어서,
    상기 예비-코팅은 8 내지 12 중량%의 실리콘, 및/또는 2 내지 5 중량%의 철, 잔부 알루미늄을 포함하는, 스트립, 시트, 블랭크 또는 튜브.
  9. 제 6 항에 있어서,
    상기 예비-코팅은 아연층을 열처리하여 얻은 철-아연 확산 코팅이며, 상기 아연층은 Al < 0.18 중량%, Fe < 15 중량%, 잔부 아연 및 미량의 기타 원소들을 포함하며, 상기 예비-코팅은 바람직하게는 한 면당 5㎛ 내지 15㎛의 두께, 더욱 바람직하게는 한 면당 6㎛ 내지 13㎛의 두께를 갖는, 스트립, 시트, 블랭크 또는 튜브
  10. 제 6 항에 있어서,
    상기 예비-코팅은 0.5 내지 4 중량%의 Al, 0.5 내지 3.2 중량%의 Mg, 잔부 아연 및 미량의 기타 원소들을 포함하고, 상기 예비-코팅은 바람직하게는 한 면당 5㎛ 내지 15㎛의 두께, 더욱 바람직하게는 한 면당 6㎛ 내지 13㎛의 두께를 갖는, 스트립, 시트, 블랭크 또는 튜브.
  11. 제 6 항 내지 제 10 항 중 어느 하나의 항에 기재된 스트립, 시트, 블랭크 또는 튜브를 사용하여 열간 성형 제품을 제조하는 방법으로써, 이하의 단계를 사용하는 방법:
    - 예를 들어, 스트립 또는 시트를 절단함으로써 블랭크, 또는 튜브를 제공하는 단계;
    - 상기 블랭크 또는 튜브를 강의 Ac1 온도를 초과하는 온도, 바람직하게는 강의 Ac3 온도를 초과하는 온도, 최대 1000℃의 온도로 가열하는 단계;
    - 가열된 상기 블랭크 또는 튜브를 열간 성형 프레스기로 이송하는 단계;
    - 상기 프레스기에서 상기 블랭크 또는 튜브를 제품으로 성형하는 단계; 및
    - 노 온도 내지 Ms 온도 사이에서 평균 냉각률이 임계 퀀칭률(CQR)을 초과하도록 상기 제품을 퀀칭하는 단계.
  12. 제 11 항에 있어서,
    상기 블랭크 또는 튜브는 적어도 부분적으로 Ac1 초과의 온도, 바람직하게는 Ac3 초과의 온도, 그러나 950℃ 미만, 바람직하게는 900℃ 미만의 온도로 가열되는, 열간 성형 제품의 제조 방법.
  13. 제 11 항 또는 제 12 항에 있어서,
    가열된 상기 블랭크 또는 튜브는 상기 열간 성형 프레스기에 들어가기 전에 강제 냉각되는, 열간 성형 제품의 제조 방법.
  14. 제 11 항 내지 제 13 항 중 어느 하나의 항에 기재된 방법을 사용하여 제조된 제품.
  15. 제 14 항에 기재된 제품의, 차량에 대한 사용.
KR1020167009944A 2013-09-19 2014-09-19 열간 성형용 강 KR20160057457A (ko)

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP20130004573 EP2851440A1 (en) 2013-09-19 2013-09-19 Steel for hot forming
EP13004573.5 2013-09-19
EP14162308.2 2014-03-28
EP14162308 2014-03-28
PCT/EP2014/002552 WO2015039763A2 (en) 2013-09-19 2014-09-19 Steel for hot forming

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20160057457A true KR20160057457A (ko) 2016-05-23

Family

ID=51589248

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020167009944A KR20160057457A (ko) 2013-09-19 2014-09-19 열간 성형용 강

Country Status (7)

Country Link
US (1) US20160289809A1 (ko)
EP (1) EP2988887A2 (ko)
JP (1) JP2016537502A (ko)
KR (1) KR20160057457A (ko)
CN (2) CN109023136A (ko)
CA (1) CA2924812A1 (ko)
WO (1) WO2015039763A2 (ko)

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA2933435C (en) 2013-12-20 2020-03-24 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Hot-pressed steel sheet member, method of manufacturing the same, and steel sheet for hot pressing
JP2018512503A (ja) * 2015-03-16 2018-05-17 タタ、スティール、アイモイデン、ベスローテン、フェンノートシャップＴａｔａ Ｓｔｅｅｌ Ｉｊｍｕｉｄｅｎ Ｂｖ 熱間成形鋼材
WO2017144419A1 (en) * 2016-02-23 2017-08-31 Tata Steel Ijmuiden B.V. Hot formed part and method for producing it
WO2018085672A1 (en) * 2016-11-04 2018-05-11 Nucor Corporation Multiphase, cold-rolled ultra-high strength steel
US11021776B2 (en) 2016-11-04 2021-06-01 Nucor Corporation Method of manufacture of multiphase, hot-rolled ultra-high strength steel
KR102477323B1 (ko) * 2016-11-29 2022-12-13 타타 스틸 이즈무이덴 베.뷔. 열간 성형 물품 제조 방법 및 획득 물품
MX2019010192A (es) 2017-02-28 2019-10-02 Tata Steel Ijmuiden Bv Metodo para producir un producto de acero recubierto formado en caliente.
DE102017211076B4 (de) * 2017-06-29 2019-03-14 Thyssenkrupp Ag Verfahren zum Herstellen eines mit einem Überzug versehenen Stahlbauteils und Stahlbauteil
JP7326247B2 (ja) * 2017-07-25 2023-08-15 タタ、スティール、アイモイデン、ベスローテン、フェンノートシャップ 熱間成形された部品を製造するための鋼ストリップ、シート又はブランク、部品、及びブランクを部品に熱間成形する方法
CN108588612B (zh) 2018-04-28 2019-09-20 育材堂（苏州）材料科技有限公司 热冲压成形构件、热冲压成形用预涂镀钢板及热冲压成形工艺
US11725255B2 (en) 2018-12-18 2023-08-15 Arcelormittal Press hardened part with high resistance to delayed fracture and a manufacturing process thereof
KR102372480B1 (ko) * 2020-03-27 2022-03-08 현대제철 주식회사 테일러 롤드 블랭크, 테일러 롤드 블랭크를 이용한 핫스탬핑 부품 제조방법 및 이에 의해 제조된 핫스탬핑 부품
CN112210724B (zh) * 2020-08-10 2022-02-18 唐山钢铁集团有限责任公司 基于esp生产的高强度热成形用钢及方法
CN115627440A (zh) * 2022-10-21 2023-01-20 中南大学 一种LaB6增强铝铬硅固体粉末渗铝剂及渗铝方法

Family Cites Families (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3505043A (en) * 1969-01-08 1970-04-07 Inland Steel Co Al-mg-zn alloy coated ferrous metal sheet
JPH1096062A (ja) * 1996-09-24 1998-04-14 Nkk Corp 耐溶融亜鉛メッキ割れ性に優れた高強度高張力鋼
US6517955B1 (en) * 1999-02-22 2003-02-11 Nippon Steel Corporation High strength galvanized steel plate excellent in adhesion of plated metal and formability in press working and high strength alloy galvanized steel plate and method for production thereof
EP1143019B1 (en) * 1999-09-29 2014-11-26 JFE Steel Corporation Method for manufacturing a coiled steel sheet
JP3958921B2 (ja) * 2000-08-04 2007-08-15 新日本製鐵株式会社 塗装焼付硬化性能と耐常温時効性に優れた冷延鋼板及びその製造方法
JP2005126733A (ja) * 2003-10-21 2005-05-19 Nippon Steel Corp 高温加工性にすぐれた熱間プレス用鋼板及び自動車用部材
EP1621645A1 (en) * 2004-07-28 2006-02-01 Corus Staal BV Steel sheet with hot dip galvanized zinc alloy coating
JP5549582B2 (ja) * 2004-11-30 2014-07-16 Ｊｆｅスチール株式会社 薄鋼板
EP1767659A1 (fr) * 2005-09-21 2007-03-28 ARCELOR France Procédé de fabrication d'une pièce en acier de microstructure multi-phasée
WO2007064172A1 (en) * 2005-12-01 2007-06-07 Posco Steel sheet for hot press forming having excellent heat treatment and impact property, hot press parts made of it and the method for manufacturing thereof
JP4466619B2 (ja) * 2006-07-05 2010-05-26 Ｊｆｅスチール株式会社 自動車構造部材用高張力溶接鋼管およびその製造方法
HUE036195T2 (hu) * 2006-10-30 2018-06-28 Arcelormittal Bevonatolt acélszalagok, eljárások azok elõállítására, eljárások azok alkalmazására, azokból készített nyersdarabok, azokból készített sajtolt termékek, továbbá ilyen sajtolt terméket tartalmazó késztermékek
WO2008093897A1 (ja) * 2007-01-31 2008-08-07 Jfe Steel Corporation 耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼材並びにその製造方法
MX2009008557A (es) * 2007-02-23 2009-08-21 Corus Staal Bv Metodo para conformacion termomecanica de un producto final con una tenacidad muy alta y producto elaborado por el mismo.
JP5369713B2 (ja) * 2009-01-28 2013-12-18 Ｊｆｅスチール株式会社 延性に優れたホットプレス部材、そのホットプレス部材用鋼板、およびそのホットプレス部材の製造方法
JP4825882B2 (ja) * 2009-02-03 2011-11-30 トヨタ自動車株式会社 高強度焼き入れ成形体及びその製造方法
CN102031456B (zh) * 2009-09-30 2013-07-03 鞍钢股份有限公司 冲压淬火用钢板及其热成型方法
WO2011158818A1 (ja) * 2010-06-14 2011-12-22 新日本製鐵株式会社 ホットスタンプ成形体、ホットスタンプ用鋼板の製造方法及びホットスタンプ成形体の製造方法
US9598745B2 (en) * 2010-10-22 2017-03-21 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Method for manufacturing hot stamped body and hot stamped body
US10030280B2 (en) * 2010-10-22 2018-07-24 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Steel sheet and method for manufacturing steel sheet
KR20130132566A (ko) * 2010-12-24 2013-12-04 뵈스트알파인 스탈 게엠베하 경화된 구조적 요소의 제조 방법
CN103732781B (zh) * 2011-07-29 2016-07-06 新日铁住金株式会社 合金化热浸镀锌层和具有该层的钢板以及其制造方法
CN104040008B (zh) * 2012-01-13 2016-08-24 新日铁住金株式会社 热冲压成型体及其制造方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN109023136A (zh) 2018-12-18
JP2016537502A (ja) 2016-12-01
CA2924812A1 (en) 2015-03-26
US20160289809A1 (en) 2016-10-06
WO2015039763A3 (en) 2015-08-20
EP2988887A2 (en) 2016-03-02
CN105658834A (zh) 2016-06-08
WO2015039763A2 (en) 2015-03-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR20160057457A (ko) 열간 성형용 강
CN107532266B (zh) 镀覆钢板
EP3221476B1 (en) Method for manufacturing a high strength steel product and steel product thereby obtained
EP1979500B9 (en) High manganese steel strips with excellent coatability and superior surface property, coated steel strips using steel strips and method for manufacturing the steel strips
KR101479391B1 (ko) 형상 동결성이 우수한 냉연 박강판 및 그 제조 방법
WO2013118679A1 (ja) 高強度冷延鋼板及びその製造方法
CN101460647A (zh) 高强度钢板及其制造方法
US20150079420A1 (en) Steel for hot forming
US10815553B2 (en) Galvannealed steel sheet and production method thereof
EP3122486A1 (en) Method for hot forming a coated steel blank
KR102483105B1 (ko) 피복 강 부재, 피복 강판 및 그것들의 제조 방법
KR20200077583A (ko) 마르텐사이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법
US20230257846A1 (en) Cold rolled, coated and post batch annealed steel sheet
KR20170126881A (ko) 열간 성형용 강
JP2022513667A (ja) 遅れ破壊に高い耐性を有するプレス硬化部品及びその製造方法
JP7111252B2 (ja) 被覆鋼部材、被覆鋼板およびそれらの製造方法
JP3824161B2 (ja) 窒化処理用鋼材、窒化処理鋼材及びそれらの製造方法
EP3271491A1 (en) Steel for hot forming
CA3236022A1 (en) Cold rolled and heat treated steel sheet and a method of manufacturing thereof
TWI513829B (zh) A hot-pressed steel sheet member, a method for manufacturing the same, and a steel sheet for hot pressing
CN118159678A (zh) 经冷轧和热处理的钢板及其制造方法

Legal Events

Date Code Title Description
WITN Application deemed withdrawn, e.g. because no request for examination was filed or no examination fee was paid