KR20130069046A

KR20130069046A - 망원렌즈 시스템

Info

Publication number: KR20130069046A
Application number: KR1020110136567A
Authority: KR
Inventors: 수지 요네야마
Original assignee: 삼성전자주식회사
Priority date: 2011-12-16
Filing date: 2011-12-16
Publication date: 2013-06-26
Also published as: CN103163629B; CN103163629A; US8873159B2; US20130155527A1; EP2605054A1; WO2013089384A1

Abstract

망원렌즈 시스템이 개시된다. 개시된 망원렌즈 시스템은 물체측으로부터 상측으로 순차적으로 배열된 것으로, 정의 굴절력을 가지며, 적어도 3매의 정렌즈와 1매의 부렌즈를 포함하는 제1렌즈군; 부의 굴절력을 가지며, 광축을 따라 움직이며 포커싱을 행하는 제2렌즈군; 정의 굴절력을 가지며, 물체측에서 상측으로 순서대로 배치된 것으로, 물체측이 오목한 부렌즈와 상측이 볼록한 정렌즈가 접합된 접합 렌즈, 양볼록의 정렌즈, 물체측이 오목한 부렌즈를 포함하는 제3렌즈군; 포함한다.

Description

망원렌즈 시스템{Telephoto lens system}

본 개시는 전자 스틸 카메라나 디지털 비디오 카메라 등에 이용되는 촬영렌즈로서, 이너 포커스 방식의 밝은 망원렌즈 시스템에 관한 것이다.

최근 CCD(Charge Coupled Device)나 CMOS(Complementary Metal-Oxide Semiconductor) 등과 같은 고체 촬상 소자를 가진 디지털 카메라(digital camera)나 비디오 카메라(video camera)가 널리 보급되고 있다.

비디오 카메라나 디지털 카메라에 있어서, F수가 작은 밝은 망원 렌즈가 선호되는데, 밝은 망원 렌즈는 크고 무거워, 특히 오토 포커스의 카메라에서는 포커싱 속도가 늦어지는 문제가 있다.

이러한 문제를 해결하기 위한, 여러가지 포커싱 방식이 제안되고 있지만, 밝기와 경량화를 모두 만족시키기에 충분하지 못하다. 예를 들어, F수가 1.4인 밝은 망원렌즈로서, 포커스 렌즈군의 렌즈 매수가 5매로 구성되는 방식이 있으나, 포커스 렌즈군의 렌즈 매수가 많아, 경량화 측면에서는 불충분하다. 또한, 포커스 렌즈군의 렌즈 매수를 1매 내지 2매의 적은 매수로 구성하여 경량화를 도모한 방식이 있으나, F수가 2정도로 커, 밝기의 측면에서 불충분하다. 또한, 포커스 렌즈군의 렌즈 매수를 2매로 하여 F수 1.8을 달성한 예가 있으나 보다 대구경화가 요구된다　

이러한 요구에 대하여 SLR 타입의 카메라에 적용되는 망원렌즈 시스템 설계안이 제시되고 있다. 예를 들어, 광학 파인더(finder)에 빛을 이끌기 위한 미러를 배치하는 공간을 위해 백 포커스가 길게 설계된 망원렌즈 시스템이다. 또, 최근에는 디지털화에 따라 광학 파인더 대신 전자식 뷰 파인더를 사용하여 긴 백포커스가 필요하지 않은 망원렌즈 시스템에 대한 설계안도 제시되고 있다.

본 발명의 실시예들은 대구경, 이너포커스식 망원렌즈 시스템으로서 보다 광각화된 구조를 제공하고자 한다.

일 유형에 따르는 망원렌즈 시스템은 물체측으로부터 상측으로 순차적으로 배열된 것으로, 정의 굴절력을 가지며, 적어도 3매의 정렌즈와 1매의 부렌즈를 포함하는 제1렌즈군; 부의 굴절력을 가지며, 광축을 따라 움직이며 포커싱을 행하는 제2렌즈군; 정의 굴절력을 가지며, 물체측에서 상측으로 순서대로 배치된 것으로, 물체측이 오목한 부렌즈와 상측이 볼록한 정렌즈가 접합된 접합 렌즈, 양볼록의 정렌즈, 물체측이 오목한 부렌즈를 포함하는 제3렌즈군; 포함한다.

상기 망원렌즈 시스템은 전체 초점거리를 f, 상기 제3렌즈군의 가장 상측에 배치된 부렌즈의 초점거리를 f3n이라고 할 때, 다음 조건을 만족할 수 있다.

-1.2 <f/f3n< -0.7

상기 망원렌즈 시스템은 상기 제3렌즈군의 가장 상측의 부렌즈의 물체측면 및 상측면의 곡률반경을 각각 r3n1, r3n2라고 할 때, 다음 조건을 만족할 수 있다.

0.6 < (r3n2+r3n1)/(r3n2-r3n1) < 1.4

상기 망원렌즈 시스템은 상기 제3렌즈군의 가장 상측의 부렌즈의 물체측면의 곡률 반경을 r3n1, 상기 제3렌즈군의 가장 상측의 부렌즈의 물체측에 인접 배치된 정렌즈의 상측면의 곡률 반경을 r3p라고 할 때, 다음 조건을 만족할 수 있다.

-6.0 < (r3n1+r3p)/(r3n1-r3p) < -1.5

상기 제3렌즈군의 가장 상측의 부렌즈와, 상기 제3렌즈군의 가장 상측의 부렌즈의 물체측에 인접 배치된 정렌즈 사이의 공기 간격 형상은 물체측으로 오목한 메니스커스 형상일 수 있다.

상기 망원렌즈 시스템은 상기 제3렌즈군의 가장 상측에 배치된 부렌즈의 굴절률을 N3n이라고 할 때, 다음 조건을 만족할 수 있다.

1.52<N3n<1.70

상기 망원렌즈 시스템은 상기 제3렌즈군의 물체측에 배치된 조리개를 더 포함할 수 있다.

상기 제1렌즈군은 물체측에서 상측으로 순서대로 배치된 것으로, 정렌즈, 메니스커스 형상의 정렌즈, 양오목의 부렌즈 및 정렌즈로 이루어질 수 있다.

상기 망원렌즈 시스템은 상기 제1렌즈군의 가장 물체측에 배치된 정렌즈의 물체측면 및 상측면의 곡률반경을 각각 r1p1 및 r1p2라고 할 때, 다음 조건을 만족할 수 있다.

-0.4 <(r1p2+r1p1)/(r1p2-r1p1)< -0.1

도 1은 본 발명의 제1실시예에 따른 망원렌즈 시스템에서 물체가 무한 및 최단 위치일 때의 광학적 배치를 보인다.
도 2a, 도 2b 및 도 2c는 제1실시예에 따른 망원렌즈 시스템의 무한, 중간, 최단위치에서 각각 구면수차, 비점수차 및 왜곡을 나타낸 수차도이다.
도 3은 본 발명의 제2실시예에 따른 망원렌즈 시스템에서 물체가 무한 및 최단 위치일 때의 광학적 배치를 보인다.
도 4a, 도 4b 및 도 4c는 제2실시예에 따른 망원렌즈 시스템의 줌 무한, 중간, 최단위치에서 각각 구면수차, 비점수차 및 왜곡을 나타낸 수차도이다.
도 5는 본 발명의 제3실시예에 따른 망원렌즈 시스템에서 물체가 무한 및 최단 위치일 때의 광학적 배치를 보인다.
도 6a, 도 6b 및 도 6c는 제3실시예에 따른 망원렌즈 시스템의 무한, 중간, 최단위치에서 각각 구면수차, 비점수차 및 왜곡을 나타낸 수차도이다.

이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시예들을 상세히 설명한다. 도면에서 동일한 참조부호는 동일한 구성요소를 지칭하며, 각 구성요소의 크기나 두께는 설명의 명료성을 위하여 과장되어 있을 수 있다.

도 1, 3 및 5는 제1 내지 제3실시예에 따른 망원렌즈 시스템의 물체 위치 무한 및 최단에서의 광학적 배치를 보인다.

실시예들은 보다 광각화되고 밝은, 이너 포커스식의 망원렌즈 시스템을 제시하고자 한다. 실시예에 따른 망원렌즈 시스템은 물체(OBJ)측으로부터 상(IMG)측으로 순차적으로 배열된 것으로, 정의 굴절력을 가지는 제1렌즈군(G1), 부의 굴절력을 가지며, 광축을 따라 움직이며 포커싱을 행하는 제2렌즈군(G2) 및 정의 굴절력을 가지는 제3렌즈군(G3)을 포함한다.

제1렌즈군(G1)은 적어도 3매의 정렌즈와 1매의 부렌즈를 포함하고, 보다 구체적으로, 물체측으로부터 순서대로 배치된 정렌즈, 메니스커스 형상의 정렌즈, 부렌즈, 정렌즈를 포함한다.

제2렌즈군(G2)은 정렌즈와 부렌즈가 접합되어 이루어진 접합렌즈를 포함한다.

제3렌즈군(G3)은 물체측으로부터 순서대로 배치된 것으로, 물체측이 오목한 부렌즈와 상측이 볼록한 정렌즈가 접합된 접합렌즈, 양볼록 정렌즈 및 물체측이 오목한 부렌즈를 포함한다.

조리개(ST)는 제3렌즈군(G3)의 물체측에 배치되어 있다.

실시예에 따른 망원렌즈 시스템은 다음 조건을 만족한다.

-1.2 < f/f3n < -0.7 (1)

여기서, f는 전체 초점거리이고, f3n은 제3렌즈군(G3)의 가장 상측의 부렌즈의 초점거리이다.

조건식 (1)은 제3렌즈군(G3)의 상측의 부렌즈의 굴절력에 관한 것이다. 상기 조건의 하한을 벗어나 부 렌즈의 부의 굴절력이 강해지면, 펫즈발(Petzval) 합이 작아져 보정 과잉이 되어 양의 상면 만곡을 갖게 된다. 상한을 벗어나 부의 굴절력이 약해지면, 펫즈발(Petzval) 합이 커지고, 광각화에 따른 부의 상면 만곡을 보정하는 효과가 작아진다. 또한, 부의 굴절력이 작아지면 망원 효과가 작아져 렌즈 시스템 전장이 길어져야 한다.

또한, 실시예에 따른 망원렌즈 시스템은 다음 조건을 만족할 수 있다.

　0.6 < (r3n2+r3n1)/(r3n2-r3n1) < 1.4 (2)

여기서, r3n1, r3n2는 각각 제3렌즈군(G3)의 가장 상측에 위치한 부렌즈의 물체측면 및 상측면의 곡률반경이다.

조건식 (2)은 제3렌즈군(G3)에서 가장 상측에 배치된 부렌즈의 형상에 관한 것이다. 상기 조건의 하한을 벗어나면 상기 부렌즈가 양 오목이 되고 상측 면으로 입사하는 광의 각도가 커져 코마수차나 자오상면 만곡이 발생해버린다. 또, 렌즈를 고정하는 기구가 렌즈면에서 상측으로 돌출되어 기구를 포함시킨 렌즈 시스템 전장이 길어지게 된다. 조건식의 상한을 넘으면 메니스커스 형상이 되어 상면측의 곡률도 강해져 코마나 자오상면 만곡을 적절하게 보정할 수 없게 된다.

또한, 망원렌즈 시스템은 다음 조건을 만족할 수 있다.

-6.0 < (r3n1+r3p)/(r3n1-r3p) < -1.5 (3)

여기서, r3n1은 제3렌즈군(G3)의 가장 상측에 배치된 부렌즈의 물체측면의 곡률반경이고, r3p는 제3렌즈군(G3)의 가장 상측에 배치된 부렌즈의 물체측에 인접 배치된 정렌즈의 상측면의 곡률반경이다.

조건식 (3)은 제3렌즈군(G3)의 가장 상측에 배치된 부렌즈의 물체측면(18)과 상기 부렌즈의 불체측에 배치된 정렌즈의 상측면(17) 사이의 공기 간격의 형상에 대한 것이다.

상기 공기 간격의 형상은 물체측으로 오목한 메니스커스 형상인데, 상기 조건의 하한을 벗어나면, 상기 두 면(17)(18)의 곡률반경이 작아져, 높은 차원의 구면수차가 발생한다. 또한, 조건식 (1), (2)에서 요구하는 제3렌즈군(G3)의 가장 상측에 배치된 부렌즈 상측면의 형상을 유지할 수 없게 된다. 조건식의 상한을 넘으면 상기 두 면(17)(18)의 곡률반경이 커져 구면수차를 보정할 수 없게 된다. 또, 하한과 같이 조건식 (1), (2)로 맞춰서 부렌즈의 형상을 유지할 수 없게 된다.

또한, 망원렌즈 시스템은 다음 조건을 만족할 수 있다.

1.52< N3n <1.70 (4)

여기서, N3n은 제3렌즈군(G3)에서 가장 상측에 배치된 부렌즈의 굴절률이다.

조건식 (4)는 조건식 (1)로 맞춰서 펫즈발 합을 제어하고 있으며, 조건식의 하한을 넘어서 굴절률이 낮아지면 펫즈발(Petzval) 합이 부의 방향으로 변화되어 상면 만곡이 양으로 커진다. 조건식의 상한을 넘어서 굴절률이 커지면, 펫즈발(Petzval) 합이 정의 방향으로 변화되어 부의 방향으로 상면만곡이 커진다.

또한, 망원렌즈 시스템은 다음 조건을 만족할 수 있다.

제1렌즈 군의 가장 물체측의 정 렌즈는 이하의 조건을 충족한다.

-0.4 < (r1p2+r1p1)/(r1p2-r1p1) < -0.1 (5)

여기서, r1p1은 제1렌즈군(G1)에서 가장 물체측에 배치된 정렌즈의 물체측면의 곡률반경이고, r1p2는 제1렌즈군(G1)의 가장 물체측에 배치된 정렌즈의 상측면의 곡률반경이다.

조건식 (5)은 제1렌즈군(G1)의 가장 물체측에 배치된 정렌즈의 형상에 관한 것이다. 보통, F 1.4정도와 밝은 광학계에 있어서는 구면수차를 보정하기 위해서 렌즈 시스템의 첫번째 면은 비교적 강한 정의 굴절력을 가지는 경우가 많지만, 본 실시예에서는 넓은 화각화에 따르는 수차의 발생을 막기 위해서 상기 조건과 같은 형상을 제시하고 있다.

상기 조건의 하한을 벗어나면 물체측면의 곡률반경이 커져 구면수차가 많이 나빠져, 전체 렌즈시스템의 수차를 유지할 수 없게 되어버린다.

상기 조건의 상한을 벗어나면 구면수차는 작아지는 방향이지만, 축외의 광속이 상측면에의 입사각이 커지고, 코마수차나, 자오상면 만곡이 발생하여 전체 렌즈시스템의 수차를 적절하게 유지할 수 없게 된다.

이하, 각 렌즈군의 상세한 렌즈 구성 및 렌즈데이터들을 실시예별로 살펴보기로 한다. 렌즈데이터에서, ST는 조리개를, EFL은 전체 초점거리, Fno는 F수, FOV는 화각을 나타낸다. RDY, THI, Nd, Vd는 각각 곡률반경, 렌즈 두께 또는 렌즈간 거리, 굴절률 및 아베수를 나타낸다. D1, D2는 포커싱에 따른 가변거리를 나타내며, Pos1, Pos2, Pos3는 가변 위치를 나타낸다.

<제1실시예>

도 1은 본 발명의 제1실시예에 따른 망원렌즈 시스템에서 물체가 무한 및 최단 위치일 때의 광학적 배치를 보인다. 망원렌즈 시스템은 정의 굴절력을 가지는 제1렌즈군(G1), 부의 굴절력을 가지는 제2렌즈군(G2) 및 정의 굴절력을 가지는 제3렌즈군(G3)을 포함한다. 제1렌즈군(G1)은 정렌즈인 제1렌즈(111), 정렌즈인 제2렌즈(121), 부렌즈인 제3렌즈(131) 및 정렌즈인 제4렌즈(141)를 포함한다. 제2렌즈군(G2)은 정렌즈인 제5렌즈(211) 및 부렌즈인 제6렌즈(221)를 포함한다. 제5렌즈(211)와 제6렌즈(221)는 서로 접합된 접합렌즈를 이룬다. 제3렌즈군(G3)은 부렌즈인 제7렌즈(311), 정렌즈인 제8렌즈(321), 정렌즈인 제9렌즈(331) 및 부렌즈인 제10렌즈(341)를 포함한다. 제7렌즈(311)와 제8렌즈(321)는 서로 접합된 접합렌즈를 이룬다.

렌즈 데이터는 다음과 같다.

EFL= 51.89

Fno= 1.44

FOV= 30.98°

면 RDY THI Nd Vd

1 209.731 5.49 1.77250 49.6

2 -116.465 0.33

3 43.335 4.34 1.77250 49.6

4 96.839 3.82

5 -88.655 1.70 1.74077 27.8

6 24.344 0.14

7 24.771 7.88 1.88300 40.8

8 -153.225 D1

9 301.299 4.42 1.84666 23.8

10 -31.575 1.20 1.83481 42.7

11 31.575 D2

ST Infinity 3.42

13 -26.829 4.00 1.76182 26.6

14 24.609 5.90 1.88300 40.8

15 -33.219 2.98

16 43.349 4.72 1.88300 40.8

17 -76.762 1.45

18 -34.953 1.40 1.56732 42.8

19 -2722.121 19.18

20 Infinity 2.80 1.51680 64.2

21 Infinity 0.50

22 Infinity 0.00

	Pos1	Pos2	Pos3
배율	0.0000	1/30	0.153
물체위치	INF.	1578.52	361.018
D1	2.0	3.052	9.254
D2	11.309	9.807	4.056

도 2a, 도 2b, 도 2c는 제1실시예에 따른 망원렌즈 시스템에서 물체 위치가 각각 Pos1, Pos2, Pos3일 때의 종방향 구면수차(longitudinal spherical aber.), 비점수차(astigmatic field curves) 및 왜곡(distortion)을 나타낸 수차도이다.

　구면수차는 파장 656.2725nm, 파장 587.5618nm, 파장 435.8343nm인 광에 대해 보이고 있으며, 비점수차와 왜곡은 파장 587.5618nm인 광에 대해 보이고 있다. 비점수차에서, T, S는 각각 자오면(tangential surface) 및 구결면(sagittal surface)에서의 만곡을 나타낸다.

<제2실시예>

도 3은 본 발명의 제2실시예에 따른 망원렌즈 시스템에서 물체가 무한 및 최단 위치일 때의 광학적 배치를 보인다. 망원렌즈 시스템은 정의 굴절력을 가지는 제1렌즈군(G1), 부의 굴절력을 가지는 제2렌즈군(G2) 및 정의 굴절력을 가지는 제3렌즈군(G3)을 포함한다. 제1렌즈군(G1)은 정렌즈인 제1렌즈(112), 정렌즈인 제2렌즈(122), 부렌즈인 제3렌즈(132) 및 정렌즈인 제4렌즈(142)를 포함한다. 제2렌즈군(G2)은 정렌즈인 제5렌즈(212) 및 부렌즈인 제6렌즈(222)를 포함한다. 제5렌즈(212)와 제6렌즈(222)는 서로 접합된 접합렌즈를 이룬다. 제3렌즈군(G3)은 부렌즈인 제7렌즈(312), 정렌즈인 제8렌즈(322), 정렌즈인 제9렌즈(332) 및 부렌즈인 제10렌즈(342)를 포함한다. 제7렌즈(312)와 제8렌즈(322)는 서로 접합된 접합렌즈를 이룬다.

렌즈 데이터는 다음과 같다.

EFL= 51.84

Fno= 1.44

FOV= 31.00°

면 RDY THI Nd Vd

1 180.683 5.69 1.80420 46.5

2 -119.113 0.10

3 42.434 4.35 1.77250 49.6

4 93.419 3.96

5 -80.423 1.70 1.75520 27.5

6 24.950 0.15

7 25.468 7.93 1.88300 40.8

8 -113.724 D1

9 511.804 4.39 1.84666 23.8

10 -29.780 1.20 1.83481 42.7

11 29.780 D2

ST Infinity 3.32

13 -28.408 4.00 1.76182 26.6

14 25.172 6.75 1.88300 40.8

15 -34.540 2.96

16 43.014 5.81 1.88300 40.8

17 -73.337 1.27

18 -37.293 1.40 1.60342 38.0

19 Infinity 19.18

20 Infinity 2.80 1.51680 64.2 (Filter)

21 Infinity 0.50 1.00000 0.0

22 Infinity 0.00

	Pos1	Pos2	Pos3
배율	0.0000	1/30	0.153
물체위치	INF.	1578.52	360.018
D1	2.0	3.341	8.443
D2	10.536	9.195	4.093

도 4a, 도 4b, 도 4c는 제2실시예에 따른 망원렌즈 시스템에서 물체 위치가 각각 Pos1, Pos2, Pos3일 때의 종방향 구면수차(longitudinal spherical aber.), 비점수차(astigmatic field curves) 및 왜곡(distortion)을 나타낸 수차도이다.

<제3실시예>

도 5는 본 발명의 제3실시예에 따른 망원렌즈 시스템에서 물체가 무한 및 최단 위치일 때의 광학적 배치를 보인다. 망원렌즈 시스템은 정의 굴절력을 가지는 제1렌즈군(G1), 부의 굴절력을 가지는 제2렌즈군(G2) 및 정의 굴절력을 가지는 제3렌즈군(G3)을 포함한다. 제1렌즈군(G1)은 정렌즈인 제1렌즈(113), 정렌즈인 제2렌즈(123), 부렌즈인 제3렌즈(133) 및 정렌즈인 제4렌즈(143)를 포함한다. 제2렌즈군(G2)은 정렌즈인 제5렌즈(213) 및 부렌즈인 제6렌즈(223)를 포함한다. 제5렌즈(213)와 제6렌즈(223)는 서로 접합된 접합렌즈를 이룬다. 제3렌즈군(G3)은 부렌즈인 제7렌즈(313), 정렌즈인 제8렌즈(323), 정렌즈인 제9렌즈(333) 및 부렌즈인 제10렌즈(343)를 포함한다. 제7렌즈(313)와 제8렌즈(323)는 서로 접합된 접합렌즈를 이룬다.

다음은 제3실시예의 렌즈데이터이다.

EFL= 55.70

BFL= 0.50

Fno.= 1.44

FOW= 28.95°

면 RDY THI Nd Vd

1 197.353 5.47 1.80420 46.5

2 -131.514 0.10

3 38.642 5.13 1.69680 55.5

4 101.515 3.76

5 -84.219 1.70 1.76182 26.6

6 25.468 0.11

7 25.805 8.73 1.85135 40.1

8 -102.730 D1

9 185.666 4.99 1.84666 23.8

10 -30.289 1.20 1.83481 42.7

11 27.223 D2

ST Infinity 3.44

13 -25.977 4.00 1.72825 28.3

14 26.385 5.48 1.88300 40.8

15 -34.444 1.95

16 45.552 4.72 1.83481 42.7

17 -53.119 1.13

18 -32.934 1.40 1.63980 34.6

19 -71583.423 19.18

20 Infinity 2.80 1.51680 64.2 (Filter)

21 Infinity 0.50

22 Infinity 0.00

	Pos1	Pos2	Pos3
배율	0.0000	1/30	0.153
물체위치	INF.	1690.36	360.974
D1	2.0	3.321	8.82
D2	11.246	9.925	4.426

도 6a, 도 6b, 도 6c는 제3실시예에 따른 망원렌즈 시스템에서 물체 위치가 각각 Pos1, Pos2, Pos3일 때의 종방향 구면수차(longitudinal spherical aber.), 비점수차(astigmatic field curves) 및 왜곡(distortion)을 나타낸 수차도이다.

다음 표는 실시예들이 전술한 조건들을 만족하는 것을 보인다.

	제1실시예	제2실시예	제3실시예
f/f3n	-0.831	-0.831	-1.081
(r3n2+r3n1)/(r3n2-r3n1)	1.026	1.000	1.001
(r3n1+r3p)/(r3n1-r3p)	-2.672	-3.069	-4.263
N3n	1.56732	1.60342	1.6398
(r1p2+r1p1)/(r1p2-r1p1)	-0.286	-0.205	-0.2

이상 설명한 실시예들에 따라, 전자 스틸 카메라나, 비디오 카메라등에 알맞는, 특히 오토포커스카메라에 알맞은 이너(inner) 포커스 방식을 가지며, 동시에, F수가 1.4클래스가 밝은 렌즈로서 화각 30°정도의 광각을 가지는 망원렌즈 시스템을 구현할 수 있다.

이러한 본원 발명인 망원렌즈 시스템은 이해를 돕기 위하여 도면에 도시된 실시예를 참고로 설명되었으나, 이는 예시적인 것에 불과하며, 당해 분야에서 통상적 지식을 가진 자라면 이로부터 다양한 변형 및 균등한 타 실시예가 가능하다는 점을 이해할 것이다. 따라서, 본 발명의 진정한 기술적 보호 범위는 첨부된 특허청구범위에 의해 정해져야 할 것이다.

Claims

물체측으로부터 상측으로 순차적으로 배열된 것으로,
정의 굴절력을 가지며, 적어도 3매의 정렌즈와 1매의 부렌즈를 포함하는 제1렌즈군;
부의 굴절력을 가지며, 광축을 따라 움직이며 포커싱을 행하는 제2렌즈군;
정의 굴절력을 가지며,
물체측에서 상측으로 순서대로 배치된 것으로, 물체측이 오목한 부렌즈와 상측이 볼록한 정렌즈가 접합된 접합 렌즈, 양볼록의 정렌즈, 물체측이 오목한 부렌즈를 포함하는 제3렌즈군; 포함하는 망원렌즈 시스템.
제1항에 있어서,
전체 초점거리를 f, 상기 제3렌즈군의 가장 상측에 배치된 부렌즈의 초점거리를 f3n이라고 할 때, 다음 조건을 만족하는 망원렌즈 시스템.
-1.2 <f/f3n< -0.7
제1항에 있어서,
상기 제3렌즈군의 가장 상측의 부렌즈의 물체측면 및 상측면의 곡률반경을 각각 r3n1, r3n2라 할 때, 다음 조건을 만족하는 망원렌즈 시스템.
0.6 < (r3n2+r3n1)/(r3n2-r3n1) < 1.4
제1항에 있어서,
상기 제3렌즈군의 가장 상측의 부렌즈의 물체측면의 곡률 반경을 r3n1, 상기 제3렌즈군의 가장 상측의 부렌즈의 물체측에 인접 배치된 정렌즈의 상측면의 곡률 반경을 r3p라 할 때, 다음 조건을 만족하는 망원렌즈 시스템.
-6.0 < (r3n1+r3p)/(r3n1-r3p) < -1.5
제1항에 있어서,
상기 제3렌즈군의 가장 상측에 배치된 부렌즈의 굴절률을 N3n이라고 할 때, 다음 조건을 만족하는 망원렌즈 시스템.
1.52<N3n<1.70
제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 제3렌즈군의 물체측에 배치된 조리개를 더 구비하는 망원렌즈 시스템.
제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 제1렌즈군은 물체측에서 상측으로 순서대로 배치된 것으로,
정렌즈, 메니스커스 형상의 정렌즈, 양오목의 부렌즈 및 정렌즈로 이루어진 망원렌즈 시스템.
제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 제1렌즈군의 가장 물체측에 배치된 정렌즈의 물체측면 및 상측면의 곡률반경을 각각 r1p1 및 r1p2라고 할 때, 다음 조건을 만족하는 망원렌즈 시스템.
-0.4 <(r1p2+r1p1)/(r1p2-r1p1)< -0.1