WO2014155466A1 - 撮像レンズおよび撮像レンズを備えた撮像装置 - Google Patents

撮像レンズおよび撮像レンズを備えた撮像装置 Download PDF

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WO2014155466A1
WO2014155466A1 PCT/JP2013/007640 JP2013007640W WO2014155466A1 WO 2014155466 A1 WO2014155466 A1 WO 2014155466A1 JP 2013007640 W JP2013007640 W JP 2013007640W WO 2014155466 A1 WO2014155466 A1 WO 2014155466A1
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lens
imaging
refractive power
object side
imaging lens
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PCT/JP2013/007640
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English (en)
French (fr)
Inventor
隆行 野田
義和 篠原
石井　良明
Original Assignee
富士フイルム株式会社
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
    • G02B13/0045—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having five or more lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
    • G02B27/0025—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00 for optical correction, e.g. distorsion, aberration
    • G—PHYSICS
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    • G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
    • G02B9/62—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having six components only
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B5/00—Optical elements other than lenses
    • G02B5/005—Diaphragms

Definitions

  • the present invention relates to a fixed-focus imaging lens that forms an optical image of a subject on an imaging element such as a CCD (Charge-Coupled Device) or CMOS (Complementary-Metal-Oxide-Semiconductor), and a digital image that is mounted with the imaging lens.
  • the present invention relates to an imaging device such as a still camera, a mobile phone with a camera, and an information portable terminal (PDA: Personal Digital Assistant), a smartphone, a tablet terminal, and a portable game machine.
  • PDA Personal Digital Assistant
  • the present invention has been made in view of such a problem, and an object thereof is to mount an imaging lens capable of realizing high imaging performance that can cope with an increase in the number of pixels while shortening the overall length, and the imaging lens.
  • An object of the present invention is to provide an imaging apparatus capable of obtaining a high-resolution captured image.
  • the first imaging lens of the present invention includes, in order from the object side, a first lens having a positive refractive power and a convex surface facing the object side, a second lens having a negative refractive power, and a positive A third lens having a refractive power and a biconvex shape; a fourth lens having a positive refractive power; a fifth lens having a negative refractive power and having a concave surface directed toward the object side; And a sixth lens having negative refractive power and an aspherical surface in which the image side surface is concave in the vicinity of the optical axis and convex in the periphery.
  • This is an imaging lens that satisfies the following conditional expression (1). 0.55 ⁇ f / f3 ⁇ 1 (1)
  • f Focal length of the entire system
  • f3 The focal length of the third lens.
  • the first imaging lens of the present invention preferably satisfies any of the following conditional expressions (1-1) to (7).
  • any one of conditional expressions (1-1) to (7) may be satisfied, or any combination may be satisfied.
  • the second lens is a meniscus lens having a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens is a meniscus lens having a concave surface facing the object side.
  • the second imaging lens of the present invention includes, in order from the object side, a first lens having a positive refractive power and a convex surface facing the object side, a second lens having a negative refractive power, and a positive A third lens having a refractive power and a biconvex shape; a fourth lens having a positive refractive power; a fifth lens having a negative refractive power and having a concave surface directed toward the object side; And a sixth lens having negative refractive power and an aspherical surface in which the image side surface is concave in the vicinity of the optical axis and convex in the periphery.
  • This imaging lens satisfies the following conditional expression (7). 1.28 ⁇ f / f34 ⁇ 1.62 (7)
  • f Focal length of entire system
  • f34 The combined focal length of the third lens and the fourth lens.
  • imaging lens of the present invention “consisting essentially of six lenses” means that the imaging lens of the present invention has substantially no power other than the six lenses, a stop, It is meant to include an optical element other than a lens such as a cover glass, a lens flange, a lens barrel, an image sensor, a mechanism portion such as a camera shake correction mechanism, and the like.
  • the surface shape and refractive power of the imaging lens of the present invention and its preferred configuration are those in the vicinity of the optical axis (paraxial region) unless otherwise specified.
  • the sign of the radius of curvature is positive when the surface shape is convex on the object side and negative when the surface shape is convex on the image side.
  • the imaging device according to the present invention includes the imaging lens of the present invention.
  • the configuration of each lens element is optimized in a lens configuration of 6 lenses as a whole, and particularly the shapes of the first lens, the third lens, the fifth lens, and the sixth lens are preferably configured. Since the lens apparatus is configured so as to satisfy the predetermined conditional expression, a lens system having high imaging performance can be realized while shortening the overall length.
  • the imaging lens of the present invention since the imaging lens of the present invention is provided, the apparatus size in the optical axis direction of the imaging lens can be shortened, and a high-resolution captured image is obtained. be able to.
  • FIG. 1 is a lens cross-sectional view illustrating a first configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 1.
  • FIG. FIG. 2 is a lens cross-sectional view illustrating a second configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 2; 3 is a lens cross-sectional view illustrating a third configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 3.
  • FIG. 4 is a lens cross-sectional view illustrating a fourth configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 4;
  • FIG. 5 is a lens cross-sectional view illustrating a fifth configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 5.
  • FIG. 1 is a lens cross-sectional view illustrating a first configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 1.
  • FIG. FIG. 2 is a lens cross-sectional view illustrating a second configuration
  • FIG. 6 is a lens cross-sectional view illustrating a sixth configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 6.
  • FIG. 7 is a lens cross-sectional view illustrating a seventh configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 7.
  • FIG. 2 is an optical path diagram of the imaging lens shown in FIG. 1. It is an aberration diagram which shows the various aberrations of the imaging lens which concerns on Example 1 of this invention, (A) shows spherical aberration, (B) shows astigmatism, (C) shows distortion aberration, (D) shows lateral chromatic aberration. .
  • FIG. 1 shows a first configuration example of an imaging lens according to the first embodiment of the present invention.
  • This configuration example corresponds to the lens configuration of a first numerical example (Tables 1 and 2) described later.
  • FIG. 8 is an optical path diagram of the imaging lens shown in FIG. 1, and shows the optical paths of the axial light beam 2 and the light beam 3 with the maximum field angle from an object point at an infinite distance.
  • An imaging lens includes various imaging devices using an image sensor such as a CCD or a CMOS, particularly a relatively small portable terminal device such as a digital still camera, a mobile phone with a camera, a smartphone, and a tablet type. It is suitable for use in terminals and PDAs.
  • an image sensor such as a CCD or a CMOS
  • a relatively small portable terminal device such as a digital still camera, a mobile phone with a camera, a smartphone, and a tablet type. It is suitable for use in terminals and PDAs.
  • FIG. 16 shows an overview of a mobile phone terminal that is the imaging device 1 according to the embodiment of the present invention.
  • An imaging device 1 according to an embodiment of the present invention includes an imaging lens L according to the present embodiment and an imaging element 100 such as a CCD that outputs an imaging signal corresponding to an optical image formed by the imaging lens L (see FIG. 1).
  • the image sensor 100 is disposed on the imaging surface (image surface R16) of the imaging lens L.
  • FIG. 17 shows an overview of a smartphone that is the imaging device 501 according to the embodiment of the present invention.
  • An image pickup apparatus 501 according to the embodiment of the present invention includes an image pickup lens L according to this embodiment and an image pickup device 100 such as a CCD that outputs an image pickup signal corresponding to an optical image formed by the image pickup lens L (see FIG. 1)).
  • the image sensor 100 is disposed on the imaging surface (image surface R16) of the imaging lens L.
  • the imaging lens L includes a first lens L1, a second lens L2, a third lens L3, a fourth lens L4, and a first lens in order from the object side along the optical axis Z1.
  • 5 lens L5 and 6th lens L6 are provided.
  • Various optical members CG may be arranged between the sixth lens L6 and the image sensor 100 according to the configuration on the camera side where the lens is mounted.
  • a parallel plate-like optical member such as a cover glass for protecting the imaging surface or an infrared cut filter may be disposed.
  • a parallel plate-like cover glass coated with a coating having a filter effect such as an infrared cut filter or an ND filter may be used.
  • the sixth lens L6 may be coated to have the same effect as the optical member CG. Thereby, the number of parts can be reduced and the overall length can be shortened.
  • the imaging lens L preferably further includes an aperture stop St disposed on the object side of the object side surface of the second lens L2.
  • the aperture stop St is arranged on the object side of the object side surface of the second lens, so that the light beam passing through the optical system (imaging element), particularly in the periphery of the imaging region. An increase in the incident angle can be suppressed.
  • the aperture stop St is disposed closer to the object side than the image side surface of the first lens in the optical axis direction.
  • the aperture stop St is “arranged on the object side from the object side surface of the second lens” means that the position of the aperture stop in the optical axis direction is between the axial marginal ray and the object side surface of the second lens L2. It means that it is at the same position as the intersection or on the object side, and the aperture stop St is “located on the object side from the object side surface of the first lens” means that the position of the aperture stop in the optical axis direction is the axis This means that the upper marginal ray and the object side surface of the first lens L1 are at the same position or closer to the object side.
  • the aperture stop St is disposed on the image side with respect to the surface vertex of the object side surface of the first lens L1.
  • the aperture stop St is the first lens L1. You may arrange
  • the aperture stop St is closer to the image side than the surface vertex of the object side surface of the first lens L1.
  • the incident angle of the light beam passing through the optical system on the imaging surface (imaging device) becomes larger at the periphery of the imaging region. Can be more suitably suppressed.
  • the aperture stop St shown in FIGS. 1 to 8 does not necessarily indicate the size or shape, but indicates the position on the optical axis Z.
  • the first lens L1 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis, and has a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis.
  • the overall length can be suitably shortened.
  • the first lens L1 since the first lens L1 has a convex surface facing the object side, the most object-side surface of the lens system has a convex shape toward the object side.
  • the total length can be suitably shortened.
  • the first lens L1 is preferably a meniscus lens having a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis. In this case, it is further advantageous for shortening the overall length.
  • the second lens L2 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 preferably has a concave surface facing the image side in the vicinity of the optical axis. In this case, it is advantageous for shortening the overall length.
  • the second lens L2 is preferably a meniscus lens in the vicinity of the optical axis. In this case, it is further advantageous for shortening the overall length.
  • the overall length can be shortened more favorably, and the spherical aberration differs for each wavelength with respect to light beams having different wavelengths. It can suppress becoming a thing.
  • the third lens L3 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis, and has a biconvex shape in the vicinity of the optical axis.
  • the third lens L3 having a biconvex shape in the vicinity of the optical axis is advantageous for correcting spherical aberration.
  • the refractive power of the system in which the first lens L1 to the third lens L3 are combined can be made stronger, and more preferably the total length. Can be shortened.
  • the convex surface of the object side surface of the third lens L3 corresponds to the concave surface, and therefore the light of the second lens L2 and the third lens L3.
  • the distance on the shaft can be shortened, and the overall length can be further shortened.
  • the fourth lens L4 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis. This is advantageous for shortening the overall length.
  • the fourth lens L4 is preferably a meniscus lens in the vicinity of the optical axis. In this case, astigmatism can be easily corrected.
  • the fourth lens L4 is a meniscus lens having a concave surface on the object side, astigmatism can be corrected more easily.
  • the fifth lens L5 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis. This is advantageous for shortening the overall length.
  • the fifth lens L5 has a concave surface facing the object side in the vicinity of the optical axis. In this imaging lens L, astigmatism can be easily corrected by configuring the fifth lens L5 with a concave surface facing the object side in the vicinity of the optical axis.
  • the fifth lens L5 is preferably a meniscus lens having a concave surface facing the object side in the vicinity of the optical axis. In this case, astigmatism can be corrected more easily.
  • the sixth lens L6 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis. This is advantageous for shortening the overall length.
  • the sixth lens L6 has a concave surface facing the image side in the vicinity of the optical axis.
  • the sixth lens L6 is configured to have a concave surface facing the image side in the vicinity of the optical axis, so that the overall length can be suitably shortened.
  • the sixth lens L6 is preferably a meniscus lens having a concave surface facing the image side in the vicinity of the optical axis. In this case, it is advantageous for shortening the overall length and correcting field curvature.
  • the image-side surface of the sixth lens L6 has an aspheric shape that is concave in the vicinity of the optical axis and convex in the periphery. That is, the image side surface of the sixth lens L6 has an aspheric shape having an inflection point within the effective diameter. “Having an inflection point” on the image side surface of the sixth lens L6 means that when considering a curve formed of the image side surface of the sixth lens L6 in the lens cross section including the optical axis Z1 within the effective diameter, It means that this curve has a point where the convex shape changes to a concave shape (or from a concave shape to a convex shape).
  • the peripheral part here means a radial direction outer side from 60% of the maximum effective radius.
  • the surface on the image side of the sixth lens L6 has a concave shape in the vicinity of the optical axis and an aspherical shape that has a convex shape in the peripheral portion, so that the light beam passing through the optical system is connected particularly in the peripheral portion of the imaging region. It is possible to suppress an increase in the incident angle to the image plane (imaging element), and it is possible to suppress a decrease in light receiving efficiency in the periphery of the imaging region while realizing a reduction in the total length.
  • This imaging lens L is arranged in order from the object side, a first lens L1 having a positive refractive power with a convex surface facing the object side, a second lens L2 having a negative refractive power, a biconvex shape and positive
  • the overall length can be suitably shortened.
  • the fifth lens L5 and the sixth lens L6 having negative refractive power adjacent to the image side of the fourth lens L4 the rear principal point of the entire lens system is positioned closer to the object side. And the overall length can be shortened satisfactorily.
  • an aspherical surface for at least one surface of each of the first lens L1 to the sixth lens L6 for high performance.
  • the first lens L1 to the sixth lens L6 constituting the imaging lens L are not a cemented lens but a single lens. Since the number of surfaces is increased and the number of aspheric surfaces can be increased as compared with the case where any one of the first lens L1 to the sixth lens L6 is a cemented lens, the degree of design freedom of each lens is high. This is because the overall length can be preferably shortened.
  • the lens configurations of the first lens L1 to the sixth lens L6 of the imaging lens L are set so that the total angle of view is 60 degrees or more as in the example shown in FIG.
  • the imaging lens L can be suitably applied to a mobile phone terminal or the like where there are many photographing opportunities.
  • This imaging lens L preferably satisfies any one or any combination of the following conditional expressions. It is preferable that the satisfying conditional expression is appropriately selected according to the items required for the imaging lens L.
  • Conditional expression (1) defines a preferable numerical range of the ratio of the focal length f of the entire system to the focal length f3 of the third lens L3.
  • conditional expression (1) By configuring so as to satisfy the conditional expression (1), it is possible to preferably shorten the length of the entire lens system while favorably correcting the spherical aberration. In order to enhance this effect, it is more preferable to satisfy the conditional expression (1-1), and it is even more preferable to satisfy the conditional expression (1-2). 0.57 ⁇ f / f3 ⁇ 0.9 (1-1) 0.58 ⁇ f / f3 ⁇ 0.8 (1-2)
  • Conditional expression (2) defines a preferable numerical range of the ratio of the focal length f of the entire system to the combined focal length of the fifth lens L5 and the sixth lens L6. That is, the conditional expression (2) defines a preferable numerical range of the ratio of the refractive power of the negative composite optical system in which two negative lenses on the image side are combined with the refractive power of the entire system.
  • conditional expression (2) By configuring so as to satisfy the conditional expression (2), it is possible to reduce the entire length of the lens system while suppressing an increase in the incident angle of the off-axis light beam on the imaging surface (imaging device). In order to enhance this effect, it is more preferable to satisfy the conditional expression (2-1), and it is even more preferable to satisfy the conditional expression (2-2). -2.0 ⁇ f / f56 ⁇ -1.2 (2-1) -1.8 ⁇ f / f56 ⁇ -1.25 (2-2)
  • Conditional expression (3) defines a preferable numerical range of the ratio of the focal length f of the entire system to the focal length f1 of the first lens L1.
  • conditional expression (3) By configuring so as to satisfy the conditional expression (3), it is possible to preferably shorten the entire length of the lens system while favorably correcting the spherical aberration and the low astigmatism at the low angle of view. In order to enhance this effect, it is more preferable to satisfy the conditional expression (3-1), and it is even more preferable to satisfy the conditional expression (3-2). 0.7 ⁇ f / f1 ⁇ 0.95 (3-1) 0.8 ⁇ f / f1 ⁇ 0.9 (3-2)
  • Conditional expression (4) defines a preferable numerical range of the ratio of the focal length f of the entire system to the combined focal length from the second lens L2 to the sixth lens L6. That is, conditional expression (4) defines a preferable numerical range of the ratio of the refractive power of the combined optical system in which the lenses other than the first lens L1 are combined with respect to the refractive power of the entire system. Astigmatism can be satisfactorily corrected by setting the refractive power of the synthetic optical system of the lenses other than the first lens L1 so as not to be below the lower limit of the conditional expression (4). Setting the refractive power of the combining optical system of the lenses other than the first lens L1 so as not to exceed the upper limit of the conditional expression (4) is advantageous for shortening the overall length.
  • conditional expression (4) By configuring so as to satisfy the conditional expression (4), it is possible to shorten the length of the entire lens system while satisfactorily correcting astigmatism. In order to enhance this effect, it is more preferable to satisfy the conditional expression (4-1), and it is even more preferable to satisfy the conditional expression (4-2). -0.25 ⁇ f / f23456 ⁇ 0 (4-1) -0.24 ⁇ f / f23456 ⁇ 0 (4-2)
  • Conditional expression (5) defines a preferable numerical range regarding the paraxial radius of curvature R3f of the object side surface of the third lens L3 and the paraxial radius of curvature R3r of the image side surface of the third lens L3.
  • the paraxial curvature radius of the image side surface of the third lens L3 is set by setting the paraxial curvature radius of the object side surface and the image side surface of the third lens L3 so as not to be below the lower limit of the conditional expression (5).
  • the absolute value of can be prevented from becoming too small, and spherical aberration can be corrected well.
  • the paraxial curvature radius of the object side surface of the third lens L3 is set. Can be prevented from becoming too small, and astigmatism can be corrected well.
  • conditional expression (5) By configuring so as to satisfy the conditional expression (5), it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and astigmatism. In order to enhance this effect, it is more preferable to satisfy the conditional expression (5-1), and it is even more preferable to satisfy the conditional expression (5-2). 0 ⁇ (R3r + R3f) / (R3r ⁇ R3f) ⁇ 0.3 (5-1) 0 ⁇ (R3r + R3f) / (R3r ⁇ R3f) ⁇ 0.25 (5-2)
  • Conditional expression (6) defines a preferable numerical range regarding the paraxial radius of curvature R4f of the object side surface of the fourth lens L4 and the paraxial radius of curvature R4r of the image side surface of the fourth lens L4.
  • the paraxial curvature radius of the image side surface of the fourth lens L4 is set by setting the paraxial curvature radius of the object side surface and the image side surface of the fourth lens L4 so as not to be below the lower limit of the conditional expression (6).
  • the absolute value of can be prevented from becoming too small, and spherical aberration can be corrected well.
  • the paraxial curvature radius of the object side surface of the fourth lens L4 is set. Can be prevented from becoming too large, and astigmatism can be corrected well.
  • conditional expression (6) By configuring so as to satisfy the conditional expression (6), it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and astigmatism. In order to enhance this effect, it is more preferable to satisfy the conditional expression (6-1), and it is even more preferable to satisfy the conditional expression (6-2). ⁇ 3.4 ⁇ (R4r + R4f) / (R4r ⁇ R4f) ⁇ 1.9 (6-1) ⁇ 3.3 ⁇ (R4r + R4f) / (R4r ⁇ R4f) ⁇ 2.0 (6-2)
  • Conditional expression (7) defines a preferable numerical range of the ratio of the focal length f of the entire system to the combined focal length of the third lens L3 and the fourth lens L4. That is, the conditional expression (7) defines a preferable numerical range of the ratio of the refractive power of the positive composite optical system in which two positive lenses located approximately in the middle of the lens system are combined with the refractive power of the entire system. is there. Ensuring the refractive power of the positive composite optical system so that it does not fall below the lower limit of conditional expression (7) is advantageous for shortening the overall length. Spherical aberration and astigmatism can be favorably corrected by suppressing the refractive power of the positive composite optical system so as not to exceed the upper limit of conditional expression (7).
  • conditional expression (7) By configuring so as to satisfy the conditional expression (7), it is possible to shorten the length of the entire lens system while satisfactorily correcting spherical aberration and astigmatism. In order to enhance this effect, it is more preferable to satisfy the conditional expression (7-1), and it is even more preferable to satisfy the conditional expression (7-2). 1.30 ⁇ f / f34 ⁇ 1.60 (7-1) 1.32 ⁇ f / f34 ⁇ 1.58 (7-2)
  • the imaging lens L satisfies the conditional expression (1).
  • the configuration of each lens element is optimized in a lens configuration of 6 lenses as a whole, and particularly the shapes of the first lens L1, the third lens L3, the fifth lens L5, and the sixth lens 6 are preferably used.
  • the refractive power of the third lens L3 is suitably configured, it is possible to realize a lens system having high resolution performance by correcting spherical aberration well while shortening the overall length.
  • the imaging lens L satisfies the conditional expression (7).
  • the configuration of each lens element is optimized in a lens configuration of 6 lenses as a whole, and particularly the shapes of the first lens L1, the third lens L3, the fifth lens L5, and the sixth lens 6 are preferably used. Since the combined refractive power of the third lens L3 and the fourth lens L4 is suitably configured, the spherical portion and the astigmatism are corrected well while shortening the overall length, and the central portion of the imaging region It is possible to realize a lens system having high resolution performance from the peripheral portion to the peripheral portion.
  • conditional expressions (2) to (7) and the conditional expressions obtained by reducing the range of the conditional expressions are appropriately and selectively satisfied according to required items.
  • conditional expressions (1) to (6) and the conditional expressions obtained by further reducing the range of the conditional expressions are selectively satisfied as appropriate in accordance with required items.
  • Tables 1 and 2 below show specific lens data corresponding to the configuration of the imaging lens according to Example 1 shown in FIG.
  • Table 1 shows the basic lens data
  • Table 2 shows data related to the aspherical surface.
  • the surface of the aperture stop St is the first and the most object side lens surface (the object side of the first lens L1 is the object side).
  • the number of the i-th surface is indicated by the number of the second surface, and the number is sequentially increased toward the image side.
  • the value (mm) of the curvature radius of the i-th surface is shown, which corresponds to the symbol Ri attached in FIG.
  • the column of the surface interval Di indicates the interval (mm) on the optical axis between the i-th surface Si and the i + 1-th surface Si + 1 from the object side.
  • the value of the refractive index for the d-line (587.56 nm) of the j-th optical element from the object side is shown.
  • the column of ⁇ dj shows the Abbe number value for the d-line of the j-th optical element from the object side.
  • the sign of the radius of curvature is positive when the surface shape has a convex surface facing the object side, and negative when the surface shape has a convex surface facing the image side.
  • the focal length f (mm) of the entire system, the back focus Bf (mm), the F number Fno., The total angle of view 2 ⁇ (°), and the total lens length are shown as various data.
  • TL (mm) is shown respectively.
  • the back focus Bf represents a value converted into air.
  • the total lens length TL is a distance on the optical axis from the object-side surface of the first lens L1 to the image plane, and represents a value obtained by converting the back focus Bf into air.
  • both surfaces of the first lens L1 to the sixth lens L6 are all aspherical.
  • the basic lens data in Table 1 shows the numerical value of the radius of curvature near the optical axis (paraxial radius of curvature) as the radius of curvature of these aspheric surfaces.
  • Table 2 shows aspherical data in the imaging lens of Example 1.
  • E indicates that the subsequent numerical value is a “power exponent” with a base of 10
  • the numerical value represented by an exponential function with the base of 10 is Indicates that the value before “E” is multiplied.
  • “1.0E-02” indicates “1.0 ⁇ 10 ⁇ 2 ”.
  • Z represents the length (mm) of a perpendicular line drawn from a point on the aspheric surface at a height h from the optical axis to a plane perpendicular to the optical axis in contact with the aspherical vertex.
  • Z C ⁇ h 2 / ⁇ 1+ (1 ⁇ K ⁇ C 2 ⁇ h 2 ) 1/2 ⁇ + ⁇ An ⁇ h n (A)
  • Z Depth of aspheric surface (mm)
  • h Distance from the optical axis to the lens surface (height) (mm)
  • C: Paraxial curvature 1 / R (R: paraxial radius of curvature)
  • K aspheric coefficient
  • Table 3 and Table 4 show specific lens data corresponding to the configuration of the imaging lens shown in FIG. 2 as Example 2 in the same manner as the imaging lens of Example 1 described above.
  • specific lens data corresponding to the configuration of the imaging lens shown in FIGS. 3 to 7 are shown in Tables 5 to 14 as Example 3 to Example 7.
  • the lens data of Example 3 to Example 5 is different from that of Example 1 in the way of assigning surface numbers, and in the column of surface number Si, the most object side lens surface (object side of the first lens L1).
  • the number of the i-th surface is given with the number assigned to the first surface, and the number is sequentially increased toward the image side.
  • both surfaces of the first lens L1 to the sixth lens L6 are all aspherical.
  • FIGS. 9A to 9D are diagrams showing spherical aberration, astigmatism, distortion (distortion), and chromatic aberration of magnification (chromatic aberration of magnification) in the imaging lens of Example 1, respectively.
  • Each aberration diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion shows aberrations with the d-line (wavelength 587.56 nm) as the reference wavelength.
  • the spherical aberration diagram and the lateral chromatic aberration diagram also show aberrations for the F-line (wavelength 486.1 nm), C-line (wavelength 656.27 nm), and g-line (wavelength 435.83 nm).
  • the solid line indicates the sagittal direction (S)
  • the broken line indicates the tangential direction (T).
  • Fno. Indicates the F number
  • ⁇ indicates the half angle of view.
  • the aberration diagrams shown in FIGS. 9A to 9D to 15A to 15D are all when the object distance is infinite.
  • Table 15 shows a summary of values relating to the conditional expressions (1) to (7) according to the present invention for each of Examples 1 to 7.
  • TL / f which is the ratio of the total lens length TL and the focal length F of the entire system, is in the range of 1.22 to 1.29.
  • TL / f which is the ratio of the total lens length TL and the focal length F of the entire system
  • the imaging lens of the present invention is not limited to the above-described embodiments and examples, and various modifications can be made.
  • the values of the radius of curvature, the surface interval, the refractive index, the Abbe number, and the aspheric coefficient of each lens component are not limited to the values shown in the above numerical examples, and may take other values.
  • the description is made on the assumption that the fixed focus is used, but it is also possible to adopt a configuration in which the focus can be adjusted.
  • the entire lens system can be extended, or a part of the lenses can be moved on the optical axis to enable autofocusing.

Abstract

【課題】全長の短縮化および高解像化を実現した撮像レンズおよびこの撮像レンズを備えた撮像装置を実現する。 【解決手段】撮像レンズが、物体側から順に、正の屈折力を有し物体側に凸面を向けた第１レンズ（Ｌ１）、負の屈折力を有する第２レンズ（Ｌ２）、正の屈折力を有し両凸形状である第３レンズ（Ｌ３）、正の屈折力を有する第４レンズ（Ｌ４）、負の屈折力を有し物体側に凹面を向けた第５レンズ（Ｌ５）、負の屈折力を有し像側の面が光軸近傍で凹形状となり周辺部で凸形状となる非球面形状である第６レンズ（Ｌ６）から構成される実質的に６個のレンズからなり、所定の条件式を満足する。

Description

撮像レンズおよび撮像レンズを備えた撮像装置
　本発明は、ＣＣＤ（Charge Coupled Device）やＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）等の撮像素子上に被写体の光学像を結像させる固定焦点の撮像レンズ、およびその撮像レンズを搭載して撮影を行うデジタルスチルカメラやカメラ付き携帯電話機および情報携帯端末（ＰＤＡ：Personal Digital Assistance）、スマートフォン、タブレット型端末および携帯型ゲーム機等の撮像装置に関する。
　従来、パーソナルコンピュータの一般家庭等への普及に伴い、撮影した風景や人物像等の画像情報をパーソナルコンピュータに入力することができるデジタルスチルカメラが急速に普及している。また、携帯電話、スマートフォン、タブレット型端末に画像入力用のカメラモジュールが搭載されることも多くなっている。このような撮像機能を有する機器には、ＣＣＤやＣＭＯＳなどの撮像素子が用いられている。近年、これらの撮像素子の高画素化が進んでおり、それに伴い撮像レンズの高解像、高性能化が要求されている。特に、スマートフォンではこの傾向が著しく、近年スマートフォンに搭載される撮像レンズは６枚構成が主流になってきている。６枚構成の上記分野の撮像レンズとして、例えば、下記特許文献１に記載されたものが提案されている。
韓国公開特許第２０１０－００４０３５７号公報
　近年では撮像素子のコンパクト化も進んでおり、撮像機器全体ならびにそれに搭載される撮像レンズにも、コンパクト性が要求されている。さらに、携帯電話、スマートフォン、タブレット型端末等のような薄型化が進む装置に搭載される撮像レンズには、レンズ全長の短縮化の要求が益々高まっている。上記要求に応えるために、上記特許文献１に記載の６枚構成の撮像レンズは、全長をさらに短縮化することが求められる。
　本発明はかかる問題点に鑑みてなされたもので、その目的は、全長を短縮化しつつ、高画素化に対応可能な高い結像性能を実現することができる撮像レンズ、およびその撮像レンズを搭載して高解像の撮像画像を得ることができる撮像装置を提供することにある。
　本発明の第１の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有し、かつ、物体側に凸面を向けた第１レンズと、負の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有し、かつ、両凸形状である第３レンズと、正の屈折力を有する第４レンズと、負の屈折力を有し、かつ、物体側に凹面を向けた第５レンズと、負の屈折力を有し、かつ、像側の面が光軸近傍で凹形状となり、周辺部で凸形状となる非球面形状である第６レンズと、から構成される実質的に６個のレンズからなり、下記条件式（１）を満足する撮像レンズである。
　０．５５＜ｆ／ｆ３＜１　　　（１）
ただし、
　ｆ：全系の焦点距離
　ｆ３：第３レンズの焦点距離
とする。
　本発明の第１の撮像レンズは、以下の条件式（１－１）から（７）のいずれかを満足することが好ましい。なお、好ましい態様としては、条件式（１－１）から（７）のいずれか一つを満足するものでもよく、あるいは任意の組合せを満足するものでもよい。
　０．５７＜ｆ／ｆ３＜０．９　　　（１－１）
　０．５８＜ｆ／ｆ３＜０．８　　　（１－２）
　－２．１＜ｆ／ｆ５６＜－１．１　　　（２）
　－２＜ｆ／ｆ５６＜－１．２　　　（２－１）
　－１．８＜ｆ／ｆ５６＜－１．２５　　　（２－２）
　０．６＜ｆ／ｆ１＜１　　　（３）
　０．７＜ｆ／ｆ１＜０．９５　　　（３－１）
　０．８＜ｆ／ｆ１＜０．９　　　（３－２）
　－０．２５＜ｆ／ｆ２３４５６＜０．２５　　　（４）
　－０．２５＜ｆ／ｆ２３４５６＜０　　　（４－１）
　０＜（Ｒ３ｒ＋Ｒ３ｆ）／（Ｒ３ｒ－Ｒ３ｆ）＜０．４　　　（５）
　０＜（Ｒ３ｒ＋Ｒ３ｆ）／（Ｒ３ｒ－Ｒ３ｆ）＜０．３　　　（５－１）
　－３．５＜（Ｒ４ｒ＋Ｒ４ｆ）／（Ｒ４ｒ－Ｒ４ｆ）＜－１．８　　　（６）
　－３．４＜（Ｒ４ｒ＋Ｒ４ｆ）／（Ｒ４ｒ－Ｒ４ｆ）＜－１．９　　　（６－１）
　１．２８＜ｆ／ｆ３４＜１．６２　　　（７）
ただし、
　ｆ：全系の焦点距離
　ｆ１：第１レンズの焦点距離
　ｆ３：第３レンズの焦点距離
　ｆ３４：第３レンズと第４レンズの合成焦点距離
　ｆ５６：第５レンズと第６レンズの合成焦点距離
　ｆ２３４５６：第２レンズから第６レンズまでの合成焦点距離
　Ｒ３ｆ：第３レンズの物体側の面の近軸曲率半径
　Ｒ３ｒ：第３レンズの像側の面の近軸曲率半径
　Ｒ４ｆ：第４レンズの物体側の面の近軸曲率半径
　Ｒ４ｒ：第４レンズの像側の面の近軸曲率半径
とする。
　本発明の第１の撮像レンズにおいて、第２レンズが物体側に凸面を向けたメニスカスレンズであることが好ましい。
　本発明の第１の撮像レンズにおいて、第４レンズが物体側に凹面を向けたメニスカスレンズであることが好ましい。
　本発明の第２の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有し、かつ、物体側に凸面を向けた第１レンズと、負の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有し、かつ、両凸形状である第３レンズと、正の屈折力を有する第４レンズと、負の屈折力を有し、かつ、物体側に凹面を向けた第５レンズと、負の屈折力を有し、かつ、像側の面が光軸近傍で凹形状となり、周辺部で凸形状となる非球面形状である第６レンズと、から構成される実質的に６個のレンズからなり、下記条件式（７）を満足する撮像レンズである。
　１．２８＜ｆ／ｆ３４＜１．６２　　　（７）
ただし、
　ｆ：全系の焦点距離
　ｆ３４：第３レンズと第４レンズの合成焦点距離
とする。
　なお、上記本発明の撮像レンズにおいて、「実質的に６個のレンズからなり」とは、本発明の撮像レンズが、６個のレンズ以外に、実質的にパワーを有さないレンズ、絞りやカバーガラス等レンズ以外の光学要素、レンズフランジ、レンズバレル、撮像素子、手振れ補正機構等の機構部分、等を持つものも含むことを意味する。
　なお、上記本発明の撮像レンズおよびその好ましい構成におけるレンズの面形状、屈折力の符号は、非球面が含まれているものは特に断りがない限り光軸近傍（近軸領域）におけるものとする。また、曲率半径の符号は、面形状が物体側に凸の場合を正、像側に凸の場合を負とすることにする。
　本発明による撮像装置は、本発明の撮像レンズを備えている。
　本発明の撮像レンズによれば、全体として６枚というレンズ構成において、各レンズ要素の構成を最適化し、特に第１レンズ、第３レンズ、第５レンズ、第６レンズの形状を好適に構成し、所定の条件式を満足するように構成したので、全長を短縮化しながらも、高い結像性能を有するレンズ系を実現できる。
　また、本発明の撮像装置によれば、上記本発明の撮像レンズを備えているので、撮像レンズの光軸方向の装置サイズを短縮化することが可能であり、高解像の撮影画像を得ることができる。
本発明の一実施の形態に係る撮像レンズの第１の構成例を示すものであり、実施例１に対応するレンズ断面図である。 本発明の一実施の形態に係る撮像レンズの第２の構成例を示すものであり、実施例２に対応するレンズ断面図である。 本発明の一実施の形態に係る撮像レンズの第３の構成例を示すものであり、実施例３に対応するレンズ断面図である。 本発明の一実施の形態に係る撮像レンズの第４の構成例を示すものであり、実施例４に対応するレンズ断面図である。 本発明の一実施の形態に係る撮像レンズの第５の構成例を示すものであり、実施例５に対応するレンズ断面図である。 本発明の一実施の形態に係る撮像レンズの第６の構成例を示すものであり、実施例６に対応するレンズ断面図である。 本発明の一実施の形態に係る撮像レンズの第７の構成例を示すものであり、実施例７に対応するレンズ断面図である。 図１に示す撮像レンズの光路図である。 本発明の実施例１に係る撮像レンズの諸収差を示す収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 本発明の実施例２に係る撮像レンズの諸収差を示す収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 本発明の実施例３に係る撮像レンズの諸収差を示す収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 本発明の実施例４に係る撮像レンズの諸収差を示す収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 本発明の実施例５に係る撮像レンズの諸収差を示す収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 本発明の実施例６に係る撮像レンズの諸収差を示す収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 本発明の実施例７に係る撮像レンズの諸収差を示す収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 本発明の一実施の形態に係る撮像レンズを備えた携帯電話端末である撮像装置を示す図である。 本発明の一実施の形態に係る撮像レンズを備えたスマートフォンである撮像装置を示す図である。
　以下、本発明の実施の形態について図面を参照して詳細に説明する。
　図１は、本発明の第１の実施の形態に係る撮像レンズの第１の構成例を示している。この構成例は、後述の第１の数値実施例（表１、表２）のレンズ構成に対応している。同様にして、後述の第２乃至第７の実施形態に係る数値実施例（表３～表１４）のレンズ構成に対応する第２乃至第７の構成例の断面構成を、図２～図７に示す。図１～図７において、符号Ｒｉは、ｉ番目（ｉ＝１、２、３、…）の面の曲率半径を示し、符号Ｄｉは、ｉ番目の面とｉ＋１番目の面との光軸Ｚ１上の面間隔を示す。なお、各構成例共に基本的な構成は同じであるため、以下では、図１に示した撮像レンズの構成例を基本にして説明する。また、図８は図１に示す撮像レンズにおける光路図であり、無限遠の距離にある物点からの軸上光束２および最大画角の光束３の各光路を示す。
　本発明の実施の形態に係る撮像レンズは、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の撮像素子を用いた各種撮像機器、特に、比較的小型の携帯端末機器、例えばデジタルスチルカメラ、カメラ付き携帯電話機、スマートフォン、タブレット型端末およびＰＤＡ等に用いて好適なものである。
　図１６に、本発明の実施の形態に係る撮像装置１である携帯電話端末の概観図を示す。本発明の実施の形態に係る撮像装置１は、本実施の形態に係る撮像レンズＬと、この撮像レンズＬによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力するＣＣＤなどの撮像素子１００（図１参照）とを備えて構成される。撮像素子１００は、この撮像レンズＬの結像面（像面Ｒ１６）に配置される。
　図１７に、本発明の実施の形態に係る撮像装置５０１であるスマートフォンの概観図を示す。本発明の実施の形態に係る撮像装置５０１は、本実施の形態に係る撮像レンズＬと、この撮像レンズＬによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力するＣＣＤなどの撮像素子１００（図１参照）とを有するカメラ部５４１を備えて構成される。撮像素子１００は、この撮像レンズＬの結像面（像面Ｒ１６）に配置される。
　図１に示すように、この撮像レンズＬは、光軸Ｚ１に沿って、物体側から順に、第１レンズＬ１と、第２レンズＬ２と、第３レンズＬ３と、第４レンズＬ４と、第５レンズＬ５と、第６レンズＬ６とを備えている。
　第６レンズＬ６と撮像素子１００との間には、レンズを装着するカメラ側の構成に応じて、種々の光学部材ＣＧが配置されていても良い。例えば撮像面保護用のカバーガラスや赤外線カットフィルタなどの平行平板状の光学部材が配置されていても良い。この場合、光学部材ＣＧとして例えば平行平板状のカバーガラスに、赤外線カットフィルタやＮＤフィルタ等のフィルタ効果のあるコートが施されたものを使用しても良い。
　また、光学部材ＣＧを用いずに、第６レンズＬ６にコートを施す等して光学部材ＣＧと同等の効果を持たせるようにしても良い。これにより、部品点数の削減と全長の短縮化を図ることができる。
　この撮像レンズＬはまた、第２レンズＬ２の物体側の面より物体側に配置された開口絞りＳｔを備えることが好ましい。このように、開口絞りＳｔを第２レンズの物体側の面よりも物体側に配置したことにより、特に結像領域の周辺部において、光学系を通過する光線の結像面（撮像素子）への入射角が大きくなるのを抑制することができる。この効果をより高めるために、開口絞りＳｔが光軸方向において第１レンズの像側の面よりも物体側に配置されることがさらに好ましい。
　なお、開口絞りＳｔが「第２レンズの物体側の面より物体側に配置され」とは、光軸方向における開口絞りの位置が、軸上マージナル光線と第２レンズＬ２の物体側の面の交点と同じ位置かそれより物体側にあることを意味し、開口絞りＳｔが「第１レンズの物体側の面より物体側に配置され」とは、光軸方向における開口絞りの位置が、軸上マージナル光線と第１レンズＬ１の物体側の面の交点と同じ位置かそれより物体側にあることを意味する。
　また、本実施の形態において、開口絞りＳｔは第１レンズＬ１の物体側の面の面頂点よりも像側に配置されているが、これに限定されず、開口絞りＳｔは第１レンズＬ１の物体側の面の面頂点よりも物体側に配置されていてもよい。開口絞りＳｔが第１レンズＬ１の物体側の面の面頂点よりも物体側に配置されている場合には、開口絞りＳｔが第１レンズＬ１の物体側の面の面頂点よりも像側に配置されている場合より周辺光量の確保の観点からはやや不利であるが、結像領域の周辺部において、光学系を通過する光線の結像面（撮像素子）への入射角が大きくなるのをさらに好適に抑制することができる。なお、図１～図８に示す開口絞りＳｔは必ずしも大きさや形状を表すものではなく、光軸Ｚ上の位置を示すものである。
　この撮像レンズＬにおいて、第１レンズＬ１は、光軸近傍において正の屈折力を有しており、光軸近傍において物体側に凸面を向けている。このことにより、全長を好適に短縮化できる。また、第１レンズＬ１を物体側に凸面を向けたものとすることにより、レンズ系の最も物体側の面を物体側に凸形状とすることとなるため、後側主点位置をより物体側に位置させることができ、全長を好適に短縮化できる。第１レンズＬ１は、光軸近傍において物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとすることが好ましく、この場合には、全長の短縮化にさらに有利となる。
　第２レンズＬ２は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第２レンズＬ２は、光軸近傍において像側に凹面を向けていることが好ましく、この場合には全長の短縮化に有利となる。また、第２レンズＬ２は、光軸近傍においてメニスカスレンズとすることが好ましく、この場合には、全長の短縮化にさらに有利となる。また、第２レンズＬ２が光軸近傍において物体側に凸面を向けている場合には、より全長を好適に短縮化でき、かつ、異なる波長の光線に対して、波長ごとに球面収差が異なったものとなることを抑制することができる。
　第３レンズＬ３は、光軸近傍において正の屈折力を有しており、光軸近傍において両凸形状である。第３レンズＬ３を光軸近傍において両凸形状とすることにより球面収差の補正に有利となる。また、第３レンズＬ３を光軸近傍において両凸形状とすることにより、第１レンズＬ１から第３レンズＬ３までを合成した系の屈折力をより強いものとすることができ、より好適に全長の短縮化を実現することができる。さらに、第２レンズＬ２の像側の面が凹面の場合は、この凹面に第３レンズＬ３の物体側の面の凸面が対応した形状となるため、第２レンズＬ２と第３レンズＬ３の光軸上の距離を短くすることができ、全長をより短縮化することができる。
　第４レンズＬ４は、光軸近傍において正の屈折力を有している。このことにより、全長の短縮化に有利となる。第４レンズＬ４は、光軸近傍においてメニスカスレンズであることが好ましく、この場合には、非点収差の補正が容易となる。第４レンズＬ４を物体側に凹面を向けたメニスカスレンズとした場合には、非点収差の補正がより容易となる。
　第５レンズＬ５は、光軸近傍において負の屈折力を有している。このことにより、全長の短縮化に有利となる。また、第５レンズＬ５は、光軸近傍において物体側に凹面を向けている。この撮像レンズＬにおいて第５レンズＬ５を光軸近傍で物体側に凹面を向けた構成とすることにより、非点収差の補正が容易となる。また、第５レンズＬ５は、光軸近傍において物体側に凹面を向けたメニスカスレンズとすることが好ましく、この場合には、さらに非点収差の補正が容易となる。
　第６レンズＬ６は、光軸近傍において負の屈折力を有している。このことにより、全長の短縮化に有利となる。また、第６レンズＬ６は、光軸近傍において像側に凹面を向けている。この撮像レンズＬにおいて第６レンズＬ６を光軸近傍で像側に凹面を向けた構成とすることにより、好適に全長の短縮化を実現することができる。また、第６レンズＬ６は、光軸近傍において像側に凹面を向けたメニスカスレンズとすることが好ましく、この場合には、全長の短縮化、像面湾曲の補正に有利となる。
　さらに、第６レンズＬ６の像側の面は、光軸近傍で凹形状となり、周辺部で凸形状となる非球面形状である。すなわち、第６レンズＬ６の像側の面は、有効径内に変曲点を有する非球面形状である。第６レンズＬ６の像側の面の「変曲点を有する」とは、有効径内での光軸Ｚ１を含むレンズ断面において第６レンズＬ６の像側の面からなる曲線を考えたとき、この曲線が凸形状から凹形状（または凹形状から凸形状）に切り替わる点を有することを意味する。また、ここでいう周辺部は、最大有効半径の６割より半径方向外側を意味する。第６レンズＬ６の像側の面を光軸近傍で凹形状となり、周辺部で凸形状となる非球面形状とすることにより、特に結像領域の周辺部において、光学系を通過する光線の結像面（撮像素子）への入射角が大きくなるのを抑制することができ、全長の短縮化を実現しつつ、結像領域の周辺部における受光効率の低下を抑えることができる。
　この撮像レンズＬは、物体側から順に配置された、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第１レンズＬ１、負の屈折力を有する第２レンズＬ２、両凸形状であり正の屈折力を有する第３レンズＬ３、正の屈折力を有する第４レンズＬ４の構成により、好適に全長を短縮化することができる。さらに、第４レンズＬ４の像側に隣接して、負の屈折力を有する第５レンズＬ５および第６レンズＬ６を備えることにより、レンズ全系の後側主点をより物体側に位置させることができ、良好に全長を短縮化することができる。
　この撮像レンズＬは、高性能化のために、第１レンズＬ１乃至第６レンズＬ６のそれぞれのレンズの少なくとも一方の面に、非球面を用いることが好適である。
　また、上記撮像レンズＬを構成する第１レンズＬ１乃至第６レンズＬ６は接合レンズでなく単レンズとすることが好ましい。第１レンズＬ１乃至第６レンズＬ６のいずれかを接合レンズとした場合よりも、面数が多くなり、またそれにより非球面数を多くすることが可能なため、各レンズの設計自由度が高くなり、好適に全長の短縮化を図ることができるからである。
　また、例えば図８に示す例のように全画角が６０度以上となるように、上記撮像レンズＬの第１レンズＬ１乃至第６レンズＬ６の各レンズ構成を設定した場合には、近距離撮影の機会が多い携帯電話端末などに撮像レンズＬを好適に適用することができる。
　この撮像レンズＬは、以下の条件式のいずれか１つまたは任意の組合せを満足することが好ましい。満足する条件式は撮像レンズＬに要求される事項に応じて適宜選択されることが好ましい。
　０．５５＜ｆ／ｆ３＜１　　　（１）
　－２．１＜ｆ／ｆ５６＜－１．１　　　（２）
　０．６＜ｆ／ｆ１＜１　　　（３）
　－０．２５＜ｆ／ｆ２３４５６＜０．２５　　　（４）
　０＜（Ｒ３ｒ＋Ｒ３ｆ）／（Ｒ３ｒ－Ｒ３ｆ）＜０．４　　　（５）
　－３．５＜（Ｒ４ｒ＋Ｒ４ｆ）／（Ｒ４ｒ－Ｒ４ｆ）＜－１．８　　　（６）
　１．２８＜ｆ／ｆ３４＜１．６２　　　（７）
ただし、
　ｆ：全系の焦点距離
　ｆ１：第１レンズの焦点距離
　ｆ３：第３レンズの焦点距離
　ｆ３４：第３レンズと第４レンズの合成焦点距離
　ｆ５６：第５レンズと第６レンズの合成焦点距離
　ｆ２３４５６：第２レンズから第６レンズまでの合成焦点距離
　Ｒ３ｆ：第３レンズの物体側の面の近軸曲率半径
　Ｒ３ｒ：第３レンズの像側の面の近軸曲率半径
　Ｒ４ｆ：第４レンズの物体側の面の近軸曲率半径
　Ｒ４ｒ：第４レンズの像側の面の近軸曲率半径
とする。
　以下に、上記各条件式の作用および効果を説明する。
　条件式（１）は、第３レンズＬ３の焦点距離ｆ３に対する全系の焦点距離ｆの比の好ましい数値範囲を規定するものである。条件式（１）の下限以下とならないように第３レンズＬ３の屈折力を確保することで、好適に全長の短縮化を実現することができる。条件式（１）の上限以上とならないように第３レンズＬ３の屈折力を抑えることで、球面収差を良好に補正することができる。
　条件式（１）を満足するように構成することで、球面収差を良好に補正しつつ、好適にレンズ系全体の長さを短縮化できる。この効果をより高めるために、条件式（１－１）を満たすことがより好ましく、条件式（１－２）を満たすことがさらにより好ましい。
　０．５７＜ｆ／ｆ３＜０．９　　　（１－１）
　０．５８＜ｆ／ｆ３＜０．８　　　（１－２）
　条件式（２）は、第５レンズＬ５と第６レンズＬ６の合成焦点距離に対する全系の焦点距離ｆの比の好ましい数値範囲を規定するものである。すなわち、条件式（２）は、全系の屈折力に対する、像側の２枚の負レンズを合成した負の合成光学系の屈折力の比の好ましい数値範囲を規定するものである。条件式（２）の下限以下とならないように上記負の合成光学系の屈折力を抑えることで、軸外光線の結像面（撮像素子）への入射角が大きくなるのを抑制することができ、特に中間画角の光線の結像面（撮像素子）への入射角の抑制に有効となる。条件式（２）の上限以上とならないように上記負の合成光学系の屈折力を確保することで、全長の短縮化に有利となる。
　条件式（２）を満足するように構成することで、軸外光線の結像面（撮像素子）への入射角が大きくなるのを抑制しつつ、レンズ系全体の長さを短縮化できる。この効果をより高めるために、条件式（２－１）を満たすことがより好ましく、条件式（２－２）を満たすことがさらにより好ましい。
　－２．０＜ｆ／ｆ５６＜－１．２　　　（２－１）
　－１．８＜ｆ／ｆ５６＜－１．２５　　　（２－２）
　条件式（３）は、第１レンズＬ１の焦点距離ｆ１に対する全系の焦点距離ｆの比の好ましい数値範囲を規定するものである。条件式（３）の下限以下とならないように第１レンズＬ１の屈折力を確保することで、好適に全長の短縮化を実現することができる。条件式（３）の上限以上とならないように第１レンズＬ１の屈折力を抑えることで、球面収差および低画角の非点収差を良好に補正することができる。
　条件式（３）を満足するように構成することで、球面収差および低画角の非点収差を良好に補正しつつ、好適にレンズ系全体の長さを短縮化できる。この効果をより高めるために、条件式（３－１）を満たすことがより好ましく、条件式（３－２）を満たすことがさらにより好ましい。
　０．７＜ｆ／ｆ１＜０．９５　　　（３－１）
　０．８＜ｆ／ｆ１＜０．９　　　（３－２）
　条件式（４）は、第２レンズＬ２から第６レンズＬ６までの合成焦点距離に対する全系の焦点距離ｆの比の好ましい数値範囲を規定するものである。すなわち、条件式（４）は、全系の屈折力に対する、第１レンズＬ１以外のレンズを合成した合成光学系の屈折力の比の好ましい数値範囲を規定するものである。条件式（４）の下限以下とならないように第１レンズＬ１以外のレンズの合成光学系の屈折力を設定することで、非点収差を良好に補正することができる。条件式（４）の上限以上とならないように第１レンズＬ１以外のレンズの合成光学系の屈折力を設定することで、全長の短縮化に有利となる。
　条件式（４）を満足するように構成することで、非点収差を良好に補正しつつ、レンズ系全体の長さを短縮化できる。この効果をより高めるために、条件式（４－１）を満たすことがより好ましく、条件式（４－２）を満たすことがさらにより好ましい。
　－０．２５＜ｆ／ｆ２３４５６＜０　　　（４－１）
　－０．２４＜ｆ／ｆ２３４５６＜０　　　（４－２）
　条件式（５）は、第３レンズＬ３の物体側の面の近軸曲率半径Ｒ３ｆと第３レンズＬ３の像側の面の近軸曲率半径Ｒ３ｒに関する好ましい数値範囲を規定する。条件式（５）の下限以下とならないように第３レンズＬ３の物体側、像側の面の近軸曲率半径をそれぞれ設定することで、第３レンズＬ３の像側の面の近軸曲率半径の絶対値が小さくなりすぎるのを防ぐことができ、球面収差を良好に補正することができる。条件式（５）の上限以上とならないように第３レンズＬ３の物体側、像側の面の近軸曲率半径をそれぞれ設定することで、第３レンズＬ３の物体側の面の近軸曲率半径の絶対値が小さくなりすぎるのを防ぐことができ、非点収差を良好に補正することができる。
　条件式（５）を満足するように構成することで、球面収差および非点収差を良好に補正することができる。この効果をより高めるために、条件式（５－１）を満たすことがより好ましく、条件式（５－２）を満たすことがさらにより好ましい。
　０＜（Ｒ３ｒ＋Ｒ３ｆ）／（Ｒ３ｒ－Ｒ３ｆ）＜０．３　　　（５－１）
　０＜（Ｒ３ｒ＋Ｒ３ｆ）／（Ｒ３ｒ－Ｒ３ｆ）＜０．２５　　　（５－２）
　条件式（６）は、第４レンズＬ４の物体側の面の近軸曲率半径Ｒ４ｆと第４レンズＬ４の像側の面の近軸曲率半径Ｒ４ｒに関する好ましい数値範囲を規定する。条件式（６）の下限以下とならないように第４レンズＬ４の物体側、像側の面の近軸曲率半径をそれぞれ設定することで、第４レンズＬ４の像側の面の近軸曲率半径の絶対値が小さくなりすぎるのを防ぐことができ、球面収差を良好に補正することができる。条件式（６）の上限以上とならないように第４レンズＬ４の物体側、像側の面の近軸曲率半径をそれぞれ設定することで、第４レンズＬ４の物体側の面の近軸曲率半径の絶対値が大きくなりすぎるのを防ぐことができ、非点収差を良好に補正することができる。
　条件式（６）を満足するように構成することで、球面収差および非点収差を良好に補正することができる。この効果をより高めるために、条件式（６－１）を満たすことがより好ましく、条件式（６－２）を満たすことがさらにより好ましい。
　－３．４＜（Ｒ４ｒ＋Ｒ４ｆ）／（Ｒ４ｒ－Ｒ４ｆ）＜－１．９　　　（６－１）
　－３．３＜（Ｒ４ｒ＋Ｒ４ｆ）／（Ｒ４ｒ－Ｒ４ｆ）＜－２．０　　　（６－２）
　条件式（７）は、第３レンズＬ３と第４レンズＬ４の合成焦点距離に対する全系の焦点距離ｆの比の好ましい数値範囲を規定するものである。すなわち、条件式（７）は、全系の屈折力に対する、レンズ系ほぼ中間に位置する２枚の正レンズを合成した正の合成光学系の屈折力の比の好ましい数値範囲を規定するものである。条件式（７）の下限以下とならないように上記正の合成光学系の屈折力を確保することで、全長の短縮化に有利となる。条件式（７）の上限以上とならないように上記正の合成光学系の屈折力を抑えることで、球面収差および非点収差を良好に補正することができる。
　条件式（７）を満足するように構成することで、球面収差および非点収差を良好に補正しつつ、レンズ系全体の長さを短縮化できる。この効果をより高めるために、条件式（７－１）を満たすことがより好ましく、条件式（７－２）を満たすことがさらにより好ましい。
　１．３０＜ｆ／ｆ３４＜１．６０　　　（７－１）
　１．３２＜ｆ／ｆ３４＜１．５８　　　（７－２）
　ここで、撮像レンズＬにおいて、上記条件式を考慮した２つの好ましい構成例と、その作用および効果を説明する。第１の構成例は、撮像レンズＬにおいて、条件式（１）を満足するものである。この構成例によれば、全体として６枚というレンズ構成において、各レンズ要素の構成を最適化し、特に第１レンズＬ１、第３レンズＬ３、第５レンズＬ５および第６レンズ６の形状を好適に構成し、かつ第３レンズＬ３の屈折力を好適に構成したので、全長を短縮化しながらも、球面収差を良好に補正して、高解像性能を有するレンズ系を実現することができる。
　第２の構成例は、撮像レンズＬにおいて、条件式（７）を満足するものである。この構成例によれば、全体として６枚というレンズ構成において、各レンズ要素の構成を最適化し、特に第１レンズＬ１、第３レンズＬ３、第５レンズＬ５および第６レンズ６の形状を好適に構成し、かつ第３レンズＬ３と第４レンズＬ４の合成屈折力を好適に構成したので、全長を短縮化しながらも、球面収差および非点収差を良好に補正して、結像領域の中心部から周辺部まで高解像性能を有するレンズ系を実現することができる。
　なお、第１の構成例は、要求される事項に応じて、さらに条件式（２）～（７）および各条件式の範囲を縮小した条件式を適宜選択的に満足することが好ましい。同様に、第２の構成例も、要求される事項に応じて、さらに条件式（１）～（６）および各条件式の範囲を縮小した条件式を適宜選択的に満足することが好ましい。
　次に、本発明の実施の形態に係る撮像レンズの具体的な数値実施例について説明する。以下では、複数の数値実施例をまとめて説明する。
　後掲の表１および表２は、図１に示した実施例１に係る撮像レンズの構成に対応する具体的なレンズデータを示している。表１にはその基本的なレンズデータを示し、表２には非球面に関するデータを示す。表１に示したレンズデータにおける面番号Ｓｉの欄には、実施例１に係る撮像レンズについて、開口絞りＳｔの面を１番目とし、最も物体側のレンズ面（第１レンズＬ１の物体側の面）を２番目とし、以降は像側に向かうに従い順次増加するようにして符号を付したｉ番目の面の番号を示している。曲率半径Ｒｉの欄には、ｉ番目の面の曲率半径の値（ｍｍ）を示しており、これは図１において付した符号Ｒｉに対応している。面間隔Ｄｉの欄についても、同様に物体側からｉ番目の面Ｓｉとｉ＋１番目の面Ｓｉ＋１との光軸上の間隔（ｍｍ）を示す。Ｎｄｊの欄には、物体側からｊ番目の光学要素のｄ線（５８７．５６ｎｍ）に対する屈折率の値を示す。νｄｊの欄には、物体側からｊ番目の光学要素のｄ線に対するアッベ数の値を示す。なお、曲率半径の符号は、物体側に凸面を向けた面形状の場合を正とし、像側に凸面を向けた面形状の場合を負としている。
　なお、表１の枠外上部には、諸データとして、全系の焦点距離ｆ（ｍｍ）と、バックフォーカスＢｆ（ｍｍ）と、ＦナンバーＦｎｏ.と、全画角２ω（°）と、レンズ全長ＴＬ（ｍｍ）をそれぞれ示す。なお、バックフォーカスＢｆは空気換算した値を表している。レンズ全長ＴＬは第１レンズＬ１の物体側の面から像面までの光軸上の距離であり、バックフォーカスＢｆ分を空気換算した値を表している。
　この実施例１に係る撮像レンズは、第１レンズＬ１乃至第６レンズＬ６の両面がすべて非球面形状となっている。表１の基本レンズデータには、これらの非球面の曲率半径として、光軸近傍の曲率半径（近軸曲率半径）の数値を示している。
　表２には実施例１の撮像レンズにおける非球面データを示す。非球面データとして示した数値において、記号“Ｅ”は、その次に続く数値が１０を底とした“べき指数”であることを示し、その１０を底とした指数関数で表される数値が“Ｅ”の前の数値に乗算されることを示す。例えば、「１．０Ｅ－０２」であれば、「１．０×１０-2」であることを示す。
　非球面データとしては、以下の式（Ａ）によって表される非球面形状の式における各係数Ａｎ、Ｋの値を記す。Ｚは、より詳しくは、光軸から高さｈの位置にある非球面上の点から、非球面頂点が接する光軸に垂直な平面に下ろした垂線の長さ（ｍｍ）を示す。
Ｚ＝Ｃ・ｈ2／｛１＋（１－Ｋ・Ｃ2・ｈ2）1/2｝＋ΣＡｎ・ｈｎ ……（Ａ）
ただし、
Ｚ：非球面の深さ（ｍｍ）
ｈ：光軸からレンズ面までの距離（高さ）（ｍｍ）
Ｃ：近軸曲率＝１／Ｒ
（Ｒ：近軸曲率半径）
Ａｎ：第ｎ次（ｎは３以上の整数）の非球面係数
Ｋ：非球面係数
　以上の実施例１の撮像レンズと同様にして、図２に示した撮像レンズの構成に対応する具体的なレンズデータを実施例２として、表３および表４に示す。また同様にして、図３～図７に示した撮像レンズの構成に対応する具体的なレンズデータを実施例３乃至実施例７として、表５～表１４に示す。ただし、実施例３乃至実施例５のレンズデータは面番号の付し方が実施例１のものと異なり、面番号Ｓｉの欄に、最も物体側のレンズ面（第１レンズＬ１の物体側の面）を１番目とし、以降は像側に向かうに従い順次増加するようにして符号を付したｉ番目の面の番号を示している。これらの実施例１乃至実施例７に係る撮像レンズでは、第１レンズＬ１乃至第６レンズＬ６の両面がすべて非球面形状となっている。
　図９（Ａ）～（Ｄ）はそれぞれ、実施例１の撮像レンズにおける球面収差、非点収差、歪曲収差（ディストーション）、倍率色収差（倍率の色収差）図を示している。球面収差、非点収差、歪曲収差を表す各収差図には、ｄ線（波長５８７．５６ｎｍ）を基準波長とした収差を示す。球面収差図、倍率色収差図には、Ｆ線（波長４８６．１ｎｍ)、Ｃ線（波長６５６．２７ｎｍ）、ｇ線（波長４３５．８３ｎｍ）についての収差も示す。非点収差図において、実線はサジタル方向（Ｓ）、破線はタンジェンシャル方向（Ｔ）の収差を示す。また、Ｆｎｏ．はＦナンバーを、ωは半画角をそれぞれ示す。
　同様に、実施例２乃至実施例７の撮像レンズについての諸収差を図１０（Ａ）～（Ｄ）乃至図１５（Ａ）～（Ｄ）に示す。図９（Ａ）～（Ｄ）乃至図１５（Ａ）～（Ｄ）に示す収差図は全て物体距離が無限遠のときのものである。
　また、表１５には、本発明に係る各条件式（１）～（７）に関する値を、各実施例１～７についてそれぞれまとめたものを示す。
　各数値データおよび各収差図から分かるように、実施例１～７の撮像レンズは、レンズ全長ＴＬと全系の焦点距離Ｆの比であるＴＬ／ｆが１．２２～１．２９の範囲にあり、全長が短縮化されながらも、諸収差が良好に補正されて高い結像性能が実現されている。
　なお、本発明の撮像レンズには、上記実施の形態および各実施例に限定されず種々の変形実施が可能である。例えば、各レンズ成分の曲率半径、面間隔、屈折率、アッベ数、非球面係数の値などは、上記各数値実施例で示した値に限定されず、他の値をとり得る。
　また、上記各実施例では、すべて固定焦点で使用する前提での記載とされているが、フォーカス調整可能な構成とすることも可能である。例えばレンズ系全体を繰り出したり、一部のレンズを光軸上で動かしてオートフォーカス可能な構成とすることも可能である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
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Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
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Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
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Claims (20)

  1. 　物体側から順に、
    　正の屈折力を有し、かつ、物体側に凸面を向けた第１レンズと、
    　負の屈折力を有する第２レンズと、
    　正の屈折力を有し、かつ、両凸形状である第３レンズと、
    　正の屈折力を有する第４レンズと、
    　負の屈折力を有し、かつ、物体側に凹面を向けた第５レンズと、
    　負の屈折力を有し、かつ、像側の面が光軸近傍で凹形状となり、周辺部で凸形状となる非球面形状である第６レンズと、
    　から構成される実質的に６個のレンズからなり、以下の条件式を満足する撮像レンズ。
    　０．５５＜ｆ／ｆ３＜１　　　（１）
    ただし、
    　ｆ：全系の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズの焦点距離
    とする。
  2. 　さらに以下の条件式を満足する請求項１に記載の撮像レンズ。
    　１．２８＜ｆ／ｆ３４＜１．６２　　　（７）
    ただし、
    　ｆ３４：前記第３レンズと前記第４レンズの合成焦点距離
    とする。
  3. 　物体側から順に、
    　正の屈折力を有し、かつ、物体側に凸面を向けた第１レンズと、
    　負の屈折力を有する第２レンズと、
    　正の屈折力を有し、かつ、両凸形状である第３レンズと、
    　正の屈折力を有する第４レンズと、
    　負の屈折力を有し、かつ、物体側に凹面を向けた第５レンズと、
    　負の屈折力を有し、かつ、像側の面が光軸近傍で凹形状となり、周辺部で凸形状となる非球面形状である第６レンズと、
    　から構成される実質的に６個のレンズからなり、以下の条件式を満足する撮像レンズ。
    　１．２８＜ｆ／ｆ３４＜１．６２　　　（７）
    ただし、
    　ｆ：全系の焦点距離
    　ｆ３４：前記第３レンズと前記第４レンズの合成焦点距離
    とする。
  4. 　さらに以下の条件式を満足する請求項１から３のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　－２．１＜ｆ／ｆ５６＜－１．１　　　（２）
    ただし、
    　ｆ５６：前記第５レンズと前記第６レンズの合成焦点距離
    とする。
  5. 　さらに以下の条件式を満足する請求項１から４のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　０．６＜ｆ／ｆ１＜１　　　（３）
    ただし、
    　ｆ１：前記第１レンズの焦点距離
    とする。
  6. 　さらに以下の条件式を満足する請求項１から５のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　－０．２５＜ｆ／ｆ２３４５６＜０．２５　　　（４）
    ただし、
    　ｆ２３４５６：前記第２レンズから前記第６レンズまでの合成焦点距離
    とする。
  7. 　さらに以下の条件式を満足する請求項１から６のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　０＜（Ｒ３ｒ＋Ｒ３ｆ）／（Ｒ３ｒ－Ｒ３ｆ）＜０．４　　　（５）
    ただし、
    　Ｒ３ｆ：前記第３レンズの物体側の面の近軸曲率半径
    　Ｒ３ｒ：前記第３レンズの像側の面の近軸曲率半径
    とする。
  8. 　前記第２レンズが物体側に凸面を向けたメニスカスレンズである請求項１から７のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  9. 　前記第４レンズが物体側に凹面を向けたメニスカスレンズである請求項１から８のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  10. 　さらに以下の条件式を満足する請求項１から９のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　－３．５＜（Ｒ４ｒ＋Ｒ４ｆ）／（Ｒ４ｒ－Ｒ４ｆ）＜－１．８　　　（６）
    ただし、
    　Ｒ４ｆ：前記第４レンズの物体側の面の近軸曲率半径
    　Ｒ４ｒ：前記第４レンズの像側の面の近軸曲率半径
    とする。
  11. 　さらに以下の条件式を満足する請求項１から１０のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　０．５７＜ｆ／ｆ３＜０．９　　　（１－１）
    ただし、
    　ｆ３：前記第３レンズの焦点距離
    とする。
  12. 　さらに以下の条件式を満足する請求項１から１１のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　０．５８＜ｆ／ｆ３＜０．８　　　（１－２）
    ただし、
    　ｆ３：前記第３レンズの焦点距離
    とする。
  13. 　さらに以下の条件式を満足する請求項１から１２のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　－２＜ｆ／ｆ５６＜－１．２　　　（２－１）
    ただし、
    　ｆ５６：前記第５レンズと前記第６レンズの合成焦点距離
    とする。
  14. 　さらに以下の条件式を満足する請求項１から１３のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　－１．８＜ｆ／ｆ５６＜－１．２５　　　（２－２）
    ただし、
    　ｆ５６：前記第５レンズと前記第６レンズの合成焦点距離
    とする。
  15. 　さらに以下の条件式を満足する請求項１から１４のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　０．７＜ｆ／ｆ１＜０．９５　　　（３－１）
    ただし、
    　ｆ１：前記第１レンズの焦点距離
    とする。
  16. 　さらに以下の条件式を満足する請求項１から１５のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　０．８＜ｆ／ｆ１＜０．９　　　（３－２）
    ただし、
    　ｆ１：前記第１レンズの焦点距離
    とする。
  17. 　さらに以下の条件式を満足する請求項１から１６のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　－０．２５＜ｆ／ｆ２３４５６＜０　　　（４－１）
    ただし、
    　ｆ２３４５６：前記第２レンズから前記第６レンズの合成焦点距離
    とする。
  18. 　さらに以下の条件式を満足する請求項１から１７のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　０＜（Ｒ３ｒ＋Ｒ３ｆ）／（Ｒ３ｒ－Ｒ３ｆ）＜０．３　　　（５－１）
    ただし、
    　Ｒ３ｆ：前記第３レンズの物体側の面の近軸曲率半径
    　Ｒ３ｒ：前記第３レンズの像側の面の近軸曲率半径
    とする。
  19. 　さらに以下の条件式を満足する請求項１から１８のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　－３．４＜（Ｒ４ｒ＋Ｒ４ｆ）／（Ｒ４ｒ－Ｒ４ｆ）＜－１．９　　　（６－１）
    ただし、
    　Ｒ４ｆ：前記第４レンズの物体側の面の近軸曲率半径
    　Ｒ４ｒ：前記第４レンズの像側の面の近軸曲率半径
    とする。
  20. 　請求項１から１９のいずれか１項に記載された撮像レンズを備えた撮像装置。
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