KR20120136362A - 니켈-크롬-코발트-몰리브덴 합금 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 다음과 같은 구성의 (중량 %로) 니켈-크롬-코발트-몰리브덴 합금을 개시한다.
Cr 20 - 24 %
Fe ≤ 1.5 %
C 0.03 - 0.1 %
Mn ≤ 0,5 %
Si ≤ 0.25 %
Co 10 - 15 %
Cu ≤ 0.15 %
Mo 8.0 - 10.0 %
Ti 0.1 - 0.8 %
AI 0.3 - 2,0 %
P < 0.012 %
S < 0.008 %
B > 0.002 및 < 0.008 %
Nb > 0 - 2 %
N ≤ 0.015 %
Mg ≤ 0.05 %
Ca ≤ 0.01 %
V < 1 ,0 %
Ni 나머지, 그리고 용해 조건부의 (melting-conditional) 분술물들.

Description

니켈-크롬-코발트-몰리브덴 합금{Nickel-Chromium-Cobalt-Molybdenum alloy}
본 발명은 탁월한 강도 (ridigidity) 및 잠행 특성 (creeping characteristics)과 고온 부식에 대해 뛰어난 저항성을 가진 니켈-크롬-코발트-몰리브덴 합금에 대한 것이다.
유럽 출원 공개 EP 2 039 789 A1는 증기 기관을 위한 터빈 로터 (rotor)용 니켈 베이스 합금을 개시하는데, 상기 합금은 C 0,01 내지 0,15 %, Cr 18 내지 28 %, Co 10 내지 15 %, Mo 8 내지 12 %, AI 1.5 내지 2 %, Ti 0.1 내지 0.6 %, B 0.001 내지 0.006 %, Ta 0.01 내지 0.7 % 및 나머지 니켈과 불가피한 불순물들을 포함한다. 이 구성은 단조 특성을 유지하면서 동시에 증가된 기계적 강도를 갖는다.
유럽 특허 EP 0 358 211 B1 특허 공개 EP 2 204 462 A1은 특수 카바이드 형태 (carbide-morphology)를 갖는 니켈-크롬-몰리브덴-코발트-합금을 개시하는데, 이 카바이드 형태는 상기 합금에 고온에서 특별한 파열 강도를 제공한다. 상기 합금은 (중량 퍼센트로) 15 내지 30 % 크롬, 6 내지 12 % 몰리브덴, 5 내지 20 % 코발트, 0.5 내지 3 % 알루미늄, 5 % 까지의 티탄, 0.04 내지 0.15 % 탄산염 (carbonate), 0.02 % 까지의 보론, 0.5 % 까지의 지르코륨, 5 % 까지의 볼프람 (Wolfram), 2,5 % 까지의 컬럼븀 (columbium) 또는 탄탈, 5 % 까지의 철, 0.2 % 까지의 희귀 토류 금속, 0.1 % 까지의 질소, 1 % 까지의 구리, 0.015 % 까지의 황, 0.03 % 까지의 인광 물질 (Phosphor) 및 0,2 % 마그네슘 또는 칼슘과 나머지 니켈과 불순물로 구성된다.
상기 합금이 2,5 % 까지의 Nb 또는 Ta를 포함할 수 있다고 하더라도, 이 요소들은 주기적 산화 (cyclic oxidation)의 안정성에 영향을 미치는데, 이것은 특히 크롬과 알루미늄이 동시에 존재하는 경우에 특히 강하게 영향을 미친다.
이와 같은 합금들은 수 십년간 실무에 투입되어 왔으며, "합금 617"이란 명칭으로 알려져 있다. 이와 같은 합금들로 생산된 구성 요소들이 550 내지 850°C의 온도 범위에서 응력 균열의 성향을 갖는다는 것이 밝혀졌다. 이것은 특히 두꺼운 벽을 가진 구성 요소들의 납땜 결합에서 나타난다. 이것의 원인으로 카바이드 증착과 관련된 고유 스트레스 (internal stress)가 꼽힌다. 이것은 기본적으로 약 1000°C에서의 수 시간의 열 처리에 의해 제거될 수 있는데, 여기서 이와 같은 열처리는 경우에 따라 수행될 수 없거나 매우 어렵게 수행될 수 있다.
본 발명은 공지된 합금을 개별 합금 요소들의 수정 (modification)을 통해 전술된 단점들이 더 이상 존재하지 않도록 개선하는 것을 과제로 한다.
이 과제는 다음과 같은 구성의 (중량 %로) 니켈-크롬-코발트-몰리브덴 합금에 의해 해결된다.
Cr 20 - 24 %
Fe ≤ 1.5 %
C 0.03 - 0.1 %
Mn ≤ 0,5 %
Si ≤ 0.25 %
Co 10 - 15 %
Cu ≤ 0.15 %
Mo 8.0 - 10.0 %
Ti 0.1 - 0.8 %
AI 0.3 - 2,0 %
P < 0.012 %
S < 0.008 %
B > 0.002 및 < 0.008 %
Nb > 0 - 2 %
N ≤ 0.015 %
Mg ≤ 0.05 %
Ca ≤ 0.01 %
V < 1 ,0 %
Ni 나머지, 그리고 용해 조건부의 (melting-conditional) 분술물들.
도표 1에는 종래 기술의 합금이 본 발명에 따른 변형례 (V1 내지 V5)와 비교된다.
요소 종래 기술 V1 V2 V3 V4 V5
VdTUV-
공장 Bl.485		 통상 분석 Nb 0.5 Nb 0.5
V 0.2
V 0.2
V 0.65
높은 Mo
중량 % 중량 % 중량 % 중량 % 중량 % 중량 % 중량 %
Ni 나머지 나머지 나머지 나머지 나머지 나머지 나머지
Cr 20.0-23.0 22.08 22 22 22 21.9 21.5
Co 10.0-13.0 11.54 12.2 12.2 12.4 12.4 12.4
Mo 8.0-10.0 8.65 8.4 8.4 8.4 8.4 9.5
Ti 0.20-0.50 0.39 0.41 0.4 0.4 0.4 0.41
Al 0.60-1.50 1.09 0.86 0.84 0.84 0.82 0.88
Fe 최대 2.0 1.22 0.32 0.36 0.1 0.23 0.03
Mn 최대 0.70 0.1 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02
Si 최대 0.70 0.2 ＜0.01 ＜0.01 ＜0.01 ＜0.01 0.01
C 0.050-0.100 0.062 0.05 0.05 0.05 0.05 0.065
P 최대0.012 0.003 ＜0.001 ＜0.01 0.002 0.002 0.002
S 최대0.008 ＜0.002 ＜0.001 ＜0.001 ＜0.001 ＜0.001 ＜0.001
As 최대0.010 0.001 ＜0.01 ＜0.01 ＜0.01 ＜0.01 ＜0.01
B 최대0.001 0.001 0.0033 0.0034 0.0034 0.0033 0.0028
Pb 최대0.007 0.0002 ＜0.005 ＜0.005 ＜0.005 ＜0.005 ＜0.005
V 0.02 ＜0.01 0.18 0.18 0.6 ＜0.01
N 0.011 ＜0.01 ＜0.01 ＜0.01 ＜0.01 ＜0.01
Nb 0.02 0.55 0.5 ＜0.01 ＜0.01 ＜0.01
W 0.4 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1
표 2에는 종래 기술에 할당된 합금 및 5개의 본 발명에 따른 변형례 V1 내지 V5에서 카바이드 용해 거동이 비교된다.
변형례 Lsg-애널링 온도 Solvus
Nb V Mo 기본 카바이드
M6C		 Cr-carbide
중량 % 중량 % 중량 % °C °C
종래 기술 0 0 8-10 1250-1290 990-1000
V1 0.55 ＜0.01 8.4 1237 1096
V2 0.5 0.18 8.4 1207 1153
V3 ＜0.01 0.18 8.4 1228 1133
V4 ＜0.01 0.6 8.4 1214 1182
V5 ＜0.01 ＜0.01 9.5 1290 839
표 3에는 종래 기술에 할당된 합금 및 5개의 본 발명에 따른 변형례 V1 내지 V5에서 연성 (ductility: 700°C에서의 SSRT 시험)이 비교된다.
변형례 참고 수축(restriction:Z) 연장 (A)
°C °C
종래 기술 보론 없음 7.5 5
V1 14 8.5
V2 11 8.5
V3 21 24
V4 42 21
V5 20 10
바람직한 합금 구성은 다음과 같이 구현된다 (중량 %로):
Cr 21 -23%
Fe 0.05 - 1 ,5 %
C 0.05 - 0.08 %
Mn ≤ 0.5 %
Si ≤ 0.25 %
Co 11 -13%
Cu ≤ 0.15%
Mo 8.0-10.0%
Ti 0.3 - 0.5 %
AI 0.8 - 1 ,3 %
P < 0.012 %
S < 0.008 %
B > 0.002 및 0.006 %
Nb > 0-1.8%
N ≤ 0.015%
Mg ≤ 0.025 %
Ca ≤ 0.01 %
V ≤ 0.6 %
Ni 나머지, 그리고 용해 조건부의 분술물들.
B 및 Nb의 함량이 아래와 같이 조정되면 특히 유리하다:
B 0.002 - 0.005 %
Nb > 0-1.0%.
Mn 함량은 ≤ 0.3 %인 것이 바람직하다. 필요에 따라 상기 합금은 0.02와 2 % 사이의 함량을 갖는 W를 추가로 포함할 수 있다.
본 발명에 따른 합금에서 바나듐 (Vanadium:V)의 함량은 > 0 내지 ≤ 0.6 % 로 조정되는 것이 바람직하다.
놀랍게도, Nb 및/또는 V와 B의 목적에 따른 합금에 의해 크롬 카바이드 밴드 (band)의 증착이 억제될 수 있다는 것이 밝혀졌다. 이에 의해 납땜시 인장 균열 형성 경향이 현저하게 감소될 수 있다.
본 발명의 또 다른 생각에 따를 때, 본 발명에 따른 합금은 다음과 같은 공식을 만족시킨다:
X3 = 5 - 50, 여기서
Figure pct00001
X1 = C + 5 N
X2 = 0.5 Ti + Nb + 0.5 V이다.
필요에 따라 본 발명에 따른 합금은 연성 (ductility)의 증가 및 텐션의 제거를 위해 800와 1.000°C 사이, 바람직하게는 980°C의 온도에서의 열처리될 수 있다. 여기서 카바이드 함량은 바람직하게는 > 0.9 %이다. 특히 Nb, V 및 B 함량의 의도적 조절에 의해 이와 같은 열처리가 어려움 없이 수행될 수 있다.
발명의 대상에 의해 500과 1.200°C 사이의 동작 온도를 위한 높은 내열 합금이 마련된다.
본 발명에 따른 합금은 파이프, 얇은 판 (sheet), 와이어, 막대, 단조 또는 주조 부품 또는 테이프 형태 및 납땜 구조를 위해 사용될 수 있다. 바람직한 적용 영역은 개스 터빈, 노 (furnace) 및 발전소 구조, 석유 화학 산업 및 핵 에너지 기술 분야이다.

Claims (17)

  1. 니켈-크롬-코발트-몰리브덴 합금으로서, 상기 합금은
    Cr 20 - 24 %
    Fe ≤1.5 %
    C 0.03 - 0.1 %
    Mn ≤ 0,5 %
    Si ≤ 0.25 %
    Co 10 - 15 %
    Cu ≤ 0.15 %
    Mo 8.0 - 10.0 %
    Ti 0.1 - 0.8 %
    AI 0.3 - 2,0 %
    P < 0.012 %
    S < 0.008 %
    B > 0.002 - < 0.008 %
    Nb > 0 - 2 %
    N ≤ 0.015 %
    Mg ≤ 0.05 %
    Ca ≤ 0.01 %
    V ≤ 1.0 %
    Ni 나머지, 그리고 용해에 따라 결정되는 (melting-conditional) 분술물들의
    구성을 (중량 %로) 갖는, 합금.
  2. 제 1항에 있어서,
    Cr 21 -23%
    Fe 0.05 - 1.5 %
    C 0.05 - 0.08 %
    Mn ≤ 0.5 %
    Si ≤ 0.25 %
    Co 11 -13%
    Cu ≤ 0.15%
    Mo 8.0-10.0%
    Ti 0.3 - 0.5 %
    AI 0.8 - 1 ,3 %
    P < 0.012 %
    S < 0.008 %
    B > 0.002-0.006 %
    Nb > 0- 1.8%
    N ≤ 0.015%
    Mg ≤ 0.025 %
    Ca ≤ 0.01 %
    V ≤ 0.6 %
    Ni 나머지, 그리고 용해에 따라 결정되는 (melting-conditional) 분술물들의
    구성 (중량 %로)을 갖는, 합금.
  3. 제 1항 또는 제 2항에 있어서,
    B > 0.002 - ＜ 0.005 % 및 Mn ≤ 0.3 %를 갖는, 합금.
  4. 제 1항 내지 제3항 중의 어느 한 항에 있어서,
    Nb > 0-1.0% 및 Mn ≤ 0.3 %를 갖는, 합금.
  5. 제 1항 내지 제4항 중의 어느 한 항에 있어서,
    V > 0 - ≤ 0.6 %, 특히 0.005 - ≤ 0.6 %를 갖는, 합금.
  6. 제 1항 내지 제5항 중의 어느 한 항에 있어서,
    0.02와 최대 2 % 사이의 함량을 갖는 W를 추가로 포함하는, 합금
  7. 제 1항 내지 제6항 중의 어느 한 항에 있어서,
    X3 = 5 - 50, 여기서
    Figure pct00002

    X1 = C + 5 N
    X2 = 0.5 Ti + Nb + 0.5 V의 공식을 만족하는, 합금.
  8. 제 1항 내지 제7항 중의 어느 한 항에 있어서,
    연성 (ductility)의 증가 및 텐션 (tension)의 제거를 위해 800와 1.000°C 사이, 특히 980°C의 온도에서 열처리되는, 합금.
  9. 제 1항 내지 제8항 중의 어느 한 항에 있어서,
    카바이드 함량이 > 0.9 %인, 합금.
  10. 제 1항 내지 제9항 중의 어느 한 항의 합금의 파이프, 얇은 판 (sheet), 와이어, 막대, 또는 테이프 형태의 사용.
  11. 제 1항 내지 제9항 중의 어느 한 항의 합금의 개스 터빈 및 증기 터빈 구성 요소를 위한 단조 (forge) 부품으로의 사용.
  12. 제 1항 내지 제9항 중의 어느 한 항의 합금의 개스 터빈 및 증기 터빈 용 납땜 구조로의 사용.
  13. 제 1항 내지 제9항 중의 어느 한 항의 합금의 에너지 기술의 발전소용 챔버 부품으로의 사용.
  14. 제 1항 내지 제9항 중의 어느 한 항의 합금의 노 (furnace) 및 발전소 구조에서의 사용.
  15. 제 1항 내지 제9항 중의 어느 한 항의 합금의 석유 화학 산업 및 핵 에너지 기술 분야에서의 사용.
  16. 제 1항 내지 제9항 중의 어느 한 항의 합금의 개스 및 증기 터빈과 노 및 발전소 구조에서의 주조 부품으로의 사용.
  17. 제 16항에 있어서, 원심 (centrifugal) 주조 부품으로 사용.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20220007683A (ko) * 2019-07-05 2022-01-18 파우데엠 메탈스 인테르나티오날 게엠베하 분말용 니켈계 합금 및 분말의 제조 방법

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5998963B2 (ja) * 2013-01-31 2016-09-28 新日鐵住金株式会社 Ｎｉ基耐熱合金部材
CN103614593B (zh) * 2013-12-09 2016-01-20 钢铁研究总院 一种具有良好热加工性的耐热合金及其制备方法
CN103667799B (zh) * 2013-12-12 2015-11-25 四川六合锻造股份有限公司 高温合金材料及其制备方法
DE102014001330B4 (de) 2014-02-04 2016-05-12 VDM Metals GmbH Aushärtende Nickel-Chrom-Kobalt-Titan-Aluminium-Legierung mit guter Verschleißbeständigkeit, Kriechfestigkeit, Korrosionsbeständigkeit und Verarbeitbarkeit
DE102014001329B4 (de) 2014-02-04 2016-04-28 VDM Metals GmbH Verwendung einer aushärtenden Nickel-Chrom-Titan-Aluminium-Legierung mit guter Verschleißbeständigkeit, Kriechfestigkeit, Korrosionsbeständigkeit und Verarbeitbarkeit
US10297762B2 (en) * 2014-07-09 2019-05-21 Universal Display Corporation Organic electroluminescent materials and devices
CN104498774B (zh) * 2015-01-20 2016-11-30 中国人民解放军装甲兵工程学院 一种灰铸铁激光熔覆修复用合金粉末及其制备方法
CN105333236B (zh) * 2015-11-10 2017-06-23 湖州高林不锈钢管制造有限公司 一种耐高温合金无缝管的制造方法
DE102017007106B4 (de) * 2017-07-28 2020-03-26 Vdm Metals International Gmbh Hochtemperatur-Nickelbasislegierung
CN111636013A (zh) * 2020-06-12 2020-09-08 江苏银环精密钢管有限公司 一种新型电站用镍铬钴钼高温合金无缝管及制造方法
CN115772617B (zh) * 2021-09-07 2023-12-15 中国石油天然气集团有限公司 一种用于井下复杂环境的镍基合金连续油管及制造方法
CN117535559B (zh) * 2024-01-10 2024-05-07 北京北冶功能材料有限公司 一种低密度镍基高温合金箔材及其制备方法与应用
CN117587297B (zh) * 2024-01-19 2024-05-07 北京北冶功能材料有限公司 一种焊接性能优异的镍基高温合金箔材及其制备方法与应用

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4877461A (en) 1988-09-09 1989-10-31 Inco Alloys International, Inc. Nickel-base alloy
JP2910565B2 (ja) 1994-06-17 1999-06-23 三菱マテリアル株式会社 加工性および耐食性に優れたＮｉ基合金
JP3382834B2 (ja) 1997-12-11 2003-03-04 三菱重工業株式会社 Ｎｉ基高Ｃｒ合金用溶加材
DE10052023C1 (de) * 2000-10-20 2002-05-16 Krupp Vdm Gmbh Austenitische Nickel-Chrom-Cobalt-Molybdän-Wolfram-Legierung und deren Verwendung
JP2002212634A (ja) 2000-11-17 2002-07-31 Nippon Steel Corp クリープ破断強度に優れたオーステナイト系耐熱鋼管の製造方法
KR20030003017A (ko) 2001-06-28 2003-01-09 하이네스인터내셔널인코포레이티드 Ｎｉ-Ｃｒ-Ｍｏ합금의 2-단계 에이징 처리방법 및 결과의합금
JP2009084684A (ja) * 2007-09-14 2009-04-23 Toshiba Corp 蒸気タービンのタービンロータ用のＮｉ基合金および蒸気タービンのタービンロータ
JP2010150586A (ja) 2008-12-24 2010-07-08 Toshiba Corp 高温強度特性、鍛造性および溶接性に優れた、蒸気タービンの鍛造部品用のＮｉ基合金、蒸気タービンの動翼、蒸気タービンの静翼、蒸気タービン用螺合部材、および蒸気タービン用配管

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20220007683A (ko) * 2019-07-05 2022-01-18 파우데엠 메탈스 인테르나티오날 게엠베하 분말용 니켈계 합금 및 분말의 제조 방법

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