KR20100070059A

KR20100070059A - 대구경 표준 렌즈

Info

Publication number: KR20100070059A
Application number: KR1020080128650A
Authority: KR
Inventors: 허민
Original assignee: 삼성전자주식회사
Priority date: 2008-12-17
Filing date: 2008-12-17
Publication date: 2010-06-25
Also published as: US8427765B2; US20100149663A1; KR101553835B1

Abstract

대구경 표준렌즈가 개시된다. 개시된 표준렌즈는 물체측에서 상측으로 순차적으로 배열된 것으로, 정의 굴절력의 제1렌즈; 부의 굴절력의 제2렌즈; 조리개; 부의 굴절력의 제3렌즈; 정의 굴절력의 제4렌즈; 및 정의 굴절력의 제5렌즈;를 포함하며, 제1렌즈, 제2렌즈, 제3렌즈 및 제4렌즈는 모두 조리개 측의 면이 오목면으로 된 메니스커스 렌즈이며, 다음 식을 만족한다.

여기서, R₄는 제2렌즈의 상측 면의 곡률 반경이고, R₆는 제3렌즈의 물체측 면의 곡률반경이다.

Description

대구경 표준 렌즈{Large caliber standard lens}

개시된 표준 렌즈는 렌즈 교환식 카메라에 사용할 수 있는 대구경 표준렌즈에 관한 것이다.

최근 은염필름 대신 고체촬상소자등의 이미지센서를 채용한 카메라가 주를 이루고 있다. 이러한 이미지센서는 반도체 집적기술의 향상으로 더욱 더 고화소화 하는 경향이 있어 그에 어울리는 우수한 광학 성능을 지닌 렌즈를 필요로 하고 있다. 또한, 사용자의 요구에 따라 점차 카메라의 휴대성이 중시되고 있어, 우수한 광학성능을 가지면서도 작은 크기의 카메라에 적합한 렌즈 설계가 요구되고 있다.

　종래의 밝은 표준렌즈는 대부분 더블가우스타입의 렌즈나 그를 변형한 구성이 주류를 이뤘다.　더블가우스타입의 렌즈는 조리개를 사이에 두고 양쪽에 대칭적인 광학계를 구성하고 조리개를 마주보고 있는 렌즈면의 굴절력을 크게 하여 구면수차를 효과적으로 보정하는 장점이 있지만, 그로 인하여 사지털코마플레어가 크게 발생하는 단점이 함께 존재한다.

이에 따라 이러한 단점을 보상하기 위하여 각 렌즈의 곡률반경을 제한하고 각 렌즈 재료의 굴절률 및 아베수를 제한하는 방식으로 렌즈 광학계를 구성하는 다 양한 설계안이 제안되고 있다. 그러나, 고화소화에 필요한 광학 성능을 구비하면서도 가공성을 고려하는 설계에는 여전히 어려움이 있다.

상술한 필요성에 따라, 본 발명의 실시예들은 고화소의 이미지 센서에 필요한 우수한 광학 성능을 가지며, 가공성이 우수하고, 소형의 렌즈 교환식 카메라에 사용할 수 있는 대구경 표준렌즈를 제공하고자 한다.

본 발명의 일 실시예에 따른 표준렌즈는 물체측에서 상측으로 순차적으로 배열된 것으로, 정의 굴절력의 제1렌즈; 부의 굴절력의 제2렌즈; 조리개; 부의 굴절력의 제3렌즈; 정의 굴절력의 제4렌즈; 및 정의 굴절력의 제5렌즈;을 포함하며, 상기 제1렌즈, 제2렌즈, 제3렌즈 및 제4렌즈는 모두 상기 조리개 측 면이 오목면을 된 메니스커스 렌즈이며, 다음 식을 만족한다.

상기 제1렌즈 내지 제5렌즈 각각의 사이에는 공기 간격이 존재한다.

본 발명의 일 실시예의 표준렌즈는 상기 제3렌즈, 제4렌즈 및 제5렌즈의 굴절률이 각각 n3, n4, n5일 때, 다음 식을 만족한다.

1.80 <　(n3+n4+n5)/3　

본 발명의 일 실시예에 의한 표준렌즈는 다음 식을 만족한다.

여기서, R7은 제3렌즈의 상측 면 곡률 반경이고, R8은 제4렌즈의 물체측면 곡률 반경이다.

이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시예들을 상세히 설명하기로 한다. 이하의 도면들에서 동일한 참조부호는 동일한 구성요소를 지칭하며, 도면상에서 각 구성요소의 크기는 설명의 명료성과 편의상 과장되어 있을 수 있다.

도 1, 도 3, 도 5, 도 7, 도 9, 도 11 및 도 13은 각각 본 발명의 제1 내지 제7실시예에 의한 표준렌즈의 광학적 배치를 보이는 도면이다. 도면들을 참조하면, 표준렌즈는 물체(OBJ)측에서 상(IMG)측으로 순서대로, 제1렌즈(10), 제2렌즈(20), 조리개(ST), 제3렌즈(30), 제4렌즈(40) 및 제5렌즈(50)를 포함한다. 각 렌즈들 사이에는 공기 간격이 존재하며, 제1 내지 제4렌즈(10)(20)(30)(40)는 모두 조리개 쪽의 면이 오목면으로 된 메니스커스 렌즈 형상을 갖는다.

본 발명의 실시예에 의한 표준렌즈는 구경비가 작은 대구경의 광학계를 제공하고자 하는 것으로, 이의 구성에 있어서 문제가 되는 것은 구면수차이다. 구면수차를 효과적으로 보정하기 위하여 조리개를 마주보고 있는 렌즈면의 곡률 반경을 작게 하는 경우, 구면수차는 보정되지만 큰 사지털 코마플레어가 발생하며 페츠발합이 커지는 문제를 가지게 된다. 페츠발합을 작게 하기 위해서 제2렌즈(20)의 물 체측 면과 상측 면이 비슷한 크기의 매우 작은 곡률 반경을 갖게 하는 방법이 있지만, 이 경우 렌즈의 가공이 어려워진다.

본 발명의 실시예에 의한 표준 렌즈는 수차 보정 및 가공성을 고려한 설계안으로서, 다음 식을 만족할 수 있다.

여기서, R₄는 제2렌즈(20)의 상측면의 곡률 반경이고, R₆는 제3렌즈(30)의 물체측면의 곡률반경이다.

상기 식은 제2렌즈(20)의 상측면 곡률반경에 대한 제3렌즈(30)의 물체측 면 곡률반경의 비를 제한한 것이다. 상한값을 벗어나는 범위에서는 구면수차를 효과적으로 보정하는 것이 어려워지거나 제2렌즈의 가공성이 나빠지게 된다. 하한값을 벗어나는 범위에서는 더블가우스타입이 가지는 대칭성이 깨져 양호한 광학 성능을 확보하는 것이 어려워진다.

또한, 본 발명의 실시예에 의한 표준 렌즈는 페츠발 합을 보상하기 위해 조리개(ST)로부터 상측에 위치하는 렌즈에 고굴절률 소재를 채용하고 있다. 예를 들어, 조리개(ST)로부터 상(IMG) 측에 위치하는 렌즈들의 굴절률 평균값은 조리개(ST)로부터 물체(OBJ) 측에 위치하는 렌즈들의 굴절률 평균값보다 큰 값을 갖도록 구성될 수 있다. 또한, 조리개(ST)로부터 상(IMG) 측에 위치하는 렌즈들의 굴절 률은 조리개(ST)로부터 물체(OBJ) 측에 위치하는 렌즈들의 굴절률보다 큰 값을 갖도록 구성될 수 있다.

본 발명의 실시예에 의한 표준렌즈는 조리개(ST)로부터 상측에 위치하는 제3렌즈(30), 제4렌즈(40) 및 제5렌즈(50)의 굴절률 n3, n4 및 n5가 다음 식을 만족할 수 있다.

　　1.80 <　(n3+n4+n5)/3　

상기 식은 제3렌즈(30), 제4렌즈(40), 제5렌즈(50)의 평균 굴절률 범위를 제한한 것이다. 즉, 페츠발 합을 보상하기 위해 조리개(ST)로부터 상측에 위치하는 렌즈에 고굴절률 소재를 채용하고 있다. 상기 식을 만족하지 않는 범위에서는 페츠발 합을 충분히 보상하기 어렵다.

또한, 본 발명의 실시예에 의한 표준 렌즈는 다음 식을 만족한다.

여기서, R7은 제3렌즈(30)의 상측 면 곡률 반경이고, R8은 제4렌즈(40)의 물체측면 곡률 반경이다. 상기 식은 제4렌즈(40)의 물체측 면 곡률 반경에 대한 제3렌즈(30)의 상측 면 곡률반경의 비를 제한하는 조건식으로, 제3렌즈(30)와 제4렌즈(40) 사이에 형성되는 공기 간격의 형상을 통해 페츠발 합 및 비점수차를 효과적 으로 제한하기 위한 것이다. 즉, 제3렌즈(30)와 제4렌즈(40) 사이에 형성되는 공기 간격 형상을, 광축 중심부와 주변부에서 간격차가 커지는 형상으로 하여, 비점수차를 보정하는 것이다. 제3렌즈(30)와 제4렌즈(40) 사이에 형성되는 공기 간격은 예를 들어, 광축 주변부에서보다 광축 중심부에서 더 크게 형성될 수 있다. 상기 식의 값이 상한값을 벗어나는 범위에서 페츠발합을 보정하는 것이 거의 불가능해지며, 하한값을 벗어나는 범위에서는 광축 중심부에서의 공기 간격과 주변부에서의 공기 간격의 차가 너무 작아져, 충분한 효과가 발휘되지 않는다.

이하, 본 발명에 따른 줌 광학계의 여러 가지 실시예들의 구체적인 렌즈 데이터들을 기술한다. 본 발명의 실시예들에서 나타나는 비구면(ASP)의 정의는 다음과 같다.

여기서, x는 렌즈의 정점으로부터 광축 방향으로의 거리이고, y는 광축에 대해 수직한 방향으로의 거리이며, K는 코닉상수(conic constant), A,B,C,D는 비구면계수, c'은 렌즈의 정점에 있어서의 곡률반경의 역수(1/R)이다.

이하에서, EFL은 표준 렌즈 전체의 합성초점거리를, Fno는 F수를, 2ω는 화각을 나타낸다. 또한, ST는 조리개를 의미하며, ASP로 표시된 부분에서 해당 면의 비구면 계수를 나타내고 있다.

<제1실시예>

도 1은 제1실시예에 따른 표준 렌즈의 구성을 보이며, 도 2는 제1실시예에 따른 표준 렌즈의 종방향 구면 수차, 상면 만곡(astigmatic field curvature), 왜곡 수차를 나타낸 것이다. 종방향 구면수차는 파장이 656.28(nm), 587.56(nm), 486.13(nm)인 광에 대해 각각 나타내었고, 상면 만곡은 파장 587.56(nm)인 광에 대해 자오상면 만곡(T: tangential field curvature)과 구결상면 만곡(S: sagittal field curvature)을 나타내며, 왜곡은 파장 587.56(nm)인 광에 대해 나타내고 있다.

다음은 제1실시예의 렌즈데이터이다.

EFL : 30.76mm Fno : 2.07 2ω: 50.66

면 곡률반경 두께 굴절률(nd) 아베수(vd)

1 12.875 3.34 1.69680 55.5

2 35.400 0.29

3 13.830 1.85 1.68384 31.6

4* 8.946 4.25

ASP

K : 0.02

A : 1.107210e-005 B : 1.837000e-007 C : 0.000000e+000 D : 0.000000e+000

ST Infinity 5.40

6 -8.300 0.65 1.78472 25.7

7 -53.590 0.22

8 -37.470 3.62 1.80420 46.5

9 -11.763 0.12

10 206.300 3.50 1.88300 40.8

11 -26.520 21.35

IMG

<제2실시예>

도 3은 제2실시예에 따른 표준 렌즈의 구성을 보이며, 도 4는 제2실시예에 따른 표준 렌즈의 종방향 구면 수차, 상면 만곡(astigmatic field curvature), 왜곡 수차를 나타낸 것이다. 종방향 구면수차는 파장이 656.28(nm), 587.56(nm), 486.13(nm)인 광에 대해 각각 나타내었고, 상면 만곡은 파장 587.56(nm)인 광에 대해 자오상면 만곡(T: tangential field curvature)과 구결상면 만곡(S: sagittal field curvature)을 나타내며, 왜곡은 파장 587.56(nm)인 광에 대해 나타내고 있다.

다음은 제2실시예의 렌즈데이터이다.

EFL : 　31.01mm 　　　Fno : 　2.02 　　　2ω: 50.22

　　면 곡률반경 두께 굴절률(nd) 아베수(vd)

　　　　　1 　　　　　　　　14.080 　　　　　　3.25 　　　　　1.69680 　　　　55.5

　　　　　2 　　　　　　　　35.000 　　　　　　0.33

　　　　　3 　　　　　　　　12.000 　　　　　　1.98 　　　　　1.76182 　　　　26.6

　　　　　4 　　　　　　　　　8.680 　　　　　　5.00

　　　ST 　　　　　　　Infinity 　　　　　5.07

　　　　　6 　　　　　　　　-8.530 　　　　　　0.90 　　　　　1.84666 　　　　23.8

　　　　　7 　　　　　　　-39.370 　　　　　　0.21

　　　　　8 　　　　　　　-29.500 　　　　　　3.24 　　　　　1.88300 　　　　40.8

　　　　　9 　　　　　　　-11.690 　　　　　　0.33

　　　　10 　　　　　　　147.500 　　　　　　3.46 　　　　　1.88300 　　　　40.8

　　　　11 　　　　　　　-28.860 　　　　　21.58

　　　IMG

<제3실시예>

도 5는 제3실시예에 따른 표준 렌즈의 구성을 보이며, 도 6은 제3실시예에 따른 표준 렌즈의 종방향 구면 수차, 상면 만곡(astigmatic field curvature), 왜곡 수차를 나타낸 것이다. 종방향 구면수차는 파장이 656.28(nm), 587.56(nm), 486.13(nm)인 광에 대해 각각 나타내었고, 상면 만곡은 파장 587.56(nm)인 광에 대해 자오상면 만곡(T: tangential field curvature)과 구결상면 만곡(S: sagittal field curvature)을 나타내며, 왜곡은 파장 587.56(nm)인 광에 대해 나타내고 있다.

다음은 제3실시예의 렌즈데이터이다.

EFL : 　31.02mm 　　　Fno : 　2.08 　　　2ω: 49.13

　면 곡률반경 두께 굴절률(nd) 아베수(vd)

　1 　　　　　　　　17.559 　　　　　　2.85 　　　　　1.75500 　　　　52.3

　2 　　　　　　　114.616 　　　　　　1.58

　3 　　　　　　　　37.056 　　　　　　2.00 　　　　　1.68893 　　　　31.1

　4* 　　　　　　　15.901 　　　　　　3.31

　　　　　　　　　　　ASP

　　　　　　　　　　　K : 　　　　　-2.995164

　　　　　　　　　　　A : 　1.070950e-004 　　B : 　-7.887539e-008 　　C : 　0.000000e+000 　　D : 　0.000000e+000

ST 　　　　　　　Infinity 　　　　　5.40

　6 　　　　　　　　-9.655 　　　　　　0.65 　　　　　1.75211 　　　　25.0

　7 　　　　　　　-81.458 　　　　　　0.47

　8 　　　　　　　-29.213 　　　　　　2.84 　　　　　1.83481 　　　　42.7

　9 　　　　　　　-12.524 　　　　　　0.10

10 　　　　　　　135.931 　　　　　　3.21 　　　　　1.83481 　　　　42.7

11 　　　　　　　-25.720 　　　　　22.72

IMG

<제4실시예>

도 7은 제4실시예에 따른 표준 렌즈의 구성을 보이며, 도 8은 제4실시예에 따른 표준 렌즈의 종방향 구면 수차, 상면 만곡(astigmatic field curvature), 왜곡 수차를 나타낸 것이다. 종방향 구면수차는 파장이 656.28(nm), 587.56(nm), 486.13(nm)인 광에 대해 각각 나타내었고, 상면 만곡은 파장 587.56(nm)인 광에 대해 자오상면 만곡(T: tangential field curvature)과 구결상면 만곡(S: sagittal field curvature)을 나타내며, 왜곡은 파장 587.56(nm)인 광에 대해 나타내고 있다.

다음은 제4실시예의 렌즈데이터이다.

EFL : 　31.03mm 　　　Fno : 　2.15 　　　2ω: 50.24

면 곡률반경 두께 굴절률(nd) 아베수(vd)

　　　　　1 　　　　　　　　20.706 　　　　　　2.21 　　　　　1.75500 　　　　52.3

　　　　　2 　　　　　　　　55.099 　　　　　　0.21

　　　　　3* 　　　　　　　11.913 　　　　　　2.20 　　　　　1.80518 　　　　25.5

　　　　　　　　　　　ASP

　　　　　　　　　　　K : 　　　　　-0.300000

　　　　　　　　　　　A : 　2.633735e-005 　　B : 　2.520640e-007 　　C : 　2.773300e-009 　　D : 　0.000000e+000

　　　　　4 　　　　　　　　　9.730 　　　　　　4.37

　　　ST 　　　　　　　Infinity 　　　　　4.56

　　　　　6 　　　　　　　　-9.488 　　　　　　0.65 　　　　　1.78472 　　　　25.7

　　　　　7 　　　　　　-121.807 　　　　　　0.38

　　　　　8 　　　　　　　-37.793 　　　　　　2.82 　　　　　1.80420 　　　　46.5

　　　　　9 　　　　　　　-12.520 　　　　　　1.63

　　　　10 　　　　　　　142.166 　　　　　　3.68 　　　　　1.83481 　　　　42.7

　　　　11 　　　　　　　-24.517 　　　　　23.94

　　　IMG

<제5실시예>

도 9는 제5실시예에 따른 표준 렌즈의 구성을 보이며, 도 10은 제5실시예에 따른 표준 렌즈의 종방향 구면 수차, 상면 만곡(astigmatic field curvature), 왜곡 수차를 나타낸 것이다. 종방향 구면수차는 파장이 656.28(nm), 587.56(nm), 486.13(nm)인 광에 대해 각각 나타내었고, 상면 만곡은 파장 587.56(nm)인 광에 대해 자오상면 만곡(T: tangential field curvature)과 구결상면 만곡(S: sagittal field curvature)을 나타내며, 왜곡은 파장 587.56(nm)인 광에 대해 나타내고 있다.

다음은 제5실시예의 렌즈데이터이다.

EFL : 　29.02mm 　　　Fno : 　1.75 　　　2ω: 52.97

면 곡률반경 두께 굴절률(nd) 아베수(vd)

　　　　　1 　　　　　　　　13.874 　　　　　　3.67 　　　　　1.75500 　　　　52.3

　　　　　2 　　　　　　　　40.801 　　　　　　0.45

　　　　　3* 　　　　　　　14.264 　　　　　　1.80 　　　　　1.80518 　　　　25.5

　　　　　　　　　　　ASP

　　　　　　　　　　　K : 　　　　　-3.596372

　　　　　　　　　　　A : 　1.313547e-004 　　B : 　-2.479602e-007 　　C : 　-2.794144e-009 　　D : 　2.531811e-011

　　　　　4 　　　　　　　　　9.261 　　　　　　5.05

　　　ST 　　　　　　　Infinity 　　　　　4.76

　　　　　6 　　　　　　　　-9.118 　　　　　　0.65 　　　　　1.78472 　　　　25.7

　　　　　7 　　　　　　　-73.332 　　　　　　0.20

　　　　　8 　　　　　　　-47.241 　　　　　　3.56 　　　　　1.88300 　　　　40.8

　　　　　9 　　　　　　　-12.547 　　　　　　0.10

　　　　10 　　　　　　　　95.761 　　　　　　3.50 　　　　　1.83481 　　　　42.7

　　　　11 　　　　　　　-30.761 　　　　　18.84

　　　IMG

<제6실시예>

도 11은 제6실시예에 따른 표준 렌즈의 구성을 보이며, 도 12는 제6실시예에 따른 표준 렌즈의 종방향 구면 수차, 상면 만곡(astigmatic field curvature), 왜곡 수차를 나타낸 것이다. 종방향 구면수차는 파장이 656.28(nm), 587.56(nm), 486.13(nm)인 광에 대해 각각 나타내었고, 상면 만곡은 파장 587.56(nm)인 광에 대 해 자오상면 만곡(T: tangential field curvature)과 구결상면 만곡(S: sagittal field curvature)을 나타내며, 왜곡은 파장 587.56(nm)인 광에 대해 나타내고 있다.

다음은 제6실시예의 렌즈데이터이다.

　EFL : 　31.82mm 　　　Fno : 　1.99 　　　2ω: 47.90

면 곡률반경 두께 굴절률(nd) 아베수(vd)

　　　　　1 　　　　　　　　14.891 　　　　　　3.47 　　　　　1.70875 　　　　55.2

　　　　　2 　　　　　　　　42.004 　　　　　　0.33

　　　　　3 　　　　　　　　12.897 　　　　　　1.97 　　　　　1.75211 　　　　25.0

　　　　　4 　　　　　　　　　9.206 　　　　　　5.08

　　　ST 　　　　　　　Infinity 　　　　　5.08

　　　　　6 　　　　　　　　-9.077 　　　　　　0.66 　　　　　1.80518 　　　　25.5

　　　　　7 　　　　　　-142.976 　　　　　　0.23

　　　　　8 　　　　　　　-63.550 　　　　　　3.50 　　　　　1.88300 　　　　40.8

　　　　　9* 　　　　　　-13.119 　　　　　　1.30

　　　　　　　　　　　ASP

　　　　　　　　　　　K : 　　　　　　0.464885

　　　　　　　　　　　A : 　3.164547e-005 　　B : 　9.715045e-008 　　C : 　2.986636e-009 　　D : 　0.000000e+000

　　　　10 　　　　　　-591.202 　　　　　　3.51 　　　　　1.88300 　　　　40.8

　　　　11 　　　　　　　-23.755 　　　　　21.44

　　　IMG

<제7실시예>

도 13은 제7실시예에 따른 표준 렌즈의 구성을 보이며, 도 14는 제7실시예에 따른 표준 렌즈의 종방향 구면 수차, 상면 만곡(astigmatic field curvature), 왜곡 수차를 나타낸 것이다. 종방향 구면수차는 파장이 656.28(nm), 587.56(nm), 486.13(nm)인 광에 대해 각각 나타내었고, 상면 만곡은 파장 587.56(nm)인 광에 대해 자오상면 만곡(T: tangential field curvature)과 구결상면 만곡(S: sagittal field curvature)을 나타내며, 왜곡은 파장 587.56(nm)인 광에 대해 나타내고 있다.

다음은 제7실시예의 렌즈데이터이다.

EFL : 　30.47mm 　　　Fno : 　2.07 　　　2ω: 51.12

　　면 곡률반경 두께 굴절률(nd) 아베수(vd)

　　　　　1 　　　　　　　　13.881 　　　　　　3.17 　　　　　1.69680 　　　　55.5

　　　　　2 　　　　　　　　35.782 　　　　　　0.18

　　　　　3 　　　　　　　　14.447 　　　　　　1.84 　　　　　1.76182 　　　　26.6

　　　　　4 　　　　　　　　10.329 　　　　　　5.65

　　　ST 　　　　　　　Infinity 　　　　　5.07

　　　　　6* 　　　　　　　-8.345 　　　　　　1.31 　　　　　1.84666 　　　　23.8

　　　　　　　　　　　ASP

　　　　　　　　　　　K : 　　　　　　0.102629

　　　　　　　　　　　A : 　-3.210067e-006 　　B : 　5.693900e-007 　　C : 　-6.398816e-009 　　D : 　0.000000e+000

　　　　　7 　　　　　　　-32.042 　　　　　　0.20

　　　　　8 　　　　　　　-26.702 　　　　　　3.39 　　　　　1.88300 　　　　40.8

　　　　　9 　　　　　　　-11.500 　　　　　　0.10

　　　　10 　　　　　　　　89.777 　　　　　　3.17 　　　　　1.88300 　　　　40.8

　　　　11 　　　　　　　-37.708 　　　　　18.83

　　　IMG

다음 표는 상기 실시예들이 수학식 1 내지 3을 만족함을 보인 것이며, 이에 상응한 값은 다음과 같다.

	실시예1	실시예2	실시예3	실시예4	실시예5	실시예6	실시예7
수학식 1	0.928	0.983	0.607	0.975	0.935	0.986	0.808
수학식 2	1.824	1.871	1.807	1.808	1.820	1.857	1.871
수학식 3	1.430	1.335	2.788	3.223	1.428	2.250	1.200

이상, 설명한 실시예들의 표준렌즈는 상술한 렌즈 구성을 통해, 가공성이 좋으면서도 수차 보정이 유리한 구조를 제시하고 있다.

이러한 본원 발명인 표준렌즈는 이해를 돕기 위하여 도면에 도시된 실시예를 참고로 설명되었으나, 이는 예시적인 것에 불과하며, 당해 분야에서 통상적 지식을 가진 자라면 이로부터 다양한 변형 및 균등한 타 실시예가 가능하다는 점을 이해할 것이다. 따라서, 본 발명의 진정한 기술적 보호 범위는 첨부된 특허청구범위에 의해 정해져야 할 것이다.

도 1은 본 발명의 제1실시예에 따른 대구경 표준 렌즈의 구성도를 나타낸 것이다.

도 2는 제1실시예에 따른 대구경 표준 렌즈의 종방향 구면수차, 상면만곡, 왜곡수차를 나타낸 것이다.

도 3은 본 발명의 제2실시예에 따른 대구경 표준 렌즈의 구성도를 나타낸 것이다.

도 4는 제2실시예에 따른 대구경 표준 렌즈의 종방향 구면수차, 상면만곡, 왜곡수차를 나타낸 것이다.

도 5는 본 발명의 제3실시예에 따른 대구경 표준 렌즈의 구성도를 나타낸 것이다.

도 6은 제3실시예에 따른 대구경 표준 렌즈의 종방향 구면수차, 상면만곡, 왜곡수차를 나타낸 것이다.

도 7은 본 발명의 제4실시예에 따른 대구경 표준 렌즈의 구성도를 나타낸 것이다.

도 8은 제4실시예에 따른 대구경 표준 렌즈의 종방향 구면수차, 상면만곡, 왜곡수차를 나타낸 것이다.

도 9는 본 발명의 제5실시예에 따른 대구경 표준 렌즈의 구성도를 나타낸 것이다.

도 10은 제5실시예에 따른 대구경 표준 렌즈의 종방향 구면수차, 상면만곡, 왜곡수차를 나타낸 것이다.

도 11은 본 발명의 제6실시예에 따른 대구경 표준 렌즈의 구성도를 나타낸 것이다.

도 12는 제6실시예에 따른 대구경 표준 렌즈의 종방향 구면수차, 상면만곡, 왜곡수차를 나타낸 것이다.

도 13은 본 발명의 제7실시예에 따른 대구경 표준 렌즈의 구성도를 나타낸 것이다.

도 14는 제7실시예에 따른 대구경 표준 렌즈의 종방향 구면수차, 상면만곡, 왜곡수차를 나타낸 것이다.

Claims

물체측에서 상측으로 순차적으로 배열된 것으로,

정의 굴절력의 제1렌즈;

부의 굴절력의 제2렌즈;

조리개;

부의 굴절력의 제3렌즈;

정의 굴절력의 제4렌즈; 및

정의 굴절력의 제5렌즈;을 포함하며,

상기 제1렌즈, 제2렌즈, 제3렌즈 및 제4렌즈는 모두 상기 조리개 측의 면이 오목면으로 된 메니스커스 렌즈이며, 다음 식을 만족하는 표준렌즈.

여기서, R₄는 제2렌즈의 상측 면의 곡률 반경이고, R₆는 제3렌즈의 물체측 면의 곡률반경이다.
제1항에 있어서,

상기 제1렌즈 내지 제5렌즈 각각의 사이에는 공기 간격이 존재하는 표준렌즈.
제1항에 있어서,

상기 제3렌즈, 제4렌즈 및 제5렌즈의 굴절률이 각각 n3, n4, n5일 때, 다음 식을 만족하는 표준렌즈.

<식>

　　1.80 <　(n3+n4+n5)/3　
제1항에 있어서,

조리개에서 상측에 위치한 렌즈들의 굴절률 평균은 조리개에서 물체측에 위치한 렌즈들의 굴절률 평균보다 큰 표준렌즈.
제4항에 있어서,

조리개에서 상측에 위치한 렌즈들의 굴절률은 조리개에서 물체측에 위치한 렌즈들의 굴절률보다 큰 표준렌즈.
제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서,

상기 제3렌즈와 제4렌즈 사이에 형성되는 공기 간격은 광축 주변부에서보다 광축 중심부에서 더 큰 표준렌즈.
제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서,

다음 식을 만족하는 표준렌즈.

<식>

　　

여기서, R7은 제3렌즈의 상측 면 곡률 반경이고, R8은 제4렌즈의 물체측면 곡률 반경이다.