KR20100021665A

KR20100021665A - 안테나 및 비접촉형 태그

Info

Publication number: KR20100021665A
Application number: KR1020107001444A
Authority: KR
Inventors: 마나부 가이; 도루 마니와; 다까시 야마가조
Original assignee: 후지쯔 가부시끼가이샤
Priority date: 2004-12-14
Filing date: 2004-12-14
Publication date: 2010-02-25
Also published as: DE602004024602D1; EP1826866B1; EP1826866A1; JP4498364B2; KR100952797B1; JPWO2006064540A1; TW200620753A; TWI254490B; US7570225B2; WO2006064540A1; KR20070057261A; EP1826866A4; US20070200711A1; CN101053115A; CN101053115B

Abstract

공간 절약으로 배치 가능한 RFID용의 안테나를 제공한다. RFID용의 안테나(10)에서, 소정 크기의 사각형의 변을 따르도록 절곡된 최외주 도전성 선로(11)와, 최외주 도전성 선로(11)에 대하여 내주측에 근접하여 병치되며, 단부에서 최외주 도전성 선로(11)와 전기적으로 접속하고, 일부에 급전부(12)를 설치한 급전용 도전성 선로(13)를 갖는 구성으로 하였기 때문에, 예를 들면 카드 사이즈 등의 소정 크기의 사각형 내에, 안테나(10)가 수용된다.

Description

안테나 및 비접촉형 태그{ANTENNA AND NONCONTACT TAG}

본 발명은 안테나 및 비접촉형 태그에 관한 것으로, 특히, RFID(Radio Frequency Identification) 리더 라이터 장치와 송수신하는 RFID용의 안테나 및 비접촉형 태그에 관한 것이다.

물품이나 사람에게 식별 정보를 매립한 비접촉형 태그(이하 RFID 태그라고 함)를 부착하여, RFID 리더 라이터 장치(이하 리터 라이터로 약칭함)와의 사이에서 무선 신호로 정보를 송수신할 수 있는 RFID 시스템은, 공장의 생산 관리, 물류의 관리, 입퇴실 관리 등의 다양한 분야에 적용이 기대되어, 실용화가 진행되고 있다.

그 통신 방식은, 전자 유도 방식과 전파 방식의 2개로 분류된다. 전자 유도방식은, 주로 135㎑ 또는 13.56MHz의 전자파를 이용하여, RFID 태그의 안테나와 리더 라이터의 안테나 코일 사이에서의 유기 전압으로 정보를 송수신하는 방식이다. 통신 거리는, 최대 1m 정도이다.

한편, 전파 방식은 UHF대(860∼960MHz), 2.45GHz의 전파를 이용하여, RFID 태그의 안테나와 리더 라이터의 안테나 사이에서 통신을 행하는 방식이다. 단，2.45GHz의 전파는, 파장이 짧기 때문에 장해물에 의해 통신에 장해가 발생하는 경우가 있다. 그 때문에, 최근에는 UHF대의 전파를 이용한 RFID 시스템이 주목받고 있다.

이하, UHF대의 무선 신호를 이용한 RFID 시스템에 대해서 설명한다.

RFID 태그와, 리더 라이터의 통신 시에는, 우선 UHF대의 무선 신호를 이용하여, 리더 라이터로부터 약 1W의 신호를 송신하고, RFID 태그측에서 그 신호를 수신하고, 다시 리더 라이터측에 응답 신호를 돌려 보낸다. 이에 의해，RFID 태그 내의 정보를 리더 라이터에서 판독할 수 있다. 통신 가능 거리는, 태그 안테나의 게인, IC(Integrated Circuit) 칩의 동작 전압이나 주위 환경에도 의하지만, 약 3m 전후이다.

RFID 태그는, 안테나와 안테나에 접속되는 IC 칩으로 구성된다. IC 칩의 크기는 수㎜ 정도 이하이지만, 안테나의 크기는 기본적으로 λ/2 파장의 크기가 필요하다. 그 때문에，UHF대에서는 약 150㎜ 정도 필요로 되어, RFID 태그는 안테나의 크기에 크게 의존하고 있다.

도 14는 RFID 태그의 등가 회로이다.

IC 칩은, 저항 R1과, 캐패시턴스 C1(예를 들면 1pF)의 병렬 접속으로 등가적으로 나타낼 수 있다. IC 칩의 저항 R1은, 일정한 전력에 대하여, 수V 정도의 구동 전압을 확보하기 위해, 1000Ω 정도로 큰 것이 이용된다. 한편, 안테나는, 방사 저항 R2(예를 들면 1000Ω)와, 인덕턴스 L1(예를 들면 28nH)의 병렬 접속으로 등가적으로 나타낼 수 있다. 양자를 병렬 접속하여 임피던스 정합함으로써, 캐패시턴스 C1과 인덕턴스 L1이 공진하고, 허수 성분이 거의 제로로 되어 정합하여, 안테나에서의 수신 파워가 IC 칩측에 충분히 공급되게 된다.

그런데，1개의 다이폴 안테나의 방사 저항은 약 72Ω이기 때문에, 상기한 바와 같은 IC 칩과 정합시키기 위해서는 방사 저항을 크게 할 필요가 있다.

종래, 이하에 설명하는 절첩형(folded) 안테나가 있었다.

도 15는 절첩형 안테나의 구성을 도시하는 도면이다.

여기서 도시하는 종래의 절첩형 안테나(80)는, 길이가 약 150㎜인 2개의 다이폴 안테나(81a, 81b)가, 병행으로 예를 들면 10㎜의 간격으로 근접하고, 그 선단을 서로 접속하고 있으며, 한쪽의 다이폴 안테나(81a)의 중앙의 급전부(82)에서 급전하는 구성으로 되어 있다. 이러한 구성으로 함으로써, 도 14에서 도시한 방사 저항 R2를 1개의 다이폴 안테나의 방사 저항(72Ω)의 4배 이상으로 크게 할 수 있다. 또한, 도 15와 같이, 다이폴 안테나(81b)의 선 폭과 다이폴 안테나(81a)의 선 폭의 비를 변화시킴으로써 방사 저항을 조정할 수 있어, 1000Ω 정도로도 크게 할 수 있다(예를 들면 비특허 문헌1 참조).

비특허 문헌 1 : 사단 법인 전자 정보 통신 학회, 「안테나 공학 핸드북」, 제1판, 주식회사 옴사, 1980년 10월, p112-115

그러나，RFID 태그는, 실용적으로는 예를 들면 카드 사이즈(86㎜×54㎜) 정도의 크기 이하로 하는 것이 바람직하지만, 종래의 절첩형의 안테나는, UHF대의 무선 신호를 수신하는 경우, 필요한 긴 변의 길이가 약 150㎜로 너무 커서, 실용적이지 않다고 하는 문제가 있었다.

본 발명은 이러한 점을 감안하여 이루어진 것으로, 공간 절약으로 배치 가능한 RFID용의 안테나를 제공하는 것을 목적으로 한다.

또한, 본 발명의 다른 목적은, 소형화 가능한 RFID 태그를 제공하는 것을 목적으로 한다.

본 발명에서는 상기 문제를 해결하기 위해, RFID용의 안테나에서, 도 1에 도시한 바와 같이, 소정 크기의 대략 사각형의 변을 따르도록 절곡된 최외주 도전성 선로(11)와, 최외주 도전성 선로(11)에 대하여 내주측에 근접하여 병치되며, 단부에서 최외주 도전성 선로(11)와 전기적으로 접속하고, 일부에 급전부(12)를 설치한 급전용 도전성 선로(13)를 갖는 것을 특징으로 하는 안테나(10)가 제공된다.

상기의 구성에 따르면, 최외주 도전성 선로(11)와, 최외주 도전성 선로(11)에 대하여 내주측에 근접하여 병치되며, 단부에서 최외주 도전성 선로(11)와 전기적으로 접속하고, 일부에 급전부(12)를 설치한 급전용 도전성 선로(13)를 갖는 안테나가, 소정 크기의 대략 사각형 내에 들어가게 된다.

본 발명의 RFID용의 안테나는, 소정 크기의 대략 사각형의 변을 따르도록 절곡된 최외주 도전성 선로와, 최외주 도전성 선로에 대하여 내주측에 근접하여 병치되며, 단부에서 최외주 도전성 선로와 전기적으로 접속하고, 일부에 급전부를 설치한 급전용 도전성 선로를 갖는 구성으로 하였기 때문에, 예를 들면 카드 사이즈 등의 소정 크기의 대략 사각형 내에, 안테나가 들어가게 되어, 공간 절약으로 RFID용의 안테나를 설치할 수 있다.

또한, 그와 같은 안테나를 RFID 태그에 탑재함으로써, RFID 태그를 소형화할 수 있다.

본 발명의 상기 및 다른 목적, 특징 및 이점은 본 발명의 예로서 바람직한 실시예를 나타내는 첨부의 도면과 관련된 이하의 설명에 의해 명백하게 될 것이다.

도 1은 제1 실시예의 RFID용의 안테나의 구성을 도시하는 도면이다.
도 2는 제1 실시예의 안테나를 적용한 RFID 태그의 구성을 도시하는 도면이다.
도 3은 최외주 선로의 선 폭과, 방사 저항의 관계를 나타내는 전자계 시뮬레이션 결과를 도시하는 도면이다.
도 4는 인덕터의 길이와 인덕턴스값의 관계를 나타내는 전자계 시뮬레이션 결과를 도시하는 도면이다.
도 5는 안테나-IC 칩간의 반사 계수의 계산값을 도시하는 도면이다. 횡축은 주파수이다.
도 6은 제1 실시예의 안테나의 방사 패턴을 도시하는 도면이다.
도 7은 제2 실시예의 RFID용의 안테나의 구성을 도시하는 도면이다.
도 8은 최외주 선로의 선 폭과, 방사 저항의 관계를 나타내는 전자계 시뮬레이션 결과를 도시하는 도면이다.
도 9는 인덕터의 길이와 인덕턴스값의 관계를 나타내는 전자계 시뮬레이션 결과를 도시하는 도면이다.
도 10은 안테나-IC 칩간의 반사 계수의 계산값을 도시하는 도면이다. 횡축은 주파수이다.
도 11은 제2 실시예의 안테나의 방사 패턴을 도시하는 도면이다.
도 12는 제3 실시예의 RFID용의 안테나의 구성을 도시하는 도면이다.
도 13은 제1 실시예의 안테나의 구부러진 부분의 일부를 곡선 형상으로 한 경우에 대해서 도시하고 있다.
도 14는 RFID 태그의 등가 회로이다.
도 15는 절첩형 안테나의 구성을 도시하는 도면이다.

<발명을 실시하기 위한 최량의 형태>

이하, 본 발명의 실시예를 도면을 참조하여 상세하게 설명한다.

도 1은 제1 실시예의 RFID용의 안테나의 구성을 도시하는 도면이다.

또한，이하에서는，UHF대, 특히 953MHz의 전파를 이용하여 통신을 행하는 경우에 대해 설명한다.

제1 실시예의 안테나(10)는, 도 15에서 도시한 절첩형 안테나를 사각 형상으로 절곡한 구성으로 되어 있으며, 예를 들면 약 72㎜×42㎜의 크기의 사각형의 변을 따르도록 절곡된 최외주 도전성 선로(이하 최외주 선로로 약칭함)(11)와, 최외주 선로(11)에 대하여 내주측에 근접하여 병치되며, 단부에서 최외주 선로(11)와 전기적으로 접속하고, 일부에 급전부(12)를 설치한 급전용 도전성 선로(이하 급전용 선로로 약칭함)(13)를 갖고 있다. 제1 실시예의 안테나(10)에서, 최외주 선로(11) 및 급전용 선로(13)는, 급전부(12)에 대하여 좌우 대칭으로 신장하도록 형성되어 있다.

또한, 급전부(12)에 접속하는 IC 칩(도시 생략)과 임피던스 정합을 행하기 위한 임피던스 조정용의 인덕터(14)를 갖고 있다. 인덕터(14)는 사각형의 내측의 영역에 배치되어 있다. 제1 실시예에서, 인덕터(14)는 2개소의 굽힘부를 갖고, 사각 형상으로 절곡된 급전용 선로(13)의 1변에 접속되어 있다.

소정 주파수의 전자파를 수신하는 안테나는, 기본적으로 λ/2 파장의 길이가 필요하다. 그 때문에，953MHz는 약 150㎜ 정도의 길이가 필요로 된다. 안테나(10)에서, 최외주 선로(11)는, 953MHz의 전파를 수신 가능한 길이로 되도록 형성된다. 단, 도 1과 같이 사각 형상으로 절곡되어 있으면, 공진시키기 위해서는 실제로는 150㎜보다도 많이 필요하다. 그 때문에, 최외주 선로(11)에는, 길이 조정 분의 선로(11a)가 더 추가된다. 또한, 선로(11a)를 다른 부분과 마찬가지로 최외주 선로(11)와 급전용 선로(13)를 병렬로 신장하는 구성으로 해도 된다(단, 급전용 선로(13)는 단부에서 최외주 선로(11)와 접속되어 있을 필요가 있다).

안테나(10)의 재질은, 예를 들면 구리, 은, 알루미늄 등이 이용된다.

이러한 구성으로 함으로써, 높은 방사 저항이 얻어지는 절첩형 안테나를, 예를 들면 카드 사이즈(86㎜×54㎜)에 넣을 수 있다.

또한, 사각형의 굽힘 각도는 90°로 함으로써, 일정 영역 내에서의 안테나 사이즈를 크게 할 수 있으므로 바람직하지만, 예를 들면 80°, 45°등 90°이하의 각도로 하여도 된다.

도 2는 제1 실시예의 안테나를 적용한 RFID 태그의 구성을 도시하는 도면이다.

RFID 태그(20)는, 도 1에서 도시한 바와 같은 안테나(10)가 시트(21) 상에 형성되고, 급전부(12)에 IC 칩(22)이 접속된 구성으로 되어 있다.

안테나(10)의 크기는, 예를 들면 약 72㎜×42㎜이고, 두께는 약 0.02㎜이다.

시트(21)는, 예를 들면, 종이나 PET(polyethylene terephthalate) 필름 등이 이용된다. 또한, 시트(21)의 크기는, 예를 들면 약 86㎜×54㎜이며 약 0.1㎜의 두께의 것을 이용한다.

IC 칩(22)의 크기는, 예를 들면 약 1㎜×1㎜이고, 두께는 약 0.2㎜이다.

안테나(10)에서는 이하의 부분을 조정하면, IC 칩(22)과 임피던스 정합시킬 수 있다.

도 3은 최외주 선로의 선 폭과, 방사 저항의 관계를 나타내는 전자계 시뮬레이션 결과를 도시하는 도면이다.

또한, 여기서는 급전용 선로(13)의 선 폭을 2㎜로 고정하고 있다. 또한, 최외주 선로(11)와 급전용 선로(13)의 간극은 1㎜로 하고 있다. 도 3과 같이, 최외주 선로(11)의 선 폭 w1을, 예를 들면 2∼6㎜의 범위에서 변화시키면, 방사 저항 Rr1을 약 700∼1600Ω의 범위에서 조정할 수 있다. 즉, 급전용 선로(13)의 선 폭에 대하여 최외주 선로(11)의 선 폭 w1을 크게 하면, 방사 저항 Rr1이 증대되어 가는 것을 알 수 있다.

도 4는 인덕터의 길이와 인덕턴스값의 관계를 나타내는 전자계 시뮬레이션 결과를 도시하는 도면이다.

도 1에서 도시하는 인덕터(14)의 길이 d1을, 예를 들면 27∼39㎜의 범위에서 변화시키면, 인덕턴스값 Lp1을, 약 30∼47nH의 범위에서 조정할 수 있다.

예를 들면, IC 칩(22)의 등가 회로(도 14 참조)에서 저항이 1000Ω, 캐패시턴스가 0.9pF로 나타나는 경우, 임피던스 정합시키기 위해서는, 안테나(10)의 방사 저항 Rr1을 1000Ω, 인덕턴스값 Lp1을 31nH로 할 필요가 있으므로, 도 3, 도 4로부터, 최외주 선로(11)의 선 폭 w1을 약 3.6㎜, 인덕터(14)의 길이 d1을 약 27.5㎜로 함으로써, 안테나(10)와 IC 칩(22)은 임피던스 정합되어, 안테나(10)에서의 수신 파워가 IC 칩(22)측에 충분히 공급되게 된다. 이 때의 안테나-IC 칩간의 반사 계수는, 아래와 같이 된다.

도 5는 안테나-IC 칩간의 반사 계수의 계산값을 도시하는 도면이다. 횡축은 주파수이다.

주파수 f=953MHz에서는, 반사 계수 S11=-20㏈ 이하로, 충분히 정합하고 있는 것을 알 수 있다.

도 6은 제1 실시예의 안테나의 방사 패턴을 도시하는 도면이다.

횡축은, 안테나(10)에 대하여 사각형의 긴 변 방향을 X축, 짧은 변 방향을 Y축으로 한 X-Y 평면에서 X축을 0도로 한 각도 Φ이며, 종축은 지향성(구체적으로는 안테나(10)의 절대 이득[㏈i])을 나타내고 있다.

제1 실시예의 안테나(10)는, 각도 Φ=90°, 270°에서 지향성 최대로 된다.

이하, 제2 실시예의 안테나를 설명한다.

도 7은 제2 실시예의 RFID용의 안테나의 구성을 도시하는 도면이다.

제2 실시예의 안테나(30)는, 제1 실시예의 안테나(10)와 마찬가지로, 예를 들면 약 72㎜×42㎜의 크기의 사각형의 변을 따르도록 절곡된 최외주 선로(31)와, 최외주 선로(31)에 대하여 내주측에 근접하여 병치되며, 단부에서 최외주 선로(31)와 전기적으로 접속하고, 일부에 급전부(32)를 설치한 급전용 선로(33)를 갖고 있다. 그러나, 제2 실시예의 안테나(30)에서는, 제1 실시예의 안테나(10)와 달리, 최외주 선로(31) 및 급전용 선로(33)는, 급전부(32)에 대하여 좌우 비대칭으로 신장하도록 형성되어 있다.

안테나(30)는, 또한, 급전부(32)에 접속하는 IC 칩(도시 생략)과 임피던스 정합을 행하기 위한 임피던스 조정용의 인덕터(34)를 갖고 있다. 인덕터(34)는, 사각형의 내측의 영역에 배치되어 있다. 또한, 제2 실시예의 안테나(30)에서는, 인덕터(34)는 1개소의 굽힘부를 갖고, 사각 형상으로 절곡된 급전용 선로(33)의 2변에 접속되어 있다. 제1 실시예의 안테나(10)의 인덕터(14)와 비교하여, 인덕터(34)의 굽힘 부분은 1개소만으로 적게 하고 있어, 전류 집중에 의한 손실을 적게 하고 있다.

또한, 제2 실시예의 안테나(30)에서도 최외주 선로(31)에는, 길이 조정 분의 선로(31a)를 추가하고 있다. 선로(31a)는 안테나 면적을 늘리기 위해, 예를 들면 최외주 선로(31) 및 급전용 선로(33)의 선 폭과 그 간극의 폭을 가산한 폭의 베타 패턴으로 형성하고 있지만, 다른 부분과 마찬가지로 최외주 선로(31)와 급전용 선로(33)를 병렬로 신장하는 구성으로 하여도 된다(단, 급전용 선로(33)의 단부에서 서로 전기적으로 접속되어 있을 필요가 있다).

제2 실시예의 안테나(30)를, 도 2에서 도시한 RFID 태그(20)에 탑재하고 있는 안테나(10) 대신에 탑재하는 경우, 최외주 선로(31)의 선 폭 w2와, 급전용 선로(33)의 선 폭의 비율을 조정하고, 인덕터(34)의 길이 d2를 조정함으로써, IC 칩(22)과 임피던스 정합시킬 수 있다.

도 8은 최외주 선로의 선 폭과, 방사 저항의 관계를 나타내는 전자계 시뮬레이션 결과를 도시하는 도면이다.

또한, 여기서는 급전용 선로(33)의 선 폭을 2㎜로 고정하고 있다. 또한, 최외주 선로(31)와 급전용 선로(33)의 간극은 1㎜로 하고 있다. 도 8과 같이 , 최외주 선로(31)의 선 폭 w2를, 예를 들면 1∼3㎜의 범위에서 변화시키면, 방사 저항 Rr2를 약 550∼1500Ω의 범위에서 조정할 수 있다.

도 9는 인덕터의 길이와 인덕턴스값의 관계를 나타내는 전자계 시뮬레이션 결과를 도시하는 도면이다.

도 7에서 도시하는 인덕터(34)의 길이 d2를, 예를 들면 13∼19㎜의 범위에서 변화시키면, 인덕턴스값 Lp2를, 약 28∼42nH의 범위에서 조정할 수 있다.

예를 들면, IC 칩(22)의 등가 회로(도 14 참조)에서 저항이 1000Ω, 캐패시턴스가 0.9pF로 나타나는 경우, 임피던스 정합시키기 위해서는, 안테나(30)의 방사 저항 Rr2를 1000Ω, 인덕턴스값 Lp2는 31nH로 할 필요가 있으므로, 도 8, 도 9로부터, 최외주 선로(31)의 선 폭 w2를 약 2㎜, 인덕터(34)의 길이 d2를 약 14.5㎜로 선택함으로써, 안테나(30)와 IC 칩(22)은 임피던스 정합되어, 안테나(30)에서의 수신 파워가 IC 칩(22)측에 충분히 공급되게 된다. 이 때의 안테나-IC 칩간의 반사 계수는, 아래와 같이 된다.

도 10은 안테나-IC 칩간의 반사 계수의 계산값을 도시하는 도면이다. 횡축은 주파수이다.

제1 실시예의 안테나(10)와 마찬가지로, 주파수 f=953MHz에서는, 반사 계수 S11=-20㏈ 이하로, 충분히 정합하고 있는 것을 알 수 있다.

도 11은 제2 실시예의 안테나의 방사 패턴을 도시하는 도면이다.

횡축은, 안테나(30)에 대하여 사각형의 긴 변 방향을 X축, 짧은 변 방향을 Y축으로 한 X-Y 평면에서 X축을 0도로 한 각도 Φ이며, 종축은 지향성을 나타내고 있다.

도 1에서 도시한 제1 실시예의 안테나(10)에서는, 도 6에서 도시한 바와 같이 각도 90°, 270°에서 지향성 최대로 되었던 것에 대해, 제2 실시예의 안테나(30)는, 최외주 선로(31) 및 급전용 선로(33)를, 급전부(32)에 대하여 좌우 비대칭으로 신장하도록 형성하였으므로, 급전부(32)의 위치를 조정함으로써, 도 11과 같이 예를 들면 각도 Φ=45°, 225°에서 지향성 최대로 할 수 있다.

예를 들면, RFID 태그(20)가 고정되어 사용될 때, 지향성을 조정하고자 하는 경우에 제2 실시예의 안테나(30)가 유용하다.

이상 설명한 제1 및 제2 실시예에서는, 카드 사이즈(86㎜×54㎜)에 수용 가능한 안테나(10, 30)에 대해서 설명하였지만, 더욱 소형화하는 것도 가능하다.

도 12는 제3 실시예의 RFID용의 안테나의 구성을 도시하는 도면이다.

제3 실시예의 안테나(40)는, 예를 들면 약 42㎜×42㎜의 크기의 사각형의 변을 따르도록 절곡된 최외주 선로(41)와, 최외주 선로(41)에 대하여 내주측에 근접하여 병치되며, 단부에서 최외주 선로(41)와 전기적으로 접속하고, 일부에 급전부(42)를 설치한 급전용 선로(43)를 갖고 있다. 제3 실시예의 안테나(40)와 같이, 사이즈를 작게 하면，953MHz의 전파의 수신에 필요로 되는 최외주 선로(41)의 길이가, 예를 들면, 42㎜×42㎜의 사각형의 외주로 부족하므로, 그 만큼은 선로(41a)와 같이 사각형의 내측에 접어 넣어 형성한다.

안테나(40)는, 또한, 급전부(42)에 접속하는 IC 칩(도시 생략)과 임피던스 정합을 행하기 위한 임피던스 조정용의 인덕터(44)를 갖고 있다. 인덕터(44)는, 사각형의 내측의 영역에 배치되어 있다. 또한, 제3 실시예의 안테나(40)에서는, 인덕터(44)는, 사각 형상으로 절곡된 급전용 선로(43)의 대향하는 2변에 접속되어 있다. 제1 실시예의 안테나(10)의 인덕터(14)와 비교하여, 인덕터(44)의 굽힘 부분을 없애고 있어, 전류 집중에 의한 손실을 없애고 있다.

또한, 제1∼제3 실시예의 안테나(10, 30, 40)에서, 굽힘 부분을 곡선 형상으로 절곡함으로써도, 굽힘 부분에서의 전류 집중에 의한 손실을 억제할 수 있다.

도 13은 제1 실시예의 안테나의 굽힘 부분의 일부를 곡선 형상으로 한 경우에 대해서 도시하고 있다.

또한, 도 13과 같이, 인덕터(14)의 부분의 굽힘 부분도 곡선 형상으로 함으로써, 마찬가지의 효과가 얻어진다.

또한, 상기에서는 UHF대, 특히 953MHz의 전파를 이용하여 통신을 행하는 경우에 대해 설명하였지만, 이에 한정되지 않고, 그 이외의 주파수대를 이용한 통신에도 적용할 수 있다.

상기에 대해서는 단순히 본 발명의 원리를 설명하는 것이다. 또한, 다수의 변형, 변경이 당업자에게 있어서 가능하며, 본 발명은 상기에 나타내고, 설명한 정확한 구성 및 응용예에 한정되는 것이 아니라, 대응하는 모든 변형예 및 균등물은, 첨부의 청구항 및 그 균등물에 의한 본 발명의 범위로 간주된다.

10 : 안테나
11 : 최외주 도전성 선로
11a : 선로
12 : 급전부
13 : 급전용 도전성 선로
14 : 인덕터

Claims

소정의 크기의 사각형의 변을 따르도록 절곡된 최외주 도전성 선로와,
상기 최외주 도전성 선로의 단부에 접속하고, 상기 최외주 도전성 선로의 내측에 근접하여 병치되도록 사각형상으로 절곡되고, 일부에 급전부를 설치한 급전용 도전성 선로와,
상기 급전부의 양단에 접속하는 임피던스 조정용 인덕터를 포함하는 것을 특징으로 하는 안테나.
제1항에 있어서,
상기 급전용 도전성 선로의 선 폭과 상기 최외주 도전성 선로의 선 폭의 비율을 조정함으로써, 원하는 방사 저항으로 조정되는 것을 특징으로 하는 안테나.
제1항에 있어서,
상기 최외주 도전성 선로는, UHF대의 전파를 수신 가능한 길이로 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 안테나.
제1항에 있어서,
상기 최외주 도전성 선로 및 상기 급전용 도전성 선로는, 상기 급전부에 대하여 비대칭으로 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 안테나.
제1항에 있어서,
상기 최외주 도전성 선로에서, 소정의 주파수의 전자파의 수신에 필요로 되는 길이가 상기 사각형의 외주로 부족한 만큼은, 상기 사각형의 내측에 접어 넣어 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 안테나.
제1항에 있어서,
상기 최외주 도전성 선로 또는 상기 급전용 도전성 선로의 굽힘 부분의 굽힘 각도는, 90도인 것을 특징으로 하는 안테나.
제1항에 있어서,
상기 최외주 도전성 선로 또는 상기 급전용 도전성 선로의 굽힘 부분은, 곡선 형상으로 절곡되어 있는 것을 특징으로 하는 안테나.
소정의 크기의 사각형의 변을 따르도록 절곡된 최외주 도전성 선로와,
상기 최외주 도전성 선로의 단부에 접속하고, 상기 최외주 도전성 선로의 내측에 근접하여 병치되도록 사각형상으로 절곡되고, 일부에 급전부를 설치한 급전용 도전성 선로와,
상기 급전부의 양단에 접속하는 임피던스 조정용 인덕터를 포함하는 안테나와,
상기 급전부에 접속하는 IC 칩을 구비하는 것을 특징으로 하는 비접촉형 태그.