KR20100006577A - 올레핀 풍부한 탄화수소 공급원료의 분해 방법 - Google Patents
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Abstract
본 발명은 유출물내 경질 올레핀에 대해 선택적인 올레핀 함유 탄화수소 공급원료의 분해 방법에 관한 것으로, 이 방법은 500 내지 600℃의 주입구 온도 및 0.1 내지 2 bar의 올레핀 분압에서, 스팀 처리한 규소/알루미늄 원자비가 180 이상인 MFI형 결정성 규산염 및 규소/알루미늄 원자비가 150 내지 800인 MEL형 결정성 규산염으로부터 선택된 결정성 규산염 촉매를 함유하는 이동층 반응기를 통해 1종 이상의 올레핀을 함유하는 탄화수소 공급원료를 통과시키고 5 내지 30 h-1의 LHSV로 공급원료를 촉매 상에 통과시킴으로써 공급원료의 분자량 보다 더 낮은 분자량의 올레핀 함량을 가진 유출물을 생성시키고, 이동층 반응기로부터 촉매의 제1 분획을 간헐적으로 제거하고, 재생기 내에서 촉매의 제1 분획을 재생하고, 재생기 내에서 재생한 촉매의 제2 분획을 이동층 반응기 내로 간헐적으로 공급하는 단계를 포함하고, 촉매 재생 속도를 제어함으로써 프로필렌 순도를 동일한 공급원료, 촉매 및 분해 조건을 이용하는 고정층 반응기에서 관찰된 평균값에 상응하는 값, 예를 들어 94 중량% 이상으로 일정하게 유지한다.
Description
본 발명은 유출물내 경질 올레핀에 대해 선택적인, 올레핀 풍부한 탄화수소 공급원료의 분해 방법에 관한 것이다. 구체적으로, 정유 공장 또는 석유화학 공장에서 유래한 올레핀계 공급원료는 선택적으로 전환하여 생성 유출물내 공급원료의 올레핀 함량을 재분배할 수 있다.
예를 들어, 석유 공급원료의 촉매 탈랍에서 장쇄 파라핀을 더 경질의 생성물로 전환시키기 위해 제올라이트를 사용하는 방법은 당업계에 공지되어 있다. 탈랍을 목적으로 하는 것은 아니지만, 파라핀계 탄화수소의 적어도 일부분은 올레핀으로 전환된다. 이러한 공정에서, 예를 들어 MFI형 또는 MEL형의 결정성 규산염을 사용하는 방법은 공지되어 있으며, 3문자 용어 "MFI" 및 "MEL"은 각각 제올라이트 국제 연합의 구조 위원회에 의해 확립된 바와 같이 특별한 결정성 규산염 구조 유형을 의미한다. MFI형 결정성 규산염의 예로는 합성 제올라이트 ZSM-5 및 실리칼라이트이며, 다른 MFI형 결정성 규산염은 당업계에 공지되어 있다. MEL형 결정성 규산염의 예는 합성 제올라이트 ZSM-11이다.
EP-A-0305720호는 탄화수소의 촉매 전환에 의한 기상 올레핀의 제조에 관해 기술하고 있다. EP-B-0347003호는 탄화수소 공급원료를 경질 올레핀으로 전환시키는 방법에 관해 기술하고 있다. WO-A-90/11338호는 C2-C12 파라핀계 탄화수소를 석유화학 공급원료, 구체적으로 C2 내지 C4 올레핀으로 전환하는 방법에 관해 기술하고 있다. US-A-5043522호 및 EP-A-0395345호는 4개 이상의 탄소 원자를 보유하는 파라핀으로부터 올레핀의 제조에 관해 기술하고 있다. EP-A-0511013호는 인과 H-ZSM-5를 함유하는 스팀 활성화된 촉매를 이용하는, 탄화수소로부터 올레핀의 제조에 관해 기술하고 있다. US-A-4810356호는 실리칼라이트 촉매 상에서 탈랍에 의해 가스 오일의 처리 방법에 관해 기술하고 있다. GB-A-2156845호는 프로필렌 또는 프로필렌을 함유하는 탄화수소의 혼합물로부터 이소부틸렌의 제조에 관해 기술하고 있다. GB-A-2159833호는 경질 증류물의 촉매 분해에 의한 이소부틸렌의 제조에 관해 기술하고 있다.
상기 예시한 결정성 규산염에 있어서, 장쇄 올레핀은 상응하는 장쇄 파라핀 보다 상당히 빠른 속도로 분해되는 경향이 있는 것으로 공지되어 있다.
또한, 파라핀의 올레핀으로의 전환을 위한 촉매로서 결정성 규산염을 사용하는 경우, 이러한 전환은 시간 경과에 따라 안정하지 않은 것도 공지되어 있다. 상기 전환율은 스트림 상에서 시간이 증가함에 따라 감소하는데, 그 이유는 촉매 상에 침착된 코크(탄소)의 형성 때문이다.
이들 공지된 방법을 이용하여 중질의 파라핀계 분자를 더 경질의 분자로 분 해한다. 그러나, 프로필렌의 제조를 목적으로 하는 경우, 수율이 낮을 뿐만 아니라 결정성 규산염 촉매의 안정성도 낮다. 예를 들어, FCC 유닛에서, 전형적인 프로필렌 생성량은 3.5 중량%이다. 프로필렌 생성량은 공지된 ZSM-5 촉매를 FCC 유닛으로 도입하여 분해하고자 하는 도입 탄화수소 공급원료로부터 더 많은 프로필렌을 "압착"해 냄으로써 약 7-8 중량%까지 증가시킬 수 있다. 수율면에서 이러한 증가는 상당히 작을 뿐만 아니라, ZSM-5 촉매는 FCC 유닛에서 안정성이 낮다.
프로필렌, 특히 폴리프로필렌을 제조하기 위한 요구가 증가하고 있다.
현재 석유화학 산업은 프로필렌 유도체, 특히 폴리프로필렌의 성장 결과 프로필렌 유용성에서 중요한 국면에 직면하고 있다. 프로필렌 생성을 증가시키는 전통적인 방법은 전적으로 만족스럽지 못하다. 예를 들어, 프로필렌 만큼 에틸렌을 거의 2배 생성하는 추가의 나프타 스팀 분해 유닛은 프로필렌을 산출하기에는 고가의 방법인데, 그 이유는 공급원료가 비싸고, 투자 비용이 매우 높기 때문이다. 나프타는 스팀 분해기를 위한 원료로서 경쟁의 대상인데, 그 이유는 정유 공장에서 가솔린 생성을 위한 기재로서 나프타를 이용하기 때문이다. 프로판 탈수소화 반응은 높은 수율로 프로필렌을 생성하지만, 공급원료(프로판)는 연중 단지 제한된 기간 동안만 비용 효율적이며, 이러한 이유가 상기 방법을 고가로 만들고 프로필렌의 생성을 제한한다. 프로필렌은 FCC 유닛으로부터 얻어지나, 상대적으로 효율이 낮으며, 수율을 증가시키는 것은 비용이 많이 들며 제한적인 것으로 판명되었다. 그러나, 복분해 또는 불균등화 반응과 같이 공지된 다른 방법은 에틸렌 및 부텐으로부터 프로필렌의 제조를 가능하게 한다. 종종, 스팀 분해기와 병용하는 이 방법은 고 가인데, 그 이유는 상기 방법이 적어도 프로필렌 만큼 고가인 공급원료로서 에틸렌을 이용하기 때문이다.
따라서, 정유 공장 또는 석유화학 공장에 용이하게 적용할 수 있으며, 시장에서 염가인 공급원료(시장에 대체물은 거의 없다)를 사용할 수 있는, 높은 수율로 프로필렌을 생성하는 방법이 요구되고 있다.
피나 리서치 소시에테 아노님 명의의 EP-A-0921179호는 유출물내 경질 올레핀에 대해 선택적인 올레핀 풍부한 탄화수소 공급원료의 촉매 분해에 의해 올레핀을 제조하는 방법에 관해 기술하고 있다. 상기 문헌에서 촉매는 안정성이 양호하며(즉, 시간 경과에도 높은 활성을 가짐), 시간 경과에 따라 안정한 올레핀 전환과 안정한 생성물 분포를 보유하는 것으로 기재하고 있으나, 그럼에도 불구하고 특히 단일 반응기와 관련하여 개시된 넓은 범위내의 주입구 온도(500 내지 600℃)를 사용하는 경우, 촉매 안정성에는 여전히 개선이 요구되고 있다. 상기 명세서에서는 연속 촉매 개질형의 이동층 반응기 또는 유동층 반응기를 올레핀 분해 공정을 위해 사용할 수 있음을 개시하고 있지만, 고정층 반응기의 이용을 예시하고 있다.
탄화수소 전환 반응중, 탄소 물질, 즉 코크가 형성되고 촉매 상에 침착됨으로써 촉매 활성의 상실을 야기시킬 수 있다. 촉매 상에 침착된 탄소 물질은 촉매 상에서 활성 촉매 중심의 양에 영향을 미침으로써 탄화수소 전환 반응의 정도 및 목적 생성물 및 부산물로의 전환에 영향을 미친다. 촉매 상에 탄소 물질의 존재는 하류의 분별 구역 및 전환되지 않은 탄화수소 원료의 재순환 속도에 영향을 미치는 변화하는 생성물 분포를 초래한다. 대부분의 탄화수소 전환 공정에서, 활성의 상실 은 반응 온도를 바람직하지 않은 부반응이 중요하게 되는 온도, 또는 실행할 수 없는 온도 까지 증가시킴으로써 보상할 수 있다.
따라서, 탄화수소 전환 공정에서 이동층 반응기를 이용하여 촉매를 부분적으로 재생시키는 것도 공지되어 있다. US-A-3838039호는 촉매 활성이 연속 재생에 의해 유지되는 촉매 입자를 이용하는 연속 탄화수소 공정을 운용하는 방법에 관해 기술하고 있다. EP-A-0273592호는 부분적으로 사용된 촉매의 재활성화를 포함하는 탄화수소 오일의 연속적인 탈랍 방법에 관해 기술하고 있다. US-A-5157181호는 공촉매의 부분적인 재생을 포함하는 이동층 탄화수소 전환 공정에 관해 기술하고 있다. US-A-3978150호는 부분적인 촉매 재생을 포함하는 연속적인 파라핀 탈수소화 공정에 관해 기술하고 있다. US-A-5336829호는 촉매 재생을 포함하는 파라핀계 탄화수소의 올레핀계 탄화수소로의 탈수소화를 위한 연속적인 방법에 관해 기술하고 있다. US-A-5370786호는 촉매가 재생될 수 있는 고형 촉매 입자를 이용하는 연속적인 전환 공정을 운용하는 방법에 관해 기술하고 있다. US-A-4973780호는 부분적인 촉매 재생을 포함하는 이동층 내에서 벤젠의 알킬화에 관해 기술하고 있다. US-A-5849976호는 부분적인 촉매 재생을 포함하는, 이동층 고형 촉매 탄화수소 알킬화 방법에 관해 기술하고 있다. US-A-5087783호는 부분적인 촉매 재활성화를 포함하는 이동층에서 벤젠의 트랜스알킬화에 관해 기술하고 있다. EP-A-0385538호는 제올라이트 촉매의 촉매 재생을 포함할 수 있는 이동층 반응기에서 330℃ 이상의 온도에서 탄화수소의 일정량을 비등하는 이러한 비등 범위를 보유하는 가스 오일과 같은 탄화수소를 함유하는 스트레이트-런 탄화수소 공급원료의 전환 방법에 관해 기술하 고 있다. EP-A-0167325호는 종래의 촉매에서 ZSM-5 함유 촉매에 이르는 목록의 이동층 촉매 분해 유닛의 촉매의 전환 방법에 관해 기술하고 있는데, 공급원료는 오일 전환원료, 예를 들어 미정제 오일들의 혼합물 또는 가스 오일 분획을 포함한다. US-A-4927526호는 분해 유닛에서, 분해 조건 하에서 분해 촉매의 존재 하에 옥탄가가 증가된 가솔린을 포함하는 생성물로 탄화수소 공급원료를 촉매 분해하는 방법에 관해 기술하고 있다. 이 방법은 상기 목록의 촉매의 전환과 함께 이동층 촉매 분해를 사용할 수 있다.
부분 촉매 재생 또는 재활성화를 사용하는 이동층의 사용은 일정 기간 동안 당업계에 공지되어 있었지만, 본 발명자들의 지식에 따르면, 이러한 사용이 올레핀 분해 공정에 이용된 것으로 개시된 바 없다.
EP-A-0921179호에 기술된 바와 같은 올레핀 분해 공정은 탄화수소 분자의 열 분해 온도에 가까운 높은 반응 온도에서 수행될 수 있다. 그러나, 올페핀 분해 공정에서 촉매 활성의 손실을 보상하기 위해 반응 온도를 높이는 것은 제한되는데, 그 이유는 이러한 온도 상승이 촉매가 존재하는 결과는 아닌 바람직하지 않은 부반응을 초래할 것이기 때문이다. 더구나, 예를 들어 불꽃 가열기 내에서 공급 혼합물을 가열하기 위해 요구되는 표면 온도가 너무 높아져 상기 공급 혼합물의 열분해가 개시되기 때문이다.
EP-A-0921179호의 올레핀 분해 공정이 고정층 반응기에 적용되는 경우, 촉매 순환의 개시시에 프로판과 같은 덜 바람직한 생성물이 소량 생성되는 것이 관찰되었다. 이는 C3 분획의 더 낮은 프로필렌 순도를 초래한다. 또한, 촉매 순환의 개시 시에 에틸렌 생성 속도는 소정 시간 후에서 보다 더 빨라진다. 조작중 덜 바람직한 생성물인 프로판의 양은 감소되며, 또한 에틸렌 생성물의 양도 감소된다. 상당한 기간 동안 프로필렌 수율은 양호하게 일정한 상태를 유지하는 반면, 프로판과 에틸렌의 수율은 점진적으로 감소된다. 고정층 반응기에서 촉매 사용중에 일어나는 이러한 변화는 탄소 물질 침착(laydown)에 의해 유발된 촉매 성능 변화의 결과이다.
본 발명의 목적은 상기한 종래의 방법들과 대조적으로 올레핀을 더 경질의 올레핀, 가장 구체적으로 프로필렌으로 촉매 전환시키는 방법을 위한 공급원료로서 정유 공장 및 석유화학 공장에 존재하는 염가의 올레핀을 이용하는, 촉매 안정성이 개선된 방법을 제공하는 것이다.
본 발명의 다른 목적은 높은 프로필렌 수율과 순도를 보유하는 올레핀을 생성하는 방법, 구체적으로 상기 방법의 전체적인 시간 동안 실질적으로 수율과 순도가 일정하게 유지되는 방법을 제공하는 것이다.
본 발명은 유출물내 경질 올레핀에 대해 선택적인 올레핀 함유 탄화수소 공급원료의 분해 방법에 관한 것으로, 이 방법은 500 내지 600℃의 주입구 온도 및 0.1 내지 2 bar의 올레핀 분압에서, 스팀 처리한 규소/알루미늄 원자비가 180 이상인 MFI형 결정성 규산염 및 규소/알루미늄 원자비가 150 내지 800인 MEL형 결정성 규산염으로부터 선택된 결정성 규산염 촉매를 함유하는 이동층 반응기를 통해 1종 이상의 올레핀을 함유하는 탄화수소 공급원료를 통과시키고 5 내지 30 h-1의 LHSV로 공급원료를 촉매 상에 통과시킴으로써 공급원료의 분자량 보다 더 낮은 분자량의 올레핀 함량을 가진 유출물을 생성시키고, 이동층 반응기로부터 촉매의 제1 분획을 간헐적으로 제거하고, 재생기 내에서 촉매의 제1 분획을 재생하고, 재생기 내에서 재생한 촉매의 제2 분획을 이동층 반응기 내로 간헐적으로 공급하는 단계를 포함하고, 촉매 재생 속도를 제어함으로써 프로필렌 순도를 동일한 공급원료, 촉매 및 분 해 조건을 이용하는 고정층 반응기에서 관찰된 평균값에 상응하는 값, 예를 들어 94 중량% 이상으로 일정하게 유지한다.
상기 촉매 재생 속도를 제어하여 올레핀 기준한 에틸렌 수율을 10 중량% 미만으로 하는 것이 바람직하다.
또한, 본 발명은 유출물내 경질 올레핀에 대해 선택적인 올레핀 함유 탄화수소 공급원료의 분해 방법에 관한 것으로, 이 방법은 500 내지 600℃의 주입구 온도 및 0.1 내지 2 bar의 올레핀 분압에서, 스팀 처리한 규소/알루미늄 원자비가 180 이상인 MFI형 결정성 규산염 및 규소/알루미늄 원자비가 150 내지 800인 MEL형 결정성 규산염으로부터 선택된 결정성 규산염 촉매를 함유하는 이동층 반응기를 통해 1종 이상의 올레핀을 함유하는 탄화수소 공급원료를 통과시키고 5 내지 30 h-1의 LHSV로 공급원료를 촉매 상에 통과시킴으로써 공급원료의 분자량 보다 더 낮은 분자량의 올레핀 함량을 가진 유출물을 생성시키고, 이동층 반응기로부터 촉매의 제1 분획을 간헐적으로 제거하고, 재생기 내에서 촉매의 제2 분획을 재생하고, 재생기 내에서 재생한 촉매의 제2 분획을 이동층 반응기 내로 간헐적으로 공급하는 단계를 포함하고, 촉매 재생 속도를 제어함으로써 이동층 반응기내 모든 촉매를 20 내지 240 시간 내에 재생한다.
상기 재생 속도를 제어함으로써 프로필렌 순도를 동일한 공급원료, 촉매 및 분해 조건을 이용하여 고정층 반응기 내에서 얻은 평균값에 상응하는 값, 예를 들어 94% 이상으로 일정하게 유지하는 것이 바람직하다.
상기 재생 속도를 제어함으로써 올레핀 기준한 에틸렌 수율을 10 중량% 미만으로 하는 것이 더 바람직하다.
또한, 본 발명은 더 경질의 올레핀에 대해 선택적인 올레핀 함유 공급원료의 촉매 분해를 위한 이동층 반응기의 촉매 재생의 용도를 제공하는데, 상기 촉매 재생을 이용하여 프로필렌의 순도를 올레핀 분해 공정의 초기 기간, 전형적으로 10 내지 40 시간 동안 고정층 반응에서 관찰된 더 높은 값으로 평균화한다.
또한, 상기 촉매 재생을 이용하여 고정층 반응기에서 관찰되는 초기 기간 동안 높은 에틸렌 수율 및 최종 기간 동안 낮은 에틸렌 수율로 평균화한다.
적어도 C4+ 탄화수소를 보유하는 공급원료는 오일 정유 공장의 유동층 촉매 분해(FCC) 유닛으로부터 유래하는 유출물일 수 있다.
본 발명은 구체적으로 촉매가 촉매 전환 대역 및 촉매 재생 대역 사이를 순환하는 이동층 반응기를 이용함으로써 반응 온도를 상승시키지 않고 활성의 손실을 보상하는 촉매 전환 대역으로부터 불활성화된 촉매를 제거하는 단계 및 상기 촉매 전환 대역으로 재활성화된 촉매를 공급하는 단계를 추가함으로써 촉매 활성의 상실 문제에 대한 해결책을 제공한다. 또한, 이동층 반응기/재생의 조합은 반응 구역과 재생 구역을 독립적으로 운용할 수 있는 가능성을 제공하는데, 그 이유는 이들이 상이한 구역들 사이에서 잠금 호퍼와 밸브에 의해 물리적으로 분리되어 있기 때문이다. 따라서, 각각의 구역은 그 자신의 최적 조건에서 운용되며, 또한 재생 구역은 일시적으로 중단될 수 있는 반면, 반응 구역은 계속 운용할 수 있다.
간헐적으로 촉매가 배출 및 재생되고, 결과적으로 촉매 반응 대역내로 재주입되는 이동층 반응기를 이용하는 경우, 촉매 반응 대역에서 상기 촉매의 촉매 성능은 일정하게 유지될 수 있다. 이는 시간 경과에 따라 일정한 생성물 분포로 귀착될 것이다. 또한, 고정층 반응기에서 촉매 사이클의 개시시에 관찰된 덜 바람직한 생성물 형성도 조절될 수 있는데, 그 이유는 이동층 반응기내에서의 촉매 성능은 고정층 반응기에서 관찰된 촉매 성능의 평균이기 때문이다.
본 발명은 본 발명자들에 의해 이루어진 발견에 대해 서술하는 것인데, 이러한 발견은 프로필렌의 순도, 즉 유출물의 전체 C3 함량중에서 프로필렌의 비율을 94중량% 이상 획득하기 위해 및 바람직하게는 올레핀 기준한 에틸렌 수율을 10 중량% 미만으로 획득하기 위해, 촉매 재생을 이용하는 이동층 반응기의 사용은 더 구체적으로 목적하는 프로필렌 순도에 따르고, 그리고 임의로 에틸렌 함량에 좌우되며, 유출물내 에틸렌 분율에 대한 상업적인 특정 요구조건에 따라 촉매 재생을 조절하여 이동층 반응기내 전체 촉매 함량을 20 내지 240 시간 동안 재생함으로써 연속적인 기준으로 이들 평균값을 획득하는 것을 가능하게 한다는 것에 관한 것이다. 이동층 반응기내 전체 촉매가 재생되는 특정 기간은 다수의 요인, 예를 들어 특정 촉매의 성질, 온도, LHSV, 공급원료 함량등에 따라 달라진다. 원론적으로, 촉매 재생은 프로필렌 순도 및 바람직하게는 올레핀 기준한 에틸렌 수율의 평균값이 고정층 반응기의 초기 기간, 전형적으로 올레핀 분해 공정의 최초 10 내지 40 시간, 예를 들어 20 또는 30 시간 동안 낮은 프로필렌 순도 및 필요에 따라 올레핀 기준한 높 은 에틸렌 수율이라는 기술적인 문제점을 본질적으로 극복하면서 높은 순도의 프로필렌을 생성할 수 있도록 수행되는 것이 바람직하다. 이는 종래 기술에 존재하는 문제점, 구체적으로 EP-A-0921179호에 기술된 낮은 프로필렌 순도 및 필요에 따라 올레핀 기준한 높은 에틸렌 수율, 허용할 수 있는 화학 등급 순도의 프로필렌을 생성할 수 있는 촉매 능력의 감소 및 필요에 따라 허용할 수 있는 운용 시간에 걸쳐 낮은 에틸렌 함량을 극복한다.
따라서, 본 발명의 바람직한 구체예는 촉매가 촉매 전환 대역과 촉매 재생 대역 사이를 순환하는 이동층 반응기를 이용함으로써 조성이 일정한 것을 특징으로 하는 촉매 반응기 유출물의 생성을 위한 촉매를 사용하는 공저을 제공할 수 있다. 또한, 본 발명의 바람직한 구체예는 촉매를 이용함으로써 촉매가 촉매 전환 대역 및 촉매 재생 대역 사이에서 순환하는 이동층 반응기를 이용하여 허용할 수 있는 수준의 평균으로 새로운 촉매 상에서 덜 바람직한 생성물의 형성을 경감시키는 방법을 제공할 수 있다.
따라서, 본 발명은 정유 공장 및 석유화학 공장에서 유래하는 올레핀 풍부한 탄화수소 스트림(생성물)을 경질 올레핀으로 선택적으로 분해할 뿐만 아니라 특히 프로필렌으로 분해하는 방법을 제공할 수 있다. 한 구체예에서, 상기 올레핀 풍부한 공급원료는 스팀처리/탈알루미늄화 처리한 후 얻어진 Si/Al 원자비가 180 이상이거나 또는 유기 주형을 이용하여 결정화하고, 이어서 임의의 후속 스팀처리 또는 탈알루미늄화 공정을 수행하지 않고 얻은 특정 Si/Al 원자비가 180 이상인 MFI형 결정성 규산염 촉매 상에 통과시킨다. 다른 구체예에서, 올레핀 풍부한 공급원료는 MEL형 결정성 규산염 촉매 상으로 통과시키는데, 상기 촉매는 예를 들어 300℃ 이상의 온도와 10 kPa 이상의 수 분압에서 1시간 이상 동안 스팀처리하였으며, 특정 Si/Al 원자비를 보유한 것이다. 상기 공급원료는 500 내지 600℃ 범위의 온도, 0.1 내지 2 bar의 올레핀 분압 및 5 내지 30 h-1의 LHSV에서 상기 촉매 상에 통과시킬 수 있다. 이는 92 중량% 이상의 C3 화학종 프로필렌 및 프로판(즉, C3 -/C3s 비)을 위해 프로필렌에 대한 선택성으로 공급원료내 올레핀 함량을 기준하여 30 내지 50% 이상의 프로필렌을 산출할 수 있다.
본 명세서에서 사용한 용어 "규소/알루미늄 원자비"는 전체적인 물질의 Si/Al 원자비를 의미하며, 이는 화학 분석을 통해 결정할 수 있다. 구체적으로, 결정성 규산염 물질에 있어서, 기술된 Si/Al 비는 단지 결정성 규산염의 Si/Al 골격에 대한 것이 아니라 오히려 전체 물질에 대한 것이다.
상기 공급원료는 질소와 같은 비활성 가스로 희석한 상태 또는 희석하지 않은 상태로 공급할 수 있다. 희석된 상태로 공급하는 경우, 공급원료의 절대 압력은 비활성 가스내 탄화수소 공급원료의 분압을 구성한다.
본 발명에 따라, 올레핀의 분해는 탄화수소 스트림내의 올레핀이 더 경질의 올레핀 및 선택적으로 프로필렌으로 분해되도록 수행된다. 공급원료와 유출물은 실질적으로 동일한 올레핀 함량(중량%)을 보유하는 것이 바람직하다. 전형적으로, 유출물의 올레핀 함량은 공급원료의 올레핀 함량의 ±15 중량%이며, 더 바람직하게는 ±10 중량%이다. 상기 공급원료는 임의 종류의 올레핀 함유 탄화수소 스트림을 포 함할 수 있다. 상기 공급원료는 전형적으로 10 내지 100 중량%의 올레핀을 포함하며, 또한 희석되지 않은 상태 또는 희석제(희석제는 필요에 따라 비올리핀계 탄화수소를 포함함)로 희석된 상태로 공급될 수 있다. 구체적으로, 상기 올레핀 함유 공급원료는 C4 내지 C10 탄소수 범위, 더 바람직하게는 C4 내지 C6 탄소수 범위의 선형 올레핀 및 분지된 올레핀을 함유하는 탄화수소 혼합물일 수 있으며, 필요에 따라 C4 내지 C10 탄소수 범위의 선형 파라핀 및 분지된 파라핀 및/또는 방향족 화합물과의 혼합물일 수 있다. 전형적으로, 상기 올레핀 함유 스트림의 비등점은 약 -15℃ 내지 약 180℃이다.
본 발명의 특히 바람직한 구체예에서, 탄화수소 공급원료는 정유 공장 및 스팀 분해 유닛에서 유래하는 C4 혼합물을 포함한다. 이러한 스팀 분해 유닛은 에탄, 프로판, 부탄, 나프타, 가스 오일, 연료 오일 등을 포함하는 많은 종류의 공급원료를 분해한다. 가장 구체적으로, 탄화수소 공급원료는 중유를 가솔린 및 더 경질의 생성물로 전환하기 위해 사용되는 천연 오일 정유 공장의 유동층 촉매 분해(FCC) 유닛에서 유래하는 C4 유분을 포함할 수 있다. 전형적으로, FCC 유닛에서 유래하는 이러한 C4 유분은 약 50 중량%의 올레핀을 함유한다. 대안으로, 탄화수소 공급원료는 메탄올 및 이소부텐으로부터 제조되는 메틸 t-부틸 에테르(MTBE)를 생성하기 위한 천연 오일 정유 공장내 유닛에서 유래하는 C4 유분을 포함할 수 있다. 또한, MTBE 유닛에서 유래하는 이러한 C4 유분은 전형적으로 약 50 중량%의 올레핀을 포함 한다. 이들 C4 유분은 각각의 FCC 또는 MTBE 유닛의 출구에서 분별된다. 그러나, 탄화수소 공급원료는 비등점이 약 15 내지 180℃ 범위인 C5 내지 C9 화학종을 포함하는 나프타가 스팀 분해되어 특히 C4 유분을 생성하는 석유화학 공장의 나프타 스팀 분해 유닛에서 유래하는 C4 유분을 추가로 포함할 수 있다. 이러한 C4 유분은 40 내지 50 중량%의 1,3-부타디엔, 약 25 중량%의 이소부틸렌, 약 15 중량%의 부텐(부트-1-엔 및/또는 부트-2-엔의 형태) 및 약 10 중량%의 n-부탄 및/또는 이소부탄을 포함한다. 또한, 상기 올레핀 함유 탄화수소 공급원료는 부타디엔 추출(라피네이트 1) 또는 부타디엔 수소첨가 반응후 스팀 분해 유닛에서 유래하는 C4 유분을 포함할 수 있다.
본 발명에 따라, 올레핀의 분해를 위한 촉매는 MFI류의 결정성 규산염(제올라이트, 실리칼라이트 또는 상기 류의 임의의 다른 규산염일 수 있음) 또는 MEL류의 결정성 규산염(제올라이트 또는 상기 류의 임의의 다른 규산염일 수 있음)을 포함한다. MFI 규산염의 예로는 ZSM-5 및 실리칼라이트를 들 수 있다. MEL 제올라이트의 예로는 ZSM-11 및 실리칼라이트를 들 수 있는데, 이는 당업계에 공지되어 있다. 다른 예로는 보랄라이트 D 및 실리칼라이트-2를 들 수 있는데, 이들은 문헌(참조: Atlas of Zeolite structure types, 1987, Butterworths)에 기술되어 있다.
바람직한 결정성 규산염은 10개의 산소 고리에 의해 한정된 채널 또는 세공을 보유하며 규소/알루미늄 원자비가 높다.
결정성 규산염은 산소 이온을 공유함으로써 서로 연결된 XO4 사면체 골격을 기초로한 미세다공성 결정성 무기 중합체이며, 이때 X는 3가(예를 들어 Al, B,...) 또는 4가(예를 들어, Ge, Si,...)일 수 있다. 결정성 규산염의 결정 구조는 사면체 유닛의 망상구조가 함께 연결되는 특정 순서에 의해 한정된다. 결정성 규산염 세공 개구의 크기는 사면체 유닛의 수 또는 대안으로 세공을 형성하기 위해 필요한 산소 원자의 수와 세공 내에 존재하는 양이온의 성질에 의해 결정된다. 이들은 하기 특성의 독특한 조합을 보유한다: 높은 내표면적; 하나 이상의 불연속 크기를 가진 균일한 세공; 이온 교환가능성; 양호한 열 안정성; 및 유기 화합물을 흡수할 수 있는 능력. 이들 결정성 규산염의 세공은 크기면에서 실질적으로 관심이 있는 다수의 유기 분자와 유사하기 때문에, 이들은 반응물 및 생성물의 출입을 조절함으로써 촉매 반응에서 특정 선택성을 발휘할 수 있다. MFI 구조를 가진 결정성 규산염은 세공 직경이 다음과 같은 이방향성 교차 세공 시스템을 보유한다: [010]을 따르는 직선형 채널: 0.53-0.56 nm 및 [100]을 따르는 사인함수형 채널: 0.51-0.55 nm. MEL 구조를 가진 결정성 규산염은 세공 직경이 0.53-0.54 nm이며 [100]을 따르는 직선형 채널을 보유하는 이방향성 교차 직선 세공 시스템을 보유한다.
상기 결정성 규산염 촉매는 구조적 특성 및 화학적 특성을 보유하며, 특정 반응 조건 하에서 사용함으로써 촉매 분해가 용이하게 수행되도록 할 수 있다. 상기 촉매 상에서 상이한 반응 경로가 발생할 수도 있다. 약 500 내지 600℃, 바람직하게는 520 내지 600℃, 더 바람직하게는 540 내지 580℃의 주입구 온도 및 0.1 내 지 2 bar, 가장 바람직하게는 약 대기압인 올레핀 분압을 포함하는 공정 조건 하에서, 공급원료내 올레핀의 이중결합의 이동은 용이하게 획득되며, 이중결합 이성화가 유도된다. 또한, 이러한 이성화는 열역학적 평형에 도달하는 경향이 있다. 예를 들어, 프로필렌은 헥센 또는 더 중질의 올레핀계 공급원료의 촉매 분해에 의해 직접 제조할 수 있다. 올레핀계 촉매 분해는 결합 파괴에 의해 더 짧은 분자를 생성하는 공정을 포함하는 것으로 이해될 수 있다.
결정성 규산염 촉매 내에서 그렇게 높은 규소/알루미늄 비로 인해, 올레핀 공급원료가 어디에서 기인하든 그 조성이 어떻든 안정한 올레핀 전환이 획득될 수 있다. 그렇게 높은 비는 촉매의 산성을 감소시킴으로써 촉매의 안정성을 증가시킨다.
본 발명의 촉매 분해법에서 사용하기 위한, 규소/알루미늄 원자비가 높은 MFI 촉매는 시판되는 결정성 규산염으로부터 알루미늄을 제거함으로써 제조할 수 있다. 시판되고 있는 전형적인 실리칼라이트의 규소/알루미늄 원자비는 약 120이다. 시판되는 MFI 결정성 규산염은 결정성 규산염 골격내의 4면체 알루미늄을 감소시키고 알루미늄 원자를 비정질 알루미나 형태의 8면체 알루미늄으로 전환시키는 스팀처리 공정에 의해 개질할 수 있다. 스팀처리 단계에서 알루미늄 원자는 결정성 규산염 골격 구조로부터 화학적으로 제거되어 알루미나 입자를 형성하고, 이들 입자들은 골격 내의 세공 또는 채널의 부분적인 장애의 원인이 된다. 이것은 본 발명의 올레핀계 분해 공정을 억제시킨다. 따라서, 스팀처리 단계 후, 결정성 규산염에 대해 추출 단계를 수행하게 되는데, 이때 비정질 알루미나는 세공으로부터 제거되 어 미세세공 부피는 적어도 부분적으로 회복된다. 수용성 알루미늄 착물의 형성에 의해 세공으로부터 침출 단계에 의한 비정질 알루미나의 물리적인 제거는 MFI 결정성 규산염의 탈알루미늄화의 전체적인 효과를 산출한다. 이 방법에서, MFI 결정성 규산염 골격으로부터 알루미늄을 제거하고 이어서 세공으로부터 형성된 알루미나를 제거함으로써, 상기 방법은 촉매의 전체 세공 표면을 통한 실질적으로 균일한 탈알루미늄화를 획득하는 것을 목표로한다. 이는 촉매의 산성을 감소시킴으로써 분해 공정에서 수소 전이 반응의 발생을 감소시킨다. 이상적으로 산성의 감소는 실질적으로 균일하게 결정성 규산염 골격 내에 한정된 세공 전체를 통해 발생하는 것이다. 그 이유는 올레핀 분해 공정에서 탄화수소 화학종은 세공 내로 깊이 진입할 수 있기 때문이다. 따라서, 산성의 감소 및 MFI 촉매의 안정성을 감소시키는 수소 전이 반응의 감소는 골격내 전체 세공 구조를 통해 일어나는 것이 바람직하다. 상기 골격 규소/알루미늄 비는 상기 방법에 의해 약 180 이상, 바람직하게는 약 180 내지 1000, 더 바람직하게는 200 이상, 더욱 더 바람직하게는 300 이상, 가장 바람직하게는 약 480까지 증가시킬 수 있다.
MEL 또는 MFI 결정성 규산염 촉매는 결합제, 바람직하게는 무기 결합제와 혼합되고, 소정의 형상, 예를 들어 압출된 펠릿으로 성형할 수 있다. 상기 결합제는 촉매 제조 공정 및 올레핀을 위한 후속 촉매 분해 공정에 사용되는 온도를 비롯한 다른 조건에 견딜 수 있도록 선택된다. 상기 결합제는 점토, 실리카, 금속 산화물(예, ZrO2) 및/또는 금속, 또는 실리카와 금속 산화물의 혼합물을 포함하는 겔로부 터 선택되는 무기 결합제이다. 상기 결합제는 알루미늄을 함유하지 않는 것이 바람직하다. AlPO4에서와 같은 임의의 화학 화합물내에 알루미늄이 사용될 수 있지만, 이것은 상당히 비활성이며, 자연적으로 산성이 아니다. 결정성 규산염과 함께 사용되는 결합제 그 자체가 촉매적으로 활성이라면, 이는 전환 및/또는 촉매의 선택성을 변경시킬 수 있다. 결합제에 대해 비활성인 물질은 전환량을 제어하기 위한 희석제로서 적절히 작용하여 반응 속도를 제어하기 위한 다른 수단을 사용하지 않고서도 생성물을 경제적이면서 순서대로 얻을 수 있다. 양호한 분쇄 강도를 가진 촉매를 제공하는 것이 바람직하다. 그 이유는 촉매가 분말형 물질로 분해되는 것을 방지하는 상업적인 용도 때문이다. 이러한 점토 또는 산화물 결합제는 보통 촉매의 분쇄 강도를 개선하기 위한 목적으로만 사용되어 왔다. 본 발명의 촉매를 위해 특히 바람직한 결합제는 실리카이다.
미분 결정성 규산염 물질과 결합제의 무기 옥사이드 매트릭스의 상대적인 비율은 다양하게 할 수 있다. 전형적으로, 결합제 함량은 복합 촉매의 중량을 기준하여 5 내지 95 중량%, 더 바람직하게는 20 내지 50 중량% 범위이다. 결정성 규산염과 무기 산화물 결합제의 이러한 혼합물은 제형화된 결정성 규산염이라 칭한다.
촉매와 결합제의 혼합시, 촉매는 펠릿, 구로 제형화하거나, 다른 형상으로 압출하거나, 분무 건조된 분말로 형성할 수 있다. 본 발명을 실시하기 위해, 제형화된 촉매는 구 및 펠릿 또는 동일한 높이와 폭을 가진 압출물과 같이 매우 대칭인 것이 바람직하다. 가스 스트림 내에서 촉매 입자의 침강 속도는 가스 스트림 방향 에 대해 모든 방향에서 동일한 것이 중요하다.
촉매 분해 공정에서, 공정 조건은 프로필렌에 대한 높은 선택성, 시간 경과에 따른 안정한 올레핀 전환 및 유출물내 안정한 올레핀 생성물 분포를 제공하기 위해 선택된다. 이러한 목적은 저압, 높은 주입구 온도 및 짧은 접촉 시간과 함께 낮은 산 밀도(즉, 높은 Si/Al 원자비)의 촉매를 이용함으로써 달성되는데, 이때 모든 공정 매개변수는 상관되어 있으며, 전체적인 누적 효과를 제공한다(예를 들어, 더 높은 압력은 더 높은 주입구 온도에 의해 상쇄되거나 보상될 수 있음). 상기 공정 조건은 파라핀, 방향족 화합물 및 코크 전구물질의 형성을 유발하는 수소 전이 반응을 일으키기 않도록 선택된다. 따라서, 상기 작동 조건은 빠른 공간 속도, 낮은 압력 및 높은 반응 온도를 사용한다. LHSV 범위는 5 내지 30 h-1, 바람직하게는 10 내지 30 h-1이다. 올레핀 분압은 0.1 내지 2 bar, 바람직하게는 0.5 내지 1.5 bar 범위이다. 특히 바람직한 올레핀 분압은 대기압(즉, 1 bar)이다. 탄화수소 공급원료는 반응기를 통해 공급원료를 전달하기에 충분한 전체 주입구 온도에서 공급하는 것이 바람직하다. 탄화수소 공급원료는 희석되지 않은 상태 또는 비활성 가스, 예를 들어 질소 내에서 희석된 상태로 공급될 수 있다. 바람직하게는, 반응기내 전체적인 절대 압력은 0.5 내지 10 bar 범위이다. 낮은 올레핀 분압, 예를 들어 대기압의 이용은 분해 공정에서 수소 전이 반응의 개시를 늦추는 경향이 있으며, 이어서 촉매 안정성을 감소시키는 경향이 있는 코크 형성의 가능성을 감소시킨다. 올레핀의 분해는 500 내지 600℃, 더 바람직하게는 520 내지 600℃, 더욱 더 바람 직하게는 540 내지 590℃, 전형적으로 약 560℃ 내지 585℃에서 수행하는 것이 바람직하다.
이하, 첨부 도면을 참조하여 본 발명의 구체예를 기술한다.
도 1은 본 발명의 방법을 실시하기 위한 배치를 모식적으로 제공하는 도면이다. 본 도면에 나타낸 발명은 임의의 변경예를 제외하려는 의도는 없으며, 도면을 단순화하기 위해, 인출 셧오프 밸브, 고체 흐름 제어 밸브, 펌프, 파이프 배치, 당업자에게 용이하게 공지되어 있는 통상적인 장치는 도시하지 않았다.
촉매적으로 분해하려는 새로운 올레핀 함유 원료(바람직하게는 재순환 원료와 연합됨) 및 필요에 따라 수소와 같은 희석 가스, 스팀 또는 임의의 다른 불활성 가스는 라인(1)을 통해 원료-유출물 열 교환기(2)로 이송되고, 또한 라인(3)을 통해 가열기(4)로 이송되어 혼합물의 온도를 목적하는 반응 온도로 상승시킨다. 라인(5)를 통해 고온 혼합물을 방사상 흐름 반응기(10) 내로 이송시킨다. 상기 반응기(10)는 밀집된 상태의 촉매 환을 함유한다. 원료 혼합물은 상기 환의 중심으로 주입할 수 있으며, 상기 촉매층 환의 외부로 촉매를 배출시킬 수도 있다. 필요에 따라, 상기 원료 혼합물은 상기 층 환 외부의 촉매 층에 주입될 수 있으며, 상기 환의 중심에서 촉매 층 환을 이탈할 수도 있다. 반응 생성물은 라인(19)을 통해 반응 구역을 이탈하여 원료-유출물 열 교환기(2)에 의해 분별 구역(도시하지 않음)으로 이송된다. 분별 구역에서, 상이한 반응 생성물은 농축된다. 미전환 원료 또는 생성된 부텐 풍부한 C4 분획은 새로운 원료와 함께 라인(1)을 통해 반응 구역으로 재순환된다.
본 발명에서 이동층 반응기내 촉매 재생에 따라, 촉매는 중력하에서 촉매층 환을 통해 하향 이동하고, 라인(20)을 통해 촉매로부터 탄화수소 증기를 제거하기 위해 촉매를 질소로 세정하는 잠금 호퍼(21) 내로 연속적으로 또는 간헐적으로 배출된다. 잠금 호퍼 내에서, 압력은 리프트 인게이져(22)의 압력과 동일하게 한다. 촉매는 촉매 리프트 라인(24)을 통해 리프트 디스인게이져(30)에 라인(23)을 통해 들어오는 리프트 가스에 의해 리프트 인게이져(22)로부터 리프팅된다. 기상 리프트 가스는 수소, 질소, 메탄, 스팀 또는 심지어 질소내 희석된 산소일 수 있다. 상기 리프트 가스의 유속은 리프트 라인(24)을 통해 촉매를 리프트 디스인게이져(30)로 전달하기 위한 촉매 입자의 침강 속도를 능가하기에 충분하다. 상기 리프트 디스인게이져(30) 내에서, 상기 촉매는 라인(31)을 통해 리프트 가스로부터 분리되며, 압력은 촉매 재생 용기(40)의 압력과 동일하게 된다. 상기 리프트 가스는 다른 목적으로 재순환되거나 이송될 수 있다. 상기 촉매는 라인(32)을 통해 리프트 디스인게이져(30)로부터 재생 용기(40)로 공급된다.
재생 용기(40)에서, 촉매 상에 침착된 탄소 물질은 산소에 의해 연소되어 이산화탄소를 형성한다. 재생 용기(40)는 중력에 의해 하향 이동하는 촉매의 원통형 이동층으로 구성될 수 있다. 대안으로, 재생 용기(40)는 방사상 흐름형 촉매층으로 구성될 수도 있다. 산화 가스는 촉매층 환의 중심으로 주입되거나, 상기 환의 외부로부터 주입될 수 있다. 새로운 공기는 라인(41)을 통해 주입되고, 라인(48)을 통해 들어오는 재순환 가스와 혼합되고, 압축기(42)에 의해 압축되어 라인(43)으로 들어온다. 산소 함유 혼합물은 라인(43)을 통해 재생 용기(40)로 들어간다. 연소 가스는 라인(44)을 통해 재생 용기를 이탈하여 용기(45)로 들어간다. 연소 가스는 냉각되거나 열 교환되고, 궁극적으로 건조된다. 물은 라인(46)을 통해 배수된다. 미응축 가스는 라인(47)을 통해 부분적으로 제거되고, 잔여물은 재순환되거나 라인(41)을 통해 새로운 공기와 혼합될 수 있다.
촉매 상의 탄소 물질의 연소를 제어하기 위해, 산소는 상대적으로 낮은 농도로 존재하여야만 한다. 일반적으로 재순환 가스 대 새로운 공기의 비는 높다. 산화 가스내 산소의 부피%는 전형적으로 0.2 내지 2 이며, 바람직하게는 약 0.6이다. 이산화탄소, 질소 및 경우에 따라 일산화탄소와 같은 다른 화합물이 산화 가스내에 존재할 수 있다.
재생중, 촉매는 중력하에 하향이동하며, 탄소 물질은 점진적으로 연소된다. 재생 용기(40)의 단부를 향해 더 높은 농도의 산소를 사용하는 것이 바람직할 수 있다. 산소 함유 가스의 제2 주입은 탄소 물질이 이미 상당량 연소되는 촉매층의 더 낮은 부분으로 재생 용기(40)내로 주입될 수 있다. 공지된 바와 같이, 산소를 이용하는 재생은 발열반응이며, 촉매가 손상되는 온도를 초과하지 않도록 주의를 기울여야만 한다. 촉매층에서 600℃를 초과하지 않는 것이 바람직하다. 재생은 일반적으로 약 450℃에서 개시된다. 따라서, 산소 함유 가스는 반응 용기(40)로 도입되기 전에 가열할 수 있다. 재생 용기내로 주입될 수 있는 제2 산소 함유 스트림은 촉매 상에 침착된 탄소 물질의 더 양호한 연소를 완료하기 위해 더 높은 온도로 가열될 수 있다. 제2 산소 함유 스트림내 산소의 함량(%)은 전형적으로 2 내지 100, 바람직하게는 5 내지 21이다. 이산화탄소, 질소 및 경우에 따라 일산화탄소와 같은 기타 화합물이 산화 가스 내에 존재할 수 있다.
촉매는 라인(50)을 통해 잠금 호퍼(51)로 흐른다. 필요에 따라, 재생은 촉매에 대해 허용가능한 최고 온도에서 퍼지 공기로 상기 호퍼(51)를 일차적으로 세정한 후, 질소 세정하여 임의의 잔류 산소를 제거함으로써 완료할 수 있다. 촉매는 라인(52)을 통해 리프트 인게이져(53)로 흐른다. 라인(54)을 통해 들어오는 리프트 가스에 의해 촉매는 촉매 전달 라인(60)을 통해 반응기(10) 상부에 위치한 촉매 수집기 호퍼(61)에 이송된다. 촉매는 라인(62)을 통해 리프트 가스로부터 분리된다. 이들 리프트 가스는 다른 목적으로 이송될 수 있거나 재순환되어 리프트 가스로 재사용될 수도 있다. 촉매 수집기 호퍼(61)내 압력은 반응기 압력과 동일하게 한다. 상기 수집기 호퍼(61)내의 재생된 촉매는 라인(63)을 통해 반응기 용기(10)내로 흐른다. 새로운 촉매는 라인(64)을 통해 촉매 수집기 호퍼(61)내로 첨가될 수 있는 한편, 사용된 촉매는 라인(65)을 통해 재생 시스템으로부터 배출될 수 있다.
도 2는 본 발명을 실시하기 위한 또 다른 구체예를 도시한다. 장쇄 올레핀을 더 경질의 올레핀으로 분해하는 것은 흡열반응이기 때문에, 반응 혼합물을 재가열하는 것이 필요하다. 도 2는 올레핀 분해 공정을 위해 직렬로 연결된 2개의 이동층 반응기(10,15)를 이용하는 또 다른 구체예를 도시한다. 제1 방사상 흐름 반응기(10)의 반응기 유출물은 라인(11)을 통해 반응기를 이탈하며, 재가열기(12)로 이송된다. 혼합물은 라인(13)을 통해 제2 반응기(15)로 이송된다. 상기 제2 반응기(15)는 도시된 바와 같이 제1 반응기(10) 아래에 위치할 수 있거나, 필요에 따라 제2 반응기(15)는 제1 반응기(10)와 병렬 배치될 수도 있다. 상기 2개의 반응기가 병렬 배치되는 경우, 제1 반응기(10)와 제2 반응기(15) 사이에 촉매 리프트 전달 라인(도시하지 않음)이 구비된다. 공정 모식도의 나머지 부분은 상기 도 1에서 설명한 것과 동일하다. 상기 촉매는 이동층을 통해 하양 이동하는 경우 더 활성으로 되기 때문에, 제2 반응기 내에서 촉매와 반응 혼합물의 접촉 시간을 증가시키는 것이 바람직하다. 이는 촉매층 환의 두께를 증가시킴으로서 용이하게 구현할 수 있다.
본 발명의 실시를 위한 또 다른 구체예는 도 3에 도시되어 있다. 반응기가 그리 대형은 아니기 때문에, 제1 반응기(10)(또는 도 1에 나타낸 바와 같은 단일 반응기(10))의 상부에 재생 용기(40)를 위치시키는 것이 유리할 수 있다. 이는 이송 단계에 기인한 촉매의 마찰을 감소시킬 촉매 전달 라인을 거의 사용하지 않음을 의미하는 것이다.
이하, 본 발명은 하기하는 비제한적인 실시예에 의해 추가 기술될 것이다.
실시예 1
FCC 유닛에서 생성된 C4와 경질 접촉 분해 스피릿(LCCS; light catalytic cracked spirit)의 50/50 중량% 혼합물로 이루어지며, 하기 표 1에 도시한 바와 같은 원료 조성의 공급원료에 대해 고정층 반응기(본 발명에 따른 것이 아님)에서 올레핀 촉매 분해를 수행하였는데, 상기 고정층 반응기는 규소/알루미늄 원자비가 270 이상인 MFI형의 결정성 규산염 촉매(일반적으로 EP-A-0921179호에 기술된 것과 동일함)를 포함하며, 주입구 온도 585℃, 시간당 액체 공간 속도(LHSV) 20 h-1 및 출구 압력 0.5 bar의 조건을 사용하였다. 시간에 따른 유출물의 조성을 측정하여 프로필렌(C3-) 함량, 에틸렌(C2-) 함량, 이소부텐(i-C4-) 함량 및 프로필렌 순도를 결정하였으며, 결과는 하기 표 4에 나타냈다. 반응기에는 촉매 5 ℓ를 장입하였으며, 반응기는 단열 모드로 조작하였다.
표 4의 결과로부터 확인할 수 있는 바와 같이, 프로필렌 함량, 즉 올레핀 분해 공정의 프로필렌에 대한 올레핀 기준한 수율은 초기 약 35 시간의 기간까지 약 35 중량% 이상이었으며, 그후 약 75 시간의 기간후 약 18 중량% 만큼 낮은 값으로 신속하게 감소되었다. 이로부터 확인할 수 있는 것은, 올레핀 분해 공정에서 프로필렌의 생성에 대한 촉매의 활성은 시간 경과에 따라 감소되는데, 특히 약 35 시간을 기점으로 그 후에는 신속하게 감소된다는 것이다. 또한, 스트림에서 더 짧은 반응 시간에 관해서는, 유출물의 올레핀 기준한 에틸렌 함량이 초기에는 10 중량% 이상으로 높았고, 스트림에서 40 시간까지 5 중량% 이상이었으며, 프로필렌 순도(즉, 프로필렌 대 전체 C3 함량의 비)는 초기에는 낮았고, 스트림에서 단지 약 10 시간의 기간 후에 94% 이상으로 증가하는 문제점이 있었다.
표 2는 스트림에서 4 시간후, 프로필렌 수율이 상당히 일정하게 유지되는 약 35 시간까지 프로필렌 함량, 에틸렌 함량, 이소부텐 함량 및 프로필렌 순도를 나타내고 있다.
본 발명의 방법에 따라, 연속 촉매 재생을 이용하는 이동층 반응기를 제공함으로써, 유출물에서 4개의 별개 수율은 표 2에 적시한 평균값을 산출하기 위해 실질적으로 평균화하였다. 따라서, 연속 촉매 재생과 함께 이동층 반응기를 이용함으로써 유출물의 조성, 구체적으로 프로필렌 함량 및 순도를 더 일정하게 유지할 수 있다. 또한, 유출물내 덜 바람직한 생성물, 예를 들어 목적하는 프로필렌으로부터 분리하기가 상대적으로 어려운 분별 공정을 필요로하는 에틸렌의 생성은 고정층의 경우에서의 초기 수치에 비해 허용할 수 있는 평균 수치까지 연속적으로 감소하였다.
실시예 2
본 실시예에 따라, 표 1에 예시한 전형적인 조성을 가진 동일한 원료를 실시예 1의 동일한 촉매 상에 공급하였는데, 이때 실시예 1과 동일한 주입구 온도 및 출구 압력을 사용하였지만, LHSV는 실시예 1의 그것보다 낮은 10 h-1을 사용하였다. 스트림에서 올레핀 함량과 시간 사이의 관계는 도 5에 나타냈다. 하기 표 3은 시간에 따른 프로필렌 순도의 변화와 함께 시간에 따른 프로필렌, 에틸렌 및 이소부텐 함량의 변화를 나타낸다.
실시예 1에서와 같이, 실시예 2에서도 촉매 재생과 함께 이동층 반응기의 사용은 에틸렌 함량에 대한 개선된 평균값 및 프로필렌 순도에 대한 개선된 평균값을 제공하는 경향이 있는 유출물의 조성에 대한 실질적인 평균값을 제공하였다.
| C nr | P | O | N | A | 총량 | 누적량 |
| 1 | 0.00 | |||||
| 2 | 0.00 | 0.00 | ||||
| 3 | 0.02 | 0.28 | 0.31 | 0.31 | ||
| 4 | 17.40 | 25.74 | 43.14 | 43.45 | ||
| 5 | 6.03 | 6.90 | 0.09 | 13.03 | 56.48 | |
| 6 | 8.84 | 5.54 | 1.58 | 0.52 | 16.48 | 72.96 |
| 7 | 3.98 | 3.13 | 2.39 | 3.00 | 12.49 | 85.45 |
| 8 | 3.23 | 1.12 | 2.06 | 3.88 | 10.28 | 95.74 |
| 9 | 1.49 | 0.26 | 0.11 | 1.86 | 3.72 | 99.46 |
| 10 | 0.11 | 0.00 | 0.00 | 0.40 | 0.51 | 99.97 |
| 11 | 0.03 | 0.03 | 100.00 | |||
| 총량 | 41.10 | 42.97 | 6.23 | 9.70 | 100.0 | |
| C nr: 탄소수, P:파라핀종 , O: 올레핀종, N:나프테닉 종 , A: 방향족 종 | ||||||
| TOS[h] | 4.17 | 19.48 | 34.57 | 평균 |
| C3-[중량%] | 36.27 | 34.95 | 35.14 | 35.45 |
| C2-[중량%] | 10.03 | 7.26 | 6.35 | 7.88 |
| i-C4-[중량%] | 13.56 | 18.48 | 22.66 | 18.23 |
| C3-순도[중량%] | 93.44 | 94.94 | 95.45 | 94.61 |
(상기 표에서, TOS는 스트림상 시간(time on stream)을 나타냄)
| TOS[h] | 2.47 | 4.92 | 10.18 | 17.83 | 28.37 | 41.10 | 평균 |
| C3-[중량%] | 32.93 | 33.71 | 33.61 | 33.49 | 35.53 | 34.09 | 33.89 |
| C2-[중량%] | 10.59 | 10.71 | 9.93 | 9.11 | 9.03 | 7.54 | 9.48 |
| i-C4-[중량%] | 11.51 | 11.96 | 12.31 | 12.93 | 14.34 | 15.47 | 13.09 |
| C3-순도[중량%] | 88.38 | 90.42 | 91.79 | 93.08 | 93.81 | 94.97 | 92.08 |
(상기 표에서, TOS는 스트림상 시간(time on stream)을 나타냄)
도 1은 정유 공급원료 및/또는 석유화학 공급원료를 처리하기 위한 본 발명에 따른 방법의 한 구체예의 모식도인데, 상기 방법은 결정성 규산염 촉매 상에서 올레핀을 더 경질의 올레핀으로 선택적 촉매 분해하는 방법 및 촉매 재생 방법을 포함한다.
도 2는 정유 공급원료 및/또는 석유화학 공급원료를 처리하기 위한 본 발명에 따른 방법의 두번째 구체예의 모식도인데, 상기 방법은 결정성 규산염 촉매 상에서 올레핀을 더 경질의 올레핀으로 선택적 촉매 분해하는 방법 및 촉매 재생 방법을 포함한다.
도 3은 정유 공급원료 및/또는 석유화학 공급원료를 처리하기 위한 본 발명에 따른 방법의 세번째 구체예의 모식도인데, 상기 방법은 결정성 규산염 촉매 상에서 올레핀을 더 경질의 올레핀으로 선택적 촉매 분해하는 방법 및 촉매 재생 방법을 포함한다.
도 4는 촉매 분해법의 한 예에서 유출물의 올레핀 함량과 시간 사이의 관계를 나타낸다.
도 5는 촉매 분해법의 두번째 예에서 유출물의 올레핀 함량과 시간 사이의 관계를 나타낸다.
Claims (6)
- 유출물내 경질 올레핀에 대해 선택적인 올레핀 함유 탄화수소 공급원료의 분해 방법으로서, 이 방법은 500 내지 600℃의 주입구 온도 및 0.1 내지 2 bar의 올레핀 분압에서, 스팀 처리한 규소/알루미늄 원자비가 180 이상인 MFI형 결정성 규산염 및 규소/알루미늄 원자비가 150 내지 800인 MEL형 결정성 규산염으로부터 선택된 결정성 규산염 촉매를 함유하는 이동층 반응기를 통해 1종 이상의 올레핀을 함유하는 탄화수소 공급원료를 통과시키고, 공급원료는 5 내지 30 h-1의 LHSV로 촉매 상에 통과하여 공급원료의 분자량 보다 더 낮은 분자량의 올레핀 함량을 가진 유출물을 생성시키고, 이동층 반응기로부터 촉매의 제1 분획을 간헐적으로 제거하고, 재생기 내에서 촉매의 제1 분획을 재생하고, 재생기 내에서 재생한 촉매의 제2 분획을 이동층 반응기 내로 간헐적으로 공급하는 단계를 포함하고, 촉매 재생 속도를 제어함으로써 프로필렌 순도를 동일한 공급원료, 촉매 및 분해 조건을 이용하는 고정층 반응기에서 관찰된 평균값에 상응하는 값으로 일정하게 유지하는 것인 분해 방법.
- 제1항에 있어서, 상기 촉매 재생 속도를 제어함으로써 올레핀을 기준으로 한 에틸렌 수율을 10 중량% 미만으로 하는 것인 방법.
- 유출물내 경질 올레핀에 대해 선택적인 올레핀 함유 탄화수소 공급원료의 분해 방법으로서, 이 방법은 500 내지 600℃의 주입구 온도 및 0.1 내지 2 bar의 올레핀 분압에서, 스팀 처리한 규소/알루미늄 원자비가 180 이상인 MFI형 결정성 규산염 및 규소/알루미늄 원자비가 150 내지 800인 MEL형 결정성 규산염으로부터 선택된 결정성 규산염 촉매를 함유하는 이동층 반응기를 통해 1종 이상의 올레핀을 함유하는 탄화수소 공급원료를 통과시키고, 공급원료는 5 내지 30 h-1의 LHSV로 촉매 상에 통과하여 공급원료의 분자량 보다 더 낮은 분자량의 올레핀 함량을 가진 유출물을 생성시키고, 이동층 반응기로부터 촉매의 제1 분획을 간헐적으로 제거하고, 재생기 내에서 촉매의 제1 분획을 재생하고, 재생기 내에서 재생한 촉매의 제2 분획을 이동층 반응기 내로 간헐적으로 공급하는 단계를 포함하고, 촉매 재생 속도를 제어함으로써 이동층 반응기내 모든 촉매를 20 내지 240 시간 내에 재생하는 것인 분해 방법.
- 제3항에 있어서, 제3항에 기재된 방법에 의해 수득된 프로필렌 순도는 동일한 공급원료, 촉매 및 분해 조건을 이용하여 고정층 반응기 내에서 얻은 평균값에 상응하는 값으로 일정하게 유지되는 것인 방법.
- 제3항 또는 제4항에 있어서, 상기 촉매 재생 속도를 제어하여 올레핀을 기준으로 한 에틸렌 수율을 10 중량% 미만으로 하는 것인 방법.
- 이동층 반응기의 촉매 재생을 이용하여 올레핀 함유 공급원료를 프로필렌에 대해 선택적으로 촉매 분해함으로써 올레핀 분해 공정의 초기 기간인 10 내지 40 시간 중에 고정층 반응에서 관찰되는 높은 쪽 값으로 프로필렌 순도를 평균화하는 방법.
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| US8314280B2 (en) | 2009-03-20 | 2012-11-20 | Lummus Technology Inc. | Process for the production of olefins |
| US9284495B2 (en) * | 2009-03-20 | 2016-03-15 | Uop Llc | Maintaining catalyst activity for converting a hydrocarbon feed |
| US8231847B2 (en) * | 2009-11-09 | 2012-07-31 | Uop Llc | Apparatus for recovering FCC product |
| US8414763B2 (en) | 2009-11-09 | 2013-04-09 | Uop Llc | Process for recovering FCC product |
| EP2336272A1 (en) | 2009-12-15 | 2011-06-22 | Total Petrochemicals Research Feluy | Debottlenecking of a steam cracker unit to enhance propylene production. |
| US8895795B2 (en) * | 2010-02-05 | 2014-11-25 | Uop Llc | Acid washed silica supported catalysts and their use in olefin metathesis |
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| US8889942B2 (en) * | 2010-12-23 | 2014-11-18 | Kellogg Brown & Root Llc | Integrated light olefin separation/cracking process |
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| WO2018207033A1 (en) * | 2017-05-10 | 2018-11-15 | Sabic Global Technologies B.V. | Process for catalytic cracking of naphtha using radial flow moving bed reactor system |
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| WO2021081089A1 (en) * | 2019-10-23 | 2021-04-29 | Phillips 66 Company | Dual stage light alkane conversion to fuels |
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