KR20090042912A - 증가한 부하 용량을 갖는 체인 스프로켓 - Google Patents

Abstract

본 발명은 링크 체인, 예를 들어 둥근 링크 체인 또는 프로파일형 강철 체인을 위한 체인 스프로켓에 관한 것이며, 상기 체인 스프로켓은 주변에 체인 링크들을 재배치하기 위한 체인 리세스를 포함한다. 수직 체인 링크에 대한 체인 리세스는 치형체에 의해서 분리된다. 수직 체인 링크가 부하 작용 상태에서 지탱하는 각 치형체의 치형체 플랭크면은 특정 방식으로 크기설정되고 프로파일된다. 이러한 크기설정은 특수 체인 부하 상태에서 수직 체인 링크가 그 돌기로써 치형체 플랭크와 접촉하지 않도록 이루어진다. 수직 체인 링크의 돌기와 치형체 플랭크 사이의 접촉은 주어진 체인 부하에서 발생한다.

체인 스프로켓, 베이스 몸체, 체인 포켓, 치형체, 체인 링크

Description

증가한 부하 용량을 갖는 체인 스프로켓{CHAIN SPROCKET WITH INCREASED LOAD CAPACITY}

본 발명은 증가한 부하 용량을 갖는 체인 스프로켓에 관한 것이다.

소위 둥근 링크 체인은 개별적으로 연결된 둥근 링크들로 구성된다. 각 인접 체인 링크들은 체인의 종축 주위로 90도 만큼 서로에 대해서 회전한다. 둥근 링크 체인의 각 체인 링크는 굽혀진 와이어 섹션으로 구성되고, 상기 굽혀진 와이어 섹션의 자유 단부들은 서로에 대해서 버트 용접(butt-weld)된다.

평탄측 상의 평면도에서, 체인 링크는 양쪽 모두 각 단부에서 반원형 원호로 변이되는 두개의 직선형의, 상호 평행한 섹션들로 구성된다. 두개의 반원형 원호의 반경은 직선형 섹션의 중심 간격에 대응한다. 상기 체인 링크의 평탄측에 평행한 평면 상의 둥근 링크 체인의 평탄하게 놓여진 체인 링크의 돌출부는 두개의 라인에 의해서 경계가 형성되며, 여기서 한 라인은 외부 라인이고 다른 하나의 라인은 내부 라인이다. 외부 라인은 결과적으로 서로 평행한 두개의 직선형 섹션들과, 그 직경들이 직선형 섹션들의 간격에 대응하는 두개의 반원형 원호로 구성된다. 내부 라인은 와이어 직경에 따라 외부 라인으로부터 동일한 분리 간격의 모든 위치 들에서 이동한다.

이러한 둥근 링크 체인들은 워크피스들 또는 구동기들을 이동시키기 위하여 사용된다. 전자는 예를 들어, 운송 경로를 따라 운반되는 펠릿이거나 또는 상기 체인은 소위 체인 호이스트의 부하 수용 수단으로 사용될 수 있다.

둥근 링크 체인은 체인 링크들과 포지티브 결합 방식으로 협력하는 체인 스프로켓을 통해서 구동된다. 여기서, 수직 체인 링크들 및 수평 체인 링크들 사이를 구별해야 한다. 이러한 구별은 체인 스프로켓의 관점에서 이루어진다. 수평 체인 링크는 평탄측이 체인 스프로켓의 회전축을 향하여 선회되는 체인 링크를 의미하는 것으로 이해되어야 한다. 수직 체인 링크는 평탄측이 체인 스프로켓의 회전축에 수직인 체인 링크이다.

이전에 알려진 종래의 일반적인 체인 스프로켓에 있어서, 단지 수평 체인 링크들만이 체인 스프로켓에서 체인으로 힘을 전달하는데 사용된다. 수직 체인 링크들은 체인 스프로켓과 둥근 링크 체인들에 대한 힘 전달을 위해서는 그다지 사용되지 않았다.

유럽 특허 제 0 269 557Al호에 기재된 체인 스프로켓은 체인의 마모로 발생하는 체인 피치 변화에 적응된다.

부하 상태에 있는 체인이 체인 스프로켓을 통과할 때, 인접 체인 링크들 사이에는 운동이 발생한다. 이러한 운동은 부하 상태에서 스트레칭된 체인이 체인 스프로켓에 의하여 순환 경로로 가압되기 때문에 발생한다.

체인 링크들 사이의 상대 운동은 마찰 마모를 발생시키고, 그 결과로 체인 링크의 두께는 각 영역에서 감소된다. 체인 링크의 두께는 당기술에 숙련된 기술자에게는 문제의 위치에 있는 와이어의 직경을 지칭하는 것으로 기술된다.

체인 링크 두께의 변화로 인하여, 체인은 길이가 증가한다. 즉, 그 주기는 체인 스프로켓의 피치와 더이상 일치하지 않는다. 공지된 체인 스프로켓에서, 이것을 고려하기 위하여, 수직 체인 링크들에 대한 체인 포켓들은 특별하게 형성된다.

수직 체인 링크들에 대한 체인 포켓들은 체인 스프로켓의 주변 방향으로 이어지는 채널을 형성하고, 상기 채널은 수평 체인 링크들에 대한 체인 포켓들을 관통한다. 이 홈의 바닥은 넓은 의미에서, 정 n각형으로 기술되며, 여기서 n은 수평 체인 링크들에 대한 체인 포켓들의 수와 동일하다. 상기 정 n각형의 측부들은 개별 체인 링크의 외부 라인의 곡률 반경과 비교할 때 매우 큰 일정한 곡률 반경을 갖는 각 원호 세그먼트들이다. 포켓 바닥은 그 크기를 따른 곡률 반격을 갖지 않는다. 이는 단지 일단부에서 n각형의 둥근 모서리 안으로 변이되고, 여기서 수직 체인 링크의 인접 체인 포켓에 대한 다음 포켓 바닥이 개시된다. 넓은 의미에서, 상기 모서리는 치형체로 이해될 수 있다. 치형체 팁은 중심에 위치한다. 즉, 수평 체인 소자에 대한 체인 포켓에 중심이 맞추어진다. 그 단부들은 회전축에 가장 인접한 체인 링크의 평탄측에 의해서 형성된 평면 상당히 밑에 있다.

당기술의 상태에 관한 본원의 도 2는 미사용된 둥근 링크 체인을 사용할 때, 수직 체인 링크 및 관련 체인 포켓 사이의 관계를 도시한다. 인접 수평 체인 링크들은 각 수직 체인 링크에 대한 체인 포켓의 포켓 바닥 위에서 거리를 두고 수직 체인 링크를 고정한다. 이는 단지 체인 길이가 마모로 인하여 증가할 때, 수직 체인 링크가 약간 기울어지고, 그 결과로 체인 링크는 포켓 바닥에 대해서 적재 방향으로 향하는 돌기(nose)에 의해서 접촉된다.

체인 링크의 외부 라인 및 포켓 바닥 사이의 접촉 위치에서의 접점은 수직 체인 링크의 종축에 대해서 매우 작은 예각으로 이동하며, 그에 의해서 체인 스프로켓에서 둥근 링크 체인으로 첨부형 접촉 위치를 경유하여 실제 힘 전달이 이루어질 수 없다.

공지된 체인 스프로켓은 그에 따라서 안전 한계값에 따른 표준값에 대응하는 것보다 크게 체인을 활용할 수 없다. 표준값에서 체인에서의 가장 큰 응력이 체인 스프로켓의 영역에서 발생하는 것으로 추정할 수 있다.

이러한 현안에서 출발하는, 본 발명이 해결하려는 문제점은 종래 기술에 따른 체인 스프로켓을 갖는 상기 링크 체인의 조합과 비교하여 주어진 재료의 링크 체인에서 큰 부하를 허용할 수 있는 체인 스프로켓을 제조하는 것이다.

출원인 회사의 설계자는 수직 체인 링크가 체인 스프로켓으로부터 체인으로 또는 그 역방향으로 힘 전달을 위해서 사용되면, 체인의 큰 부하/활용이 가능하게 된다는 것을 발견하였다. 이를 달성하기 위하여, 수직 체인 링크가 부하 상태에서 돌기에 의해서 접촉되는 부하 수용 치형체 플랭크들은 특정 방식으로 구성되어야 한다.

종래 기술의 체인 스프로켓과 같은 신규의 체인 스프로켓은 둥근 링크 체인 또는 체인 호이스트의 프로파일형 강철 체인과 같은 링크 체인들의 구동을 목적으로 제공된다. 링크 체인의 각 링크는 굽혀진 와이어 섹션으로 구성되고, 평면형 형태를 나타낸다. 그 형태는 두개의 상호 평행한 섹션 및 두개의 반원형 원호로 구성된다.

본 발명에 따른 체인 스프로켓은 외부 주위면에 대해서 중심설정된 회전축 및 외부 주위면을 갖는 베이스 몸체를 제공한다.

체인 스프로켓으로부터 수평 체인 링크들로 힘을 전달하기 위하여, 상기 베이스 몸체에는 외부 주위면 상에 위치하는 체인 포켓이 저장되며, 상기 체인 포켓은 수평 체인 링크들을 수용할 목적으로 제공된다.

또한, 상기 체인 스프로켓은 외부 주위면 상에 위치하고 수직 체인 링크를 수용하도록 제공되는 체인 포켓들을 수용한다. 수직 체인 링크에 대한 체인 포켓들의 수는 수평 체인 링크에 대한 체인 포켓들의 수에 대응한다. 수직 체인 링크에 대한 각 체인 포켓은 각 체인 링크가 원호에 인접하는 직선형 섹션의 적어도 일부에 의해서 놓여질 수 있는 접촉 영역을 구비한다. 수직 체인 링크에 대한 체인 포켓은 수평 체인 링크에 대한 인접 체인 포켓들 사이에 각각 배열되어서, 후자 체인 포켓들에 중첩된다.

체인 스프로켓으로부터 수직 체인 링크들로 힘을 전달하도록 설계된 반경방향의 치형체는 수직 체인 링크에 대한 인접 체인 포켓들 사이로 돌출한다. 각 치형체는 주위 방향으로 향하는 두개의 치형체 플랭크에 의해서 경계가 형성된다.

각 치형체의 두개의 치형체 플랭크들중 하나는 부하 수용 치형체 플랭크 즉, 수직 체인 링크가 대응 부하 상태에서 놓여지는 치형체 플랭크이다. 상기 치형체 플랭크는 부하 상태에서 링크 체인에서 작용하는 부하의 대향 방향으로 향한다.

각 부하 수용 치형체 플랭크는 회전축에 대해서 수직이고 수직 체인 링크들에 대한 체인 포켓을 통과하여 이동하는 대칭면에 놓여지는 곡률의 치형체 플랭크 라인을 형성한다. 상기 대칭면은 체인 링크의 경계를 형성하는 두개의 측방향 플랭크 표면들 사이에서 이동하고 수직 체인 링크의 대칭면과 일치한다. 플랭크 표면은 체인 링크가 각 플랭크에서 접선방향으로 접촉하는 표면으로 이해된다.

부하 수용 치형체 플랭크의 위치는 대칭면에서, 치형체 플랭크의 곡률 라인이 체인 포켓에 배열된 체인 링크에 속하는 반원형 원호의 부하 방향으로 향하여 외부 라인으로부터 거리를 두고 이격되도록 계산된다. 상기 거리는 두개의 인접 체인 링크들이 관련 체인 포켓에서 외력의 영향없이 중심설정되어서 놓여질 때 존재한다.

직각으로 회전축과 교차하는 평면에서 모두 놓여지는 반원형 원호의 외부 라인 및 치형체 플랭크 곡률 라인 사이의 상기 거리로 인하여, 원호형으로 굴곡지고 쐐기형으로 성형된 갭은 체인 링크의 주어진 돌기와 인접 치형체 플랭크 사이에 형성되고, 상기 갭의 폭은 치형체 팁을 향하는 방향으로 팽창된다. 상기 갭은 링크 체인 상에 작용하는 소정 힘이 초과될 때 폐쇄되도록 크기설정된다. 이러한 폐쇄는 체인 링크의 대응 반원형 원호의 탄성 변형에 기인하여 발생한다.

수직 체인 링크에 대한 최적의 힘전달을 달성하기 위하여, 치형체는 가능한 반경방향의 높이만큼 크게 제공되어야 한다. 그러나, 반경방향의 높이는 한편으로는 체인 호이스트에서 일반적으로 사용되는 체인 이젝터(ejector)에 의해서 제한되고, 다른 한편으로는 체인 스프로켓로부터의 링크 체인의 접선이 침해되지 않아야 한다는 사실에 의해서 제한된다. 치형체가 돌출하는 수평 체인 링크의 플랭크 표면 영역에 의해서 형성되는 표면에 대해서, 체형체가 체인 링크 두께의 0.16배 내지 0.75배의 높이를 가진다면, 유리한 조건들이 이루어진다.

치형체 높이는 용이하게 볼 수 있는 바와 같이 체인 링크들에 대해서 사용된 와이어의 두께에 따라 좌우된다.

치형체 플랭크가 이중 축방향으로 굴곡지면, 둥근 링크 체인 및 치형체 플랭크 사이에는 양호한 힘 전달이 이루어진다. 그에 의해서, 큰 접촉면으로 인하여, 치형체 플랭크 및 체인 링크의 돌기에서 모두 유리한 힘 분배가 얻어진다.

이중 축방향으로 굴곡된 것은 관련 곡률 중심점이 그로부터의 대응 거리에서 치형체 플랭크 곡률 라인에 평행하게 이동하는 라인 상에 놓여지는 곡률을 지칭하는 것으로 의도된다. 상기 라인에 대해서 측정되는 곡률 반경은 유리하게는 체인 링크가 제조되는 와이어의 1/2 직경보다 작지 않다.

체인 링크의 돌기 및 부하 수용 치형체 플랭크 사이 또는 외부 라인 및 치형체 플랭크 곡률 반경 사이의 간격은 대략 두개의 접원에서 근사값으로 결정될 수 있다. 상기 접원들중 하나는 체인 스프로켓 내에 삽입된 수직 체인 링크의 반원형 원호의 외부 라인의 근사값이다. 결과적으로, 접원의 중심점이 형성된다.

제 2 근사값은 치형체 플랭크 곡률 라인에 접근하고, 그에 따라서 다른 중심점을 형성하는 원이다. 치형체 플랭크에 대한 접원의 중심점은 체인 링크에 대한 접원의 중심점에 대해서 부하 방향으로 변위된다. 상기 변위량은 교대로 체인 링크의 길이 및 체인 링크의 와이어 두께에 따라서 좌우된다.

접원의 두 중심점은 유리하게는 수직 체인 링크의 직선형 섹션에 평행하게 이동하는 직선형 라인 상에 놓여진다.

체인 링크의 성질에 따라서, 예각으로 이동하는 것이 유리할 수 있다.

치형체 플랭크 곡률 라인은 정확한 원일 수 있고, 이것은 체인 스프로켓의 제조를 단순하게 한다. 치형체 플랭크 곡률 라인은 체인 링크가 주어진 부하, 예를 들어 공칭 부하 상태에 있을 때, 외부 라인에 의해서 형성된 것과 동일한 프로파일일 수 있다. 더욱 가까이서 볼 때 프로파일은 대략 포물선이고, 그러나 이것은 접원도 역시 치형체 플랭크 곡률 라인의 길이에 대해서 형성될 수 있다는 것을 의미한다. 접원은 그때 치형체 플랭크 곡률 라인으로부터의 간격이 최소가 되는 원형 라인으로서 형성되며, 원형 라인은 복귀 라인이다. 상기 간격은 접원의 대응 반경에서 측정된다.

체인 스프로켓의 가능한 긴 사용가능한 수명을 얻기 위하여, 한편으로는 내연마성이 크면서 경화, 양호하게는 케이스 경화된 강철로 구성되는 경우에는 어떤 탄력성 및 적응성을 유지하는 것이 유리하다.

샤프트 보어구멍은 양호하게는 체인 스프로켓을 통과하며, 체인 스프로켓은 상기 샤프트 보어구멍에 의해서 기어모터의 출력 샤프트 상에 회전 고정식으로 배치될 수 있다.

수평 체인 링크에 대한 체인 포켓들은 튜브 형태로 형성된다.

수직 체인 링크의 체인 포켓들은 부하 수용 치형체 플랭크, 상기 부하 수용 치형체 플랭크로부터 멀고 및 인접 치형체에 속하는 치형체 플랭크 및 포켓 바닥부에 의해서 경계가 형성된다.

포켓 바닥은 마찬가지로 굴곡질 수 있으며, 여기서 곡률 라인의 축은 회전축과 직각을 형성한다. 다른 가능성은 평탄하고 부하 수용 치형체 플랭크와 인접한 영역에서 상술한 것에 대응하는 곡률 안으로 변이되는 포켓 바닥을 사용하는 것이다.

용접 영역에서 체인 링크의 과도한 응력을 회피하기 위하여, 포켓 바닥은 리세스를 수용할 수 있으며, 상기 리세스에 의해서 체인 링크의 용접 응력이 제거된다.

치형체 플랭크 곡률 라인에 대한 접원의 반경은 반원형 원호의 외부 라인에 대한 접원의 반경과 동일하거나 또는 클 수 있다. 서로에 대한 중심점들의 위치는 포켓 바닥이 치형체 플랭크 안으로 편향점없이 접선방향으로 이동하도록 선택되어야 한다. 두 반경의 비율은 체인 링크의 크기 또는 와이어 직경에 따라 좌우되며 요소 1.0 내지 1.2의 범위에 있을 수 있다.

부하 수용 치형체 플랭크 상으로의 수직 체인 링크의 이동 및 부하 수용 치형체 플랭크 상으로부터의 수직 체인 링크의 이동을 개선하기 위하여, 부하 수용 치형체 플랭크는 양호하게는 경사면으로 치형체 헤드 부근에서 변이된다. 상기 경사면은 굴곡지거나 또는 평면일 수 있다. 치형체의 반경방향으로 측정된 경사면의 높이는 양호하게는 0.1 내지 2mm, 양호하게는 0.2 내지 1.5mm일 수 있다.

하기에 기술되는 도면에 대한 설명은 본 발명의 본질적인 형태의 설명으로 국한되지 않는다. 다수의 변화가 이루어질 수 있음이 명백하다. 당기술에 숙련된 기술자는 도면에서 일반적인 방식으로 기술되지 않은 상세 구성에 대해서 도면을 보충하는 정도까지 이해할 수 있다.

도면에는, 본 발명의 목적의 예시적인 보기가 도시되어 있다.

도 1은 체인 호이스트를 크게 개략적으로 도시한 사시도.

도 2는 체인 링크 플랭크 상의 체인 링크를 도시한 평면도.

도 3은 본 발명에 따른 체인 스프로켓을 도시한 사시도.

도 4는 체인 스프로켓을 회전축에 수직으로 그리고 체인 포켓의 대칭면을 따른 횡단면으로 도시한 단면도.

도 5는 회전축에 대한 직각에서 체인 스프로켓을 통한 횡단면을 사용함으로써, 비부하 상태의 체인을 갖는 본 발명에 따른 체인 스프로켓 및 둥근 링크 체인 사이의 상호작용을 도시한 도면.

도 6은 도 5에 따른 확대 상세도.

도 7은 치형체 플랭크의 다른 디자인을 갖는 도 5에 따른 확대 상세도.

도 8은 체인 변수의 함수로서 체인 스프로켓을 크기설정하기 위한 양호한 값의 표를 도시한 도면.

본 발명의 적용 보기로서, 도 1은 체인 호이스트(1)의 간략화된 사시도를 도 시한다. 체인 호이스트(1)는 비동기식 모터 형태의 전기 모터(3)가 하우징의 전방측 상에 플랜지 설치된 대략 블록 형상의 기어 조립체 하우징(2)을 구비한다. 양 기어 조립체 하우징(2) 및 모터(3)는 도면에 도시된 바와 같이, 연속 냉각 리브를 구비한다. 제어기 또는 제어기의 핵심 부품을 수용하는 커버(5)는 기어 조립체 하우징(2)으로부터 먼 쪽에 있는 모터(3)에 제공된다. 제어기의 커버(5) 및 기어 조립체 하우징의 대향 단부면 사이에서 체인 호이스트(1)를 매달 목적으로 작용하는 브라켓(7)이 상측으로부터 돌출한 상태에서, 체인 스프로켓 하우징(6)이 위치한다. 둥근 링크 체인(8)은 체인 스프로켓 하우징(6)으로부터 이동하고, 둥근 링크 체인(8)의 자유 단부 상에는 후크(9)가 설치된다.

도 1에서 쉽게 확인할 수 있는 바와 같이, 단지 수직으로 지향된 힘만이 둥근 링크 체인(8)에 작용한다. 힘의 방향은 후크(9) 상에 걸린 부하가 위로 당겨지거나 또는 아래로 떨어지는 것을 방지하는 것에 독립되어 있다. 둥근 링크 체인(8)의 하향 이동힘은 초기 이동을 제외하고는 들어올려지는 동안과 동일 크기 및 동일 방향으로 작용한다.

둥근 링크 체인(8)은 복수의 동일한 체인 링크(10)로 구성되고, 상기 링크들중 하나는 평탄측 상의 평면도로서 도 2의 보기로서 도시된다. 체인 링크(10)는 적당한 직경을 갖는 타원형으로 굽혀진 둥근 와이어(11)로 구성된다. 와이어 섹션은 단부에서 부딪쳐서 도면부호 "12"에서 버트 용접(butt-welded)된다. 체인 링크의 곡률 유형으로 인하여, 반원형 원호(15,16) 뿐 아니라, 두개의 상호 평행한 섹션들(13,14)이 형성된다. 반원형 원호(15,16)는 점선(18,19)에서 직선형 섹션 들(13,14)로 변이된다. 체인 링크(10)의 외부 윤곽은 체인 링크 주위로 이어지는 외부 라인(19)으로서 형성된다. 상기 형상으로 인하여, 외부 라인(19)은 그 중심점이 점선(17,18)에 있고 두개의 직선형 섹션들(13,14) 사이에서 중심설정되는 두개의 반원형 원호(15,16)의 영역의 반원을 그리고 있다. 중심점은 도 2에서 도면부호 "21,22"로 표시된다.

인접 체인 링크들은 도시된 체인 링크와 상호 연결될 때, 도면의 평면에 대해서 평탄측에 수직으로 서있다.

도 3 및 도 4는 체인 스프로켓 하우징(6)에 배열되고 기어 조립체의 출력 샤프트에서 회전 고정식으로 착석된 유형의 체인 스프로켓(23)을 도시한다. 둥근 링크 체인(8)과 적극적으로 협력하는 상기 체인 스프로켓(23)의 보조로써, 후크(9)로부터 발생한 힘은 출력 샤프트에서 회전 운동으로 변환되거나 또는 그 역방향으로 변환된다.

체인 스프로켓(23)은 두개의 상호 평행한 평면형 표면들(25)에 의해서 경계가 형성되는 짧은 원통형 형태를 가지는 베이스 몸체(24)를 구비하며, 도시과정에서 상기 표면들중 단지 하나만이 인식할 수 있다. 평면형 표면들(25) 사이에는, 원통형의 주위 표면(26)이 이동한다. 한 평탄면(25)에서 다른 평면으로 체인 스프로켓(23)을 관통하는 프로파일형 통로 개방부(27)는 주위 표면(26)에 대해서 동축방향으로 제공된다. 프로파일형 개방부(27)의 보조로써, 각 기어 조립체의 출력 샤프트에 대한 회전 고정식 연결이 이루어진다.

도시된 보기에 있어서, 수평 체인 링크들에 대한 전체 5개의 체인 포켓 들(28)이 외부 주위 표면(26)에서, 하나 뒤에 다른 하나가 제공된다. 체인 포켓(28)은 통로 개방부(27)에 대해서 동축방향으로 주위를 따라서 동일 간격으로 분배된다. 서로로부터의 간격은 관련 둥근 링크 체인(8)이 느슨하거나 또는 장력없이 삽입되면, 체인 스프로켓(28)에 놓여있는 체인 링크(10)에 의해서 취해진 분리 간격에 대응한다.

용어 수평 체인 링크들은 당기술에 숙련된 기술자들에게 도 2의 관찰자를 대면하는 평탄측이 회전축 즉, 통로 개방부(27)의 중심축을 향하는 방식으로 배향된 당기술의 체인 링크를 지시한다는 것이 이해된다.

체인 포켓(28)은 상호 동일한 형상을 나타낸다. 체인 포켓들은 트레이 형상이고 벽(31)뿐 아니라 평면형 포켓 바닥(29)에 의해서 경계가 형성된다. 벽(31)은 외부 주위면(26)의 높이에서 끝난다.

벽(31)의 프로파일은 이에 위치한 체인 링크(10)의 외부 라인(19)의 프로파일에 대응한다. 주위 방향으로 횡단하는, 벽(31)은 접촉면 또는 단부면(32,33)을 형성하고, 부하가 작용하는 동안 논의중인 체인 링크(10)는 원호(15 또는 16)의 외측과 접촉할 수 있다. 포켓(28)에 위치한 수평 체인 링크(10) 및 체인 스프로켓(23) 사이에서 포지티브 방식으로 결합된 협력 동작은 작용 방향에 따라서 단부면(32 또는 33)을 통해서 발생한다.

포켓 바닥(29)은 수평 체인 링크(10)의 평면형의 평탄측에 대응한다.

둥근 링크 체인의 체인 링크의 횡단 구성으로 인하여, 수평 체인 링크를 연결하는 체인 링크들은 반드시 직립 배열되어야 한다 즉, 도 2의 도면의 평면에 평 행한 평탄면이 체인 스프로켓(23)의 회전축에 수직으로 서있어야 한다. 수직 체인 링크(10)를 수용하기 위하여, 체인 스프로켓(23)은 그 수가 수평 체인 링크에 대한 체인 포켓(28)과 일치하는 추가 체인 포켓(35)을 수용한다. 도면에서 볼 수 있는 바와 같이, 체인 포켓(35)은 체인 포켓(28)과 주변 방향으로 중첩되도록 배열된다. 개념적으로, 체인 포켓(35)은 체인 링크(10)의 두께에 대응하는 폭을 가지며 주변 방향으로 이어지는 홈으로 구성되고, 치형체(36)는 홈으로부터 대응 간격으로 반경방향으로 돌출한다. 따라서, 포켓(35)은 대략 튜브 형상을 가지며, 도 3 및 도 4에서 단지 하나만이 보여지는 두개의 상호 평행한 평탄측 표면(37)에 의해서 경계가 형성된다. 측면(37) 사이의 간격은 체인 링크(10)의 두께보다 약간 크다.

치형체(36)는 체인 링크(10)의 직선형 섹션(13,14) 사이의 간격보다 약간 작은 표면(38) 위로 반경방향으로 돌출하는 영역의 폭을 가질 수 있다.

체인 포켓(35)은 포켓 바닥(38) 및 두개의 치형체 플랭크 표면(39,41)에 의해서 추가로 경계가 형성된다.

수직 체인 링크들은 체인 스프로켓(23) 및 둥근 링크 체인(8) 사이의 힘 전달을 위하여 본 발명에 따라서 사용되기 때문에, 힘 작용은 항상 동일 방향으로 진행되고, 단지 하나의 치형체 플랭크는 항상 부하를 수용하거나 또는 전달한다. 본 발명의 추가 설명을 위하여, 이는 부하 수용 치형체 플랭크로서 하기에 기술될 치형체 플랭크(39)라는 것을 추정할 수 있다.

단순히 완벽함을 위하여, 용접(12)을 수용하는 리세스(42)가 포켓 바닥(28)에 수용될 수 있다는 것도 설명되어야 한다. 따라서, 리세스(42)는 예외로 하고, 각 체인 포켓(35)의 경계는 양 단부에서 치형체 플랭크(39,41) 안으로 매끄럽게 변이되는 평면형 포켓 바닥(38)으로 구성된다. 리세스(42)의 양측에는, 포켓 바닥(38)은 직선형 섹션 즉, 접선에 놓여지는 섹션들을 형성한다. 이 경우, 직선은 반드시 평탄한 것을 의미하는 것은 아니다. 치형체 플랭크(39,41)와 같은 포켓 바닥(38)은 도 4의 평면에 놓여지는 축에 대해서 곡률을 포함할 수 있다. 다시 말해서, 포켓 바닥(38)은 중공일 수 있으며, 그 곡률 반경은 체인 링크(10)가 제조되는 와이어의 곡률 반경보다 약간 크다.

둥근 링크 체인(8)과 체인 스프로켓(23)과의 협력 관계는 도 5에 도시된다.

체인 스프로켓(23)의 회전축 상에 수직하는 체인 포켓(28)의 대칭면은 동시에 체인 포켓(35)의 대칭면이고 또한 체인 링크(10)가 체인 포켓(28 또는 35)에 놓여질 때, 체인 링크(10)의 대칭면이다.

도 5는 도 4에 도시된 대칭면을 따라 절단한 체인 스프로켓(23)을 도시한다. 수평 체인 링크(10)는 상기 대칭면 즉, 도 2의 평면 상에 수직으로 서있고 중심(21,22)을 통과하는 평면에서 절단된다.

도 5에서, 체인 링크들은 서로로부터 용이한 구별을 허용하도록, 도면부호 "10"으로 표시되고 추가로 작은 문자로 표시된다. 도 2와 연관하여 주어진 설명은 그들 모두에 적용된다.

도 5에 도시된 바와 같이, 둥근 링크 체인은 체인 스프로켓(23)의 시계 접선방향으로 이동한다. 체인 링크(10a)는 체인 스프로켓(23)의 이미 실용적으로 이어진 부분이고 부하의 방향으로 아래를 향한다. 수평 체인 링크(10b)는 체인 링 크(10c)와의 연결에 의해서 체인 링크(10d)에 연결된다. 부하 작용의 결과로써, 체인 링크(10d)는 체인 포켓(28)의 전벽(33)에서 지지된다. 다음 수직 체인 링크(10e)는 시계 방향으로 다음 체인 포켓(35)에서 대략 힘없이 놓여진다.

이러한 이미지 표현은 둥근 링크 체인(8)의 복귀 스트랜드의 영역에서, 도시되지 않은 저장 영역으로 이동하기 위하여 체인 스프로켓(23)을 들어올릴 때까지 지속된다.

본 발명을 이해하기 위하여 본질적으로 중요한 상황은 둥근 링크 체인(8)은 부하 스트랜드 측에서 체인 스프로켓(23)을 이동시키고, 특히 여기서 최하측 수평 체인 링크(10b)는 체인 스프로켓의 다른 부분에서 자체 지지할 수 있는 체인 링크(10b)없이, 그 위치에 위치한 수직 체인 링크(10c)에 의해서 유지된다.

도면에서 인식할 수 있는 바와 같이, 도시된 체인 스프로켓(23)의 각도 위치에서의 힘 전달은 인접 돌기 즉, 체인 링크(10c)의 인접 반원형 원호를 갖는 체인 스프로켓(28)의 전벽(33)의 포지티브 결합의 협력에 의해서 실질적으로 이루어진다. 체인 링크(10d)는 전벽(33)을 통해서 절단되는 체인 스프로켓(35)의 양측 쌍의 전벽(33)에 대해서 놓여진다.

도 6은 수직 체인 링크, 예를 들어, 체인 링크(10c)의 돌기 및 인접 치형체(36)의 부하 수용 치형체 플랭크(39) 사이의 결합 관계의 확대된 상세 구성을 도시한다. 결합 관계들의 설명에 중요하지 않은 임의의 구성들은 도 6의 도시에서 생략된다. 또한, 크기 관계들은 인식할 수 있도록 크게 확대되었다. 체인 스프로켓(23)을 따른 횡단면은 체인 스프로켓의 회전축 상에 수직인 대칭면에 놓여진다. 이는 체인 포켓(35)의 두개의 측면(37) 사이의 중심에서 이동하는 이전에 언급한 대칭면이다. 따라서, 이는 경사 운동을 제외하고, 체인 링크(10c)의 두개의 상호 평행한 측면들 사이의 중심에서 이동한다. 상기 표면들은 도 2 또는 도 6에 따른 평면과 평행한 체인 링크(10c)의 양 측부 상에서 이동하는 접선방향 평면에 의해서 형성된다. 상기 인식가능한 단면에서, 부하 수용 플랭크 표면(39)은 (경사 자유 운동을 제외한 상태에서) 주위 방향으로 외부 라인 또는 외부 윤곽 라인(19)을 직접 대향하는 치형체 플랭크 곡률 라인(45)을 형성한다.

치형체 플랭크 곡률 라인(45)은 치형체(36)의 팁까지 도달하고 포켓 바닥(38) 안으로 접선방향으로 개방되는 원호이다. 상기 치형체 플랭크 곡률 라인(45)을 형성하는 상기 원의 중심점은 도면부호 "46"에 위치한다 즉, 중심점(46)은 중심점(21)에 대해서 부하 방향으로 포켓 바닥(38)에 약간 평행하게 변위된다. 변위량 즉, 두개의 중심(21,46) 사이의 간격은 체인 링크(10)의 크기에 따라 좌우된다. 도 7 밑의 표에서, 체인 링크(10)의 크기설정의 함수로서 중심들 사이의 간격에 대해서 양호한 값이 표시된다.

치형체 플랭크 곡률 라인을 그리는 원의 직경은 반원형 원호(15,16)와 동일 직경을 가진다.

상기 간격을 크기설정할 때, 둥근 링크 체인은 사용되지 않은 것이며 마모 표시를 제공하지 않는다는 사실이 추정되었다. 힘없이도 체인 스프로켓(23)에 대해서 놓여질 수 있다 즉, 수평 체인 링크(10b,10c)는 체인 포켓(28)에 대칭으로 놓여진다. 수직 체인 링크(10c)는 체인 포켓들(28) 사이에 교대로 대칭으로 삽입 되므로, 중심점(21)의 위치는 외부 윤곽 라인(19)의 곡률 중심으로서 상기 방식으로 유지된다.

표에 제시된 바와 같이, 중심점에서의 변위로부터 발생하는 쐐기(wedge) 형상은 매우 작다. 결국에는, 도 5에 도시된 상황에서 체인에 공칭 부하가 작용하는 동안, 수평 체인 링크(10b)를 바로 따르는 수직 체인 링크(10c)가 동시 탄성 변형 상태에서, 그에 의해서 길이 방향으로 당겨지도록 크기설정된다. 이 변형의 결과로 인하여, 수직 체인 링크(10c)는 부하 방향으로 대면하는 반원형 원호의 일부 즉, 돌기에 의해서 치형체 플랭크(39)와 접촉한다. 즉, 상기 부하값 이상의, 체인 스프로켓(23) 및 둥근 체인 링크(8) 사이의 힘 전달은 수직 체인 링크를 통해서 전달된다. 힘 전달은 종래 기술의 경우와 같이, 더이상 전방 접촉면(33) 및 수평 체인 링크를 통해서 독점적으로 발생되지 않는다.

체인은 상기 구성에 의해서 동일 체인 품질을 가지고 큰 부하값까지 사용될 수 있다는 것이 확인되었다. 다르게 적용되는 공칭 부하와 비교하여 25%까지 위험없이 부하가 증가할 수 있다.

또한, 상기 신규의 체인 스프로켓은 안정성을 증가시키고 마모성을 작게 하는 것으로 확인되었다.

상기 기술에서, 체인(8)은 둥근 링크 체인으로 가정하였으며, 여기서 반복 설명하는 바와 같이, 개별 체인 링크들은 둥근 와이어 부재로 제조된다. 따라서, 부하 수용 치형체 플랭크(39)는 이중 축방향으로 굴곡지는 것이 유리하다. 이것은 한편으로는 치형체 플랭크들이 접원을 따라 굴곡지고, 다른 한편으로는 부하 수용 의 치형체 플랭크 표면(39)의 모선이 둥근 링크 체인이 제조되는 와이어의 직경보다 어느정도 큰 직경을 갖는 원호이라는 것을 의미한다. 표면 압력의 크기가 현저하게 감소한다.

따라서, 포켓 바닥의 영역에서 동일하게 실행된다.

링크 체인의 운송 능력을 증가시키는 관점에서, 체인 링크들의 제조를 위해 둥근 와이어를 대신하여 프로파일형 와이어를 사용하려는 노력이 진행되고 있다. 프로파일형 와이어는 원형 원호 섹션 및 사각형 섹션으로 구성된다. 또는, 다시 말해서, 이는 일측 상에서 인접 모서리들이 원의 1/4로 대체되는 사각 횡단면이다.

마찬가지로 이러한 유형의 체인에서, 본 발명에 따른 부하 수용의 치형체 플랭크(39)의 디자인이 사용될 수 있다. 부하 흡수면(39)은 그때 둥근 링크 체인과 연관하여 상술한 바와 같이 더이상 이중 축방향으로 굴곡지지 않으며; 오히려, 부하 수용면(39)에 대한 모선은 치형체 곡률 라인을 따라 회전축과 평행하게 이동하는 직선이다.

결국, 체인 스프로켓으로서, 차후 열처리되지 않은 충분한 강도의 비처리 강철을 사용하는 것을 예상할 수 있다. 여기서, 비용은 크게 낮추어진다.

도시된 체인 스프로켓은 샤프트 상에 설치하기 위한 보어를 구비한다. 일체로 돌출한 샤프트를 갖는 체인 스프로켓을 구성하는 것을 예상할 수 있다.

상기 설명에서, 한 회전 방향의 치형체 플랭크 표면들만이 부하 수용 플랭크 표면들로 고려되고 상술한 특정 교시에 따라서 프로파일되고 크기설정될 수 있다는 사실이 추정되었다. 각 회전 방향으로 부하를 수용하지 않는 대향 치형체 플랭크 표면의 프로파일은 대체로 부적절하다. 이는 가능한 내구적인 치형체 뿌리로서 달성되도록 크기설정된다.

치형체 뿌리의 강도가 충분하다면, 신규의 체인 스프로켓을 양 방향으로 구성하는 것 즉, 치형체 플랭크 표면(39) 뿐 아니라 치형체 플랭크 표면(41)에서 상술한 기하학적 형태 및 크기를 사용하는 것이 가능하므로, 그에 따라서 접원을 사용할 수 있고, 상기 접원의 중심점(47)은 도 6의 좌측이 아닌 우측에 부하가 작용하면, 중심점(22)에 대해서 다른 방향으로 변위된다.

상황에 따라서, 치형체 플랭크 곡률 라인(45)의 반경이 외부 윤곽 라인(19)의 반경보다 큰 것이 유리할 수 있다. 이 경우에, 도시에 대한 중심점(46 또는 47)은 도시방향에 대해서 추가로 상향으로 변위된다. 변위의 크기는 치형체 플랭크 곡률 라인(45)이 포켓 바닥(38) 안으로 접선 방향으로 지속적으로 이동하는 것을 보장한다.

도 7은 본 발명의 다른 실시예의 보기를 도시한다. 체인 링크(10c)의 외부 윤곽 라인(19) 및 인접 치형체 플랭크(39 또는 41) 사이의 필요한 간격은 도 6에 따른 상기 실시예의 보기와 같이 접원의 변위에 의해서 이루어지지 않는다. 대신에, 간격은 여기서는 치형체 플랭크 곡률 라인(45)이 그 반경이 예를 들어 반원형 원호(16,17)의 영역의 외부 윤곽 라인(19)의 반경과 비교하여, 표 8에 따라 확대된 접원을 형성한다는 점에서 이루어진다.

체인 링크(10)의 외측 상에 압인을 유도할 수 있는 굴곡점들은 피해져야 하기 때문에, 분리 라인(17 또는 18) 상의 중심점(46)은 포켓 바닥(38)으로부터 이격 되게 변위된다. 그에 의해서, 포켓 바닥(38)은 직선형 섹션과 직접 접하고 그에 따라서 굽힘없이 치형체 플랭크 곡률 라인(45)으로 이동한다. 중심점(21,46)은 그에 따라서, 반원형 원호(15)를 직선형 섹션(13,14)으로부터 분리하는 개별 라인(17) 상에 놓여지며, 곡률 라인(22,47)은 직선형 섹션(13,14)을 반원형 원호(16)로부터 분리하는 개별 라인(18) 상에 놓여진다. 서로로부터 중심들(21,46 또는 22,47) 사이의 간격은 각각 반경 차이에 대응한다.

나머지에 대해서, 작용은 상술한 바와 같다.

마지막으로, 치형체 플랭크 곡률 라인을 원형 원호 섹션으로 크기설정하지 않고 외부 윤곽 라인(19)이 부하 상태에서 상기 영역에서 취하는 형태를 부여하는 것을 예상할 수 있다. 마찬가지로, 이 경우에, 도 6 및 그 위의 표에 따라 서로 변위되는 접원은 외부 윤곽 라인 및 치형체 플랭크 곡률 라인 모두에 대해서 형성될 수 있다. 상기 접원은 예를 들어, 적어도 사각형 에러의 개념에 따른 회귀 분석(regression analysis)의 유형에 의해서 결정될 수 있는 근접 곡선을 나타낸다. 접원에 대한 적응 및 간격의 측정은 각 가상원의 반경으로부터 개시된다. 표는 160N/mm²의 부하에 대해서 계산되고 시험된다.

각 치형체(36)의 높이는 체인 스프로켓 및 수직 체인 링크 사이에서 힘이 전달되는 회전 경로의 극대화 및 체인(8)의 양호한 이동 특성의 충돌 선행(conflicting priorities)에 영향을 받는다. 치형체(36)의 높이에 대한 양호한 값은 체인 링크(10)가 제조되는 와이어 두께의 0.16배 내지 0.75배 사이에 있다. 그 높이는 평면 및 치형체 팁 사이의 간격으로서 측정된다. 기준 평면은 치형체(36)가 관통하는 수평 체인 링크의 하부 플랭크 표면 상의 접선방향 평면이다.

치형체(36)가 경사진 치형체 팁에 제공되면, 런 온(run on) 및 런 오프(run off)의 상태가 개선될 수 있다. 경사면의 높이 또는 폭은 0.1 내지 1.5mm이다.

링크 체인, 예를 들어, 둥근 링크 체인 또는 프로파일형 강철 체인에 대한 체인 스프로켓은 상황에 따라서 수평 체인 링크들에 대한 체인 포켓들을 제공한다. 또한, 수직 체인 링크들에 대한 체인 포켓들이 제공된다. 수직 체인 링크들에 대한 체인 포켓들은 치형체에 의해서 서로로부터 분리된다. 수직 체인 링크가 부하 작용 상태에서 접촉하는 치형체의 치형체 플랭크 표면은 특정 방식으로 크기설정되어서 프로파일된다. 크기설정은 수직 체인 링크가 임의의 체인 부하까지는 치형체 플랭크에 대해서 돌기로써 접촉하지 않도록 실행된다. 치형체 플랭크 표면 및 각 체인 링크의 돌기 사이의 접촉은 형성된 체인 부하 이상에서만 이루어진다.

Claims (29)

1. 각 체인 링크(10)가 굽혀진 와이어로 구성되고 두개의 상호 평행한 섹션들(13,14) 및 두개의 반원형 원호(15,16)로 이루어지는 평탄한 형상을 구비하는, 특히 체인 호이스트(1)의 둥근 링크 체인들 또는 프로파일형 강철 체인과 같은 링크 체인들(8)을 구동시키기 위한 체인 스프로켓(23)으로서,

   외부 주위면(26) 및 회전축을 구비하는 베이스 몸체(24);

   상기 외부 주위면(26)에 위치하고, 수평 체인 링크(10)를 수용하여 상기 체인 스프로켓(23)으로부터 상기 수평 체인 링크(10)로 힘을 전달하도록 제공된 체인 포켓(28);

   상기 외부 주위면(26)에 위치하고, 수직 체인 링크(10)를 수용하도록 제공되며, 그 수가 상기 수평 체인 링크에 대한 체인 포켓(28)의 수에 대응하고, 각 체인 링크(10)가 원형 원호(15,16)에 인접한 직선형 섹션의 적어도 일부에 의해서 안착될 수 있는 수직 체인 링크에 대하여 각각 지지 영역(38)을 제공하고, 그중 하나가 상기 수평 체인 링크(10)에 대한 각각의 두개의 인접 체인 포켓(28) 사이에 배열되어서 상기 체인 포켓들(28)과 교차하는 체인 포켓(35);

   그중 하나가 상기 수직 체인 링크(10)에 대한 각각의 두개의 인접 체인 포켓(35) 사이에 배열되고, 체인 스프로켓(23)으로부터 상기 수직 체인 링크(10)로 힘을 전달하도록 제공되며, 주위 방향으로 향하는 두개의 치형체 플랭크(39,41)에 의해서 각각 경계가 형성되는 치형체(36)를 포함하는 체인 스프로켓에 있어서,

   부하 수용 치형체 플랭크(39)로서, 각 치형체(36)의 두개의 치형체 플랭크(39,41)중 적어도 하나는 체인 스프로켓(23)이 작동식으로 사용될 때, 링크 체인(8)의 부하 방향에 대향하게 향하고,

   각각의 부하 수용 치형체 플랭크(39)는 회전축에 수직인 수직 체인 링크(10)에 대한 체인 포켓(35)의 대칭면에서, 관련 체인 포켓(35)에 위치한 수직 체인 링크(10)의 부하 방향으로 향하는 인접 반원형 원호(15)의 외부 라인(19)의 굴곡 프로파일에 적어도 대략적으로 대응하는 치형체 플랭크 라인(45)을 형성하고,

   부하 수용 치형체 플랭크(39)의 위치는 두개의 인접 라인 체인 링크(10)가 관련 체인 포켓(28)에서 외력의 영향없이 중심설정되어 놓여지면, 대칭면에서 측정된 치형체 플랭크 곡률 라인(45)이, 관련 체인 포켓(35)에 위치한 링크 체인(10)의 반원형 원호(15,16)의 외부 라인(19)으로부터 적어도 치형체 팁의 부근에서 거리 만큼 분리되도록 크기 설정되고, 체인 링크(10) 사이에는 자유 운동이 없는, 체인 스프로켓.
2. 제 1 항에 있어서,

   상기 치형체(36)는 회전축에 가장 인접하는 상기 수평 체인 링크(10)의 플랭크 표면에 의해서 형성된 표면에 대해서 체인 링크의 두께의 0.16배 내지 0.75배 사이의 높이를 나타내는 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.
3. 제 1 항에 있어서,

   상기 부하 수용 치형체 플랭크(39)는 양 방향으로 굴곡되는 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.
4. 제 3 항에 있어서,

   다른 곡률은 체인 링크(10)가 제조되는 와이어의 1/2 직경보다 작지 않은 반경을 가지는 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.
5. 제 1 항에 있어서,

   상기 체인 스프로켓(23)에 삽입된 수직 체인 링크(10)의 반원형 원호(15,16)의 외부 라인(19)은 적어도 대략적으로 중심점(21,22)을 갖는 체인 링크 접원을 형성하고, 부하 수용 치형체 플랭크(39)의 치형체 플랭크 곡률 라인(45)은 중심점(46,47)을 갖는 치형체 플랭크 접원을 형성하고, 원과 접하는 치형체 플랭크의 중심점(46,47)은 체인 링크 접원의 중심점(21,22)에 대해서 변위되는 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.
6. 제 5 항에 있어서,

   상기 변위는 부하 방향으로 향하는 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.
7. 제 5 항에 있어서,

   상기 두개의 인접 중심점(21,46;22,47) 사이의 연결 라인은 상기 수직 체인 링크(10)의 직선형 섹션들(13,14)과 평행하게 이동하는 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.
8. 제 5 항에 있어서,

   상기 두개의 인접 중심점(21,46;22,47) 사이의 연결 라인은 상기 수직 체인 링크(10)의 직선형 섹션들(13,14)의 종축에 대해서 예각으로 이동하는 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.
9. 제 5 항에 있어서,

   상기 두개의 인접 중심점(21,46;22,47) 사이의 연결 라인은 상기 수직 체인 링크의 직선형 섹션들(13,14)의 종축에 대해서 직각으로 이동하는 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.
10. 제 5 항에 있어서,

    상기 접원의 중심점(21,46;22,47) 사이의 간격은 0.06 배 내지 0.1 배 사이의 체인 링크(10)의 와이어 직경이고, 양호하게는 0.082 배 내지 0.096 배 사이의 체인 링크(10)의 와이어 직경인 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.
11. 제 1 항에 있어서,

    상기 치형체 플랭크 곡률 라인(45)은 정확하게 원형인 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.
12. 제 1 항에 있어서,

    상기 치형체 플랭크 곡률 라인(45)은 공칭 부하 상태에 있고 부하 수용 체인 플랭크(39)에 인접한 체인 링크(10)의 반원형 원호(15)의 외부 라인(19)과 동일 프로파일을 가지는 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.
13. 제 1 항에 있어서,

    경화, 양호하게는 케이스 경화 또는 비처리 강철로 구성되는 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.
14. 제 1 항에 있어서,

    축방향 보어(27)를 수용하고, 상기 보어에서 기어모터(2,3)의 출력 샤프트 상에 회전 고정식으로 가압되는 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.
15. 제 1 항에 있어서,

    상기 수평 체인 링크(10)에 대한 상기 체인 포켓(28)은 튜브 형상을 가지는 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.
16. 제 1 항에 있어서,

    상기 수직 체인 링크(10)에 대한 상기 체인 포켓(35)은 부하 수용 치형체 플랭크(39), 부하 수용 치형체 플랭크(39)를 향하는 인접 치형체(36)의 치형체 플랭크(41) 및 포켓 바닥(38)에 의해서 형성되는 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.
17. 제 16 항에 있어서,

    상기 포켓 바닥(38)은 굴곡지고, 곡률 축은 회전축과 직각을 형성하는 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.
18. 제 16 항에 있어서,

    상기 포켓 바닥(38)은 평탄한 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.
19. 제 16 항에 있어서,

    상기 포켓 바닥(38)은 체인 링크(10)의 용접(12)을 응력제거(relieve)하도록, 중심에 리세스(42)를 구비하는 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.
20. 제 1 항에 있어서,

    상기 치형체 플랭크 곡률 라인(45)의 접원의 반경은 반원형 원호(15,16)의 외부 라인(19)의 접원의 반경보다 큰 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.
21. 제 20 항에 있어서,

    상기 반경의 비율은 와이어 직경의 0.08배 내지 0.3배 사이인 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.
22. 제 20 항에 있어서,

    상기 반경의 비율은 요소의 1.0 내지 1.2인 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.
23. 제 1 항에 있어서,

    상기 부하 수용 치형체 플랭크(39)는 치형체 팁을 향하는 방향으로 경사면으로 변이되는 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.
24. 제 23 항에 있어서,

    상기 경사면의 높이는 체인 링크(10)의 와이어 직경에 따라서 0.1 내지 1.5mm인 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.
25. 제 1 항에 있어서,

    상기 체인 스프로켓(23)은 일체형 샤프트 연장부를 가지는 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.
26. 제 1 항에 있어서,

    수직 체인 링크(10)에 대한 포켓 바닥(38) 위로 돌출하는 영역의 치형체(36)는 체인 링크(10)의 직선형 섹션들(13,14) 사이의 간격보다 단지 약간 작은 폭을 가지는 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.
27. 제 1 항에 있어서,

    양호하게는 링크 체인(8)의 공칭 인장 부하의 100% 내지 75% 사이에서, 0 N/mm² 이상의 소정 인장 부하의 경우, 치형체 플랭크 곡률 라인(45) 및 반원형 원호(15,16)의 외부 라인(19) 사이의 간격이 소멸되는 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.
28. 제 27 항에 있어서,

    상기 공칭 인장 부하는 320N/mm² 내지 80 N/mm² , 양호하게는 200N/mm² 내지 100 N/mm² 인 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.
29. 제 27 항에 있어서,

    상기 공칭 인장 부하는 체인 링크의 와이어 횡단면 또는 동적 요소를 고려하지 않고 체인 구동부의 공칭 부하 용량으로부터 계산되는 것을 특징으로 하는 체인 스프로켓.

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