KR20080099789A - 대입열 용접에 있어서의 용접 열영향부의 인성이 우수한강판 - Google Patents

대입열 용접에 있어서의 용접 열영향부의 인성이 우수한강판 Download PDF

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Abstract

본 발명의 과제는 S 함유량이 약 0.005 ％ 이하로 저감된 저S화 강판에 대해, 용접 입열량이, 예를 들어 60 kJ/㎜ 이상이 되는 초대입열 용접을 행한 경우뿐만 아니라, 용접 입열량이, 예를 들어 15 kJ/㎜ 이상이 되는 비교적 큰 입열량으로 용접을 행한 경우라도 우수한 HAZ 인성을 발휘할 수 있는 강판을 제공하는 것이다.
C, Mn, P, S, Al, Ti, N, Ca, O를 각각 함유하고, 또한 필요에 따라서 Si를 함유하는 강판에 대해 상기 강판에 포함되는 고용 N량을 0.0010 내지 0.0060 ％로 하면 된다.
대입열 용접, HAZ 인성, 강판, 페라이트, 오스테나이트

Description

대입열 용접에 있어서의 용접 열영향부의 인성이 우수한 강판{STEEL PLATE EXCELLENT IN TOUGHNESS OF LARGE HEAT-INPUT WELD HEAT AFFECTED ZONE}
본 발명은 선박, 건축, 해양 구조물 등의 용접 구조물에 적용되는 강판에 관한 것으로, 특히 용접 입열량이 약 15 kJ/㎜ 정도 이상인 대입열 용접하였을 때에 있어서의 강판의 인성을 향상시키는 강재에 관한 것이다.
선박, 건축, 해양 구조물 등의 각 분야에 있어서의 구조물은 강재를 용접에 의해 접합하여 구축되는 것이 일반적이나, 이러한 구조물에 사용되는 강재에는 안전성 확보의 관점에서, 강재 자체의 강도는 물론 용접부의 인성도 양호한 것이 요구된다.
또한, 최근에는 용접 구조물의 대형화에 수반하여 구조물의 시공 효율의 향상과 시공 비용 저감의 관점에서, 용접 시공 효율의 향상이 요구되어 용접 입열의 증대가 지향되고 있다. 특히, 용접 입열이 60 kJ/㎜ 이상이 되는 초대입열 용접이 실시되는 경향이 있다.
상기와 같은 초대입열 용접을 실시하는 데 있어서는, 용접 모재(피용접재로서의 강판)의 열영향을 받는 부위(이하, 「용접 열영향부」 또는 「HAZ」라고 부르 는 경우가 있음)에 있어서의 인성이 문제된다. 이 HAZ는 용접 금속과 모재의 계면(본드부)보다도 모재측 수㎜의 위치여서, 용접 시에 모재가 용융점 바로 아래의 고온에 노출되어 금속 조직에 있어서의 오스테나이트 입자가 조대해지기 쉽고, 게다가 용접 입열의 증대에 의해 냉각 속도도 느려지므로, 조대 조직이 형성되기 쉽다. 이러한 것을 원인으로, HAZ 인성이 저하되기 쉽다는 문제가 있었다.
HAZ 인성을 개선하는 기술로서, 지금까지도 다양한 기술이 제안되고 있다. 예를 들어, 비특허문헌 1에는 강판 중에 TiN을 미세하게 분산시킴으로써 용접 본드부의 인성이 향상되는 것이 기재되어 있고, 이 비특허문헌 1에서는 이 인성 개선 기구에 대해 검토되어 있다. 그리고, 이 비특허문헌 1에는, 인성 개선 효과는 강판 중의 고용 N의 감소에 기인하여 얻어지는 것이 아니라, HAZ 조직을 상부 베이나이트 조직으로부터 미세한 페라이트 ＋ 펄라이트 조직으로 변화시키는 것에 의한 효과가 큰 것이 명백하게 되어 있다.
또한, 비특허문헌 2에는 고용 N이 지나치게 많으면 HAZ 인성이 열화되는 것이 기재되어 있고, HAZ 인성을 개선하기 위해서는 강판 중의 N 함유량을 저N화(구체적으로는, N의 함유량을 0.0015 ％ 정도로 극저화)하면 되는 것이 기재되어 있다.
또한, 특허문헌 1에는 초대입열 용접에 있어서의 HAZ 인성을 개선하기 위해, 인성에 악영향을 미치는 고용 N량을 0 ppm 부근까지 철저하게 저감시키는 동시에, 용융점 근방의 고온 영역에서도 입자 직경 미세화 효과를 갖는 산화물을 활용하면 되는 것이 기재되어 있다. 구체적으로는, 고용 N량을 철저하게 저감시킨다는 관점 에서, Ti와 충분한 양의 Al을 함유시키고, 또한 미세 산화물로서 Ca 산화물을 활용함으로써, 초대입열 용접에 있어서의 HAZ 인성을 향상시키는 것이 기재되어 있다. 덧붙여서 말하면, 이 특허문헌 1에서는 HAZ 인성을 0 ℃에 있어서의 샤르피 충격 시험의 흡수 에너지를 측정함으로써 평가하고 있다.
[특허문헌 1] 일본 특허 출원 공개 제2001-107177호 공보
[비특허문헌 1] 용접 학회 논문집, 제2권, 제1호, P. 33-39(1984년 발행)
[비특허문헌 2] 용접 학회 논문집, 제3권, 제4호, P. 758-766(1985년 발행)
상술한 바와 같이, 비특허문헌 1이나 2에서는 강판 중에 TiN을 분산시키거나, 고용 N량을 저감시킴으로써 HAZ 인성을 향상시키는 것에 대해 검토되어 있다. 그러나, 비특허문헌 1이나 2의 기술이 개시된 시대(1984년 내지 1985년)는 제강 단계에서의 탈S 능력이 매우 낮았으므로, 비특허문헌 1이나 2에 개시되어 있는 강판에 포함되는 S 함유량은 많게(구체적으로는, 0.0060 ％ 이상) 되어 있다.
이에 대해, 상기 특허문헌 1의 기술이 개시된 것은 2001년이고, 제강 단계에서의 탈S 능력은 상기 비특허문헌 1이나 2가 개시된 시대에 비하면 향상되어 있다. 그로 인해, 이 특허문헌 1에는 S 함유량을 0.002 내지 0.006 ％로 억제한 강판에 대해 초대입열 용접 열영향부의 인성을 개선하는 기술이 제안되어 있다. 그러나, 이 특허문헌 1에 개시된 기술에 있어서도 HAZ 인성을 개선하기 위해, 고용 N량을 0 ppm 부근까지 저감시키고 있고, 비특허문헌 1이나 2의 시대에서도, 현대에 가까운 특허문헌 1의 시대에서도 HAZ 인성을 개선하기 위해서는 고용 N량을 저감시키는 것이 기대되고 있었다.
본 발명은 이와 같은 상황을 감안하여 이루어진 것으로, 그 목적은 S 함유량이 약 0.005 ％ 이하로 저감된 저S화 강판에 대해, 용접 입열량이, 예를 들어 60 kJ/㎜ 이상이 되는 초대입열 용접을 행한 경우뿐만 아니라, 용접 입열량이, 예를 들어 15 kJ/㎜ 이상이 되는 비교적 큰 입열량으로 용접을 행한 경우라도 우수한 HAZ 인성을 발휘할 수 있는 강판을 제공하는 데 있다. 또한, 본 발명의 다른 목적은 저온에서도 양호한 HAZ 인성을 나타내는 강판을 제공하는 데 있다.
상기 과제를 해결할 수 있었던 본 발명에 관한 강판이라 함은, C : 0.03 내지 0.15 ％(질량％의 의미, 이하 동일함), Si : 0.50 ％ 이하(0 ％를 포함함), Mn : 1 내지 2.0 ％, P : 0.020 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음), S : 0.005 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음), Al : 0.005 내지 0.06 ％, Ti : 0.005 내지 0.030 ％, N : 0.005 내지 0.015 ％, Ca : 0.001 내지 0.0035 ％ 및 O : 0.0015 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음)를 각각 함유하는 강판이며, 상기 강판에 포함되는 고용 N량이 0.0010 내지 0.0060 ％인 점에 요지를 갖는다.
상기 강판에 포함되는 화학 성분의 함유량은 하기 식1 및/또는 하기 식2에서 규정되는 관계를 만족시키는 것이 바람직하다. 단, []는 각 원소의 함유량(％)을 나타낸다.
[식1]
1.00 ≤ [Ti]/[N] ≤ 2.5
[식2]
2.00 ≤ 1000 × ([Ca] ＋ 2 × [S] ＋ 3 × [O]) ≤ 10.0
본 발명의 강판은 상기한 화학 성분을 함유하고, 잔부가 철 및 불가피 불순물로 이루어지는 강판을 기본으로 한다. 본 발명의 강판에는, 또한 다른 원소로서,
(a) B : 0.0035 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음),
(b) Cu : 2 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음), Ni : 2 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음) 및 Cr : 1.5 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음)로 이루어지는 군으로부터 선택되는 1종 이상의 원소,
(c) Mo : 0.5 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음),
(d) Nb : 0.035 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음) 및/또는 V : 0.1 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음),
(e) Mg : 0.005 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음),
(f) Zr : 0.1 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음) 및/또는 Hf : 0.05 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음),
(g) Co : 2.5 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음) 및/또는 W : 2.5 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음),
(h) REM : 0.01 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음)
등도 함유할 수 있다.
본 발명에서는 S 함유량이 약 0.005 ％ 이하인 저S화 강판의 화학 성분 조성을 적절하게 제어하는 동시에, S량을 약 0.006 ％ 이상 포함하는 종래의 강판뿐만 아니라, 현재의 저S화 강판에 있어서도 오랫동안 HAZ 인성에 악영향을 미친다고 판단되고 있던 고용 N을 저S화 강판 중에 적극적으로 함유(혹은, 잔존)시킴으로써, 대입열 용접했을 때의 HAZ 인성을 개선할 수 있다. 특히, 본 발명의 저S화 강판은 용접 입열량, 예를 들어 60 kJ/㎜ 이상이 되는 초대입열 용접을 행한 경우라도 우수한 HAZ 인성을 나타내므로, 각종 건축 구조물 등의 소재로서 매우 유용하다. 또한, 본 발명에 따르면, ―55 ℃ 레벨의 저온에서도 양호한 HAZ 인성을 나타내는 강판을 제공할 수 있다.
본 발명자들은 S량이 약 0.005 ％ 이하로 저감된 저S화 강판에 대해, 용접 입열량이 약 15 kJ/㎜ 이상인 대입열 용접을 행하였을 때의 HAZ 인성의 열화에 미치는 요인에 대해 다양한 각도에서 연구를 거듭하였다. 그 결과, 용접 시에 고온으로 가열된 영역에 있어서 오스테나이트가 조대화되는 것을 억제하는 동시에, 용접 후의 냉각 시에 생성되는 페라이트의 조대화를 방지하면, 저S화된 강판에 대해서도 HAZ 인성을 향상시킬 수 있다는 지견을 얻었다.
그래서 본 발명자들은 페라이트 입자의 조대화를 억제하는 관점에서 또한 검토를 거듭하였다. 그 결과, 용접 후의 냉각 시에 오스테나이트로부터 페라이트로의 변태가 고온에서 일어나면, 냉각이 완료될 때까지의 동안에 입자 성장을 일으키 기 쉽기 때문에, 페라이트 변태의 개시 온도가 가능한 한 낮아지도록 강판의 화학 성분 조성을 설계하면 되는 것, 또한 고용 N을 0.0010 내지 0.0060 ％의 범위에서 함유시키면, 페라이트 변태의 개시 온도를 낮게 할 수 있어, 용접 후의 냉각 시에 페라이트의 조대화를 방지할 수 있으므로, HAZ 인성을 향상시킬 수 있는 것을 발견하였다.
페라이트 변태의 개시 온도를 낮게 하기 위해서는, 오스테나이트를 안정화시키기 쉬운 오스테나이트 안정화 원소를 가능한 한 다량으로 고용시키면 된다고 판단된다. 이 오스테나이트 안정화 원소로서는, C나 Ni, Mn 등이 알려져 있다. 그러나 이들 원소는 모두 탄소 당량을 현저하게 높이기 때문에, 용접 시에 저온 균열 등을 발생시키기 쉽게 하는 원소이고, 용접성을 악화시킨다. 이 탄소 당량은 용접 취화를 고려하여 강판에 함유하는 합금 원소량으로부터 산출되는 값으로, 하기 식에서 산출된다. 탄소 당량(PCM)의 값이 커질수록 용접 균열이 발생되기 쉬워진다. 또한, 식 중, []는 각 원소의 함유량(％)을 나타내고 있다.
PCM(％) ＝ [C] ＋ [Si]/30 ＋ [Mn]/20 ＋ [Cu]/20 ＋ [Ni]/60 ＋ [Cr]/20 ＋ [Mo]/15 ＋ [V]/10 ＋ 5 × [B]
그래서, 본 발명자들은 탄소 당량을 높여 용접성을 악화시키지 않고, 페라이트 변태의 개시를 지연시켜 변태 개시 온도를 저온측으로 시프트시키기 위해 검토를 거듭하였다. 그 결과, 고용 N은, 탄소 당량에는 거의 영향을 미치지 않으므로, 용접성을 양호한 상태로 유지할 수 있는 것을 명백하게 하였다. 게다가 ―55 ℃ 레벨에서의 저온에서도 양호한 HAZ 인성을 달성할 수 있는 것도 명백해졌다.
즉, 제강 과정에 있어서의 탈S 능력이 낮았던 시대에는 강판 중에 많은 황화물계 개재물이 생성되어 있었으므로, 오스테나이트가 조대화되기 어렵고, 또한 페라이트 변태핵으로서도 작용하므로, 이와 같은 강판에 또한 고용 N을 많이 함유시키면 고용 N에 의한 악영향만이 눈에 띄어, HAZ 인성이 열화되어 있었다. 그러나, 현재와 같이 제강 과정에서의 탈S 능력이 향상되어 강판이 저S화되면, 강판 중에 존재하는 황화물계 개재물량이 저감되므로, 이와 같은 강판에 고용 N을 함유시켜도 HAZ 인성의 저하라는 문제점은 발생하지 않고, 오히려 고용 N을 적극적으로 함유시킴으로써 탄소 당량을 높이는 일 없이 페라이트 변태의 개시를 지연시킬 수 있는 것이다.
단, 고용 N량이 0.0010 ％ 미만에서는 페라이트 변태의 개시를 지연시키는 효과를 얻을 수 없으므로, 고용 N량은 0.0010 ％ 이상으로 한다. 고용 N량은, 바람직하게는 0.0013 ％ 이상, 보다 바람직하게는 0.0015 ％ 이상, 더 바람직하게는 0.0018 ％ 이상으로 하는 것이 좋다. 그러나, 고용 N량이 0.0060 ％를 초과하여 과잉이 되면, 고용 N이 강 중의 전위에 고착되므로, HAZ 인성을 오히려 열화시킨다. 따라서, 고용 N량은 0.0060 ％ 이하로 하고, 바람직하게는 0.0055 ％ 이하, 보다 바람직하게는 0.005 ％ 이하, 더 바람직하게는 0.004 ％ 이하로 한다.
이상과 같이, 본 발명의 강판은, 종래에는 가능한 한 저감시키는 것이 기대되고 있던 고용 N을 반대로 적극적으로 함유시킴으로써, 용접 후의 냉각 시에 있어서의 페라이트 변태의 개시 온도를 내릴 수 있고, HAZ부에 있어서의 페라이트 입자 성장이 억제됨으로써 HAZ 인성을 개선할 수 있는 것으로, 상기 강판의 화학 성분 조성에 대해서도 적절하게 조정할 필요가 있다. 강판의 화학 성분 조성에 대해서는 후술한다.
그런데, 본 발명의 강판은 용접 후의 냉각 시에 생성하는 페라이트 입자가 가능한 한 미세한 것이 바람직하나, 페라이트 입자를 미세화하기 위해, 용접 시의 열영향을 받아 오스테나이트가 조대화되지 않도록 핀 고정하는 동시에, 용접 후의 냉각 시에 오스테나이트로부터 페라이트로 변태될 때의 변태핵이 되는 개재물이 강판 중에 미세 분산되어 있는 것이 바람직하다. 이러한 핀 고정 효과를 발휘하는 동시에, 페라이트 변태핵이 되는 개재물로서는, 예를 들어 CaS나 TiN이 있고, 이들을 핵으로서 생성하는 MnS도 동일한 효과를 발휘한다. 이들 개재물을 미세 분산시키기 위해서는, 후술하는 바와 같이 강판의 화학 성분 조성을 적절하게 조정한 후, Ti와 N의 함유량이 하기 식1을 만족시키거나, Ca, S, O의 함유량이 하기 식2를 만족시키는 것이 바람직하다. 물론, 하기 식1과 하기 식2를 동시에 만족시키고 있는 것이 특히 바람직하다.
하기 식1은 Ti와 N의 함유량의 밸런스를 나타내고 있다. TiN을 미세하게 분산하여 페라이트의 생성 핵을 다수 존재시키기 위해서는, Ti와 N의 함유량이 하기 식1을 만족시키도록 성분 조정하는 것이 바람직하다. 단, 식 1 중, [Ti]와 [N]은 각각 Ti 및 N의 함유량(질량％)을 나타낸다.
[식1]
1.00 ≤ [Ti]/[N] ≤ 2.5
[Ti]/[N]의 값(이하, 「P값」이라고 부르는 경우가 있음)이 1.00 미만에서는 TiN의 생성량이 적어져 HAZ 인성 개선 효과가 충분히 발휘되지 않는다. 따라서, P값은 1.00 이상으로 하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 1.30 이상, 더 바람직하게는 1.50 이상, 특히 바람직하게는 1.60 이상으로 한다. 그러나, P값이 2.5를 초과하면, TiN이 조대화되어 HAZ 인성이 오히려 나빠지는 경향이 있다. 따라서, P값은 2.5 이하로 하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 2.30 이하, 더 바람직하게는 2.20 이하, 특히 바람직하게는 2.10 이하로 한다.
하기 식2는 Ca와 S와 O의 함유량의 밸런스를 나타내고 있다. 강판의 제조 과정에서 용강을 응고시키는 단계에 있어서 CaO가 생성된 후, CaS를 미세 분산시키기 위해서는, Ca와 S와 O의 함유량이 하기 식2를 만족시키도록 성분 조정하는 것이 바람직하다. 각각의 성분에 대한 계수는 각 원소가 CaS의 미세화에 기여하는 정도를 나타내고 있고, 본 발명자들이 반복해서 행한 실험에 의해 구한 것이다. 즉, 본 발명에서 규정하는 화학 성분의 범위 하에서는 O, S 및 Ca의 순으로 CaS를 고밀도로 분산시키는 경향이 강한 것을 나타내고 있다. 단, 식2 중, [Ca], [S] 및 [O]는 각각 Ca, S 및 O의 함유량(질량％)을 나타낸다.
[식2]
2.00 ≤ 1000 × ([Ca] ＋ 2 × [S] ＋ 3 × [O]) ≤ 10.0
1000 × ([Ca] ＋ 2 × [S] ＋ 3 × [O])의 값(이하, 「Q값」이라고 부르는 경우가 있음)이, 2.00 미만에서는 CaS의 생성량이 적어져 HAZ 인성 개선 효과가 충분히 발휘되지 않는다. 따라서, Q값은 2.00 이상으로 하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 3.00 이상, 더 바람직하게는 4.00 이상으로 한다. 그러나, Q값이 10.0을 초과하면, CaS가 조대화되어 HAZ 인성이 오히려 나빠지는 경향이 있다. 따라서, Q값은 10.0 이하로 하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 9.00 이하, 더 바람직하게는 8.00 이하, 특히 바람직하게는 7.00 이하로 한다.
본 발명의 강판에서는 그 특성을 발휘시키기 위해, 그 화학 성분 조성도 적절한 범위로 제어하는 것도 중요한 요건이다. 상기 고용 N량이나 상기 식1 내지 식2에 관여하는 원소(Ti, N, Ca, S 및 O)도 포함시켜 그 범위를 한정한 이유는 다음과 같다.
[C : 0.03 내지 0.15 ％]
C는 강판(용접 모재)의 강도를 확보하기 위해 필요한 원소로, 원하는 강도를 확보하기 위해서는 0.03 ％이상 함유시킬 필요가 있다. C 함유량은, 바람직하게는 0.05 ％ 이상, 보다 바람직하게는 0.055 ％ 이상이다. 그러나, C를 지나치게 함유시키면, HAZ 인성이 오히려 저하되게 된다. 이러한 것으로부터, 그 상한은 0.15 ％로 할 필요가 있다. C 함유량은, 바람직하게는 0.13 ％ 이하, 보다 바람직하게는 0.10 ％ 이하, 더 바람직하게는 0.080 ％ 이하, 특히 바람직하게는 0.075 ％ 이하이다.
[Si : 0.50 ％ 이하(0 ％를 포함함)]
Si는 강판의 강도를 확보하기 위해 유효한 원소로, 필요에 따라서 함유시킨다. 그러나, 지나치게 함유시키면 강재(모재)에 섬 형상 마르텐사이트상(M-A상)을 다량으로 석출시켜 HAZ 인성을 열화시킨다. 이러한 것으로부터, 그 상한을 0.50 ％로 하였다. Si 함유량의 바람직한 상한은 0.40 ％, 보다 바람직한 상한은 0.30 ％이다. 또한, Si를 적극적으로 함유시킬 때의 바람직한 하한은 0.1 ％이다. Si는 0 ％라도 좋다.
[Mn : 1 내지 2.0 ％]
Mn은 켄칭성을 향상시켜 강판의 강도를 확보하는데 있어서 유효한 원소로, 이러한 효과를 발휘시키기 위해서는 1 ％이상 함유시킬 필요가 있다. Mn 함유량의 바람직한 하한은 1.3 ％이다. 그러나, Mn을 지나치게 함유시키면, 강판의 HAZ 인성이 열화되므로 상한은 2.0 ％로 한다. Mn 함유량의 바람직한 상한은 1.8 ％, 보다 바람직한 상한은 1.7 ％이다.
[P : 0.020 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음)]
P는 불가피하게 혼입되어 오는 불순물로, 강판의 인성 및 HAZ 인성에 악영향을 미치므로 가능한 한 적은 쪽이 바람직하다. 이러한 관점에서, P는 0.020 ％ 이하로 억제한다. P 함유량은, 바람직하게는 0.017 ％ 이하, 보다 바람직하게는 0.015 ％ 이하, 더 바람직하게는 0.010 ％ 이하, 특히 바람직하게는 0.0075 ％ 이하이다.
[S : 0.005 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음)]
S는 주조 시에 용강이 응고될 때에 CaS를 형성하고, 용접 후에 CaS를 생성 핵으로 하여 MnS를 형성시켜, HAZ부에 페라이트를 형성시키는 데 유효하게 작용하는 원소이다. 이러한 효과를 유효하게 발휘시키기 위해서는, S를 0.0003 ％이상 함유시키는 것이 바람직하고, 그 함유량이 증가됨에 따라서 그 효과는 증대된다. 그러나, 0.005 ％보다도 지나치게 함유시키면, 모재의 인성 및 HAZ 인성이 열화된 다. 따라서, S 함유량은 0.005 ％ 이하로 한다. S 함유량은, 바람직하게는 0.0030 ％ 이하, 보다 바람직하게는 0.0020 ％ 이하, 더 바람직하게는 0.0010 ％ 이하, 가장 바람직하게는 0.0007 ％ 이하이다. S를 소정 범위로 저감시키기 위해서는, 탈황 시간을 비교적 길게(예를 들어, 25분 이상) 하면 된다.
[Al : 0.005 내지 0.06 ％]
Al은 탈산제로서 유효하게 작용하는 원소인 동시에, 강판의 마이크로 조직을 미세화하여 모재 인성을 향상시키는 효과도 발휘하는 원소이다. 이러한 효과를 발휘시키기 위해서는, Al 함유량은 0.005 ％ 이상으로 한다. Al 함유량의 바람직한 하한은 0.010 ％이고, 보다 바람직한 하한은 0.020 ％이다. 그러나, 지나치게 함유시키면 강판(모재)에 섬 형상 마르텐사이트상(M-A상)을 다량으로 석출시켜 HAZ 인성을 열화시킨다. 이러한 것으로부터, 그 상한은 0.06 ％로 한다. Al 함유량의 바람직한 상한은 0.040 ％, 보다 바람직한 상한은 0.035 ％이다.
[Ti : 0.005 내지 0.030 ％]
Ti는 질화물을 형성하여 대입열 용접 시에 구 오스테나이트 입자가 조대되하는 것을 억제하여, HAZ 인성을 향상시키는 데 유효하게 작용하는 원소이다. 이러한 효과를 발휘시키기 위해서는, Ti 함유량은 0.005 ％ 이상으로 한다. Ti 함유량의 바람직한 하한은 0.0080 ％이고, 보다 바람직한 하한은 0.010 ％이다. 그러나, Ti를 지나치게 함유시키면 조대한 개재물을 석출시켜 오히려 HAZ 인성을 열화시킨다. 따라서, Ti 함유량의 상한은 0.030 ％로 한다. Ti 함유량의 바람직한 상한은 0.025 ％이다.
[N : 0.005 내지 0.015 ％]
N은 소정량의 고용 N량을 확보하여 HAZ 인성을 향상시키는 데 필요한 원소이다. 또한, N은 구 오스테나이트 입자 내에 TiN을 미세 석출시켜 피닝 효과에 의해 구 오스테나이트 입자가 조대화되는 것을 방지하여, 대입열 용접했을 때의 HAZ 인성을 높이는 데 유효하게 작용하는 원소이다. 또한, TiN은 페라이트 변태핵으로서도 기능하고, HAZ 조직을 미세화시키는 데에도 작용한다. 이러한 효과를 발휘시키기 위해서는, N 함유량은 0.005 ％ 이상으로 할 필요가 있다. N 함유량의 바람직한 하한은 0.0060 ％이다. 그러나, N 함유량이 지나치게 되어 0.015 ％를 초과하면 조대한 TiN이 석출되어 HAZ 인성이 저하된다. N 함유량의 바람직한 상한은 0.012 ％이고, 보다 바람직한 상한은 0.010 ％이고, 더 바람직한 상한은 0.0090 ％이고, 특히 바람직한 상한은 0.0080 ％이다.
[Ca : 0.001 내지 0.0035 ％]
Ca는 강판 중의 황화물의 형태를 제어하여 HAZ 인성의 향상에 기여하는 원소이다. 이러한 효과를 발휘시키기 위해서는, 0.001 ％이상 함유시킬 필요가 있다. Ca 함유량은, 바람직하게는 0.0013 ％ 이상이고, 보다 바람직하게는 0.0015 ％ 이상이고, 더 바람직하게는 0.0020 ％ 이상이다. 그러나, 0.0035 ％를 초과하여 지나치게 함유시켜서도 HAZ 인성이 오히려 열화된다. 따라서, Ca 함유량은 0.0035 ％ 이하로 한다. Ca 함유량은, 바람직하게는 0.0030 ％ 이하로 한다.
[O(산소) : 0.0015 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음)]
O는 불가피적 불순물로서 혼입되나, 강 중에서는 산화물로서 존재한다. 그 러나, 그 함유량이 0.0015 ％를 초과하면 조대한 산화물(예를 들어, CaO 등)이 생성되어 HAZ 인성이 열화된다. 이러한 것으로부터 O 함유량은 0.0015 ％ 이하로 한다. O 함유량의 바람직한 상한은 0.0013 ％이다.
본 발명의 강판에 있어서, 상기 화학 성분 외에는, 철 및 불가피적 불순물(예를 들어, Sb, Se, Te 등)이지만, 그 특성을 저해하지 않을 정도의 미량 성분(허용 성분)도 포함할 수 있는 것이다. 이러한 미량 성분을 포함하는 강판도 본 발명의 범위에 포함된다.
또한, 본 발명의 강판은 필요에 따라서 또 다른 원소로서, (a) B, (b) Cu, Ni 및 Cr으로 이루어지는 군으로부터 선택되는 1종 이상의 원소, (c) Mo, (d) Nb 및/또는 V, (e) Mg, (f) Zr 및/또는 Hf, (g) Co 및/또는 W, (h) REM 등의 원소를 함유하는 것도 유효하다. 이들 성분을 함유시킬 때의 범위와 그 범위를 설정한 이유는 다음과 같다.
[(a) B : 0.0035 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음)]
B는 초대입열 용접했을 때의 HAZ의 본드부 부근에서 BN을 핵으로 한 입자 내 페라이트를 생성시켜, HAZ 인성을 개선하는 데 유효하게 작용하는 원소이다. 그러나, B 함유량이 지나치면 본드부의 조직이 조대한 베이나이트 조직으로 되므로, 오히려 HAZ 인성이 열화된다. 이러한 것으로부터, B을 함유시킬 때에는 그 상한을 0.0035 ％로 하는 것이 좋다. B 함유량은, 바람직하게는 0.0025 ％ 이하이다. 또한, B 함유량의 바람직한 하한은 0.0010 ％이다.
[(b) Cu : 2 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음), Ni : 2 ％ 이하(0 ％를 포함하 지 않음) 및 Cr : 1.5 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음)로 이루어지는 군으로부터 선택되는 1종 이상의 원소]
Cu, Ni 및 Cr은 모두 켄칭성을 높여 강판의 강도를 향상시키는 데 유효하게 작용하는 원소이다. 그러나, 이들 원소의 함유량이 지나치면 HAZ 인성이 오히려 저하된다. 따라서, Cu에 대해서는 2 ％ 이하로 하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 1 ％ 이하, 더 바람직하게는 0.5 ％ 이하로 하는 것이 좋다. Ni에 대해서는 2 ％ 이하로 하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 1 ％ 이하, 더 바람직하게는 0.5 ％ 이하로 하는 것이 좋다. Cr에 대해서는 1.5 ％ 이하로 하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 1.0 ％ 이하로 하는 것이 좋다. 상기 효과를 유효하게 발휘시키기 위한 바람직한 하한은 모두 0.20 ％이고, 보다 바람직한 하한은 0.40 ％이다.
[(c) Mo : 0.5 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음)]
Mo는 켄칭성을 향상시켜 강도를 확보하는 데 거칠고 엉성한 유효하게 작용하는 원소로, 템퍼링 취성을 방지하는 데 작용하는 원소이다. 이러한 효과는 그 함유량이 증가됨에 따라서 증대되나, Mo 함유량이 지나치면 HAZ 인성이 열화되므로, 0.5 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다. Mo 함유량은, 보다 바람직하게는 0.3 ％ 이하로 하는 것이 좋다. 상기 효과를 유효하게 발휘시키기 위한 Mo 함유량의 바람직한 하한은 0.05 ％이다.
[(d) Nb : 0.035 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음) 및/또는 V : 0.1 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음)]
Nb와 V는 켄칭성을 향상시켜 모재의 강도를 향상시키는 데 작용하는 원소이다. 또한, V는 템퍼링 연화 저항을 높게 하는 작용도 발휘한다. 그러나, 다량으로 함유시키면 HAZ 인성이 열화되므로, Nb 함유량은 0.035 ％ 이하로 하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 0.030 ％ 이하로 하는 것이 좋다. V 함유량은 0.1 ％ 이하로 하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 0.050 ％ 이하로 하는 것이 좋다. 이러한 효과를 유효하게 발휘시키기 위해서는, Nb 함유량은 0.005 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하고, V 함유량은 0.010 ％ 이상으로 하는 것이 추천된다.
[(e) Mg : 0.005 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음)]
Mg는 강판 중에 MgO를 형성하여, 이 MgO가 HAZ부에서 오스테나이트 입자가 조대화되는 것을 억제하는 데 작용하여 HAZ 인성을 향상시키는 효과를 발휘하는 원소이다. 그러나, Mg 함유량이 지나치면, 개재물(MgO)이 조대화되어 HAZ 인성이 오히려 열화되므로 0.005 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다. Mg 함유량은, 보다 바람직하게는 0.0035 ％ 이하이다. 상기 효과를 유효하게 발휘시키기 위한 Mg 함유량의 바람직한 하한은 0.001 ％이다.
[(f) Zr : 0.1 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음) 및/또는 Hf : 0.05 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음)]
Zr과 Hf는 Ti와 마찬가지로, N과 결합하여 질화물을 형성하고, 이 질화물이 용접 시에 있어서의 HAZ의 오스테나이트 입자를 미세화하여 HAZ의 인성 개선에 유효하게 작용하는 원소이다. 그러나, 지나치게 함유하면 HAZ 인성을 오히려 저하시킨다. 이로 인해, 이들 원소를 함유시킬 때에는, Zr은 0.1 ％ 이하로 하는 것이 바람직하고, Hf는 0.05 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다. 상기 효과를 유효하게 발휘시키기 위한 Zr 함유량의 바람직한 하한은 0.001 ％ 이고, Hf 함유량의 바람직한 하한은 0.001 ％이다.
[(g) Co : 2.5 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음) 및/또는 W : 2.5 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음)]
Co와 W는 켄칭성을 향상시켜 모재 강도를 높이는 데 작용하는 원소이다. 그러나, 지나치게 함유하면 HAZ 인성이 열화되므로, Co와 W의 상한은 모두 2.5 ％로 하는 것이 좋다. Co 함유량의 보다 바람직한 상한은 2 ％이고, 더 바람직한 상한은 1.5 ％이다. W 함유량의 보다 바람직한 상한은 2 ％이고, 더 바람직한 상한은 1.5 ％이다. Co 함유량의 바람직한 하한은 0.1 ％이고, W 함유량의 바람직한 하한은 0.1 ％이다.
[(h) REM : 0.01 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음)]
REM(희토류 원소)은 강판 중에 불가피하게 혼입되어 오는 개재물(예를 들어, 산화물이나 황화물 등)의 형상을 미세화ㆍ구 형상화함으로써, HAZ의 인성 향상에 기여하는 원소이다. 이러한 효과는, 그 함유량이 증가됨에 따라서 증대되나, REM의 함유량이 지나치면 REM 자체의 개재물이 조대화되어 HAZ 인성이 오히려 열화되므로, 0.01 ％ 이하로 억제하는 것이 바람직하다. REM은, 보다 바람직하게는 0.0080 ％ 이하로 억제하는 것이 좋다. REM 함유량의 바람직한 하한은 0.0005 ％이다.
또한, 본 발명에 있어서, REM이라 함은, 란탄족 원소(La로부터 Ln까지의 15 원소) 및 Sc(스칸듐)과 Y(이트륨)을 포함하는 의미다.
본 발명의 강판을 제조하는 방법은 특별히 한정되지 않고, 통상적인 방법에 따라서 화학 성분 조성과 그 밸런스 및 고용 N량을 상기 범위로 조정하면 좋다.
고용 N량을 상기 범위로 조정하기 위해서는, 예를 들어 소정의 온도에 슬라브를 가열한 후, 열간 압연을 행하여 필요에 따라서 켄칭 처리를 행하면 좋다.
슬라브를 가열하는 온도는, 예를 들어 통합 열역학 계산 소프트웨어(Thermo-calc, CRC 통합 연구소로부터 입수 가능)에 강판의 화학 성분 조성을 입력하여 열역학적 계산에 의해 적절한 슬라브 가열 온도를 산출하는 방법이 예시된다. 즉, 고용 N량은 슬라브의 가열 온도나, 모재의 N량, 혹은 Ti나 Nb 등의 질화물 형성 원소의 첨가량, C나 Si, Al 등 다른 원소의 첨가량에 의해 영향을 받는 것이 알려져 있으나, 열역학 계산에 의해 슬라브의 가열 온도와 강판의 화학 성분의 관계에 대해 목표를 얻을 수 있다.
그래서 본 발명에서는, 고용 N량을 상기 범위로 조정하기 위해, 미리 통합 열역학 계산 소프트웨어(Thermo-calc)에 의한 열역학적 계산에 의해 모재에 포함되는 합금 원소량을 대입하여 고용 N량과 슬라브 가열 온도의 관계식을 구하고, 소정의 고용 N량의 범위로 조정하기 위한 슬라브 가열 온도의 범위를 산출하여 이 온도 범위가 되도록 슬라브를 가열한 후 열간 압연한 것이다.
또한, 고용 N량은 슬라브 가열 온도 이외에 열간 압연 후의 냉각 속도에도 영향을 받고, 냉각 속도가 작은 경우에는 질화물이 석출되기 쉽기 때문에 고용 N량이 적어진다. 따라서, 슬라브 가열 온도 이외의 팩터로서, 열간 압연 후의 800 ℃ 로부터 500 ℃의 온도 영역에 있어서의 평균 냉각 속도를, 예를 들어 7 내지 12000 ℃/분의 범위로 제어하여 고용 N량을 미세 조정해도 된다.
Ca와 S와 O의 함유량의 밸런스가 상기 식2를 만족시키도록, 특히 산소량(O량)을 제어하기 위해서는, 제강 단계에 있어서의 탈산 시간을 통상보다 길게 하면 된다. 즉, 통상의 탈산 시간은 대략 20분 정도이나, 산소량을 저감시키기 위해 탈산 시간을 30분 이상으로 비교적 길게 하는 것이 바람직하다. 탈산 시간의 상한은 특별히 한정되지 않으나, 예를 들어 40분 정도이다.
본 발명에서 대상으로 하는 강판은, 기본적으로는 판 두께가 60 ㎜ 이상인 두꺼운 강판을 상정한 것이나, 그 이하의 판 두께에 있어서도 동등한 특성을 갖게 되어, 본 발명의 대상에 포함되게 된다. 또한, 본 발명의 강판을 용접할 때의 입열량은 60 kJ/㎜ 이상을 상정한 것으로, 이러한 초대입량으로 용접을 행하였을 때에 양호한 HAZ 인성을 나타내게 되나, 이러한 입열량으로 한정되지 않고, 예를 들어 15 kJ/㎜ 이상이 되는 입열량이라도 양호한 HAZ 인성을 나타내게 된다.
이하, 본 발명을 실시예에 의해 더 상세하게 설명하나, 하기 실시예는 본 발명을 한정하는 성질의 것이 아니라, 전ㆍ후기의 취지로 미루어 보아 설계 변형되는 것은 모두 본 발명의 기술적 범위에 포함되는 것이다.
[제1 실시예]
하기 표1 또는 표2에 나타내는 성분 조성의 강(잔부는 철 및 불가피 불순물)을 통상의 용제법에 의해 용제하고, 이 용강을 주조하여 슬라브로 한 후, 상기 슬라브를 표3 또는 표4에 나타내는 온도(실측값)로 가열하여 열간 압연을 행하여 판 두께가 60 ㎜인 열간 압연판으로 하고, 열간 압연 종료 후에 수냉하고 켄칭 처리를 행하여 인장 강도가 490 내지 780 ㎫급(50 내지 8O ㎏/㎟급)인 각종 고장력 강판(시험판)을 제조하였다. 또한, 제강 단계에서는 탈산 시간을 30분간으로 하였다.
하기 표1과 표2에 있어서, REM은 La를 50 ％ 정도, Ce를 25 ％ 정도 함유하는 밋슈 메탈의 형태로 첨가하였다.
상기 슬라브의 가열 온도는, 상술한 바와 같이 고용 N량과의 관계에서 Thermo-calc로부터 계산한 슬라브 가열 온도(계산값)를 고려하면서 제어하였다.
하기 표3 또는 표4에는 하기 표1 또는 표2에 나타낸 성분 조성으로부터, 본 발명에서 규정하는 P값([Ti]/[N])과 Q값[1000 × ([Ca] ＋ 2 × [S] ＋ 3 × [O])]을 산출한 결과도 더불어 나타냈다.
이렇게 하여 얻어진 각종 고장력 강판의 실제의 고용 N량을 측정하였다. 고용 N량은 전해 추출법으로 질화물을 추출하고, 질화물로 되어 있는 N량을 인도페놀 흡광 광도법으로 측정하여 강판에 포함되는 전체 N량으로부터 질화물로 되어 있는 N량을 뺀 값으로 하였다. 측정 결과를 하기 표3 또는 표4에 나타낸다.
고용 N량(질량％) ＝ 강판에 포함되는 전체 N량(질량％)-질화물로 되어 있는 N량(질량％)
다음에, 얻어진 각종 고장력 강판(판 두께는 60 ㎜)에 대해, 하기의 조건으로 용접 시공을 행하여 용접부를 제작하여 HAZ 인성을 평가하였다.
[용접 조건]
용접 방법 : 일렉트로 가스 아크 용접
용접 전류 : 400 A
용접 전압 : 40 V
용접 속도 : 0.6 ㎜/초
입열량 : 60 kJ/㎜
용접 와이어 : DWS-50GTR, DWS-50GTF
개선 형상 : 개선 각도 18°(역V 개선), 루트 간격 10 ㎜
이렇게 하여 얻어진 용접부에 있어서, 도1에 도시한 바와 같이 강판의 t/4(t는 판 두께)의 위치로부터 JIS Z2202에서 규정되는 샤르피 충격 시험편(높이 10 ㎜ × 폭 10 ㎜ × 길이 55 ㎜)을 채취하여, 본드부로부터 ＋0.5 ㎜ 모재측의 위치에 노치를 넣고, ―55 ℃에서의 V 노치 샤르피 충격값(vE-55)을 측정하여 HAZ 인성을 평가하였다. 측정 결과를 하기 표3 또는 표4에 나타낸다. 이때 용접 입열량이 60 kJ/㎜에 있어서의 V 노치 샤르피 충격값(vE-55)이 100 J 이상을 합격으로 하였다.
하기 표1 내지 표4에 나타낸 결과로부터, 다음과 같이 고찰할 수 있다. No. 1 내지 29는 본 발명에서 규정하는 요건을 만족시키는 예로, 강판의 화학 성분 조성과 고용 N량이 적절하게 제어되어 있으므로, 용접 입열량이 60 kJ/㎜인 초대입열 용접을 행한 경우라도 우수한 HAZ 인성을 발휘할 수 있다.
특히, No. 1 내지 19와 No. 26 내지 28은 강판의 화학 성분 조성이 본 발명에서 규정하는 P값과 Q값을 만족시키고 있으므로, HAZ 인성이 특히 300 J 이상으로 양호하게 되어 있다.
이에 대해, No. 31 내지 40은 본 발명에서 규정하는 어느 하나의 요건이 결여되는 예이다.
이 중 No. 31 내지 34는, 강판의 화학 성분 조성은 본 발명에서 규정하는 범위를 만족시키고 있으나, 강판에 포함되는 고용 N량이 본 발명에서 규정하는 범위를 벗어난 예로, HAZ 인성이 나쁘다. No. 35 내지 40은, 강판에 포함되는 고용 N량은 본 발명에서 규정하는 범위를 만족시키고 있으나, 강판의 화학 성분 조성이 본 발명에서 규정하는 범위를 벗어난 예로, HAZ 인성이 나쁘다.
No. 11과 No. 33, No. 14와 No. 34, No. 19와 No. 32는 각각 화학 성분 조성(강종)이 동일하나, 슬라브 가열 온도를 바꾸었으므로, 고용 N량이 변화되어 있다. 즉, No. 32 내지 34는 슬라브 가열 온도가 적절하지 않아, 고용 N량이 적절한 범위로 들어가 있지 않으므로, HAZ 인성이 나쁘다.
[제2 실시예]
상기 제1 실시예에 나타낸 강판을 대상으로, 용접 조건을 바꾸었을 때의 HAZ 인성을 평가하였다.
상기 제1 실시예에서 얻어진 각종 고장력 강판(판 두께는 60 ㎜)으로부터 두께가 25 ㎜인 판을 잘라내고, 입열량을 15 kJ/㎜로 하여 일렉트로 가스 아크 용접을 행하여 용접 이음매를 제작하였다. 다른 용접 조건은 상기 제1 실시예와 동일하다.
이렇게 하여 얻어진 용접부에 있어서, 상기 제1 실시예와 동일한 조건으로 ―55 ℃에서의 V 노치 샤르피 충격값(vE-55)을 측정하여 HAZ 인성을 평가하였다. 측정 결과를 하기 표3 또는 표4에 더불어 나타낸다. 이때 용접 입열량이 15 kJ/㎜에 있어서의 V 노치 샤르피 충격값(vE-55)이 100 J 이상을 합격으로 하였다.
본 발명의 강재(No. 1 내지 29)는 입열량을 15 kJ/㎜로 하여 용접을 행하여도 HAZ 인성은 양호했다. 따라서, 본 발명의 강판(No. 1 내지 29)은 입열량이 15 kJ/㎜인 대입열 용접을 행하여도 상기 제1 실시예에서 나타낸 바와 같이, 60 kJ/㎜의 초대입열 용접을 행하여도 양호한 HAZ 인성을 나타내는 것을 알 수 있었다.
이에 대해, 본 발명에서 규정하는 범위로부터 벗어난 강판(No. 31 내지 40)은 입열량이 15 kJ/㎜인 대입열 용접이라도, 상기 제1 실시예에서 나타낸 바와 같이 입열량이 60 kJ/㎜인 초대입열 용접이라도 HAZ 인성이 나빠지는 것을 알 수 있다.
Figure 112008030672178-PAT00001
Figure 112008030672178-PAT00002
Figure 112008030672178-PAT00003
Figure 112008030672178-PAT00004
도1은 용접부로부터 샤르피 충격 시험편의 채취 위치를 도시하는 개략 설명도.

Claims (11)

  1. C : 0.03 내지 0.15 ％(질량％의 의미, 이하 동일함),
    Si : 0.50 ％ 이하(0 ％를 포함함),
    Mn : 1 내지 2.0 ％,
    P : 0.020 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음),
    S : 0.005 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음),
    Al : 0.005 내지 0.06 ％,
    Ti : 0.005 내지 0.030 ％,
    N : 0.005 내지 0.015 ％,
    Ca : 0.001 내지 0.0035 ％ 및
    O : 0.0015 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음)를 각각 함유하는 강판이며,
    상기 강판에 포함되는 고용 N량이 0.0010 내지 0.0060 ％인 것을 특징으로 하는 대입열 용접에 있어서의 용접 열영향부의 인성이 우수한 강판.
  2. 제1항에 있어서, 상기 강판에 포함되는 화학 성분의 함유량이 하기 식1에서 규정되는 관계를 만족시키는 강판.
    [식1]
    1.00 ≤ [Ti]/[N] ≤ 2.5
    단, []는 각 원소의 함유량(％)을 나타낸다.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 강판에 포함되는 화학 성분의 함유량이 하기 식2에서 규정되는 관계를 만족시키는 강판.
    [식2]
    2.00 ≤ 1000 × ([Ca] ＋ 2 × [S] ＋ 3 × [O]) ≤ 10.0
    단, []는 각 원소의 함유량(％)을 나타낸다.
  4. 제1항 또는 제2항에 있어서, 또한 다른 원소로서,
    B : 0.0035 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음)를 함유하는 것인 강판.
  5. 제1항 또는 제2항에 있어서, 또한 다른 원소로서,
    Cu : 2 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음), Ni : 2 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음) 및 Cr : 1.5 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음)로 이루어지는 군으로부터 선택되는 1종 이상을 함유하는 것인 강판.
  6. 제1항 또는 제2항에 있어서, 또한 다른 원소로서,
    Mo : 0.5 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음)를 함유하는 것인 강판.
  7. 제1항 또는 제2항에 있어서, 또한 다른 원소로서,
    Nb : 0.035 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음) 및 V : 0.1 ％ 이하(0 ％를 포함 하지 않음) 중에서 선택되는 적어도 1종을 함유하는 것인 강판.
  8. 제1항 또는 제2항에 있어서, 또한 다른 원소로서,
    Mg : 0.005 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음)를 함유하는 것인 강판.
  9. 제1항 또는 제2항에 있어서, 또한 다른 원소로서,
    Zr : 0.1 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음) 및 Hf : 0.05 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음) 중에서 선택되는 적어도 1종을 함유하는 것인 강판.
  10. 제1항 또는 제2항에 있어서, 또한 다른 원소로서,
    Co : 2.5 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음) 및 W : 2.5 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음) 중에서 선택되는 적어도 1종을 함유하는 것인 강판.
  11. 제1항 또는 제2항에 있어서, 또한 다른 원소로서,
    REM : 0.01 ％ 이하(0 ％를 포함하지 않음)를 함유하는 것인 강판.
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