KR20080058470A - 밀봉형 래시 어드저스터 및 밀봉형 래시 어드저스터 내에밀봉되는 액체의 양을 조정하는 방법 - Google Patents

밀봉형 래시 어드저스터 및 밀봉형 래시 어드저스터 내에밀봉되는 액체의 양을 조정하는 방법 Download PDF

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Abstract

래시 어드저스터(100A)가 제조 중이고 플런저(2A)가 본체로부터 돌출한 때 저장 챔버(10A) 내의 기체의 체적 "V1"이 플런저(2A)가 하향으로 이동된 때 고압 챔버(11)로부터 배출된 액체의 체적 "Vo1"과 저장 챔버(10A) 내의 기체의 온도가 제조 온도로부터 최대 사용 온도까지 증가된 때 열에 기인하여 팽창하는 액체의 체적의 증가 "Vo2"의 합의 1.24배 이상이도록, 그리고 "Vo1 + Vo2"에 대한 "V1"의 비율이 래시 어드저스터(100A)의 내부 압력이 최대 500㎪만큼 증가한 때, 제조 온도 및 최대 사용 온도에 기초하여 구해진 비율보다 높도록, 액체가 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉된다.
래시 어드저스터, 플런저, 저장 챔버, 고압 챔버, 연통 구멍

Description

밀봉형 래시 어드저스터 및 밀봉형 래시 어드저스터 내에 밀봉되는 액체의 양을 조정하는 방법 {SEALED LASH ADJUSTER AND METHOD FOR ADJUSTING AMOUNT OF LIQUID SEALED IN SEALED LASH ADJUSTER}
본 발명은 일반적으로 밀봉형 래시 어드저스터(lash adjuster) 및 밀봉형 래시 어드저스터 내에 밀봉되는 액체의 양을 조정하는 방법에 관한 것이다. 보다 구체적으로, 본 발명은 래시 어드저스터의 크기를 증가시키기 않고 래시 어드저스터의 내부 압력이 임계값 이하로 유지되는, 밀봉형 래시 어드저스터 및 밀봉형 래시 어드저스터 내에 밀봉되는 액체의 양을 조정하는 방법에 관한 것이다.
내연 기관의 흡기/배기 밸브와 실린더 헤드 사이의 밸브 간극을 소정의 값 또는 대략 0으로 자동적으로 조정하는 래시 어드저스터가 실용적으로 사용되어 왔다. 이 래시 어드저스터에 의해서, 흡기/배기 밸브와 실린더 헤드 사이의 접촉에 기인한 소음이 방지되고, 밸브 간극의 정기적인 조정이 더 이상 필요하지 않다. 이러한 래시 어드저스터의 예는 엔진 오일을 이용하는 외부 급유형 래시 어드저스터를 포함한다. 만일 부적절한 양의 엔진 오일이 공급되거나 또는 열화된 오일이 외부 급유형 래시 어드저스터에 연속적으로 사용된다면, 더 많은 공기 또는 이물질이 오일 내로 혼합될 수도 있다. 그 결과, 래시 어드저스터가 적절하게 기능을 하 지 못하게 될 수도 있다. 다시 말해, 외부 급유형 래시 어드저스터가 적절하게 기능을 하는 지의 여부는 이에 공급된 엔진 오일의 양과 상태가 적절하게 제어되는 지의 여부에 의존한다. 그러나, 오일과 같은 액체가 밀봉된 밀봉형 래시 어드저스터에서는 가능한 기능 고장에 대한 원인인 상술된 인자가 제거될 수도 있다. 예를 들면, 일본실용신안출원 제01-124008호는 이하에 기술된 밀봉형 래시 어드저스터를 제안한다.
일본실용신안출원 제01-124008호에 기술된 밀봉형 래시 어드저스터는 자성 유체를 함유한다. 부가적으로, 밀봉형 래시 어드저스터에는 플런저의 활주면과 래시 어드저스터의 본체 사이의 갭을 밀봉하기 위한 밀봉 수단으로서 작용하는 자석이 제공된다. 밀봉형 래시 어드저스터에서, 갭을 통한 자성 유체의 누설은 자석에 의해서 형성된 자기장에서 유체의 점성이 현저하게 증가하는 현상을 이용하여 방지된다. 그 결과, 유체는 높은 신뢰성으로 래시 어드저스터 내에 밀봉된다.
밀봉형 래시 어드저스터에서, 플런저가 하향으로 이동할 때, 액체는 고압 챔버로부터 밀려나와 저장(reservoir) 챔버 내로 이동되고, 이 액체는 저장 챔버 내의 기체를 압축한다. 그 결과, 저장 챔버에서 내부 압력이 증가한다. 또한, 밀봉형 래시 어드저스터가 내연 기관에서 사용될 때, 래시 어드저스터 내의 액체 및 기체의 온도가 내연 기관으로부터의 전달된 열에 의해 증가한다. 이러한 증가는 또한 내부 압력의 증가에 기여한다.
내부 압력의 증가가 밀봉 수단의 마모를 촉진하기 때문에, 밀봉 수단은 높은 내마모성을 가질 필요가 있다. 그러나, 높은 내마모성을 갖는 밀봉 수단을 제공하 는 것은 래시 어드저스터의 제조 비용을 증가시킨다. 부가적으로, 내부 압력의 증가는 액체에 용해되는 기체의 양을 증가시키기 때문에, 액체로의 기체의 혼합이 더욱 촉진된다. 그 결과, 밀봉형 래시 어드저스터는 적절하게 작동하지 못할 수도 있다. 또한, 내부 압력이 증가함에 따라 밀봉형 래시 어드저스터와 로커 아암 사이, 로커 아암과 캠 사이, 로커 아암과 흡기/배기 밸브 사이 등에, 이러한 증가된 내부 압력에 기인하여 불필요하게 강한 힘이 가해지기 때문에 밸브 시스템에서 마찰이 증가한다. 그 결과, 활주부의 마모가 촉진될 수도 있다.
한편, 밀봉형 래시 어드저스터의 크기는 밀봉형 래시 어드저스터가 밸브 시스템 및 실린더 헤드와 같은 구성부품과 한정된 공간을 공유하기 때문에 제한된다. 따라서, 밀봉형 래시 어드저스터는 가능한 한 컴팩트해야만 한다. 컴팩트한 래시 어드저스터는 또한 전술한 구성부품을 포함한, 래시 어드저스터 근처의 전체 부분의 설계에 높은 수준의 유연성을 제공한다. 그러나, 래시 어드저스터의 내부 압력 및 크기는 일본 실용신안출원 제01-124008호에는 기재되지 않는다.
본 발명은 래시 어드저스터의 크기를 증가시키지 않고 래시 어드저스터의 내부 압력이 임계치 이하로 유지되는 밀봉형 래시 어드저스터 및 밀봉형 래시 어드저스터 내에 밀봉되는 액체의 양을 조정하는 방법을 제공한다.
본 발명의 제1 측면은, 액체 및 기체로 충전된 저장 챔버, 이동 부재의 활주면으로부터 저장 챔버까지 연장하는 관통 구멍, 및 이동 부재의 고압 챔버측 단부에 형성되고 저장 챔버와 고압 챔버 사이의 연통을 허용하는 연통 구멍을 갖는 이동 부재와, 이동 부재가 활주가능하게 수용되는 본체와, 연통 구멍 내에 배열된 유체 역류 방지 수단과, 고압 챔버 내에 배열되고 본체로부터 이동 부재의 돌출을 촉진하도록 이동 부재에 힘을 인가하는 힘 인가 부재를 포함하는 밀봉형 래시 어드저스터에 관한 것이다. 래시 어드저스터가 제조 중에 있고 이동 부재가 본체로부터 최대 범위로 돌출한 때 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적이 본체로부터 최대 범위로 돌출한 이동 부재가 최대 범위로 하향으로 이동된 때 고압 챔버로부터 배출되는 액체의 체적과 저장 챔버 내의 기체의 온도가 래시 어드저스터가 제조 중인 때의 제조 온도로부터 래시 어드저스터가 사용 중인 때의 최대 사용 온도까지 변경될 때 열에 의해 팽창하는 액체의 체적의 증가의 합의 1.24배 이상이 되도록, 그리고 합에 대한 래시 어드저스터의 제조 동안의 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적의 비율이 래시 어드저스터의 내부 압력이 최대 500㎪만큼 증가할 때 합에 대한 래시 어드저스터의 제조 동안 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적의 비율에 대응하는 제조 온도 및 최대 사용 온도에 의해서 한정된 온도 범위로부터 제조 환경 및 사용 환경에 대응하는 제조 온도 및 최대 사용 온도에 기초하여 구해진 비율 이상이 되도록 래시 어드저스터 내에 액체가 밀봉된다.
본 발명의 제1 측면에 따르면, 온도 범위는 30℃ 이하의 제조 온도 및 80℃이상의 최대 사용 온도에 의해서 한정될 수도 있다.
제1 측면에 따르면, 래시 어드저스터의 내부 압력이 최대 500㎪만큼 증가할 때의 비율에 대응하는 온도 범위는 제조 온도 및 최대 사용 온도에 의해서 한정된다. 또한, 일반적인 온도 범위는 30℃ 이하의 제조 온도 및 80℃ 이상의 최대 사용 온도에 의해서 한정될 수도 있다. 따라서, 내부 압력의 증가가 일반적인 제조 환경 및 사용 환경에서 500㎪에서 유지되는 비율이 보다 명확하게 결정된다. 다시 말해, 본 발명의 제1 측면에 따르면, 만일 일반적인 제조 온도 및 사용 온도에 대응하는 제조 온도 및 최대 사용 온도에 기초하여 최대 500㎪만큼 내부 압력이 증가될 때의 비율에 대응하는 온도 범위로부터 구해지는 비율이 달성되도록 래시 어드저스터 내에 액체가 밀봉된다면, 내부 압력의 증가는 500㎪에서 유지된다. 만일 전술한 방식으로 구해진 비율보다 더 높은 비율이 달성되도록 래시 어드저스터 내에 액체가 밀봉된다면, 내부 압력의 증가는 500㎪ 이하로 유지된다. 본 발명의 제1 측면에 따르면, 내부 압력의 증가는 제조 온도 및 최대 사용 온도가 일반적인 값인 조건 하에서 500㎪ 이하에서 유지된다. 제1 측면은 이하에 설명되는 3개의 예시 형태를 포함한다. 본 발명의 제1 측면에 따르면, 제조 온도 및 최대 사용 온도가 일반적인 값인 조건 하에서 내부 압력의 증가가 500㎪ 이하에서 유지되는 비율에 대응하는 온도 범위가 보다 명확하게 한정된다. 시험의 결과로서, 내부 압력의 증가가 500㎪ 이하로 억제되는 비율의 최저값은 1.24로 설정되고, 일반적인 제조 온도의 하한은 10℃로부터 감소된다.
본 발명의 제1 측면의 제1 형태는 액체 및 기체로 충전된 저장 챔버, 이동 부재의 활주면으로부터 저장 챔버까지 연장하는 관통 구멍, 및 이동 부재의 고압 챔버측 단부에 형성되고 저장 챔버와 고압 챔버 사이의 연통을 허용하는 연통 구멍을 갖는 이동 부재와, 이동 부재가 활주가능하게 수용되는 본체와, 연통 구멍 내에 배열된 유체 역류 방지 수단과, 고압 챔버 내에 배열되고 본체로부터 이동 부재의 돌출을 촉진하도록 이동 부재에 힘을 인가하는 힘 인가 부재를 포함하는 밀봉형 래시 어드저스터에 관한 것이다. 래시 어드저스터가 제조 중에 있고 이동 부재가 본체로부터 최대 범위로 돌출한 때 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적이 본체로부터 최대 범위로 돌출한 이동 부재가 최대 범위로 하향으로 이동된 때 고압 챔버로부터 배출되는 액체의 체적과 저장 챔버 내의 기체의 온도가 래시 어드저스터가 제조 중일 때의 제조 온도로부터 래시 어드저스터가 사용 중일 때의 최대 사용 온도까지 변경될 때 열에 의해 팽창하는 액체의 체적의 증가의 합의 1.34배 이상이 되도록 래시 어드저스터 내에 액체가 밀봉된다.
저장 챔버 내의 액체 및 기체가 온도의 증가와 함께 팽창하기 때문에, 주어진 사용 환경 하에서 온도가 최대일 때 그리고 이동 부재가 최대 범위로 하향으로 이동된 때 밀봉형 래시 어드저스터의 최대 내부 압력이 도달된다. 따라서, 밀봉형 래시 어드저스터 주위의 분위기의 온도가 증가되는 최대값을 결정하는 것이 필요하다. 일반적인 사용 환경에서 최대 온도는 사용 중인 밀봉형 래시 어드저스터 주위의 분위기의 온도로서 채용될 수도 있다. 그러므로, 밀봉형 래시 어드저스터가 일반적인 사용 환경의 최대 온도보다 낮은 온도를 갖는 분위기에서 채용될 때, 최대 내부 압력은 임계값 이하에서 유지된다.
동일한 사용 환경 하에서도, 최대 내부 압력은 제조 동안 밀봉형 래시 어드저스터 주위에 존재하는 분위기의 온도에 따라 변한다. 제조 동안의 밀봉형 래시 어드저스터 주위의 분위기의 온도가 감소됨에 따라서, 최대 사용 온도와 제조 온도 사이의 차가 증가하고, 기체 및 액체는 더욱 팽창한다. 이는 내부 압력을 증가시킨다. 따라서, 일반적인 제조 환경의 최저 온도는 이의 제조 동안의 래시 어드저스터 주위의 분위기의 온도로서 사용될 수도 있다. 이와 같이, 밀봉형 래시 어드저스터가 일반적인 제조 환경의 최저 온도 이상의 온도를 갖는 분위기에서 제조된 때, 내부 압력은 임계값 이하에서 유지된다. 따라서, 만일 일반적인 사용 환경의 최대 온도가 사용 중의 밀봉형 래시 어드저스터 주위의 분위기의 온도로서 채용되고 일반적인 제조 환경의 최저 온도가 이의 제조 동안의 래시 어드저스터 주위의 분위기의 온도로서 사용된다면, 일반적인 제조 환경 및 사용 환경에서 래시 어드저스터의 최대 내부 압력을 임계값 이하에서 유지하는 것이 가능하다.
본 발명의 제1 측면의 제1 형태에서, 일반적인 제조 환경 하에서의 기체의 온도(이하, 단순히 "제조 온도"라 함)는 10℃로부터 30℃까지의 범위에 있고, 일반적인 사용 환경에서의 기체의 최대 온도(이하, 단순히 "최대 사용 온도"라 함)는 80℃로부터 150℃까지의 범위에 있는 것으로 추정된다. 이러한 환경에서, 래시 어드저스터의 내부 압력은 대기압보다 500㎪만큼 높은 내부 압력 이하에서 유지된다. 본 발명의 제1 측면의 제1 형태에 따르면, 제조 온도가 최저값인 10℃이고 최대 사용 온도가 최고값인 150℃인 경우에도, 내부 압력의 증가는 500㎪ 이하에서 유지된다. 즉, 제조 온도 및 사용 온도가 일반적인 값인 상태에서, 밀봉형 래시 어드저스터의 내부 압력은 대기압보다 500㎪만큼 높은 내부 압력 이하에서 유지된다.
만일 래시 어드저스터의 최대 내부 압력이 500㎪만큼 대기압 이하에서 유지되지 않는다면, 예를 들면 기체가 래시 어드저스터 내에 밀봉된 액체 내로 혼합될 가능성이 증가한다. 이에 기초하여, 내부 압력의 증가의 한계가 500㎪로 설정된다. 따라서, 최대 내부 압력은 최대 내부 압력이 대기압보다 500㎪만큼 높지 않은 한, 대기압보다 500㎪만큼 높은 내부 압력으로 한정되지 않는다. 최대 내부 압력은 예를 들면 대기압보다 300㎪ 또는 200㎪만큼 높은 내부 압력일 수도 있다. 만일 전술된 합에 대한 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적의 비율(이하, 때때로 "기준 체적"이라 함)이 1.34보다 높다면 대기압보다 500㎪보다 낮은 값만큼 높은 최대 내부 압력이 실현될 수도 있다.
본 발명의 제1 측면의 제2 형태에 따르면, 이동 부재가 본체로부터 최대 범위까지 돌출한 때 달성되는 기준 체적에 대한 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적의 비율은 1.3 이상일 수도 있다. 제2 형태에 따르면, 만일 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적이, 제조 온도가 항상 20℃보다 높고 최대 사용 온도가 항상 130℃보다 낮을 때, 기준 체적의 1.3배 이상이라면, 내부 압력은 대기압보다 500㎪만큼 더 높은 내부 압력 이하에서 유지된다. 즉, 만일 제조 온도 및 최대 사용 온도가 전체 일반적인 제조 온도 범위 및 전체 일반적인 최대 사용 온도 범위를 고려하는 대신에 보다 구체적으로 특정된다면, 저장 챔버 내의 기체의 체적은 감소될 수 있다. 이러한 감소는 밀봉형 래시 어드저스터의 크기를 감소시키는 것을 가능하게 한다.
본 발명의 제1 측면의 제3 형태에 따르면, 이동 부재가 본체로부터 최대 범위까지 돌출할 때 달성되는, 기준 체적에 대한 저장 챔버 내의 기체의 체적의 비율은 1.24 이상일 수도 있다. 제3 형태에 따르면, 만일 저장 챔버 내의 기체의 체적이 기준 체적의 1.24배 이상이면, 제조 온도가 항상 30℃보다 높고 최대 사용 온도가 항상 80℃보다 낮은 때, 내부 압력은 대기압보다 500㎪만큼 더 높은 내부 압력 이하에서 유지된다. 제3 형태에 따르면, 제조 온도 및 최대 온도가 일반적인 제조 환경 및 사용 환경에서 보다 상세하게 특정된다. 그 결과, 저장 챔버 내의 기체의 체적은 더욱 감소된다. 이러한 감소는 밀봉형 래시 어드저스터의 크기를 더욱 감소시키는 것을 가능하게 한다.
본 발명의 제2 측면은 액체 및 기체로 충전된 저장 챔버, 이동 부재의 활주면으로부터 저장 챔버까지 연장하는 관통 구멍, 및 이동 부재의 고압 챔버측 단부에 형성되고 저장 챔버와 고압 챔버 사이의 연통을 허용하는 연통 구멍을 갖는 이동 부재와, 이동 부재가 활주가능하게 수용되는 본체와, 연통 구멍 내에 배열된 유체 역류 방지 수단과, 고압 챔버 내에 배열되고 본체로부터 이동 부재의 돌출을 촉진하도록 이동 부재에 힘을 인가하는 힘 인가 부재를 포함하는 밀봉형 래시 어드저스터에 관한 것이다. 본체로부터 최대 범위로 돌출한 이동 부재가 최대 범위로 하향으로 이동된 때 고압 챔버로부터 배출되는 액체의 체적과 저장 챔버 내의 기체의 온도가 래시 어드저스터가 제조 중일 때 실현되는 제조 온도로부터 래시 어드저스터가 사용 중일 때 실현되는 최대 사용 온도까지 변경될 때 열에 의해 팽창하는 액체의 체적의 증가의 합에 대한 래시 어드저스터가 제조 중에 있고 이동 부재가 본체로부터 최대 범위로 돌출한 때 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적의 비율이, 래시 어드저스터의 내부 압력이 내부 압력 증가 상한까지 증가한 때 합에 대한 래시 어드저스터의 제조 동안에 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적의 비율과 온도차 사이에 성립되는 상관 관계를 이용하여, 제조 환경 및 사용 환경에 대응하는 제조 온도와 최대 사용 온도 사이의 온도차 및 제조 온도에 기초하여, 구해진 비율 이상이 되도록 래시 어드저스터 내에 액체가 밀봉된다. 압력 챔버에 더 가까운 래시 어드저스터의 일 측이 후방 단부측으로서 참조될 것이다. 이동 부재가 본체에 대하여 활주하는 방향으로 후방 단부측의 대향 측에 있는 래시 어드저스터의 타측이 전방 단부측으로 참조될 것이다.
온도에 관한 추가 시험이 이뤄질 것이다. 예를 들어, 제조 온도는 계절에 따라 변할 수도 있다. 따라서, 예를 들어 여름에는 제조 온도는 30℃를 초과할 수도 있다. 마찬가지로, 최고 사용 온도는 예상되는 일반적인 최대 사용 온도를 초과할 수도 있다. 더욱이, 내부 압력 증가 상한이 일시적으로 500㎪일 수도 있다. 그러나, 전술한 것과 같이 내부 압력의 증가를 500㎪ 이하에서 유지하기 위한 방법에 관한 시험의 결과로서, 내부 압력의 증가가 500㎪에서 유지되는, 기준 체적에 대한 래시 어드저스터의 제조 동안 저장 챔버 내의 기체의 체적의 비율이 각각의 제조 온도에서 제조 온도와 최대 사용 온도 사이의 온도차에 의존한다는 것이 발견된다. 이에 기초하여, 본 발명의 제2 측면이 실현된다. 본 발명의 제2 측면에 따르면, 만일 액체가 제조 환경과 사용 환경에 대응하는 제조 온도와 온도차에 기초하여 상술된 상관 관계를 이용하여 구해진 비율보다 높은 비율이 달성되도록 래시 어드저스터 내에 밀봉된다면, 래시 어드저스터의 내부 압력의 증가는 500㎪ 이하에서 유지된다. 이와 같이, 내부 압력의 증가가, 제조 온도 및 최대 사용 온도가 예상되는 일반적인 값인 범위 내에서뿐만 아니라 다른 범위에서도, 500㎪ 이하에서 유지될 수 있다.
본 발명의 제3 측면은 액체 및 기체로 충전된 저장 챔버, 이동 부재의 활주면으로부터 저장 챔버까지 연장하는 관통 구멍, 및 이동 부재의 고압 챔버측 단부에 형성되고 저장 챔버와 고압 챔버 사이의 연통을 허용하는 연통 구멍을 갖는 이동 부재와, 이동 부재가 활주가능하게 수용되는 본체와, 연통 구멍 내에 배열된 유체 역류 방지 수단과, 고압 챔버 내에 배열되고 본체로부터 이동 부재의 돌출을 촉진하도록 이동 부재에 힘을 인가하는 힘 인가 부재를 포함하는 밀봉형 래시 어드저스터 내에 밀봉되는 액체의 양을 조정하기 위한 방법에 관한 것이다. 이 방법에 따르면, 본체로부터 최대 범위로 돌출한 이동 부재가 최대 범위로 하향으로 이동된 때 고압 챔버로부터 배출되는 액체의 체적과 저장 챔버 내의 기체의 온도가 래시 어드저스터가 제조 중일 때의 제조 온도로부터 래시 어드저스터가 사용 중일 때의 최대 사용 온도까지 변경될 때 열에 의해 팽창하는 액체의 체적의 증가의 합에 대한 래시 어드저스터가 제조 중이고 이동 부재가 본체로부터 최대 범위로 돌출한 때 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적의 비율이, 래시 어드저스터의 내부 압력이 최대 500㎪만큼 증가한 때 합에 대한 래시 어드저스터의 제조 동안 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적의 비율에 대응하는 제조 온도 및 최대 사용 온도에 의해서 한정된 온도 범위로부터 제조 환경 및 사용 환경에 대응하는 제조 온도 및 최대 사용 온도에 기초하여 구해진 비율 이상이 되거나, 또는 래시 어드저스터의 내부 압력이 내부 압력 증가 상한까지 증가한 때 합에 대한 래시 어드저스터의 제조 동안에 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적의 비율과 온도차 사이에 성립되는 상관 관계를 이용하여, 제조 환경 및 사용 환경에 대응하는 제조 온도와 최대 사용 온도 사이의 온도차 및 제조 온도에 기초하여, 구해진 비율 이상이 되도록, 저장 챔버 내에 밀봉되는 액체의 양이 조정된다.
본 발명의 제3 측면에 따르는 방법은 액체로 충전된 밀봉형 래시 어드저스터의 고압 챔버에 의해 수행될 수도 있다. 이 조건 하에서 저장 챔버 내에 밀봉된 액체의 양을 조정하는 것은 액체의 양이 조정되고 있을 때 기체가 고압 챔버로 유입되는 것을 방지한다. 내부 압력의 증가가 예를 들어 500㎪ 이하에서 유지되는 비율이 달성되도록 래시 어드저스터 내에 액체가 밀봉된 때, 예를 들어 래시 어드저스터 내에 밀봉될 액체의 양이 산출될 수도 있고, 액체의 양이 액체 레벨로 변환될 수도 있고, 액체의 양이 액체 레벨을 기초하여 조정될 수도 있다.
본 발명의 제4 측면은 액체 및 기체로 충전된 저장 챔버, 이동 부재의 활주면으로부터 저장 챔버까지 연장하는 관통 구멍, 및 이동 부재의 고압 챔버측 단부에 형성되고 저장 챔버와 고압 챔버 사이의 연통을 허용하는 연통 구멍을 갖는 이동 부재와, 이동 부재가 활주가능하게 수용되는 본체와, 연통 구멍 내에 배열된 유체 역류 방지 수단과, 고압 챔버 내에 배열되고 본체로부터 이동 부재의 돌출을 촉진하도록 이동 부재에 힘을 인가하는 힘 인가 부재를 포함하는 밀봉형 래시 어드저스터에 관한 것이다. 저장 챔버는 소정 구역을 갖는다. 이동 부재의 전방 단부에 가까운 저장 챔버의 구역의 단면적은 이동 부재의 후방 단부에 가까운 저장 챔버의 타단부의 단면적보다 크고, 단면은 이동 부재가 본체에 대하여 활주하는 방향으로 연장하는 선에 직교한다.
본 발명의 제4 측면에 따르면, 래시 어드저스터 내에 밀봉된 공기의 체적은 밀봉형 래시 어드저스터의 크기를 증가시키지 않고 증가된다. 즉, 래시 어드저스터의 내부 압력은 밀봉형 래시 어드저스터의 크기를 증가시키지 않고 유지된다.
본 발명의 제4 측면에서, 기체는 기체의 압력이 대기압보다 높을 때까지 가압된 후 저장 챔버 내에 밀봉될 수도 있다. 따라서, 주변 온도가 예를 들어 추운 지역에서 0℃ 이하인 환경에서 사용되는 경우에서 내부 압력이 음의 압력인 것이 방지된다. 따라서, 분위기 공기, 물방울, 이물질 등이 래시 어드저스터 내로 들어가는 것이 방지된다. 또한, 래시 어드저스터의 내부 압력은 사용 환경에 기초하여 기체의 가압의 정도를 적절하게 제어함에 의해서 사용 환경에서 대기압 이상으로 신뢰성 있게 유지된다.
본 발명의 제4 측면에서, 액체의 내부 압력이 힘 인가 부재 대신에 이동 부재에 힘을 인가하기 위하여 이용될 수도 있다. 기체의 가압의 정도를 적절하게 조정하는 것은 대기압보다 높은 압력을 갖는 액체가 예상되는 사용 환경 하에서 고압 챔버 내에 신뢰성 있게 존재하는 것을 허용한다. 따라서, 고압 챔버 내의 압력은 항상 대기압보다 높다. 따라서, 래시 어드저스터에서, 이동 부재가 상향으로 이동되도록 이동 부재에 힘이 인가된다. 이 경우, 힘 인가 부재는 더 이상 필요하지 않다. 이 구조에 의해서, 래시 어드저스터의 제조 비용이 감소되고, 유체 역류 방지 수단 근처의 설계의 유연성이 증가된다.
본 발명의 제4 측면에서, 저장 챔버 내로 개방된 관통 구멍의 개구부는 액체 레벨 아래일 수도 있다. 관통 구멍이 항상 액체 레벨 아래이기 때문에, 기체가 액체 내로 혼합되는 것이 방지된다.
본 발명의 제4 측면에서, 저장 챔버 내로 개방되는 관통 구멍의 개구부는, 활주면에서 개방되는 관통 구멍의 개구부보다 이동 부재가 본체에 대하여 활주하는 방향으로 고압 챔버에 더 가까울 수도 있다. 따라서, 액체 레벨이 기체의 체적이 증가하도록 낮아질 필요가 있는 경우에도 관통 구멍이 항상 액체 레벨 아래에 있다. 따라서, 기체가 액체에 혼합되는 것이 방지된다.
상술된 본 발명의 측면은 래시 어드저스터의 내부 압력이 래시 어드저스터의 크기를 증가시키지 않고 임계값 이하로 유지되는 밀봉식 래시 어드저스터 및 밀봉식 래시 어드저스터 내에 밀봉되는 액체의 양을 조정하는 방법을 제공한다.
본 발명의 전술한 그리고 추가의 목적, 특징 및 이점이, 동일 또는 대응하는 부분이 동일 참조번호로 표시되는 첨부 도면을 참조하는 예시 실시예의 후속 설명으로부터 명백해질 것이다.
도1은 본 발명의 제1 또는 제4 실시예에 따른 래시 어드저스터(100A)의 구조를 도시하는 도면이다.
도2는 플런저(2A)가 연장 상태에 있는 제조 동안의 래시 어드저스터(100A)와 플런저(2A)가 바닥 상태에서 있는 사용 중인 래시 어드저스터(100A) 사이의 비교를 도시하는 도면이다.
도3은 내부 압력이 최대 500㎪만큼 증가한 때의 비율에 대응하는 온도 범위를 도시하는 그래프이다.
도4는 30℃ 이하의 제조 온도 및 80℃ 이상의 최대 사용 온도에 대응하는 온 도 범위를 나타내는 그래프이며, 온도 범위는 내부 압력이 최대 500㎪만큼 증가한 때의 비율에 대응하는 온도 범위의 부분이다.
도5는 내부 압력이 200㎪만큼 증가한 때의 비율에 대응하는 온도 범위를 나타내는 그래프이다.
도6은 내부 압력이 최대 500㎪만큼 증가한 때에 실현되는, 온도차(ΔT)와 비율 사이의 관계를 도시하는 그래프이다.
도7은 래시 어드저스터 내에 밀봉되는 오일의 양을 조정하기 위한 일련의 단계를 도시하는 도면이다.
도8은 도7의 단계 4를 변형함에 의해서 실현되는 제1 변형예를 도시하는 도면이다.
도9는 도7의 단계 4를 변형함에 의해서 실현되는 제2 변형예를 도시한다.
도10은 도7의 단계 4를 변형함에서 실현되는 제3 변형예를 도시한다.
도11은 도7의 단계 2, 단계 3, 단계 3'를 변형함에 의해서 실현된 제4 변형예를 도시하는 도면이다.
도12는 제조 온도가 20℃이고 최고 사용 온도가 130℃인 상태에서 내부 압력 증가 상한이 변경된 때, 기준 체적에 대한 래시 어드저스터의 제조 동안 저장 챔버 내의 기체의 체적의 비율을 도시하는 표이다.
도13은 대기압을 갖는 기체가 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉된 때, 내부 압력과 플런저(2A)의 위치 사이의 관계를 도시하는 그래프이다.
도14는 압축된 기체가 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉된 때 내부 압력과 플런저(2A)의 위치 사이의 관계를 도시하는 그래프이다.
도15는 본 발명의 제4 실시예의 제1 변형예에 따른 래시 어드저스터(100B)의 구조를 도시하는 도면이다.
도16은 본 발명의 제4 실시예의 제2 변형예에 따른 래시 어드저스터(100C)의 구조를 도시하는 도면이다.
도17A는 플런저가 연장 상태에 있을 때, 제4 실시예의 구역 R2의 것과 동일한 단면적을 갖는 저장 챔버가 형성된 래시 어드저스터(100X)의 상태를 도시하는 도면이다.
도17B는 플런저(2A)가 연장 상태에 있을 때, 제4 실시예의 제2 변형예에 따른 래시 어드저스터(100A)의 상태를 도시하는 도면이다.
도17C는 플런저(2C)가 연장 상태에 있을 때, 제4 실시예의 제2 변형예에 따른 래시 어드저스터(100C)의 상태를 도시하는 도면이다.
도17D는 래시 어드저스터(100A), 래시 어드저스터(100B), 래시 어드저스터(100C) 및 래시 어드저스터(100D)의 각각에서 플런저가 연장 상태에 있을 때의 오일 레벨(L)과 플런저가 바닥 상태에 있을 때의 내부 압력 사이의 관계를 도시하는 그래프이다.
도18은 본 발명의 제4 실시예의 제3 변형예에 따른 래시 어드저스터(100D)의 구조를 도시하는 도면이다.
이하에서, 본 발명의 예시 실시예가 첨부된 도면을 참조하여 상세하게 설명 될 것이다.
도1은 본 발명의 제1 실시예에 따른 밀봉형 래시 어드저스터(이하, 단순히 "래시 어드저스터"라 함)(100A)의 구조를 도시하는 도면이다. 래시 어드저스터(100A)는 본체(1), 플런저(이동 부재)(2A), 체크 밸브(유체 역류 방지 수단)(3), 플런저 스프링(탄성 부재)(4), 밀봉 부재(5), 볼 플러그(6) 및 캡 리테이너(7)를 포함한다.
본체(1)는 이의 바닥이 폐쇄된 원통형 부재이다. 플런저(2A)는 래시 어드저스터(100A)의 축 방향으로 활주가능하도록 원통형 본체(1) 내에 수용된다. 본체(1)로부터 플런저(2A)의 과도한 돌출을 방지하는 캡 리테이너(7)가 본체(1)의 전방 단부에 배열된다. 플런저(2A)는 원통형 부재이고, 저장 챔버(10A)는 플런저(2A) 내에 형성된다. 오일(액체)이 이를 통해서 래시 어드저스터(100A) 내로 공급되는 공급 구멍(2Aa)이 플런저(2A)의 전방 단부에 형성된다. 래시 어드저스터(100A) 내부에서 오일 및 공기(기체)를 밀봉하는 데 이용되는 볼 플러그(6)가 공급 구멍(2Aa) 내에서 가압된다. 미리 정해진 양의 오일이 저장 챔버(10A) 내의 공간의 부분을 차지한다. 이의 제조 동안 래시 어드저스터(100A) 주위의 대기로부터 얻어진 공기(이하, "제조 대기"라 함)가 저장 챔버(10A) 내의 나머지 공간에 존재한다.
저장 챔버(10A)와 고압 챔버(11) 사이에서 연통을 제공하는 연통 구멍(2Ab)이 플런저(2A)의 후방 단부 내에 형성된다. 또한, 체크 밸브(3)가 연통 구멍(2Ab)에 배열된다. 고압 챔버(11)는 플런저(2A)의 후방측에 형성된다. 플런저 스프 링(4)은 고압 챔버(11) 내에 배열된다. 체크 밸브(3)는 플런저 스프링(4)이 플런저(2A)가 상향으로 이동하도록 플런저(2A)에 힘을 가할 때 개방된다. 체크 밸브(3)는 저장 챔버(10A)로부터 고압 챔버(11)로의 오일 유동만을 허용하고, 고압 챔버(11)로부터 저장 챔버(10A)로의 오일 유동을 방지한다.
플런저(2A)의 활주면으로부터 저장 챔버(10A)로 연장하는 재순환 구멍(관통 구멍)(2Ac)이 플런저(2A) 내에 형성된다. 저장 챔버(10A) 내로 개방하는 재순환 구멍(2Ac)의 개구부는 래시 어드저스터(100A)가 사용 중일 때 오일 레벨(액체 레벨)(L)보다 고압 챔버(11)에 항상 더 가까이에 있다[즉, 재순환 구멍(2Ac)의 개구부는 항상 오일 레벨(L) 아래에 있다]. 본 발명의 제1 실시예에 따른 래시 어드저스터(100A)는 수직선에 대하여 45도만큼 경사진 상태로 내연 기관(도시 생략)에 설비된다. 따라서, 도1에 도시된 오일 레벨(L)은 래시 어드저스터(100A)의 중심축에 대하여 45도만큼 기울어져 있다.
재순환 구멍(2Ac)은 중심축에 직각이도록 중심축을 향하여 연장한다. 홈 부분(2Ad)은 재순환 구멍(2Ac)과 동일한 레벨에서[플런저(2A)가 본체(1)에 대하여 활주하는 방향으로 재순환 구멍(2Ac)과 동일 위치에서] 플런저(2A)의 활주면 내에 원주 방향으로 형성된다. 더욱이, 홈 부분(2Ad)의 전방 측의 위치에 홈 부분(2Ae)이 플런저(2A)의 활주면 내에 원주 방향으로 형성된다. 외부로의 오일 누설을 방지하는 밀봉 부재(5)가 홈 부분(2Ae) 내에 끼워진다. 밀봉 부재(5)는 재순환 구멍(2Ac)의 전방측의 위치에 배열되어, 본체(1)와 플런저(2A) 사이의 미세한 갭을 밀봉한다.
다음으로, 상술한 구조를 갖는 래시 어드저스터(100A)의 내부 압력이 상세하게 설명된다. 도2는 플런저(2A)가 본체(1)로부터 최대 범위까지 돌출된(이하, 이 상태는 "연장 상태"로 나타냄) 제조 중의 래시 어드저스터(100A)와, 사용 중이고 플런저(2A)가 최대 범위까지 하향으로 이동된(이하, 이 상태를 "바닥 상태"로 나타냄) 래시 어드저스터(100A) 사이의 비교를 나타내는 도면이다. 도2에서, 중심축에 대하여 좌측은 플런저(2A)가 연장 상태에 있는 이의 제조 중의 래시 어드저스터(100A)를 도시한다. 도2에서, 중심축에 대하여 우측은 사용 중이고 플런저(2A)가 바닥 상태에 있는 래시 어드저스터(100A)를 나타낸다. 래시 어드저스터(100A)의 구성부품을 지시하는 참조번호가 도2에는 도시되지 않는다.
도2의 좌측에 도시한 것과 같이, 플런저(2A)는 래시 어드저스터(100A)의 제조 중에 최대 범위까지 본체(1)로부터 돌출한다[즉, 플런저(2A)가 연장 상태에 있다]. 저장 챔버(10A) 내에 존재하는 공기는 제조 대기로부터 얻어진다. 따라서, 저장 챔버(10A) 내의 공기의 온도는 제조 중의 래시 어드저스터(100A) 주위에 존재하는 대기의 온도(이하, "제조 온도"라 함)와 일치한다. 또한, 저장 챔버(10A) 내의 공기는 대기압을 갖는다. 일반적으로 제조 온도는 "10℃에서부터 30℃까지"의 범위 내의 값이다. 다음 시험에서 이용된 제조 온도는 모든 일반적인 제조 환경에 적용가능한 검사 결과를 얻기 위하여 10℃로 설정된다. 도2의 "V1"은 래시 어드저스터(100A)의 제조 중의 저장 챔버(10A) 내에 존재하는 기체의 체적을 나타낸다. 후에 상세하게 설명되는 것과 같이, 저장 챔버(10A) 내의 기체는 공기로 한정되지 않고, 래시 어드저스터(100A)의 제조 중의 저장 챔버(10A) 내의 기체의 압력은 대 기압에 한정되지 않는다. 또한, 래시 어드저스터(100A)의 제조 중의 저장 챔버(10A) 내의 기체의 온도는 제조 대기의 온도로 한정되지 않는다.
래시 어드저스터(100A)는 내연 기관(도시 생략)에 적용된다. 이 사용 환경에서, 래시 어드저스터(100A)의 최대 사용 온도는 "80℃에서부터 150℃까지"의 범위 내의 값이다. 후속 시험에서 사용된 최대 사용 온도는 모든 일반적인 제조 환경에 적용가능한 시험 결과를 얻기 위하여 150℃로 설정된다. 도2의 우측은 사용 중이고 플런저(2A)가 150℃의 온도에서 최대 범위까지 하향으로 이동된[즉, 플런저(2A)가 "바닥 상태"에 있는] 래시 어드저스터(100A)를 도시한다. 래시 어드저스터(100A)의 내부 압력은 플런저(2A)가 바닥 상태에 있을 때 최대값이다. 래시 어드저스터(100A)의 최대 내부 압력은 제한되어야만 한다. 후속 실시예에서, 연장 상태와 바닥 상태 사이의 내부 압력의 차의 상한(이하, "내부 압력 증가 상한"이라 함)은 500㎪이다. 그러나, 내부 압력 증가 상한은 500㎪보다 낮거나 높을 수 있다. 내부 압력 증가 상한은 대기압에 대한 내부 압력의 증가의 상한이다.
래시 어드저스터(100A)가 하향으로 이동할 때, 오일은 고압 챔버(11)로부터 밀려나와서 본체(1)와 플런저(2A), 홈 부분(2Ad)과 재순환 구멍(2Ac) 사이의 미세한 갭을 통해서 저장 챔버(10A)로 이동한다. 도2의 "Vo1"은 연장 상태에 있었던 플런저(2A)가 바닥 상태로 옮겨진 때 고압 챔버(11)로부터 저장 챔버(10A)로 이동한 오일의 체적을 나타낸다. 래시 어드저스터(100A)의 온도가 10℃로부터 150℃로 증가한 때, 오일은 팽창한다. "Vo2"는 이러한 팽창에 기인한 오일의 체적의 증가를 나타낸다. 저장 챔버(10A) 내의 기체는 고압 챔버(11)로부터 이동된 오일에 의 해서 압축되고, 10℃로부터 150℃로의 온도의 증가에 기인하여 팽창한다. 압축 및 팽창된 기체의 체적이 "V2"에 의해서 나타내어진다.
만일 래시 어드저스터(100A)의 제조 동안 저장 챔버(10A) 내의 기체의 체적 "V1"이 "100㎣"이라면, 플런저(2A)가 바닥 상태에 있을 때 기체의 체적 "V2"는 식(P1 × V1 / T1 = P2 × V2 / T2)에 의해서 표시되는 보일/샤를의 법칙에 따라 결정된다. 이 식에서, "P1" 및 "T1"은 각각 래시 어드저스터(100A)의 제조 동안 저장 챔버(10A) 내의 기체의 내부 압력 및 온도이고, "P2" 및 "T2"는 각각 래시 어드저스터(100A)가 사용 중일 때 저장 챔버(10A) 내의 기체의 최대 내부 압력 및 최대 내부 온도이다. 따라서, "101.3 ㎪"이 "P1"을 대신하고, "100㎣"이 "V1"을 대신하고, "283.2K"가 "T1"을 대신하고, "601.3㎪"이 "P2"를 대신하고, 그리고 "423.2 K"가 "T2"를 대신한다. 따라서, 래시 어드저스터(100A)가 사용 중일 때 저장 챔버(10A) 내의 기체의 체적 "V2"는 "25.18㎣"인 것으로 결정된다.
식 (Vo1 + Vo2 = V1 - V2)에 의해서 표시된 관계 표현이 도2에 기초하여 얻어진다. "V2"가 "25.18㎣"일 때, "Vo1 + Vo2"는 "74.82㎣"과 같다. "Vo1 + Vo2"는 기준 체적으로서 이용된다. "Vo1"은 래시 어드저스터(100A)에 고유한 값이다. 만일 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉된 오일의 양이 정해진다면, 또한 "Vo2"는 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉된 오일의 양 및 열 팽창률에 기초하여 결정되는 래시 어드저스터(100A)에 고유한 값이다. 래시 어드저스터(100A)의 제조 동안 저장 챔버(10A) 내의 기체의 체적 "V1" 및 기준 체적 "Vo1 + Vo2"의 각각은 "74.82㎣"에 의해서 나눠진다. 만일 기준 체적 "Vo1 + Vo2"를 "74.82㎣"로 나눠 얻어진 값이 "1"과 동일하고 래시 어드저스터(100A)의 제조 중에 저장 챔버(10A) 내의 기체의 체적 "V1"을 나눠서 얻어진 값이 "1.34"와 같다면, 래시 어드저스터(100A)의 내부 압력의 증가는 500㎪의 내부 압력 증가 상한에서 유지된다. 즉, 만일 래시 어드저스터(100A)의 제조시의 저장 챔버(10A) 내의 기체의 체적 "V1"이 기준 체적 "Vo1 + Vo2"의 "1.34배" 이상이라면, 래시 어드저스터(100A)의 내부 압력의 증가는 500㎪의 내부 압력 증가 상한 이하에서 유지된다.
전술된 시험은 모든 일반적인 제조 환경 및 사용 환경에 적용가능한 시험 결과가 얻어진다는 전제 조건에서 행해진다. 그러나, 만일 제조 환경 및 사용 환경이 보다 구체적으로 정해진다면, 래시 어드저스터(100A)의 제조 중의 저장 챔버(10A) 내의 기체의 체적 "V1"이 감소될 수도 있고, 이는 래시 어드저스터(100A)의 크기를 감소시키는 것을 가능하게 한다. 예를 들면, 만일 제조 온도가 항상 "20℃"보다 높고 사용 온도가 항상 "130℃"보다 낮다면, 상술된 보일/샤를의 법칙을 나타내는 식에서 "T1" 및 "T2"를 이들 값이 대신한다. 만일 래시 어드저스터(100A)의 제조 중에 저장 챔버(10A) 내의 기체의 체적 "V1"이 기준 체적 "Vo1 + Vo2"의 "1.30배" 이상이라면, 래시 어드저스터(100A)의 내부 압력의 증가는 500㎪의 내부 압력 증가 상한 이하에서 유지되는 것이 결정될 수 있다. 즉, 이 조건 하에서, 래시 어드저스터(100A)의 내부 압력의 증가는 보다 컴팩트한 래시 어드저스터(100A)에서 500㎪의 내부 압력 증가 상한 이하에서 유지된다.
마찬가지로, 만일 제조 온도가 항상 "30℃"보다 높고 사용 온도가 항상 "80℃"보다 낮다면, 보일/샤를의 법칙을 나타내는 식에서 "T1" 및 "T2"를 이들 값이 대신한다. 만일 래시 어드저스터(100A)의 제조 시의 저장 챔버(10A) 내의 기체의 체적 "V1"이 기준 체적 "Vo1 + Vo2"의 "1.24배" 이상이라면, 래시 어드저스터(100A)의 내부 압력의 증가는 500㎪의 내부 압력 증가 상한 이하에서 유지되는 것이 결정될 수 있다. 즉, 이 조건 하에서, 래시 어드저스터(100A)의 내부 압력의 증가는 보다 컴팩트한 래시 어드저스터(100A)에서 500㎪의 내부 압력 증가 상한 이하에서 유지된다. 래시 어드저스터(100A)의 크기 감소에 보다 유리한 제조 환경은, 예를 들면, 제조 분위기의 온도를 제어함에 의해서 실현될 수 있다. 또한, 만일 기체가 후술되는 것과 같이 래시 어드저스터(100A) 내에 더 많은 기체를 밀봉하기 위하여 압축된다면, 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉될 기체의 온도는 래시 어드저스터(100A)의 크기 감소에 보다 유리한 조건을 실현하도록 제어된다. 이 경우, 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉될 기체의 온도는 일반적인 제조 온도에 제한되지 않는다. 적절한 온도를 갖는 기체가 래시 어드저스터(100A)의 내부 압력의 증가를 보다 컴팩트한 래시 어드저스터(100A) 내의 내부 압력 증가 상한 이하에서 유지하기 위하여 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉될 수도 있다.
다음으로, 래시 어드저스터(100A)의 내부 압력이 최대 500㎪만큼 증가하는 경우 기준 체적 "Vo1 + Vo2"에 대한 래시 어드저스터(100A)를 제조하는 동안 저장 챔버(10A) 내의 기체의 체적 "V1"의 비율에 대응하는 온도 범위가 도3을 참조하여 상세하게 설명될 것이다. 도3에서, 세로축은 "Vo1 + Vo2"에 대한 "V1"의 비율을 나타내고 가로축은 제조 온도를 나타낸다. 부가적으로, 제조 온도로부터 최대 사용 온도까지 온도의 증가를 각각 나타내는 선이 도3에 도시된다. 이들 선은 10℃ 의 간격으로 50℃의 증가 내지 140℃의 증가를 각각 나타낸다. 도3의 온도 범위는 제조 온도 및 최대 사용 온도에 의해서 한정된다. 최대 사용 온도는 온도의 증가를 가로축에 지시된 제조 온도에 더함으로써 산출된다.
"Vo1 + Vo2"에 대한 "V1"의 비율이 "1.34", "1.30" 및 "1.24"인 지점이 각각 도3에 도시된다. 전술된 것과 같이, 만일 "Vo1 + Vo2"에 대한 "V1"의 비율이 "1.34", "1.30" 및 "1.24" 이상이면, 래시 어드저스터(100A)의 내부 압력의 증가는 제조 온도 및 최대 사용 온도가 미리 정해진 값인 조건 하에서 500㎪ 이하로 유지된다. 그러나, 도3의 수직축에 도시된 "Vo1 + Vo2"에 대한 "V1"의 비율이 모두 래시 어드저스터(100A)의 내부 압력의 증가가 500㎪에서 유지되는 값이다. 이들 비율은 도3에 도시된 것과 같이, 제조 온도 및 최대 사용 온도에 의해서 한정되는 넓은 온도 범위 내에 존재한다. 따라서, 특정 제조 환경 및 사용 환경 하에서, 특정 제조 환경 및 사용 환경에 대응하는 제조 온도 및 최대 사용 온도에 기초하여, 도3에 도시된 비율에 대응하는 온도 범위로부터 유도된 "Vo1 + Vo2"에 대한 "V1"의 비율이 달성되도록 래시 어드저스터(100A) 내에 오일이 밀봉된다. 그 결과, 래시 어드저스터(100A)의 내부 압력의 증가는 500㎪에서 유지된다. 만일 상술된 방식으로 구해진 비율보다 더 높은 비율이 달성되도록 오일이 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉된다면, 래시 어드저스터(100A) 내의 내부 압력의 증가는 500㎪ 아래로 유지된다.
도4에서, 일반적인 제조 온도 및 최대 사용 온도에 대응하는 온도 범위가 명확히 도시된다. 도4는, 도3의 그래프를 이용하여, 제조 온도가 30℃이하이고 최대 사용 온도가 80℃이상인 조건에 대응하는 온도 범위를 명확히 도시한다. 일반적인 제조 환경 및 사용 환경에 대응하는 제조 온도 및 최대 사용 온도는 도4에 도시된 범위 내에 있다. 만일 오일이 도4의 범위로부터 구해진 비율이 달성되도록 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉된다면, 래시 어드저스터(100A)의 내부 압력의 증가는 현재의 제조 온도 및 최대 사용 온도에서 500㎪에서 유지된다. 만일 오일이 상술된 방식으로 구해진 비율보다 높은 비율이 달성되도록 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉된다면, 래시 어드저스터(100A)의 내부 압력의 증가는 현재의 제조 온도 및 최대 사용 온도에서 500㎪ 아래에서 유지된다.
다음으로, 오일이 상술된 방식으로 구해진 비율보다 높은 비율이 달성되도록 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉된 경우가 상세하게 설명될 것이다. 만일 오일이 상술된 방식으로 구해진 비율보다 높은 비율이 달성되도록 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉되기 때문에 내부 압력의 증가가 200㎪에서 유지된다면, 그래프의 내용은 도4의 그래프에서 도5의 그래프로 변경된다. 도4 및 도5에 도시된 그래프들 사이의 비교가 이뤄질 것이다. 도4는 만일 제조 온도가 30℃이고 최대 사용 온도가 80℃인 때 내부 압력의 증가가 500㎪ 이하에서 유지될 필요가 있다면, "Vo1 + Vo2"에 대한 "V1"의 비율이 대략 1.244 이상이어야 함을 나타낸다. 반대로, 도5는 만일 내부 압력의 증가가 200㎪에서 유지될 수 있다면, 제조 온도가 30℃이고 최대 사용 온도가 80℃인 때 "Vo1 + Vo2"에 대한 "V1"의 비율이 대략 1.65임을 나타낸다. 도4 및 도5 사이의 동일한 관계가 다른 온도 범위에서 성립한다.
다음으로, 제2 실시예에 대하여, 온도에 관한 추가의 시험이 이뤄질 것이다. 예를 들면, 제조 온도는 계절에 따라 변할 수도 있다. 따라서, 예를 들어, 여름에는, 제조 온도가 일반적인 제조 온도로서 이용되고 있는 30℃를 초과할 수도 있다. 또한, 제조 온도는 하루 중에서도 변동하고, 예를 들면, 아침 또는 저녁의 제조 온도는 오후의 것과는 다르다. 이 때문에, 제조 온도는 30℃를 넘을 수도 있다. 일부 예외적인 지역에서, 래시 어드저스터(100A)는 30℃보다 높은 제조 온도에서 제조될 수도 있다. 마찬가지로, 최대 사용 온도가 일반적인 최대 사용 온도를 초과할 수도 있다. 그러나, 내부 압력의 증가가 500㎪에서 유지되는, 기준 체적 "Vo1 + Vo2"에 대한 래시 어드저스터(100A)의 제조 동안의 저장 챔버(10A) 내의 공기의 체적 "V1"의 비율은 각각의 제조 온도에서 제조 온도와 최대 사용 온도 사이의 온도차(△T)에 의존한다. 이에 기초하여, 다음의 상관 관계가 구해진다.
도6은 래시 어드저스터(100A)의 내부 압력이 500㎪만큼 증가할 때 성립되는, "Vo1 + Vo2"에 대한 "V1"의 비율과 온도차(△T) 사이의 상관 관계를 나타낸다. 도6에서, 세로축은 "Vo1 + Vo2"에 대한 "V1"의 비율을 나타내고, 가로축은 온도차(△T)를 나타낸다. 도6에서, 가로축에 도시된 온도차(△T)의 범위는 최대 사용 온도가 일반적인 최대 사용 온도로서 이용되는 80℃보다 낮은 경우가 도시되도록 설정된다. 도6에 도시된 것과 같이, "Vo1 + Vo2"에 대한 "V1"의 비율은 각각의 제조 온도에 대하여 얻어지는 다항식에 따른 온도차(△T)에 기초하여 결정된다. 다항식은 주어진 제조 온도에서 개별 온도차(△T)에 대응하는 복수의 비율을 플롯팅하고 다항식법에 의해서 복수의 점을 근사화함에 의해서 얻어진다. 상술된 상관 관계에 기초하여, 만일 오일이 제조 환경과 사용 환경에 대응하는 제조 온도와 온도차(△ T)에 기초하여 구해지는 "Vo1 + Vo2"에 대한 "V1"의 비율이 달성되도록 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉된다면, 래시 어드저스터(100A)의 내부 압력의 증가는 500㎪에서 유지된다. 만일 오일이 상술된 방식으로 구해진 비율보다 높은 비율이 달성되도록 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉된다면, 래시 어드저스터(100A)의 내부 압력의 증가는 500㎪ 이하에서 유지된다. 따라서, 내부 압력의 증가는 제조 환경 및 사용 환경에 대응하는 제조 온도 및 온도차(△T)에 기초하여, 제조 온도 및 최대 사용 온도가 일반적인 값인 범위에서뿐만 아니라 다른 범위에서도, 500㎪ 이하에서 유지될 수 있다.
다음으로, 제3 실시예에 관하여, 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉된 오일의 양을 조정하는 방법이 상세하게 설명될 것이다. 도7은 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉된 오일의 양을 조정하기 위한 일련의 단계를 개략적으로 도시한다. 단계 1에서, 래시 어드저스터(100A)가 조립된다. 그러나, 단계 1에서는 볼 플러그(6)가 플런저(2A) 내에 형성된 공급 구멍(2Aa) 내로 아직 가압되지 않는다. 단계 2에서, 래시 어드저스터(100A)는 오일을 담고 있는 용기 내에 위치되어, 오일에 침지된다. 이 때, 플런저(2A)는 체크 밸브(3)가, 예를 들어, 전용 지그에 의해서 개방된 상태에서 이동된다. 따라서, 고압 챔버(11)는 오일로 일시적으로 충전된다. 그 결과, 진공화에 의해서 래시 어드저스터(100A)를 오일로 충전하는 데 걸리는 시간이 이하에서 설명되는 단계 3에서 감소된다. 단계 3에서, 오일은 용기에 연결된 진공 펌프에 의해서 공기제거되고, 내부 압력은 대기압으로 복귀되고, 그리고 래시 어드저스터(100A)는 오일로 충전된다. 이 때, 래시 어드저스터(100A) 내의 기체는 또한 공기제거에 의해서 진공화되고, 오일은 진공화된 기체를 대체한다. 그 결과, 저장 챔버(10A) 및 고압 챔버(11)는 오일로 충전된다.
단계 3'에서, 래시 어드저스터(100A)가 용기로부터 꺼내진다. 단계 4에서, 오일 인출 튜브가 플런저(2A) 내에 형성된 공급 구멍(2Aa) 내로 삽입되고, 오일 수준이 미리 정해진 오일 레벨(액체 레벨)(h)까지 하강할 때까지 오일이 저장 챔버(10A)로부터 인출된다. 오일 레벨(h)은 다음 방식으로 결정된다. 내부 압력의 증가가 500㎪ 이하에서 유지되는 "Vo1 + Vo2"에 대한 "V1"의 비율이 달성되도록 적절한 양의 오일이 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉되어야만 한다. 오일 레벨(h)은 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉되어야 할 오일의 양이 래시 어드저스터(100A) 내에 남도록 결정된다. 레벨(h)이 결정된 때, "Vo1 + Vo2"에 대한 "V1"의 비율이 예를 들면 제조 환경 및 사용 환경에 대응하는 제조 온도 및 최대 사용 온도에 기초하여 도4 또는 도6에 도시된 그래프로부터 구해진다. 따라서, 내부 압력의 증가가 500㎪ 이하로 억제되는 "Vo1 + Vo2"에 대한 "V1"의 비율이 적절하게 결정된다. 오일 인출 튜브가 플런저(2A) 내로 삽입되어야 하는 양은 플런저(2A)의 상부로부터 거리 L이다. 오일 레벨(h)은 거리 L을 조정함에 의해서 조정된다. 오일 레벨이 미리 정해진 오일 레벨(h)로 하강할 때까지 래시 어드저스터(100A)로부터의 오일 인출은 고압 챔버(11)가 오일로 충전되어 있는 동시에 래시 어드저스터(100A)에 밀봉된 오일의 양을 적절하게 조정하고 고압 챔버(11)로 기체가 유입하는 것을 방지하는 것을 가능하게 한다. 단계 5에서, 볼 플러그(6)는 플런저(2A) 내에 형성된 공급 구멍(2Aa) 내로 가압되어, 그에 의해서 래시 어드저스터(100A)가 밀봉된다. 그런 후, 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉된 오일의 양의 조정이 완료된다.
다음으로, 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉되는 오일의 양을 조정하는 방법의 일부 변형예가 설명될 것이다. 도8은 제1 변형예를 도시하는 도면이다. 제1 변형예는 도7의 단계 4를 변형함에 의해서 얻어진다. 제1 변형예에서 단계 3에 이어지는 단계 3'에서, 래시 어드저스터(100A)는 뒤집어진다. 단계 4에서, 미리 정해진 양의 오일이 압력 하에서 공급 구멍(2Aa)을 통해서 저장 챔버(10A) 내로 공급된다. 예를 들면, 질소 기체, 아르곤 기체 또는 헬륨 기체가 오일의 산화 열화를 방지하기 위하여 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉된 때, 이러한 기체가 공기와 혼합되는 것을 방지하는 것이 가능하다. 압력 하에서 저장 챔버(10A) 내로 공급된 미리 정해진 양의 오일은 오일 레벨(h)이 결정된 방식과 마찬가지의 방식으로 결정된다. 적절한 양의 오일이 내부 압력의 증가가 500㎪ 이하로 유지되는 "Vo1 + Vo2"에 대한 "V1"의 비율이 달성되도록 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉된다. 저장 챔버(10A) 내로 공급된 미리 정해진 양의 기체는 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉되어야 할 오일의 양이 래시 어드저스터(100A) 내에 잔류하도록 산출된다.
도9는 제2 변형예를 도시하는 도면이다. 제2 변형예는 도7에 도시된 단계 4를 변형함에 의해서 얻어진다. 제2 변형예에서, 오일이 단계 4에서 공급 구멍(2Aa)을 통해서 저장 챔버(10A) 밖으로 완전히 인출된다. 단계 4에 이어서 단계 4'에서, 오일 레벨이 미리 정해진 오일 레벨(h)까지 증가할 때까지 미리 정해진 양의 오일이 압력 하에서 저장 챔버(10A) 내로 새롭게 공급된다. 즉, 저장 챔버(10A) 내에 밀봉되는 오일의 양은 저장 챔버(10A)로부터 오일을 인출함에 의해서 뿐만 아니라 제2 변형예에서와 같이 저장 챔버(10A) 내로 오일을 압력 하에서 공급함에 의해서도 조정될 수 있다.
도10은 제3 변형예를 도시한다. 제3 변형예는 도7에서 단계 4를 변형함에 의해서 얻어진다. 제3 변형예에서는, 단계 4에서, 플런저(2A)가 최대 범위까지 하향으로 이동되고[플런저(2A)는 바닥 상태가 된다], 그런 후 최대 범위까지 상향으로 이동된다[플런저(2A)는 연장 상태가 된다]. 따라서, 일부 오일은 플런저(2A) 내에 형성된 공급 구멍(2Aa)을 통해서 저장 챔버(10A) 밖으로 가압됨에 의해서 저장 챔버(10A)로부터 배출된다. 단계 4에 이어서 단계 4'에서, 오일은 오일 레벨이 미리 정해진 오일 레벨(h)까지 하강될 때까지 저장 챔버(10A)로부터 인출된다. 일부 오일이 단계 4에서 저장 챔버(10A)로부터 미리 배출되기 때문에, 저장 챔버(10A)로부터 오일을 인출하는 데 필요한 시간이 제3 변형예에서는 감소될 수 있다.
도11은 제4 변형예를 도시한다. 제4 변형예는 도7에서 단계 2, 단계 3, 및 단계 3'를 변형함에 의해서 얻어진다. 제4 변형예의 단계 1에서, 래시 어드저스터(100A)는 도7의 단계 1에서와 같이 조립된다. 단계 2에서, 플런저(2A)는 전용 지그를 이용하여 바닥 상태에서의 위치에 고정되고, 래시 어드저스터(100A)는 용기 내의 오일 내에 침지된다. 단계 3에서, 공기제거가 수행되고 래시 어드저스터(100A)는 진공화에 의해서 오일로 충전된다. 단계 3'에서, 래시 어드저스터(100A)는 용기로부터 꺼내어지고, 지그가 래시 어드저스터(100A)로부터 제거되고, 그리고 플런저(2A)가 연장 상태로 된다. 따라서, 저장 챔버(10A)로부터 오일 을 인출하는 데 필요한 시간이 감소될 수 있다. 단계 4 및 5는 도7의 단계 4 및 5와 동일하다. 단계 4 및 5가 완료된 후, 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉된 오일의 양의 조정이 완료된다.
예를 들면, 제4 변형예에서, 지그는 단계 3'에서 래시 어드저스터(100A)로부터 제거되지 않을 수도 있다. 대신에, 지그는 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉된 오일의 양이 단계 4에서 조정된 후에 래시 어드저스터(100A)로부터 제거될 수도 있다. 이 경우, 오일 레벨(h)은 바닥 상태에서 래시 어드저스터(100A)에 대해 적절한 오일 레벨로 수정되어야 할 필요가 있다. 다르게는, 지그는 단계 4에서 래시 어드저스터(100A)로부터 제거되지 않을 수도 있다. 대신에, 지그는 볼 플러그(6)가 단계 5에서 공급 구멍(6) 내로 가압된 후 래시 어드저스터(100A)로부터 제거될 수도 있다. 이 경우, 공기 및 물방울과 같은 이물질이, 내부 압력이 연장 상태에서는 음의 값이기 때문에, 래시 어드저스터(100A)의 외부로부터 저장 챔버(10A) 내로 유입될 수도 있다.
다음으로, 도12를 참조하여, 제조 온도가 "20℃"이고 최대 사용 온도가 "130℃"인 조건 하에서 내부 압력 증가 상한이 변경된 때 달성되어야 할, 기준 체적에 대한 래시 어드저스터(100A)의 제조 시의 저장 챔버(10A) 내의 기체의 체적의 비율에 관하여 설명될 것이다. 전술된 것과 같이, 만일 내부 온도 증가 상한이 500㎪이면, 래시 어드저스터(100A)의 제조 동안 저장 챔버(10A) 내의 기체의 체적은 기준 체적의 "1.30배"일 필요가 있다. 내부 압력 증가 상한이 감소됨에 따라 기준 체적에 대한 래시 어드저스터(100A)의 제조 동안 저장 챔버(10A) 내의 기체의 체적 의 비율이 증가한다. 한편, 내부 압력 증가 상한이 증가됨에 따라, 기준 체적에 대한 래시 어드저스터(100A)의 제조 동안 저장 챔버(10A) 내의 기체의 체적의 비율이 감소된다. 즉, 만일 내부 압력이 감소되면, 더 적은 양의 기체가 액체에 혼합될 것이다. 그러나, 래시 어드저스터(100A)의 제조 동안 저장 챔버(10A) 내의 기체의 체적이 증가될 필요가 있다면, 래시 어드저스터(100A)의 크기의 증가를 유발할 것이다. 이러한 불편함에 대처하기 위하여, 내부 압력이 래시 어드저스터(100A) 내의 아래에서 설명되는 방법으로 이의 크기를 증가시키지 않고 낮게 유지된다.
도1을 참조하여, 제4 실시예에 대하여 설명될 것이다. 도1에 도시된 것과 같이, 저장 챔버(10A)는 구역 R1과 구역 R2를 갖는다. 구역 R1 및 구역 R2는 본체(1)에 대하여 플런저(2A)가 활주하는 방향에 직각인 평면에 의해서, 구역 R1 및 구역 R2에 대응하는 위치에서 래시 어드저스터(100A)가 절단될 때 한정되는 상이한 단면적을 갖는다. 플런저(2A)의 전방 단부에 더 가까운 구역 R1의 단면적은 구역 R2의 단면적보다 크다. 이러한 형상을 갖는 저장 챔버(10A)를 형성하는 것은 플런저(2A)의 크기를 변경하지 않고 래시 어드저스터(100A)의 제조 동안 저장 챔버(10A) 내의 기체의 체적을 더 증가시킨다. 즉, 내부 압력은 래시 어드저스터(100A)의 크기를 증가시키지 않고 낮게 유지된다.
래시 어드저스터(100A)에서, 밀봉 부재(5)는 본체(1)에 대하여 플런저(2A)가 활주하는 방향으로 플런저(2A)의 중심에 또는 그 주위에 배열된다. 따라서, 플런저(2A)와 본체(1) 사이의 갭에 대응하는, 중심축에 대한 플런저(2A)의 기울어짐을 최소화하는 것이 가능하다. 따라서, 밀봉 부재(5)의 부분적인 마모에 기인한 밀봉 성능의 저하가 억제될 수 있다. 저장 챔버(10A)의 이러한 형상은, 벽의 두께가 밀봉 부재(5)에 대응하는 양만큼 감소된 경우에서도, 구역 R2와 활주면 사이의 벽의 충분한 두께를 유지하는 것을 가능하게 한다. 즉, 저장 챔버(10A)의 이러한 형상의 채용은 래시 어드저스터(100A)의 크기를 증가시키지 않고 래시 어드저스터의 내부 압력을 낮게 유지하고 밀봉 부재(5)를 보다 적절한 위치에 배열하는 것을 가능하게 한다. 본 발명의 제1 실시예에서, 저장 챔버(10A)의 단면은 원형 또는 실질적으로 원형이다. 바람직하게는, 저장 챔버(10A)의 단면은 가공을 용이하게 하기 위하여 원형 또는 실질적으로 원형이다. 그러나, 저장 챔버(10A)의 단면은 원형/실질적인 원형으로 제한되지 않는다. 저장 챔버(10A)의 단면은 임의의 형상일 수도 있다.
다음으로, 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉된 기체가 상세하게 설명될 것이다. 일반적으로, 기체는 제조 분위기에서 얻어진 공기이다. 그러나, 질소 기체, 아르곤 기체 또는 헬륨 기체와 같은 기체가 공기 대신에 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉될 수도 있다. 기체가 공기일 때, 오일은 산화 때문에 열화될 수도 있다. 그러나, 만일 상술된 기체가 공기 대신에 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉된다면, 오일의 열화가 방지된다. 그 결과, 오일 내로 혼합된 기체의 양의 증가가 억제될 수 있다.
공기가 볼 플러그(6)에 의해서 이의 제조 시의 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉된 때, 래시 어드저스터(100A)는 대기압 및 제조 온도를 갖는 기체를 포함한 다. 그러나, 압력이 대기압보다 높게 될 때까지 가압된 기체가 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉될 수도 있다. 기체는 공기이거나 상술된 기체일 수도 있다. 도13 및 도14는 각각 래시 어드저스터(100A)의 내부 압력과 플런저(2A)의 위치 사이의 관계를 도시하는 그래프이다. 도13은 대기압을 갖는 기체가 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉된 때의 이 관계를 도시하는 그래프이다. 도14는 압력이 대기압보다 높게 될 때까지 가압된 기체가 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉된 때의 이 관계를 도시하는 그래프이다.
도13에 도시된 것과 같이, 대기압을 갖는 기체가 20℃의 제조 온도에서 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉된 때, 래시 어드저스터(100A)의 내부 압력은 플런저(2A)가 연장 상태에 있을 때 대기압이다. 플런저(2A)가 하향으로 이동됨에 따라, 내부 압력은 증가하고, 플런저(2A)가 바닥 상태에 있을 때 최대값에 도달한다. 래시 어드저스터(100A)가 80℃ 또는 130℃의 온도에서 사용될 때, 래시 어드저스터(100A)의 내부 압력은, 기체 및 액체가 온도의 증가에 기인하여 팽창하기 때문에, 플런저(2A)가 연장 상태에 있을 때부터 플런저(2A)가 바닥 상태에 있을 때까지 더 높다. 한편, 만일 래시 어드저스터(100A)가 예를 들어, 추운 지역에서 -30℃의 온도에서 사용될 경우, 래시 어드저스터(100A)의 내부 압력은 플런저(2A)가 연장 상태에 있을 때 음의 값이다.
반대로, 가압된 기체가 도14에서 도시된 것과 같이 20℃의 제조 온도에서 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉된 때, 만일 래시 어드저스터(100A)가 80℃ 또는 130℃의 온도에서 사용된다면, 래시 어드저스터(100A)의 내부 압력은, 가압된 기체 가 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉되기 때문에, 더 높다. 또한, 래시 어드저스터(100A)가 -30℃의 온도에서 사용된 경우에도, 래시 어드저스터(100A)의 내부 압력은 플런저(2A)가 연장 상태에 있을 때 양의 값에서 유지된다. 이와 같이, 공기, 물방울, 이물질 등이 외부로부터 래시 어드저스터(100A)로 유입하는 것을 방지하는 것이 가능하다. 따라서, 래시 어드저스터(100A)의 크기를 증가시키지 않고 내부 압력이 낮게 유지될 수 있는 래시 어드저스터(100A) 및 래시 어드저스터(100A) 내에 액체를 밀봉하는 방법을 제공하는 것이 가능하다. 래시 어드저스터(100A) 및 래시 어드저스터(100A) 내에 액체를 밀봉하기 위한 방법에 의해, 내부 압력은 예를 들어 추운 지역에서 사용되는 경우에도 음의 값으로 떨어지지 않는다.
본 발명의 제4 실시예의 제1 변형예에 따른 래시 어드저스터(100B)는, 래시 어드저스터(100B)가 플런저 스프링(4)을 포함하지 않는 것을 제외하고는, 본 발명의 제1 실시예에 따른 래시 어드저스터(100A)의 것과 동일한 구조를 갖는다. 도15는 본 발명의 제4 실시예의 제1 변형예에 따른 래시 어드저스터(100B)의 구조를 도시하는 도면이다. 대기압보다 높은 압력을 갖는 기체가 본 발명의 제1 실시예에서와 같이, 이의 제조 중에 래시 어드저스터(100B) 내에 밀봉된다. 이 경우, 기체의 가압의 정도를 적절하게 조정하는 것은 양의 압력을 갖는 오일이 예상되는 사용 환경 하에서 고압 챔버(11) 내에 신뢰성 있게 존재하는 것을 허용한다. 따라서, 고압 챔버(11) 내의 압력은 항상 대기압보다 높다. 따라서, 래시 어드저스터(100B)에서, 플런저(2A)가 플런저 스프링(4)없이도 상향으로 이동하도록 플런저(2B)에 힘이 가해질 수 있다. 제1 변형예의 플런저(2B)는 제4 실시예의 플런저(2A)와 동일 하다. 이 구조에 의해, 래시 어드저스터의 제조 비용이 감소되고, 체크 밸브(3) 근처의 부분의 설계의 유연성이 증가된다. 따라서, 래시 어드저스터(100B)의 크기를 증가시키지 않고 내부 압력이 낮게 유지될 수 있는 래시 어드저스터(100B)를 제공하는 것이 가능하다. 래시 어드저스터(100B)에 의해, 제조 비용이 감소될 수 있다.
본 발명의 제4 실시예의 제2 변형예에 따른 래시 어드저스터(100C)는, 플런저(2C)가 플런저(2A)와 다른 것을 제외하고는, 본 발명의 제4 실시예에 따른 래시 어드저스터(100A)와 동일하다. 도16은 본 발명의 제4 실시예의 제2 변형예에 따른 래시 어드저스터(100C)의 구조를 도시한다. 도16에 도시된 것과 같이, 저장 챔버(10C)는 플런저(2C) 내에 형성된다. 저장 챔버(10C)는 구역 R2의 것보다 크고 구역 R1의 것보다 작은 단면을 갖는 구역 R3을 갖는다. 구역 R3은 밀봉 부재(5)에 대응하는 위치에 형성된다. 즉, 밀봉 부재(5)가 제4 실시예에 따른 래시 어드저스터(100A)의 것과 동일한 위치에 배열되는 때에도 벽의 필요한 두께가 유지된다면, 저장 챔버(10C)의 형상이 채용될 수 있다. 저장 챔버(10C)를 형성하는 것은 이의 제조 중에 래시 어드저스터(100A) 내에 밀봉된 기체의 체적을 더욱 증가시킨다. 따라서, 래시 어드저스터(100C)의 내부 압력은 래시 어드저스터(100C)의 크기를 증가시키지 않고 더욱 감소될 수 있다. 제2 변형예에서, 저장 챔버(10C)의 단면은 원형 또는 실질적으로 원형이다. 바람직하게는, 저장 챔버(10C)의 단면은 가공을 용이하게 하기 위하여 원형 또는 실질적으로 원형이다. 그러나, 저장 챔버(10C)의 단면은 원형/실질적으로 원형으로 한정되지 않는다. 저장 챔버(10C)의 단면은 임 의의 형상일 수도 있다.
다음으로, 플런저가 연장 상태에 있을 때의 오일 레벨(L)과 플런저가 바닥 상태에 있을 때의 래시 어드저스터의 내부 압력 사이의 관계가 설명될 것이다. 래시 어드저스터(100A), 래시 어드저스터(100C) 및 래시 어드저스터(100X)에서 실현되는 관계가 도17A 내지 도17D를 참조하여 설명될 것이다. 래시 어드저스터(100X)는, 래시 어드저스터(100X)가 구역 R2의 것과 동일한 단면적을 갖는 저장 챔버(10X)가 형성된 플런저(2X)를 포함하는 것을 제외하고는, 래시 어드저스터(100A)의 것과 동일한 구조를 갖는다.
도17A 내지 도17D에 도시된 것과 같이, 오일 레벨(L)이 일정할 때, 래시 어드저스터(100C)의 내부 압력은 최저이고, 래시 어드저스터(100X)의 내부 압력은 래시 어드저스터(100A, 100C, 100X) 중에서 최대이다. 반대로, 만일 래시 어드저스터(100A, 100X)의 각각의 내부 압력이 래시 어드저스터(100C)의 것과 동일하게 된다면, 각각의 저장 챔버(10)의 형상을 변경하지 않고 래시 어드저스터의 제조 중에 저장 챔버 내의 기체의 일정한 체적을 유지하기 위하여, 래시 어드저스터(100A) 내의 오일 레벨(L)은 래시 어드저스터(100C)의 것보다 낮아질 필요가 있고, 래시 어드저스터(10X)의 오일 레벨(L)은 래시 어드저스터(100A)의 것보다 낮아질 필요가 있다. 다시 말해, 일정한 내부 압력에서, 래시 어드저스터(100A) 내의 오일 레벨(L)은 래시 어드저스터(100X)의 것보다 더 높을 수도 있고, 래시 어드저스터(100C) 내의 오일 레벨(L)은 래시 어드저스터(100A)의 것보다 더 높을 수도 있다.
즉, 래시 어드저스터(100X, 100A) 내의 오일 레벨(L)이 각각 재순환 구멍(2Xc, 2Ac) 아래에 있는 때에도, 래시 어드저스터(100C)의 오일 레벨(L)이 재순환 구멍(2Cc) 위에서 유지된다. 재순환 구멍(2Ac, 2Cc, 2Xc)은 동일한 형상을 갖고 동일한 위치에 형성된다. 따라서, 재순환 구멍(2Cc)은 사용 환경에서 항상 오일 레벨(L) 아래에 있다. 그 결과, 기체가 오일 내로 혼합되는 것을 방지하는 것이 가능하다. 따라서 래시 어드저스터(100C)의 크기를 증가시키지 않고 내부 압력이 낮게 유지될 수 있는 래시 어드저스터(100C)를 제공하는 것이 가능하다. 래시 어드저스터(100C)에 의해, 기체가 오일 내로 혼합되는 것을 방지하는 것이 가능하다.
본 발명의 제4 실시예의 제3 변형예에 따른 래시 어드저스터(100D)는, 플런저(2D)가 플런저(2A)와 다른 것을 제외하고는, 본 발명의 제4 실시예에 따른 래시 어드저스터(100A)의 것과 동일한 구조를 갖는다. 도18은 본 발명의 제4 실시예의 제3 변형예에 따른 래시 어드저스터(100D)의 구조를 도시하는 도면이다. 래시 어드저스터(100D)에서, 재순환 구멍(2Dc)은 저장 챔버(10D) 내로 개방되는 재순환 구멍(2Dc)의 하나의 개구부가 활주면에서 개방되는 다른 개구부보다 고압 챔버(11)에 더 근접하도록 플런저(2D) 내에 경사지게 형성된다. 저장 챔버(10D)는 저장 챔버(10A)와 동일하다. 이 구조에 의하면, 오일 레벨(L)이 재순환 구멍(2Ac)의 약간 아래일 수도 있는 래시 어드저스터(100A)의 문제가 회피될 수 있다. 제3 변형예에 따른 래시 어드저스터(100D)에 의하면, 재순환 구멍(2Dc)이, 도18에 도시된 것과 같이, 사용 환경에서 항상 오일 레벨(L) 아래에 있다. 그 결과, 기체가 오일 내에 혼합되는 것을 방지하는 것이 가능하다. 따라서, 래시 어드저스터(100D)의 크기를 증가시키지 않고 내부 압력이 낮게 유지될 수 있는 래시 어드저스터(100D)를 제공하는 것이 가능하다. 래시 어드저스터(100D)에 의해서, 기체가 오일 내로 혼합되는 것을 방지하는 것이 가능하다.
본 발명의 예시 실시예가 지금까지 기술되었다. 그러나, 본 발명은 전술된 예시 실시예로 한정되지 않는다. 반대로, 본 발명은 다양한 변경 및 등가 구성을 포함하도록 의도되었다.

Claims (22)

  1. 액체 및 기체로 충전된 저장 챔버, 이동 부재의 활주면으로부터 저장 챔버까지 연장하는 관통 구멍, 및 이동 부재의 고압 챔버측 단부에 형성되고 저장 챔버와 고압 챔버 사이의 연통을 허용하는 연통 구멍을 갖는 이동 부재와, 이동 부재가 활주가능하게 수용되는 본체와, 연통 구멍 내에 배열된 유체 역류 방지 수단과, 고압 챔버 내에 배열되고 본체로부터 이동 부재의 돌출을 촉진하도록 이동 부재에 힘을 인가하는 힘 인가 부재를 포함하는 밀봉형 래시 어드저스터에 있어서,
    래시 어드저스터가 제조 중에 있고 이동 부재가 본체로부터 최대 범위로 돌출한 때 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적이 본체로부터 최대 범위로 돌출한 이동 부재가 최대 범위로 하향으로 이동된 때 고압 챔버로부터 배출되는 액체의 체적과 저장 챔버 내의 기체의 온도가 래시 어드저스터가 제조 중일 때 실현되는 제조 온도로부터 래시 어드저스터가 사용 중일 때 실현되는 최대 사용 온도까지 변경될 때 열에 의해 팽창하는 액체의 체적의 증가의 합의 1.24배 이상만큼 크도록, 그리고 상기 합에 대한 래시 어드저스터의 제조 동안의 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적의 비율이 래시 어드저스터의 내부 압력이 최대 500㎪만큼 증가할 때 합에 대한 래시 어드저스터의 제조 동안 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적의 비율에 대응하는 제조 온도 및 최대 사용 온도에 의해서 한정된 온도 범위로부터 제조 환경 및 사용 환경에 대응하는 제조 온도 및 최대 사용 온도에 기초하여 구해진 비율 이상이 되도록, 래시 어드저스터 내에 액체가 밀봉되는 것을 특징으로 하는 밀봉형 래시 어드저스터.
  2. 제1항에 있어서, 온도 범위는 30℃ 이하의 제조 온도 및 80℃ 이상의 최대 사용 온도에 의해서 한정되는 것을 특징으로 하는 밀봉형 래시 어드저스터.
  3. 제1항에 있어서, 힘 인가 부재는 고압 챔버 내에 배열된 탄성 부재인 것을 특징으로 하는 밀봉형 래시 어드저스터.
  4. 액체 및 기체로 충전된 저장 챔버, 이동 부재의 활주면으로부터 저장 챔버까지 연장하는 관통 구멍, 및 이동 부재의 고압 챔버측 단부에 형성되고 저장 챔버와 고압 챔버 사이의 연통을 허용하는 연통 구멍을 갖는 이동 부재와, 이동 부재가 활주가능하게 수용되는 본체와, 연통 구멍 내에 배열된 유체 역류 방지 수단과, 고압 챔버 내에 배열되고 본체로부터 이동 부재의 돌출을 촉진하도록 이동 부재에 힘을 인가하는 힘 인가 부재를 포함하는 밀봉형 래시 어드저스터에 있어서,
    본체로부터 최대 범위로 돌출한 이동 부재가 최대 범위로 하향으로 이동된 때 고압 챔버로부터 배출되는 액체의 체적과 저장 챔버 내의 기체의 온도가 래시 어드저스터가 제조 중일 때 실현되는 제조 온도로부터 래시 어드저스터가 사용 중일 때 실현되는 최대 사용 온도까지 변경될 때 열에 의해 팽창하는 액체의 체적의 증가의 합에 대한, 래시 어드저스터가 제조 중에 있고 이동 부재가 본체로부터 최대 범위로 돌출한 때 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적의 비율이, 래시 어드저 스터의 내부 압력이 내부 압력 증가 상한까지 증가한 때 합에 대한 래시 어드저스터의 제조 동안에 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적의 비율과 온도차 사이에 성립되는 상관 관계를 이용하여, 제조 환경 및 사용 환경에 대응하는 제조 온도와 최대 사용 온도 사이의 온도차 및 제조 온도에 기초하여, 구해진 비율 이상이 되도록, 래시 어드저스터 내에 액체가 밀봉되는 것을 특징으로 하는 밀봉형 래시 어드저스터.
  5. 제4항에 있어서, 내부 압력 증가 상한은 최대 500㎪인 것을 특징으로 하는 밀봉형 래시 어드저스터.
  6. 제4항에 있어서, 힘 인가 부재는 고압 챔버 내에 배열된 탄성 부재인 것을 특징으로 하는 밀봉형 래시 어드저스터.
  7. 액체 및 기체로 충전된 저장 챔버, 이동 부재의 활주면으로부터 저장 챔버까지 연장하는 관통 구멍, 및 이동 부재의 고압 챔버측 단부에 형성되고 저장 챔버와 고압 챔버 사이의 연통을 허용하는 연통 구멍을 갖는 이동 부재와, 이동 부재가 활주가능하게 수용되는 본체와, 연통 구멍 내에 배열된 유체 역류 방지 수단과, 고압 챔버 내에 배열되고 본체로부터 이동 부재의 돌출을 촉진하도록 이동 부재에 힘을 인가하는 힘 인가 부재를 포함하는 밀봉형 래시 어드저스터 내에 밀봉되는 액체의 양을 조정하는 방법에 있어서,
    본체로부터 최대 범위로 돌출한 이동 부재가 최대 범위로 하향으로 이동된 때 고압 챔버로부터 배출되는 액체의 체적과 저장 챔버 내의 기체의 온도가 래시 어드저스터가 제조 중일 때 실현되는 제조 온도로부터 래시 어드저스터가 사용 중일 때 실현되는 최대 사용 온도까지 변경될 때 열에 의해 팽창하는 액체의 체적의 증가의 합에 대한, 래시 어드저스터가 제조 중이고 이동 부재가 본체로부터 최대 범위로 돌출한 때 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적의 비율이, 래시 어드저스터의 내부 압력이 최대 500㎪만큼 증가한 때 합에 대한 래시 어드저스터의 제조 동안 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적의 비율에 대응하는 제조 온도 및 최대 사용 온도에 의해서 한정된 온도 범위로부터 제조 환경 및 사용 환경에 대응하는 제조 온도 및 최대 사용 온도에 기초하여 구해진 비율 이상이 되거나, 또는 래시 어드저스터의 내부 압력이 내부 압력 증가 상한까지 증가한 때 합에 대한 래시 어드저스터의 제조 동안에 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적의 비율과 온도차 사이에 성립되는 상관 관계를 이용하여, 제조 환경 및 사용 환경에 대응하는 제조 온도와 최대 사용 온도 사이의 온도차 및 제조 온도에 기초하여, 구해진 비율 이상이 되도록, 저장 챔버 내에 밀봉되는 액체의 양을 조정하는 것을 포함하는 것을 특징으로 하는 밀봉형 래시 어드저스터 내에 밀봉되는 액체의 양을 조정하는 방법.
  8. 제7항에 있어서, 온도 범위는 30℃ 이하의 제조 온도 및 80℃ 이상의 최대 사용 온도에 의해서 한정되는 것을 특징으로 하는 밀봉형 래시 어드저스터.
  9. 제7항에 있어서, 내부 압력 증가 상한은 최대 500㎪인 것을 특징으로 하는 밀봉형 래시 어드저스터.
  10. 제7항에 있어서, 힘 인가 부재는 고압 챔버 내에 배열된 탄성 부재인 것을 특징으로 하는 밀봉형 래시 어드저스터.
  11. 액체 및 기체로 충전된 저장 챔버, 이동 부재의 활주면으로부터 저장 챔버까지 연장하는 관통 구멍, 및 이동 부재의 고압 챔버측 단부에 형성되고 저장 챔버와 고압 챔버 사이의 연통을 허용하는 연통 구멍을 갖는 이동 부재와, 이동 부재가 활주가능하게 수용되는 본체와, 연통 구멍 내에 배열된 유체 역류 방지 수단과, 고압 챔버 내에 배열되고 본체로부터 이동 부재의 돌출을 촉진하도록 이동 부재에 힘을 인가하는 힘 인가 부재를 포함하는 래시 어드저스터에 있어서,
    연통 구멍으로부터 제1 거리에 존재하는 저장 챔버의 구역의 단면적은, 연통 구멍으로부터 제1 거리보다 짧은 제2 거리에 존재하는 저장 챔버의 구역의 단면적보다 크고, 상기 단면은 이동 부재가 본체에 대하여 활주하는 방향으로 연장하는 선에 직교하는 것을 특징으로 하는 래시 어드저스터.
  12. 제11항에 있어서, 연통 구멍으로부터 제1 거리보다 짧고 제2 거리보다 긴 제3 거리에 존재하는 저장 챔버의 구역의 단면적은 연통 구멍으로부터 제1 거리에 존재하는 구역의 단면적보다 작고 연통 구멍으로부터 제2 거리에 존재하는 구역의 단 면적보다 크고, 연통 구멍으로부터 제3 거리에 존재하는 구역의 단면은 이동 부재가 본체에 대하여 활주하는 방향으로 연장하는 선에 직교하는 것을 특징으로 하는 밀봉형 래시 어드저스터.
  13. 제11항 또는 제12항에 있어서, 기체는 기체의 압력이 대기압보다 높을 때까지 가압된 후에 저장 챔버 내에 밀봉되는 것을 특징으로 하는 밀봉형 래시 어드저스터.
  14. 제11항 또는 제12항에 있어서, 힘 인가 부재는 고압 챔버 내에 배열된 탄성 부재인 것을 특징으로 하는 밀봉형 래시 어드저스터.
  15. 제11항 또는 제12항에 있어서, 힘 인가 부재는 래시 어드저스터가 사용 중이고 이동 부재가 본체로부터 최대 범위까지 돌출된 때 고압 챔버 내의 압력이 대기압보다 높게 유지되도록 고압 챔버 내에 밀봉되는 액체인 것을 특징으로 하는 밀봉형 래시 어드저스터.
  16. 제11항 또는 제12항에 있어서, 저장 챔버 내로 개방되는 관통 구멍의 개구부가 액체의 액체 레벨 아래에 있는 것을 특징으로 하는 밀봉형 래시 어드저스터.
  17. 제16항에 있어서, 저장 챔버 내로 개방되는 관통 구멍의 개구부는 이동 부재 가 본체에 대해 활주하는 방향으로 활주면에서 개방되는 관통 구멍의 개구부보다 고압 챔버에 더 근접해 있는 것을 특징으로 하는 밀봉형 래시 어드저스터.
  18. 제11항 또는 제12항에 있어서, 본체와 이동 부재 사이에 형성된 간극 내에 배열되고 관통 구멍보다 고압 챔버로부터 더 멀리 있고 연통 구멍으로부터 제1 거리에 존재하는 구역의 단면적보다 더 적은 단면적을 갖는 구역 내에 배열되는 밀봉 부재를 더 포함하는 밀봉형 래시 어드저스터.
  19. 밀봉형 래시 어드저스터에 있어서,
    액체 및 기체로 충전된 저장 챔버, 이동 부재의 활주면으로부터 저장 챔버까지 연장하는 관통 구멍, 및 이동 부재의 고압 챔버측 단부에 형성되고 저장 챔버와 고압 챔버 사이의 연통을 허용하는 연통 구멍을 갖는 이동 부재와,
    이동 부재가 활주가능하게 수용되는 본체와,
    연통 구멍 내에 배열된 유체 역류 방지 수단과,
    고압 챔버 내에 배열되고 본체로부터 이동 부재의 돌출을 촉진하도록 이동 부재에 힘을 인가하는 힘 인가 부재를 포함하고,
    래시 어드저스터가 제조 중에 있고 이동 부재가 본체로부터 최대 범위로 돌출한 때 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적이 본체로부터 최대 범위로 돌출한 이동 부재가 최대 범위로 하향으로 이동된 때 고압 챔버로부터 배출되는 액체의 체적과 저장 챔버 내의 기체의 온도가 래시 어드저스터가 제조 중일 때 실현되는 제 조 온도로부터 래시 어드저스터가 사용 중일 때 실현되는 최대 사용 온도까지 변경될 때 열에 의해 팽창하는 액체의 체적의 증가의 합의 1.24배 이상만큼 크도록, 그리고 합에 대한 래시 어드저스터의 제조 동안의 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적의 비율이 래시 어드저스터의 내부 압력이 최대 500㎪만큼 증가할 때 합에 대한 래시 어드저스터의 제조 동안 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적의 비율에 대응하는 제조 온도 및 최대 사용 온도에 의해서 한정된 온도 범위로부터 제조 환경 및 사용 환경에 대응하는 제조 온도 및 최대 사용 온도에 기초하여 구해진 비율 이상이 되도록, 래시 어드저스터 내에 액체가 밀봉되는 것을 특징으로 하는 밀봉형 래시 어드저스터.
  20. 밀봉형 래시 어드저스터에 있어서,
    액체 및 기체로 충전된 저장 챔버, 이동 부재의 활주면으로부터 저장 챔버까지 연장하는 관통 구멍, 및 이동 부재의 고압 챔버측 단부에 형성되고 저장 챔버와 고압 챔버 사이의 연통을 허용하는 연통 구멍을 갖는 이동 부재와,
    이동 부재가 활주가능하게 수용되는 본체와,
    연통 구멍 내에 배열된 유체 역류 방지 수단과,
    고압 챔버 내에 배열되고 본체로부터 이동 부재의 돌출을 촉진하도록 이동 부재에 힘을 인가하는 힘 인가 부재를 포함하고,
    본체로부터 최대 범위로 돌출한 이동 부재가 최대 범위로 하향으로 이동된 때 고압 챔버로부터 배출되는 액체의 체적과 저장 챔버 내의 기체의 온도가 래시 어드저스터가 제조 중일 때 실현되는 제조 온도로부터 래시 어드저스터가 사용 중일 때 실현되는 최대 사용 온도까지 변경될 때 열에 의해 팽창하는 액체의 체적의 증가의 합에 대한, 래시 어드저스터가 제조 중에 있고 이동 부재가 본체로부터 최대 범위로 돌출한 때 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적의 비율이, 래시 어드저스터의 내부 압력이 내부 압력 증가 상한까지 증가한 때 합에 대한 래시 어드저스터의 제조 동안에 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적의 비율과 온도차 사이에 성립되는 상관 관계를 이용하여, 제조 환경 및 사용 환경에 대응하는 제조 온도와 최대 사용 온도 사이의 온도차 및 제조 온도에 기초하여, 구해진 비율 이상이 되도록 래시 어드저스터 내에 액체가 밀봉되는 것을 특징으로 하는 밀봉형 래시 어드저스터.
  21. 액체 및 기체로 충전된 저장 챔버, 이동 부재의 활주면으로부터 저장 챔버까지 연장하는 관통 구멍, 및 이동 부재의 고압 챔버측 단부에 형성되고 저장 챔버와 고압 챔버 사이의 연통을 허용하는 연통 구멍을 갖는 이동 부재와, 이동 부재가 활주가능하게 수용되는 본체와, 연통 구멍 내에 배열된 유체 역류 방지 수단과, 고압 챔버 내에 배열되고 본체로부터 이동 부재의 돌출을 촉진하도록 이동 부재에 힘을 인가하는 힘 인가 부재를 포함하는 밀봉형 래시 어드저스터 내에 밀봉되는 액체의 양을 조정하기 위한 방법에 있어서,
    본체로부터 최대 범위로 돌출한 이동 부재가 최대 범위로 하향으로 이동된 때 고압 챔버로부터 배출되는 액체의 체적과 저장 챔버 내의 기체의 온도가 래시 어드저스터가 제조 중일 때 실현되는 제조 온도로부터 래시 어드저스터가 사용 중일 때 실현되는 최대 사용 온도까지 변경될 때 열에 의해 팽창하는 액체의 체적의 증가의 합에 대한, 래시 어드저스터가 제조 중이고 이동 부재가 본체로부터 최대 범위로 돌출한 때 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적의 비율이, 래시 어드저스터의 내부 압력이 최대 500㎪만큼 증가한 때 합에 대한 래시 어드저스터의 제조 동안 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적의 비율에 대응하는 제조 온도 및 최대 사용 온도에 의해서 한정된 온도 범위로부터 제조 환경 및 사용 환경에 대응하는 제조 온도 및 최대 사용 온도에 기초하여 구해진 비율 이상이 되거나, 또는 래시 어드저스터의 내부 압력이 내부 압력 증가 상한까지 증가한 때 합에 대한 래시 어드저스터의 제조 동안에 저장 챔버 내에 존재하는 기체의 체적의 비율과 온도차 사이에 성립되는 상관 관계를 이용하여, 제조 환경 및 사용 환경에 대응하는 제조 온도와 최대 사용 온도 사이의 온도차 및 제조 온도에 기초하여, 구해진 비율 이상이 되도록, 저장 챔버 내에 밀봉되는 액체의 양을 조정하는 것을 포함하는 밀봉형 래시 어드저스터 내에 밀봉되는 액체의 양을 조정하기 위한 방법.
  22. 밀봉형 래시 어드저스터에 있어서,
    액체 및 기체로 충전된 저장 챔버, 이동 부재의 활주면으로부터 저장 챔버까지 연장하는 관통 구멍, 및 이동 부재의 고압 챔버측 단부에 형성되고 저장 챔버와 고압 챔버 사이의 연통을 허용하는 연통 구멍을 갖는 이동 부재와,
    이동 부재가 활주가능하게 수용되는 본체와,
    연통 구멍 내에 배열된 유체 역류 방지 수단과,
    고압 챔버 내에 배열되고 본체로부터 이동 부재의 돌출을 촉진하도록 이동 부재에 힘을 인가하는 힘 인가 부재를 포함하고,
    연통 구멍으로부터 제1 거리에 존재하는 저장 챔버의 구역의 단면적은, 연통 구멍으로부터 제1 거리보다 짧은 제2 거리에 존재하는 저장 챔버의 구역의 단면적보다 크고, 상기 단면은 이동 부재가 본체에 대하여 활주하는 방향으로 연장하는 선에 직교하는 것을 특징으로 하는 밀봉형 래시 어드저스터.
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