CN101305166B - 密封游隙调节器和用于调节密封在密封游隙调节器中的液体量的方法 - Google Patents

Abstract

液体被密封在游隙调节器(100A)中，从而当正在制造游隙调节器(100A)且柱塞(2A)从本体伸出时在储存腔室(10A)中的气体的体积(V1)等于或大于一个和的1.24倍，所述和是当柱塞(2A)向下移动时从高压腔室(11)排出的液体的体积(Vo1)与当储存腔室中的气体的温度从制造温度增加到最大使用温度时由于热而膨胀的液体的体积增量(Vo2)的和，并且(V1)与(Vo1+Vo2)的比率等于或高于另一个比率，所述另一个比率基于当游隙调节器(100A)的内部压力最大地增加500kPa时的制造温度和最大使用温度推导出。

Description

密封游隙调节器和用于调节密封在密封游隙调节器中的液体量的方法

技术领域

本发明一般而言涉及密封游隙调节器和用于调节密封在密封游隙调节器中的液体量的方法。更具体地，本发明涉及如下密封游隙调节器和用于调节密封在密封游隙调节器中的液体量的方法，通过该密封游隙调节器和该方法，在不增加游隙调节器的尺寸的情况下将游隙调节器的内部压力保持在阈值处或阈值以下。

背景技术

已经开始实际使用一种游隙调节器，所述游隙调节器自动将进气/排气门和内燃机气缸盖之间的气门间隙调节成等于零或大约为零的值。通过该游隙调节器，防止了由于进气/排气门和气缸盖之间的接触引起的噪音，并且气门间隙的定期调节不再是必需的。这种游隙调节器的示例包括使用机油的外部上油式游隙调节器。如果在外部上油式游隙调节器中供应了不合适的量的机油或连续地使用了变质油，则更多的空气或异物可能混合到油中。结果，游隙调节器可能不能正确地起作用。换句话说，外部上油式游隙调节器是否正确地起作用取决于向其供应的机油的量或条件是否被合适地控制。然而，通过液体如油被密封在其中的密封游隙调节器，造成可能的功能故障的上述因素可以被消除。例如，日本实用新型申请No.01-124008提出了一种下面描述的密封游隙调节器。

在日本实用新型申请No.01-124008中描述的密封游隙调节器包含磁性流体。另外，密封游隙调节器设有磁体，其充当用于密封在柱塞的滑动面和游隙调节器的本体之间的间隙的密封装置。在密封游隙调节器中，利用其中流体的粘性在由磁体形成的磁场中相当大地增加的现象防止了磁性流体通过空隙的泄露。结果，流体被高度可靠地密封在游隙调节器中。

在密封游隙调节器中，当柱塞向下移动时，液体被推出高压腔室并移动到储存腔室中，并且液体压缩储存腔室中的气体。结果，储存腔室中的内部压力增加。同样，当密封游隙调节器用于内燃机中时，由于自内燃机传递的热，游隙调节器中的液体和气体的温度增加。这种增加也有助于增加内部压力。

因为内部压力的增加促进了密封装置的磨损，所以密封装置需要具有高耐磨性。然而，假定具有高耐磨性的密封装置增加了游隙调节器的制造成本。另外，因为内部压力的增大增加了溶解在液体中的气体的量，所以进一步促进了气体向液体中的混合。结果，密封游隙调节器可能不能正确地起作用。此外，当内部压力增加时，因为在密封游隙调节器和摇臂之间、在摇臂和凸轮之间、在摇臂和进气/排气门之间等由于该增加的内部压力而施加了不必要地强大的力，所以在气门系统中摩擦力增加。结果，可能促进滑动部分的磨损。

同时，因为密封游隙调节器与多个部件如气门系统和气缸盖共用有限的空间，所以密封游隙调节器的尺寸受到限制。因而，密封游隙调节器应该尽可能地紧凑。紧凑的游隙调节器还在游隙调节器附近的整个部分(包括上述部件)的设计中提供了高度的灵活性。然而，在日本实用新型申请No.01-124008中没有描述游隙调节器的内部压力和尺寸。

发明内容

本发明提供密封游隙调节器和用于调节密封在密封游隙调节器中的液体量的方法，通过该密封游隙调节器和该方法，在不增加游隙调节器的尺寸的情况下将游隙调节器的内部压力保持在阈值处或阈值以下。

本发明的第一方面涉及一种密封游隙调节器，包括：移动件，所述移动件具有储存腔室、通孔和连通孔，所述储存腔室充液体和气体，所述通孔从所述移动件的滑动面延伸到所述储存腔室，所述连通孔形成在所述移动件的高压腔室侧端部中，并允许在所述储存腔室和高压腔室之间的连通；本体，所述移动件被可滑动地容纳在所述本体中；流体回流防止装置，所述流体回流防止装置布置在所述连通孔中；和施力件，所述施力件布置在所述高压腔室中，并向所述移动件施加力以促使所述移动件从所述本体伸出。所述液体被密封在所述游隙调节器中，从而当正在制造所述游隙调节器且所述移动件从所述本体伸出到最大程度时在所述储存腔室中存在的所述气体的体积等于或大于一个和的1.24倍，所述和是当已经从所述本体伸出到所述最大程度的所述移动件向下移动到最大程度时从所述高压腔室排出的液体的体积与当所述储存腔室中的所述气体的温度从正在制造所述游隙调节器时的制造温度变成当所述游隙调节器正在被使用时的最大使用温度时由于热而膨胀的所述液体的体积增量的和；并且从而在所述游隙调节器的制造期间存在于所述储存腔室中的所述气体的体积与所述和的一个比率等于或高于另一个比率，所述另一个比率基于与制造环境及使用环境对应的所述制造温度和所述最大使用温度而从由所述制造温度和所述最大使用温度所限定的温度范围推导出，所述另一个比率对应于在所述游隙调节器的制造期间存在于所述储存腔室中的所述气体的体积与当所述游隙调节器的内部压力最大地增加500kPa时的所述和的所述一个比率。

在本发明的第一方面中，所述温度范围可以由30℃及更低的所述制造温度和80℃及更高的所述最大使用温度限定。

根据第一方面，与游隙调节器的内部压力最大地增加500kPa时的比率对应的温度范围由制造温度和最大使用温度限定。此外，一般的温度范围可以由30℃及更低的制造温度和80℃及更高的最大使用温度限定。这样，更清楚地确定了在一般的制造环境和使用环境中将内部压力的增加保持在500kPa的比率。换句话说，根据本发明的第一方面，如果液体被密封在游隙调节器中从而实现基于与一般的制造环境及使用环境对应的制造温度和最大使用温度从与当内部压力最大地增加500kPa时的比率对应的温度范围推导出的比率，则内部压力的增加被保持在500kPa。如果液体被密封在游隙调节器中从而实现比以上述方式推导出的比率高的比率，则内部压力的增加被保持在500kPa或500kPa以下。根据本发明的第一方面，在制造温度和最大使用温度是一般值的条件下，内部压力的增加被保持在500kPa或500kPa以下。第一方面包括下面描述的三个示例形式。根据本发明的第一方面，更清楚地限定了与使得在制造温度和最大使用温度是一般值的条件下内部压力的增加被保持在500kPa或500kPa以下的比率对应的温度范围。作为检验的结果，将内部压力的增加抑制在500kPa或500kPa以下的比率的最低值被设定成1.24，并且一般的制造温度的下限从10℃减小。

本发明的第一方面的第一形式涉及一种密封游隙调节器，包括：移动件，所述移动件具有储存腔室、通孔和连通孔，所述储存腔室充液体和气体，所述通孔从所述移动件的滑动面延伸到所述储存腔室，所述连通孔形成在所述移动件的高压腔室侧端部中，并允许在所述储存腔室和高压腔室之间的连通；本体，所述移动件被可滑动地容纳在所述本体中；流体回流防止装置，所述流体回流防止装置布置在所述连通孔中；和施力件，所述施力件布置在所述高压腔室中，并向所述移动件施加力以促使所述移动件从所述本体伸出。所述液体被密封在所述游隙调节器中，从而当正在制造所述游隙调节器且所述移动件从所述本体伸出到最大程度时在所述储存腔室中存在的所述气体的体积等于或大于一个和的1.34倍，所述和是当已经从所述本体伸出到所述最大程度的所述移动件向下移动到最大程度时从所述高压腔室排出的液体的体积与当所述储存腔室中的所述气体的温度从正在制造所述游隙调节器时的制造温度变成当所述游隙调节器正在被使用时的最大使用温度时由于热而膨胀的所述液体的体积增量的和。

因为储存腔室中的液体和气体随着温度的增加而膨胀，所以，当在给定的使用环境下温度最高且移动件已经向下移动到最大程度时，达到密封游隙调节器的最大内部压力。因而，必需确定密封游隙调节器周围的大气温度增加到的最大值。可以采用一般的使用环境中的最高温度作为使用中的密封游隙调节器周围的大气的温度。这样，当在温度低于一般使用环境中的最高温度的大气中采用密封游隙调节器时，最大内部压力保持在所述阈值处或所述阈值以下。

即使在相同的使用环境下，最大内部压力也依据在密封游隙调节器的制造期间在密封游隙调节器周围存在的大气温度而改变。当在密封游隙调节器的制造期间在密封游隙调节器周围的大气温度降低时，最大使用温度和制造温度之间的差增大，并且气体和液体膨胀得更多。这使内部压力增加。因而，可以用一般的制造环境中的最低温度作为在游隙调节器的制造期间在游隙调节器周围的大气温度。这样，当在温度等于或高于一般制造环境中的最低温度的大气中制造密封游隙调节器时，内部压力保持在所述阈值处或所述阈值以下。因而，如果采用一般的使用环境中的最高温度作为使用中的密封游隙调节器周围的大气温度并用一般的制造环境中的最低温度作为在游隙调节器的制造期间在游隙调节器周围的大气温度，则能使游隙调节器的最大内部压力保持在一般的制造环境和使用环境中的所述阈值处或所述阈值以下。

在本发明的第一方面的第一形式中，估计在一般的制造环境下的气体温度(在下文中，简称为“制造温度”)处于从10℃到30℃的范围中，并且在一般的使用环境中的气体的最大温度(在下文中，简称为“最大使用温度”)处于从80℃到150℃的范围中。在这种环境中，游隙调节器的内部压力保持在比大气压力高500kPa的内部压力处或在该内部压力以下。根据本发明的第一方面的第一形式，即使当制造温度是作为最低值的10℃且最大使用温度是作为最高值的150℃时，内部压力的增加也保持在500kPa或500kPa以下。即，在制造温度和使用温度是一般值的条件下，密封游隙调节器的内部压力保持在比大气压力高500kPa的内部压力处或在该内部压力以下。

如果游隙调节器的最大内部压力没有保持在比大气压力高500kPa的内部压力或比该内部压力以下，则例如气体混合到密封在游隙调节器中的液体内的可能性增加。基于此，将内部压力的增加的极限设定成500kPa。因而，最大内部压力不局限于比大气压力高500kPa的内部压力，只要最大内部压力最大地比大气压力高500kPa即可。最大内部压力可以是例如比大气压力高300kPa或200kPa的内部压力。如果存在于储存腔室中的气体的体积与上述和(在下文中，有时称为“参考体积”)的比率高于1.34，则可以实现比大气压力高一个比500kPa低的值的最大内部压力。

根据本发明的第一方面的第二形式，当移动件从本体伸出到最大程度时获得的存在于储存腔室中的气体的体积与参考体积的比率可以等于或高于1.3。根据第二形式，如果存在于储存腔室中的气体的体积等于或高于参考体积的1.3倍，则当制造温度总是高于20℃并且最大使用温度总是低于130℃时，内部压力保持在比大气压力高500kPa的内部压力处或在该内部压力以下。即，如果更详细地规定制造温度和最大使用温度而不是考虑整个一般的制造温度范围和整个一般的最大使用温度范围，则能减小储存腔室中的气体的体积。该减小使得能减小密封游隙调节器的尺寸。

根据本发明的第一方面的第三形式，当移动件从本体伸出到最大程度时获得的在储存腔室中的气体的体积与参考体积的比率可以等于或高于1.24。根据第三形式，如果存在于储存腔室中的气体的体积等于或高于参考体积的1.24倍，则当制造温度总是高于30℃并且最大使用温度总是低于80℃时，内部压力保持在比大气压力高500kPa的内部压力处或在该内部压力以下。根据第三形式，在一般的制造环境和使用环境中更详细地规定制造温度和最大温度。结果，进一步减小了储存腔室中的气体的体积。该减小使得能进一步减小密封游隙调节器的尺寸。

本发明的第二方面涉及一种密封游隙调节器，包括：移动件，所述移动件具有储存腔室、通孔和连通孔，所述储存腔室充液体和气体，所述通孔从所述移动件的滑动面延伸到所述储存腔室，所述连通孔形成在所述移动件的高压腔室侧端部中，并允许在所述储存腔室和高压腔室之间的连通；本体，所述移动件被可滑动地容纳在所述本体中；流体回流防止装置，所述流体回流防止装置布置在所述连通孔中；和施力件，所述施力件布置在所述高压腔室中，并向所述移动件施加力以促使所述移动件从所述本体伸出。所述液体被密封在所述游隙调节器中，从而当正在制造所述游隙调节器且所述移动件从所述本体伸出到最大程度时在所述储存腔室中存在的所述气体的体积与一个和的一个比率等于或高于另一个比率，所述和是当已经从所述本体伸出到所述最大程度的所述移动件向下移动到最大程度时从所述高压腔室排出的液体的体积与当所述储存腔室中的所述气体的温度从制造温度变成最大使用温度时由于热而膨胀的所述液体的体积增量的和，所述制造温度在正在制造所述游隙调节器时实现，所述最大使用温度在所述游隙调节器正在被使用时实现，所述另一个比率基于与制造环境及使用环境对应的所述制造温度和在所述制造温度与所述最大使用温度之间的温度差利用一相关关系推导出，所述相关关系建立在所述温度差和所述一个比率之间，所述一个比率是在所述游隙调节器的制造期间存在于所述储存腔室中的所述气体的体积与在所述游隙调节器的内部压力增加一内部压力增量上限时的所述和的所述一个比率。游隙调节器的较靠近高压腔室的一侧将被称为后端侧。游隙调节器的另一侧将被称为前端侧，其中所述另一侧位于该后端侧在移动件相对于本体滑动的方向上的相反侧上。

关于温度将进行进一步的检验。例如，制造温度可以依据季节改变。因而，例如在夏季，制造温度可能超过30℃。相似地，最大使用温度可能超过预期的一般最大使用温度。另外，内部压力增加上限可能暂时是500kPa。然而，作为关于如上所述用于使内部压力的增加保持在500kPa或500kPa以下的方法的检验的结果，发现：在游隙调节器的制造期间，将内部压力的增加保持在500kPa的在储存腔室中的气体的体积与参考体积的比率在每个制造温度下都取决于制造温度和最大使用温度之间的温度差。基于此，实现本发明的第二方面。根据本发明的第二方面，如果液体被密封在游隙调节器中从而获得比利用上述相关关系、基于制造温度和与制造环境及使用环境对应的温度差推导出的比率高的比率，则游隙调节器中的内部压力的增加保持在500kPa或500kPa以下。这样，不仅在制造温度和最大使用温度是期望的一般值的范围中，而且在其他范围中也能使内部压力的增加保持在500kPa或500kPa以下。

本发明的第三方面涉及一种用于调节密封在密封游隙调节器中的液体量的方法，所述密封游隙调节器包括移动件，所述移动件具有储存腔室、通孔和连通孔，所述储存腔室充液体和气体，所述通孔从所述移动件的滑动面延伸到所述储存腔室，所述连通孔形成在所述移动件的高压腔室侧端部中，并允许在所述储存腔室和高压腔室之间的连通；本体，所述移动件被可滑动地容纳在所述本体中；流体回流防止装置，所述流体回流防止装置布置在所述连通孔中；和施力件，所述施力件布置在所述高压腔室中，并向所述移动件施加力以促使所述移动件从所述本体伸出。根据该方法，调节密封在所述储存腔室中的液体量，从而当正在制造所述游隙调节器且所述移动件从所述本体伸出到最大程度时在所述储存腔室中存在的所述气体的体积与一个和的一个比率等于或高于另一个比率，所述和是当已经从所述本体伸出到所述最大程度的所述移动件向下移动到最大程度时从所述高压腔室排出的液体的体积与当所述储存腔室中的所述气体的温度从正在制造所述游隙调节器时的制造温度变成当所述游隙调节器正在被使用时的最大使用温度时由于热而膨胀的所述液体的体积增量的和，所述另一个比率基于与制造环境及使用环境对应的所述制造温度和所述最大使用温度而从由所述制造温度和所述最大使用温度所限定的温度范围推导出，所述另一个比率对应于在所述游隙调节器的制造期间存在于所述储存腔室中的所述气体的体积与当所述游隙调节器的内部压力最大地增加500kPa时的所述和的所述一个比率，或者从而所述一个比率等于或高于再一个比率，所述再一个比率基于与所述制造环境及所述使用环境对应的所述制造温度和在所述制造温度与所述最大使用温度之间的温度差利用一相关关系推导出，所述相关关系建立在所述温度差和所述一个比率之间，所述一个比率是在所述游隙调节器的制造期间存在于所述储存腔室中的所述气体的体积与在所述游隙调节器的内部压力增加一内部压力增量上限时的所述和的所述一个比率。

可以用充有液体的密封游隙调节器的高压腔室执行根据本发明第三方面的方法。在该条件下调节密封在储存腔室中的液体量防止了当正在调节液体量时气体进入高压腔室。当液体被密封在游隙调节器中从而获得将内部压力的增加保持在例如500kPa或500kPa以下的比率时，则例如，可以计算密封在游隙调节器中的液体量，可以将液体量转换成液位，并可以基于液位调节液体量。

本发明的第四方面涉及一种密封游隙调节器，包括：移动件，所述移动件具有储存腔室、通孔和连通孔，所述储存腔室充液体和气体，所述通孔从所述移动件的滑动面延伸到所述储存腔室，所述连通孔形成在所述移动件的高压腔室侧端部中，并允许在所述储存腔室和高压腔室之间的连通；本体，所述移动件被可滑动地容纳在所述本体中；流体回流防止装置，所述流体回流防止装置布置在所述连通孔中；和施力件，所述施力件布置在所述高压腔室中，并向所述移动件施加力以促使所述移动件从所述本体伸出。储存腔室具有一区域。储存腔室的较靠近移动件的前端的区域的横截面的面积大于储存腔室的较靠近移动件的后端的另一个区域的横截面的面积，所述横截面与在所述移动件相对于所述本体滑动的方向上延伸的直线垂直。

根据本发明的第四方面，在不增加密封游隙调节器的尺寸的情况下增加了密封在游隙调节器中的空气的体积。即，在不增加密封游隙调节器的尺寸的情况下，将游隙调节器的内部压力保持得低。

在本发明的第四方面中，可以在将气体增压直到气体的压力比大气压力高之后将气体密封在储存腔室中。这样，即使当在环境温度等于或低于0℃的环境中例如在寒冷地区中使用游隙调节器时也防止内部压力是负压。这样，防止了大气、水滴、异物等进入游隙调节器。此外，通过基于使用环境合适地控制气体的增压程度，使游隙调节器的内部压力可靠地保持在或高于使用环境中的大气压力。

在本发明的第四方面中，可以用液体的内部压力代替施力件向移动件施加力。合适地调节气体的增压程度允许具有比大气压力高的压力的液体在预期的使用环境下可靠地存在于高压腔室中。这样，高压腔室中的压力总是比大气压力高。因而，在游隙调节器中，力被施加到移动件从而移动件向上移动。在这种情况下，施力件不再是必需的。通过该结构，游隙调节器的制造成本减少，并且流体回流防止装置附近的部分的设计的灵活性增加。

在本发明的第四方面中，所述通孔的通向所述储存腔室的开口部可以在液位下方。因为通孔总是在液位下方，所以防止了气体混合到液体中。

在本发明的第四方面中，在所述移动件相对于所述本体滑动的所述方向上，所述通孔的通向所述储存腔室的所述开口部可以比所述通孔的在所述滑动面处打开的开口部靠近所述高压腔室。这样，即使需要降低液位以增加气体的体积，通孔也总是在液位下方。因而，防止了气体混合到液体中。

本发明的上述各方面提供了密封游隙调节器和用于调节密封在密封游隙调节器中的液体量的方法，通过该密封游隙调节器和该方法，在不增加游隙调节器的尺寸的情况下使游隙调节器的内部压力保持在所述阈值处或所述阈值以下。

附图说明

从下面参考附图对示例性实施例的说明，本发明的前述和其他目标、特征和优点将变得显而易见，在附图中，相同或相应的部分由相同的附图标记表示，并且其中：

图1是表示根据本发明第一或第四实施例的游隙调节器100A的结构的图；

图2是表示在制造期间的游隙调节器100A和在使用中的游隙调节器100A之间的比较的图，在制造期间，柱塞2A处于伸出状态下，并且在使用中，柱塞2A处于到底状态下；

图3是图表，表示与当内部压力最大地增加500kPa时的比对应的温度范围；

图4是图表，表示与30℃和更低的制造温度和80℃和更高的最大使用温度对应的温度范围，所述温度范围是与当内部压力最大地增加500kPa时的比率对应的温度范围的一部分；

图5是图表，表示与当内部压力最大地增加200kPa时的比率对应的温度范围；

图6是图表，表示当内部压力最大地增加500kPa时实现的在该比率和温度差ΔT之间的关系；

图7是表示用于调节密封在游隙调节器中的油量的一系列步骤的图；

图8是表示通过改进图7中的步骤4实现的第一改进示例的图；

图9是表示通过改进图7中的步骤4实现的第二改进示例的图；

图10是表示通过改进图7中的步骤4实现的第三改进示例的图；

图11是表示通过改进图7中的步骤2、3和3′实现的第四改进示例的图；

图12是表格，表示在制造温度是20℃且最大使用温度是130℃的条件下当内部压力增加上限改变时，在游隙调节器的制造期间在储存腔室中的气体体积与参考体积的比率；

图13是图表，表示当具有大气压力的气体被密封在游隙调节器100A中时，在内部压力和柱塞2A的位置之间的关系；

图14是图表，表示当增压气体被密封在游隙调节器100A中时，在内部压力和柱塞2A的位置之间的关系；

图15是表示根据本发明第四实施例的第一改进示例的游隙调节器100B的结构的图；

图16是表示根据本发明第四实施例的第二改进示例的游隙调节器100C的结构的图；

图17A是表示当柱塞处于伸出状态下时，游隙调节器100X的状态的图，储存腔室形成在该游隙调节器中，该储存腔室具有与第四实施例中的区域R2的横截面面积相同的横截面面积；

图17B是表示当柱塞2A处于伸出状态下时，根据第四实施例的第二改进示例的游隙调节器100A的状态的图；

图17C是表示当柱塞2C处于伸出状态下时，根据第四实施例的第二改进示例的游隙调节器100C的状态的图；

图17D是图表，表示在游隙调节器100A、游隙调节器100C和游隙调节器100X的每一个游隙调节器中，在柱塞处于伸出状态下时的油位L和柱塞处于到底状态下时的内部压力之间的关系；和

图18是表示根据本发明第四实施例的第三改进示例的游隙调节器100D的结构的图。

具体实施方式

在下文中，将参考附图详细地描述本发明的示例性实施例。

图1是表示根据本发明第一实施例的密封游隙调节器(在下文中，简称为“游隙调节器”)100A的结构的图。游隙调节器100A包括本体1、柱塞(移动件)2A、单向阀(流体回流防止装置)3、柱塞弹簧(弹性件)4、密封件5、球塞6和帽状止动器7。

本体1是在其底部封闭的圆柱形构件。柱塞2A容纳在圆柱形的本体1内以便可沿游隙调节器100A的轴向方向滑动。防止柱塞2A从本体1过多伸出的帽状止动器7布置在本体1的前端部处。柱塞2A是圆柱形构件，并且储存腔室10A形成在柱塞2A中。供应孔2Aa形成在柱塞2A的前端部中，油(液体)通过该供应孔2Aa供应到游隙调节器100A中。用来密封游隙调节器100A内的油和空气(气体)的球塞6被压在供应孔2Aa中。预定量的油占据储存腔室10A中的空间的一部分。在储存腔室10A内的剩余空间中存在着在游隙调节器100A的制造期间从游隙调节器100A周围的大气(在下文中，称为“制造大气”)获得的空气。

在储存腔室10A和高压腔室11之间提供连通的连通孔2Ab形成在柱塞2A的后端部中。另外，单向阀3布置在连通孔2Ab处。高压腔室11形成在柱塞2A的后侧上。柱塞弹簧4布置在高压腔室11中。当柱塞弹簧4向柱塞2A施加力以使得柱塞2A向上移动时，单向阀3打开。单向阀3允许仅仅从储存腔室10A到高压腔室11的油流，并禁止从高压腔室11到储存腔室10A的油流。

从柱塞2A的滑动面延伸到储存腔室10A的再循环孔(通孔)2Ac形成在柱塞2A中。当游隙调节器100A被使用时，通向储存腔室10的再循环孔2Ac的开口部总是比油位(液位)L靠近高压腔室11(即，再循环孔2Ac的开口部总是在油位L下面)。根据本发明第一实施例的游隙调节器100A安装到内燃机(未示出)，同时相对于铅垂线倾斜45度。因而，图1中所示的油位L相对于游隙调节器100A的中心轴倾斜45度。

再循环孔2Ac朝着中心轴延伸以便垂直于中心轴。在与再循环孔2Ac相同的高度处(在沿柱塞2A相对于本体1滑动的方向与再循环孔2Ac相同的位置处)，凹槽部2Ad沿圆周形成在柱塞2A的滑动面中。另外，在凹槽部2Ad的前侧上的位置处，凹槽部2Ae沿圆周形成在柱塞2A的滑动面中。防止油泄露到外部的密封件5安装在凹槽部2Ae中。密封件5布置在再循环孔2Ac的前侧上的位置处，并密封本体1和柱塞2A之间的微小空隙。

下面，将详细描述具有上述结构的游隙调节器100A的内部压力。图2是表示在游隙调节器100A的制造期间的游隙调节器100A和在使用中的游隙调节器100A之间的比较的图，在游隙调节器的制造期间，柱塞2A从本体1伸出到最大程度(在下文中，该状态将被称为“伸出状态”)，并且在使用中，柱塞2A向下移动到最大程度(在下文中，该状态将被称为“到底状态”)。在图2中，相对于中心轴的左侧表示在游隙调节器的制造期间的游隙调节器100A，其中柱塞2A处于伸出状态下。在图2中，相对于中心轴的右侧表示在使用中的游隙调节器100A，其中柱塞2A处于到底状态下。表示游隙调节器100A的部件的附图标记在图2中未示出。

如图2的左侧所示，柱塞2A在游隙调节器100A的制造期间从本体1伸出到最大程度(即，柱塞2A处于伸出状态下)。从制造大气获得存在于储存腔室10A中的空气。因而，储存腔室10A中的空气的温度与在制造期间存在于游隙调节器100A周围的大气的温度(在下文中，称为“制造温度”)相匹配。同样，在储存腔室100A中的空气具有大气压力。通常，制造温度是“从10℃到30℃”的范围中的值。将下面的检验中使用的制造温度设定成10℃以便获得可适用于所有一般的制造环境的检验结果。图2中的“V1”表示在游隙调节器100A的制造期间存在于储存腔室10A中的气体的体积。如稍后详细描述的，储存腔室10A中的气体不局限于空气，并且在游隙调节器100A的制造期间在储存腔室10A中的气体的压力不局限于大气压力。同样，在游隙调节器100A的制造期间在储存腔室10A中的气体的温度不局限于制造大气的温度。

将游隙调节器100A应用于内燃机(未示出)。在该使用环境中，游隙调节器100A的最大使用温度是“从80℃到150℃”的范围中的值。在下面的检验中使用的最大使用温度被设定成150℃以便获得可适用于所有一般的制造环境的检验结果。图2的右侧表示在使用中的游隙调节器100A，其中柱塞2A在150℃的温度下向下移动到最大程度(即，柱塞2A处于“到底状态”中)。游隙调节器100A的内部压力是当柱塞2A处于到底状态下时的最大值。游隙调节器100A的最大内部压力应该是有限的。在下面的实施例中，伸出状态和到底状态之间的内部压力的差的上限(在下文中，称为“内部压力增加上限”)是500kPa。然而，内部压力增加上限可以比500kPa低或高。内部压力增加上限是内部压力相对于大气压力的增加的上限。

当游隙调节器100A向下移动时，油被推出高压腔室11并通过本体1和柱塞2A、凹槽部2Ad和再循环孔2Ac之间的微小空隙移动到储存腔室10A。图2中的“Vo1”表示当处于伸出状态下的柱塞2A达到到底状态时从高压腔室11移动到储存腔室10A中的油的体积。当游隙调节器100A的温度从10℃增加到150℃时，油膨胀。“Vo2”表示由于该膨胀引起的油的体积的增加。储存腔室10A中的气体被自高压腔室11移动的油压缩，并由于温度从10℃增加到150℃而膨胀。压缩的和膨胀的气体的体积由“V2”表示。

如果在游隙调节器100A的制造期间在储存腔室10A中的气体的体积“V1”是“100mm³”，则根据由公式(P1×V1/T1＝P2×V2/T2)表示的玻意耳/查理定律确定当柱塞2A处于到底状态下时的气体的体积“V2”。在该公式中，“P1”和“T1”分别是在游隙调节器100A的制造期间在储存腔室10A中的气体的内部压力和温度，并且“P2”和“T2”分别是当游隙调节器100A在使用中时在储存腔室10A中的气体的最大内部压力和最大温度。因而，用“101.3kPa”代替“P1”，用“100mm³”代替“V1”，用“283.2K”代替“T1”，用“601.3kPa”代替“P2”，以及用“423.2K”代替“T2”。这样确定了当游隙调节器100A在使用中时在储存腔室10A中的气体的体积“V2”是“25.18mm³”。

基于图2推导出由公式(Vo1+Vo2＝V1-V2)表示的相关表达式。当“V2”是“25.18mm³”时，“Vo1+Vo2”等于“74.82mm³”。“Vo1+Vo2”被用作参考体积。“Vo1”是对于游隙调节器100A明确的值。如果密封在游隙调节器100A中的油量是固定的，则“Vo2”也是对于游隙调节器100A明确的值，该值基于密封在游隙调节器100A中的油量和热膨胀率确定。以“74.82mm³”除在游隙调节器100A的制造期间在储存腔室10A中的气体的体积“V1”和参考体积“Vo1+Vo2”中的每一个体积。如果以“74.82mm³”除参考体积“Vo1+Vo2”所获得的值等于“1”，并且通过除在游隙调节器100A的制造期间在储存腔室10A中的气体的体积“V1”所获得的值等于“1.34”，则游隙调节器100A的内部压力的增加保持在500kPa的内部压力增加上限。即，如果在游隙调节器100A的制造期间在储存腔室10A中的气体的体积“V1”等于或大于参考体积“Vo1+Vo2”的“1.34倍”，则游隙调节器100A的内部压力的增加保持在500kPa的内部压力增加上限处或其以下。

在获得可适用于所有一般的制造环境和使用环境的检验结果的前提下进行上述检验。然而，如果更详细地规定制造环境和使用环境，则可以减小在游隙调节器100A的制造期间在储存腔室10A中的气体的体积“V1”，这使得能减小游隙调节器100A的尺寸。例如，如果制造温度总是高于“20℃”并且使用温度总是低于“130℃”，则用这些值代替上述表示玻意耳/查理定律的公式中的“T1”和“T2”。如果在游隙调节器100A的制造期间在储存腔室10A中的气体的体积“V1”等于或大于参考体积“Vo1+Vo2”的“1.30倍”，则能确定游隙调节器100A的内部压力的增加保持在500kPa的内部压力增加上限或其以下。即，在这种情况下，游隙调节器100A的内部压力的增加在更紧凑的游隙调节器100A中保持在500kPa的内部压力增加上限处或其以下。

相似地，当制造温度总是高于“30℃”并且使用温度总是低于“80℃”时，用这些值代替表示玻意耳/查理定律的公式中的“T1”和“T2”。如果在游隙调节器100A的制造期间在储存腔室10A中的气体的体积“V1”等于或大于参考体积“Vo1+Vo2”的“1.24倍”，则能确定游隙调节器100A的内部压力的增加保持在500kPa的内部压力增加上限处或其以下。即，在这种情况下，游隙调节器100A的内部压力的增加在更紧凑的游隙调节器100A中保持在500kPa的内部压力增加上限处或其以下。例如，通过控制制造大气的温度，能实现对于游隙调节器100A的尺寸减小更有利的制造环境。同样，如果如稍后所述，气体被压缩以便将更多的气体密封在游隙调节器100A中，则控制将被密封在游隙调节器100A中的气体的温度以实现对游隙调节器100A的尺寸减小更有利的条件。在这种情况下，将被密封在游隙调节器100A中的气体的温度不局限于一般的制造温度。可以将具有合适温度的气体密封在游隙调节器100A中以便在更紧凑的游隙调节器100A中使游隙调节器100A的内部压力的增加保持在内部压力增加上限处或内部压力增加上限以下。

下面，将参考图3详细描述与一比率对应的温度范围，该比率是在游隙调节器100A的制造期间在储存腔室10A中的气体的体积“V1”与在游隙调节器100A的内部压力最大地增加500kPa的情况中的参考体积“Vo1+Vo2”的比率。在图3中，纵轴表示“V1”与“Vo1+Vo2”的比率，并且横轴表示制造温度。另外，在图3中示出了多条线，每条线都表示从制造温度到最大使用温度的温度的增加。这些线分别以10℃的间隔表示50℃的增加到140℃的增加。图3中的温度范围由制造温度和最大使用温度限定。通过将温度的增加与横轴上表示的制造温度相加来计算最大使用温度。

在图3中示出了“V1”与“Vo1+Vo2”的比率分别为“1.34”、“1.30”和“1.24”的点。如上所述，如果“V1”与“Vo1+Vo2”的比率等于或高于“1.34”、“1.30”或“1.24”，则在制造温度和最大使用温度是预定值的情况下，游隙调节器100A的内部压力的增加保持在500kPa或500kPa以下。然而，在图3中的纵轴上所示的全部的“V1”与“Vo1+Vo2”的比率都是使游隙调节器100A的内部压力的增加保持在500kPa的值。这些比率存在于由制造温度和最大使用温度限定的宽广的温度范围中，如图3中所示。因而，在特定的制造环境和使用环境下，油被密封在游隙调节器100A中从而实现“V1”与“Vo1+Vo2”的比率，该比率基于与特定的制造环境和使用环境对应的制造温度和最大使用温度，从与图3中所示的比率对应的温度范围推导出。结果，游隙调节器100A的内部压力的增加保持在500kPa。如果油被密封在游隙调节器100A中从而实现比以上述方式推导出的比率高的比率，则游隙调节器100A中的内部压力的增加保持在500kPa以下。

在图4中，清楚地示出了与一般的制造温度和最大使用温度对应的温度范围。图4利用图3中的图表清楚地示出了与制造温度等于或低于30℃且最大使用温度等于或高于80℃的情况对应的温度范围。与一般的制造环境和使用环境对应的制造温度和最大使用温度处于图4中所示的范围内。如果油被密封在游隙调节器100A中从而实现自图4中的范围推导出的比率，则在目前的制造温度和最大使用温度处游隙调节器100A的内部压力的增加保持在500kPa。如果油被密封在游隙调节器100A中从而实现比以上述方式推导出的比率高的比率，则在目前的制造温度和最大使用温度处游隙调节器100A的内部压力的增加保持在500kPa以下。

下面，将详细描述油被密封在游隙调节器100A中从而实现比以上述方式推导出的比率高的比率的情况。如果因为将油密封在游隙调节器100A中从而实现比以上述方式推导出的比率高的比率，而使内部压力的增加保持在200kPa，则图表的内容从图4中的内容变成图5中的内容。在图4和5中所示的图表之间进行比较。图4表示，如果当制造温度为30℃且最大使用温度为80℃时需要将内部压力的增加保持在500kPa或500kPa以下，则“V1”与“Vo1+Vo2”的比率应该大约为1.244或更高。相反，图5表示，如果能将内部压力的增加保持在200kPa，则当制造温度为30℃且最大使用温度为80℃时的“V1”与“Vo1+Vo2”的比率大约为1.65。在另一个温度范围中建立了图4和图5之间的相同的关系。

下面，将参考第二实施例关于温度进行进一步的说明。例如，制造温度可以依据季节改变。因而，例如，在夏季，制造温度可能超过被用作一般的制造温度的30℃。另外，制造温度甚至会在一天中波动，例如，早晨或晚上的制造温度不同于下午的制造温度。由此，制造温度可能超过30℃。在一些特殊的地区，可能在高于30℃的制造温度下制造游隙调节器100A。相似地，最大使用温度可能超过一般的最大使用温度。然而，在游隙调节器100A的制造期间在储存腔室10A中的空气的体积“V1”与参考体积“Vo1+Vo2”的比率在每个制造温度下都取决于制造温度和最大使用温度之间的温度差ΔT，其中在该比率处，内部压力的增加保持在500kPa。基于此，推导出下面的相关关系。

图6表示当游隙调节器100A的内部压力增加500kPa时建立的在“V1”与“Vo1+Vo2”的比率和温度差ΔT之间的相关关系。在图6中，纵轴表示“V1”与“Vo1+Vo2”的比率，并且横轴表示温度差ΔT。在图6中，在横轴上所示的温度差ΔT的范围被设定成使得最大使用温度低于80℃的情况被示出，其中80℃被用作一般的最大使用温度。如图6中所示，根据针对每个制造温度获得的多项式基于温度差ΔT确定“V1”与“Vo1+Vo2”的比率。通过绘制多个比率的图并通过多项式法逼近多个点来获得多项式，其中所述多个比率与给定制造温度的各自的温度差ΔT相应。基于上述相关关系，如果油被密封在游隙调节器100A中从而实现“V1”与“Vo1+Vo2”的比率，其中该比率基于与制造环境和使用环境对应的制造温度和温度差ΔT推导出，则游隙调节器100A中的内部压力的增加保持在500kPa。如果油被密封在游隙调节器100A中从而实现一个比以上述方式推导出的比率高的比率，则游隙调节器100A中的内部压力的增加保持在500kPa或500kPa以下。这样，基于与制造环境和使用环境对应的制造温度和温度差ΔT，不仅在制造温度和最大使用温度是一般值的范围中，而且在其他范围中也能将内部压力的增加保持在500kPa或500kPa以下。

下面，将参考第三实施例详细描述用于调节密封在游隙调节器100A中的油量的方法。图7示意性地表示用于调节密封在游隙调节器100A中的油量的一系列步骤。在步骤1中，游隙调节器100A被装配。然而，在步骤1中，球塞6还没有被压入在柱塞2A中形成的供应孔2Aa中。在步骤S2中，游隙调节器100A被放入容纳油的容器中，并且被浸入油中。这时，在例如通过专用夹具打开单向阀3时，使柱塞2A移动。这样，高压腔室11暂时充油。结果，在下面描述的步骤3中，通过真空处理用油填充游隙调节器100A所需的时间减少。在步骤3中，通过与容器相连的真空泵从油中除去气体，内部压力恢复到大气压力，然后使游隙调节器100A充油。这时，还通过脱气使游隙调节器100A中的气体真空化，并且油代替真空化的气体。结果，储存腔室10A和高压腔室11充满油。

在步骤3′中，将游隙调节器100A从容器中取出。在步骤4中，将抽油管插入在柱塞2A中形成的供应孔2Aa中，将油抽出储存腔室10A直到油位降到预定油位(液位)h为止。以下面的方式确定油位h。应该将合适量的油密封在游隙调节器100A中从而实现使内部压力的增加保持在500kPa或500kPa以下的“V1”与“Vo1+Vo2”的比率。确定油位h从而应该被密封在游隙调节器100A中的油量留在游隙调节器100A中。当油位h被确定时，基于与制造环境和使用环境对应的制造温度和最大使用温度，例如从图4或图6中所示的图表推导出“V1”与“Vo1+Vo2”的比率。这样，合适地确定了使内部压力的增加被抑制到500kPa或500kPa以下的“V1”与“Vo1+Vo2”的比率。抽油管被插入柱塞2A中的量离柱塞2A顶部的距离为距离L。通过调节距离L来调节油位h。将油抽出游隙调节器100A直到油位降到预定油位h为止使得能在高压腔室11充油时合适地调节密封在游隙调节器100A中的油量，并防止气体进入高压腔室11。在步骤5中，将球塞6压入在柱塞2A中形成的供应孔2Aa中，籍此密封游隙调节器100A。于是，完成了密封在游隙调节器100A中的油量的调节。

下面，将描述用于调节密封在游隙调节器100A中的油量的方法的一些改进示例。图8是表示第一改进示例的图。通过改进图7中的步骤4获得第一改进示例。在第一改进示例中的步骤3之后的步骤3′中，将游隙调节器100A倒置。在步骤4中，在压力下通过供应孔2Aa将预定量的气体供应到储存腔室10A中。当例如氮气、氩气或氦气密封在游隙调节器100A中以便防止油的氧化降解时，能防止这种气体与空气混合。以与确定油位h的方式相似的方式确定在压力下被供应到储存腔室10A中的预定的气体量。将合适量的油密封在游隙调节器100A中从而实现使内部压力的增加保持在500kPa或500kPa以下的“V1”与“Vo1+Vo2”的比率。计算被供应到储存腔室10A中的预定的气体量从而应该被密封在游隙调节器100A中的油量留在游隙调节器100A中。

图9是表示第二改进示例的图。通过改进图7中所示的步骤4获得第二改进示例。在第二改进示例中，在步骤4中通过供应孔2Aa将油完全从储存腔室10A抽出。在步骤4之后的步骤S4′中，在压力下重新将预定量的油供应到储存腔室10A中直到油位增加到预定的油位h。即，不仅能通过将油从储存腔室10A抽出而且能通过在压力下将油供应到储存腔室10A中来调节密封在储存腔室10A中的油量，如第二改进示例中那样。

图10表示第三改进示例。通过改进图7中的步骤4获得第三改进示例。在第三改进示例中，在步骤4中，柱塞2A向下移动到最大程度(使柱塞2A达到到底状态)，然后向上移动到最大程度(使柱塞2A达到伸出状态)。这样，通过在柱塞2A中形成的供应孔2Aa将一些油压出储存腔室10A来将一些油从储存腔室10A排出。在步骤4之后的步骤4′中，将油抽出储存腔室10A直到油位降到预定的油位h为止。因为在步骤4中预先从储存腔室10A排出了一些油，所以在第三改进示例中能减少将油抽出储存腔室10A所需的时间。

图11表示第四改进示例。通过改进图7中的步骤2、3和3′获得第四改进示例。在第四改进示例的步骤1中，装配游隙调节器100A，如图7中的步骤1中那样。在步骤2中，利用专用夹具将柱塞2A固定在处于到底状态下的位置，并且将游隙调节器100A浸入容器中的油内。在步骤3中，执行脱气并通过真空处理使游隙调节器100A充油。在步骤3′中，将游隙调节器100A从容器取出，将夹具从游隙调节器100A移开，并且使柱塞2A达到伸出状态。这样，能减少将油抽出储存腔室10A所需的时间。步骤4和5与图7中的步骤4和5相同。在完成步骤4和5之后，完成了密封在游隙调节器100A中的油量的调节。

例如，在第四改进示例中，可以不在步骤3′中将夹具从游隙调节器100A移开。而是可以在步骤4中调节了密封在游隙调节器100A中的油量之后将夹具从游隙调节器100A移开。在这种情况下，需要将油位h修正成适合于处于到底状态下的游隙调节器100A的油位。作为选择，可以不在步骤4中将夹具从游隙调节器100A移开。而是可以在步骤5中将球塞6压入供应孔6中之后将夹具从游隙调节器100A移开。在这种情况下，因为内部压力在伸出状态下是负值，所以异物如空气和水滴可以从游隙调节器100A的外部进入储存腔室10A。

下面，将参考图12关于在游隙调节器100A的制造期间在储存腔室10A中的气体的体积与参考体积的比率进行说明，其中当在制造温度是“20℃”且最大使用温度是“130℃”的情况下改变内部压力增加上限时应该实现所述参考体积。如上所述，如果内部压力增加上限是500kPa，则在游隙调节器100A的制造期间在储存腔室10A中的气体的体积需要是参考体积的“1.30倍”。当内部压力增加上限减小时，在游隙调节器100A的制造期间在储存腔室10A中的气体的体积关于参考体积的比率增加。另一方面，当内部压力增加上限增加时，在游隙调节器100A的制造期间在储存腔室10A中的气体的体积关于参考体积的比率减小。即，如果内部压力减小，则较少量的气体将混合到液体中。然而，需要增加在游隙调节器100A的制造期间在储存腔室10A中的气体的体积，这导致游隙调节器100A的尺寸的增加。为了解决这种麻烦，在游隙调节器100A中以下面描述的方法在不增加其尺寸的情况下将内部压力保持得低。

参考图1，将进行第四实施例的说明。如图1中所示，储存腔室10A具有区域R1和区域R2。区域R1和区域R2具有不同的横截面面积，所述不同的横截面面积是当在与区域R1和区域R2对应的位置处、通过垂直于柱塞2A相对于本体1滑动的方向的平面切割游隙调节器100A时限定的。较靠近柱塞2A前端的区域R1的横截面面积大于区域R2的横截面面积。在不改变柱塞2A的尺寸的情况下，形成具有这种形状的储存腔室10A进一步增加了在游隙调节器100A的制造期间在储存腔室10A中的气体的体积。即，在不增加游隙调节器100A的尺寸的情况下将内部压力保持得低。

在游隙调节器100A中，沿柱塞2A相对于本体1滑动的方向将密封件5布置在柱塞2A的中央处或柱塞2A的中央的周围。因而，能将柱塞2A相对于中心轴的倾斜减到最小，该倾斜与柱塞2A和本体1之间的空隙相应。这样，由于密封件5的局部磨损引起的密封性能的降低能得到抑制。即使壁的厚度减小了与密封件5对应的量，储存腔室10A的这种形状也使得能保持区域R2和滑动面之间的壁的足够厚度。即，采用这种形状的储存腔室10A使得能在不增加游隙调节器100A的尺寸的情况下将游隙调节器的内部压力保持得低，并能将密封件5布置在更合适的位置。在本发明的第一实施例中，储存腔室10A的横截面是圆形的或基本上圆形的。优选地，储存腔室10A的横截面是圆形的或基本上圆形的以便于加工。然而，储存腔室10A的横截面不局限于圆形/基本上圆形。储存腔室10A的横截面可以是任何形状。

下面，将详细描述密封在游隙调节器100A的气体。通常，气体是从制造大气获得的空气。然而，可以将气体如氮气、氩气或氦气密封在游隙调节器100A中代替空气。当气体是空气时，油可能由于氧化而变质。然而，如果将上述气体密封在游隙调节器100A中代替空气，则防止了油的变质。结果，能抑制混合到油中的气体的量的增加。

当在游隙调节器的制造期间通过球塞6将空气密封在游隙调节器100A中时，游隙调节器100A包含具有大气压力和制造温度的气体。然而，可以将被增压直到压力变得高于大气压力的气体密封在游隙调节器100A中。气体可以是空气或上述气体。图13和14中的每一个都是表示在游隙调节器100A的内部压力和柱塞2A的位置之间的关系的图表。图13是表示当具有大气压力的气体被密封在游隙调节器100A中时这个关系的图表，图14是表示当已被增压直到压力变得高于大气压力的气体被密封在游隙调节器100A中时这个关系的图表。

如图13中所示，当在20℃的制造温度下将具有大气压力的气体密封在游隙调节器100A中时，游隙调节器100A的内部压力是当柱塞2A处于伸出状态下时的大气压力。当柱塞2A向下移动时，内部压力增加，并当柱塞2A处于到底状态下时达到最大值。当在80℃或130℃的温度下使用游隙调节器100A时，从柱塞2A处于伸出状态下时开始直到柱塞2A处于到底状态下时为止，游隙调节器100A的内部压力较高，这是因为气体和液体由于温度的增加而膨胀。另一方面，如果在-30℃的温度下，例如在寒冷地区中使用游隙调节器100A，则当柱塞2A处于伸出状态下时，游隙调节器100A的内部压力是负值。

相反，当在20℃的制造温度下将被增压的气体密封在游隙调节器100A中时，如图14中所示，如果在80℃或130℃的温度下使用游隙调节器100A，则因为被增压的气体被密封在游隙调节器100A中，所以游隙调节器100A的内部压力较高。同样，即使在-30℃的温度下使用游隙调节器100A，当柱塞2A处于伸出状态下时游隙调节器100A的内部压力也保持在正值。这样，能防止空气、水滴、异物等从外部进入游隙调节器100A。这样，能提供一种游隙调节器100A和一种用于将液体密封在游隙调节器100A中的方法，通过该游隙调节器和该方法，能在不增加游隙调节器100A的尺寸的情况下将内部压力保持得低。通过游隙调节器100A和用于将液体密封在游隙调节器100A中的方法，即使当例如在寒冷地区中使用游隙调节器100A时，内部压力也不会降到负值。

除了游隙调节器100B不包括柱塞弹簧4之外，根据本发明第四实施例的第一改进示例的游隙调节器100B具有与根据本发明第一实施例的游隙调节器100A的结构相同的结构。图15是表示根据本发明第四实施例的第一改进示例的游隙调节器100B的结构的图。如本发明的第一实施例中那样，在游隙调节器100B的制造期间将压力高于大气压力的气体密封在游隙调节器100B中。在这种情况下，合适地控制气体的增压程度允许具有正压的油在预期的使用环境下可靠地存在于高压腔室11中。这样，高压腔室11中的压力总是高于大气压力。因而，在游隙调节器100B中，能向柱塞2B施加一力从而甚至在没有柱塞弹簧4的情况下柱塞2B也向上移动。第一改进示例中的柱塞2B与第四实施例中的柱塞2A相同。通过这个结构，降低了游隙调节器的制造成本，并且提高了在单向阀3附近的部分的设计灵活性。这样，能提供一种游隙调节器100B，通过该游隙调节器100B，能在不增加游隙调节器100B的尺寸的情况下将内部压力保持得低。通过游隙调节器100B，能降低制造成本。

除了柱塞2C不同于柱塞2A之外，根据本发明第四实施例的第二改进示例的游隙调节器100C与根据本发明第四实施例的游隙调节器100A相同。图16表示根据本发明第四实施例的第二改进示例的游隙调节器100C的结构。如图16中所示，储存腔室10C形成在柱塞2C中。储存腔室10C具有区域R3，其横截面大于区域R2的横截面并小于区域R1的横截面。区域R3形成在与密封件5对应的位置处。即，如果即使当将密封件5布置在与根据第四实施例的游隙调节器100A中的位置相同的位置时也保持了壁的所需厚度，则能采用储存腔室10C的形状。形成储存腔室10C进一步增加了在游隙调节器100A的制造期间密封在游隙调节器100A中的气体的体积。这样，能在不增加游隙调节器100C的尺寸的情况下进一步降低游隙调节器100C中的内部压力。在第二改进示例中，储存腔室10C的横截面是圆形的或基本上圆形的。优选地，储存腔室10C的横截面是圆形的或基本上圆形的以便于加工。然而，储存腔室10C的横截面不局限于圆形/基本上圆形。储存腔室10C的横截面可以是任何形状。

下面，将描述当柱塞处于伸出状态下时的油位L和当柱塞处于到底状态下时的游隙调节器的内部压力之间的关系。将参考图17A到17D描述在游隙调节器100A、游隙调节器100C和游隙调节器100X中实现的关系。除了游隙调节器X包括其中形成有储存腔室10X的柱塞2X之外，游隙调节器100X具有与游隙调节器100A的结构相同的结构，其中储存腔室10X的横截面面积与区域R2的横截面面积相同。

如图17A到17D中所示，当油位L不变时，在游隙调节器100A、100C和100X之中，游隙调节器100C的内部压力最低，并且游隙调节器100X的内部压力最高。相反，如果使游隙调节器100A和100X中的每一个的内部压力等于游隙调节器100C的内部压力，则游隙调节器100A中的油位L必需低于游隙调节器100C中的油位L，并且游隙调节器100X中的油位L必需低于游隙调节器100A中的油位L以便在不改变每个储存腔室10的形状的情况下，在游隙调节器的制造期间保持在储存腔室中的气体的不变体积。换句话说，在不变的内部压力下，游隙调节器100A中的油位L可能高于游隙调节器100X中的油位L，并且游隙调节器100C中的油位L可能高于游隙调节器100A中的油位L。

即，即使当游隙调节器100X和100A中的油位L分别在再循环孔2Xc和2Ac以下时，游隙调节器100C中的油位L也保持在再循环孔2Cc上方。再循环孔2Ac、2Cc和2Xc具有相同的形状并形成在相同的位置处。这样，再循环孔2Cc在使用环境中总是在油位L以下。结果，能防止气体混合到油中。这样，能提供一种游隙调节器100C，通过该游隙调节器100C，能在不增加游隙调节器100C的尺寸的情况下将内部压力保持得低。通过游隙调节器100C，能防止气体混合到油中。

除了柱塞2D不同于柱塞2A之外，根据本发明第四实施例的第三改进示例的游隙调节器100D具有与根据本发明第四实施例的游隙调节器100A的结构相同的结构。图18是表示根据本发明第四实施例的第三改进示例的游隙调节器100D的结构的图。在游隙调节器100D中，再循环孔2Dc倾斜地形成在柱塞2D中从而再循环孔2Dc的一个通向储存腔室10D的开口部比在滑动面处开口的另一个开口部更靠近高压腔室11。储存腔室10D与储存腔室10A相同。通过这个结构，能避免游隙调节器100A的油位L可能稍微低于再循环孔2Ac的问题。通过根据第三改进示例的游隙调节器100D，再循环孔2Dc在使用环境中总是在油位L以下，如图18中所示。结果，能防止气体混合到油中。这样，能提供一种游隙调节器100D，通过该游隙调节器100D，能在不增加游隙调节器100D的尺寸的情况下将内部压力保持得低。通过游隙调节器100D，能防止气体混合到油中。

到此为止已经描述了本发明的示例性实施例。然而，本发明不局限于上述示例性实施例。相反，本发明旨在覆盖各种变型和等价方案。

Claims (10)

1.一种密封游隙调节器，包括：移动件(2A、2B、2C、2D)，所述移动件(2A、2B、2C、2D)具有储存腔室(10A、10B、10C、10D)、通孔(2Ac、2Bc、2Cc、2Dc)和连通孔(2Ab、2Bb、2Cb、2Db)，所述储存腔室充满液体和气体，所述通孔从所述移动件的滑动面延伸到所述储存腔室，所述连通孔形成在所述移动件的高压腔室侧端部中，并允许在所述储存腔室和高压腔室(11)之间的连通；本体(1)，所述移动件被可滑动地容纳在所述本体中；流体回流防止装置(3)，所述流体回流防止装置布置在所述连通孔(2Ab、2Bb、2Cb、2Db)中；和施力件，所述施力件布置在所述高压腔室(11)中，并向所述移动件施加力以促使所述移动件从所述本体伸出，其特征在于

所述液体被密封在所述游隙调节器中，从而当正在制造所述游隙调节器且所述移动件(2A、2B、2C、2D)从所述本体(1)伸出到最大程度时在所述储存腔室(10A、10B、10C、10D)中存在的所述气体的体积(V1)等于或大于一个和的1.24倍，所述和是当已经从所述本体(1)伸出到所述最大程度的所述移动件(2A、2B、2C、2D)向下移动到最大程度时从所述高压腔室(11)排出的液体的体积(Vo1)与当所述储存腔室(10A、10B、10C、10D)中的所述气体的温度从制造温度变成最大使用温度时由于热而膨胀的所述液体的体积增量(Vo2)的和，所述制造温度在正在制造所述游隙调节器时实现，所述最大使用温度在所述游隙调节器正在被使用时实现；并且从而在所述游隙调节器的制造期间存在于所述储存腔室(10A、10B、10C、10D)中的所述气体的体积(V1)与所述和(Vo1+Vo2)的一个比率等于或高于另一个比率，所述另一个比率基于与制造环境及使用环境对应的所述制造温度和所述最大使用温度而从由所述制造温度和所述最大使用温度所限定的温度范围推导出，所述另一个比率对应于在所述游隙调节器的制造期间存在于所述储存腔室(10A、10B、10C、10D)中的所述气体的体积(V1)与当所述游隙调节器的内部压力最大地增加500kPa时的所述和(Vo1+Vo2)的比率。

2.如权利要求1所述的密封游隙调节器，其特征在于所述温度范围由30℃及更低的所述制造温度和80℃及更高的所述最大使用温度限定。

3.如权利要求1或2所述的密封游隙调节器，其特征在于所述施力件是布置在所述高压腔室(11)中的弹性件(4)。

4.一种密封游隙调节器，包括：移动件(2A、2B、2C、2D)，所述移动件(2A、2B、2C、2D)具有储存腔室(10A、10B、10C、10D)、通孔(2Ac、2Bc、2Cc、2Dc)和连通孔(2Ab、2Bb、2Cb、2Db)，所述储存腔室充满液体和气体，所述通孔从所述移动件的滑动面延伸到所述储存腔室，所述连通孔形成在所述移动件的高压腔室侧端部中，并允许在所述储存腔室和高压腔室(11)之间的连通；本体(1)，所述移动件被可滑动地容纳在所述本体中；流体回流防止装置(3)，所述流体回流防止装置布置在所述连通孔(2Ab、2Bb、2Cb、2Db)中；和施力件，所述施力件布置在所述高压腔室(11)中，并向所述移动件施加力以促使所述移动件从所述本体伸出，其特征在于

所述液体被密封在所述游隙调节器中，从而当正在制造所述游隙调节器且所述移动件(2A、2B、2C、2D)从所述本体(1)伸出到最大程度时在所述储存腔室(10A、10B、10C、10D)中存在的所述气体的体积(V1)与一个和的一个比率等于或高于另一个比率，所述和是当已经从所述本体(1)伸出到所述最大程度的所述移动件(2A、2B、2C、2D)向下移动到最大程度时从所述高压腔室(11)排出的液体的体积(Vo1)与当所述储存腔室(10A、10B、10C、10D)中的所述气体的温度从制造温度变成最大使用温度时由于热而膨胀的所述液体的体积增量(Vo2)的和，所述制造温度在正在制造所述游隙调节器时实现，所述最大使用温度在所述游隙调节器正在被使用时实现，所述另一个比率基于与制造环境及使用环境对应的所述制造温度和在所述制造温度与所述最大使用温度之间的温度差利用一相关关系推导出，所述相关关系建立在所述温度差和如下一个比率之间，该比率是在所述游隙调节器的制造期间存在于所述储存腔室(10A、10B、10C、10D)中的所述气体的体积(V1)与在所述游隙调节器的内部压力增加一内部压力增量上限时的所述和(Vo1+Vo2)的比率。

5.如权利要求4所述的密封游隙调节器，其特征在于所述内部压力增量上限最大是500kPa。

6.如权利要求4或5所述的密封游隙调节器，其特征在于

所述施力件是布置在所述高压腔室(11)中的弹性件(4)。

7.一种用于调节密封在密封游隙调节器中的液体量的方法，所述密封游隙调节器包括移动件(2A、2B、2C、2D)，所述移动件(2A、2B、2C、2D)具有储存腔室(10A、10B、10C、10D)、通孔(2Ac、2Bc、2Cc、2Dc)和连通孔(2Ab、2Bb、2Cb、2Db)，所述储存腔室充满液体和气体，所述通孔从所述移动件的滑动面延伸到所述储存腔室，所述连通孔形成在所述移动件的高压腔室侧端部中，并允许在所述储存腔室和高压腔室(11)之间的连通；本体(1)，所述移动件被可滑动地容纳在所述本体中；流体回流防止装置(3)，所述流体回流防止装置布置在所述连通孔(2Ab、2Bb、2Cb、2Db)中；和施力件，所述施力件布置在所述高压腔室(11)中，并向所述移动件施加力以促使所述移动件从所述本体伸出，所述方法的特征在于包括：

调节密封在所述储存腔室(10A、10B、10C、10D)中的液体量，从而当正在制造所述游隙调节器且所述移动件(2A、2B、2C、2D)从所述本体(1)伸出到最大程度时在所述储存腔室中存在的所述气体的体积(V1)与一个和的一个比率等于或高于另一个比率，所述和是当已经从所述本体(1)伸出到所述最大程度的所述移动件(2A、2B、2C、2D)向下移动到最大程度时从所述高压腔室(11)排出的液体的体积(Vo1)与当所述储存腔室(10A、10B、10C、10D)中的所述气体的温度从制造温度变成最大使用温度时由于热而膨胀的所述液体的体积增量(Vo2)的和，所述制造温度在正在制造所述游隙调节器时实现，所述最大使用温度在所述游隙调节器正在被使用时实现，所述另一个比率基于与制造环境及使用环境对应的所述制造温度和所述最大使用温度而从由所述制造温度和所述最大使用温度所限定的温度范围推导出，所述另一个比率对应于在所述游隙调节器的制造期间存在于所述储存腔室(10A、10B、10C、10D)中的所述气体的体积(V1)与当所述游隙调节器的内部压力最大地增加500kPa时的所述和(Vo1+Vo2)的比率，或者从而所述一个比率等于或高于再一个比率，所述再一个比率基于与所述制造环境及所述使用环境对应的所述制造温度和在所述制造温度与所述最大使用温度之间的温度差利用一相关关系推导出，所述相关关系建立在所述温度差和如下一个比率之间，该比率是在所述游隙调节器的制造期间存在于所述储存腔室(10A、10B、10C、10D)中的所述气体的体积(V1)与在所述游隙调节器的内部压力增加一内部压力增量上限时的所述和(Vo1+Vo2)的比率。

8.如权利要求7所述的用于调节密封在密封游隙调节器中的液体量的方法，其特征在于所述温度范围由30℃及更低的所述制造温度和80℃及更高的所述最大使用温度限定。

9.如权利要求7或8所述的用于调节密封在密封游隙调节器中的液体量的方法，其特征在于所述内部压力增量上限最大是500kPa。

10.如权利要求7所述的用于调节密封在密封游隙调节器中的液体量的方法，其特征在于

所述施力件是布置在所述高压腔室(11)中的弹性件(4)。

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