KR20070066250A - 규소 강판의 레이저 용접 방법 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 규소 강판의 레이저 용접 방법에 관한 것으로서, 규소 강판의 레이저 용접 방법은 규소 강판의 용접부에 예열처리한 후 레이저 용접을 수행하고, 이 레이저 용접부에 후열처리하여 균열을 방지하는 규소 강판의 레이저 용접 방법에 있어서, 레이저 용접 속도가 4m/min 내지 12m/min일 때 예열처리 온도가 400℃ 내지 750℃의 범위이고, 후열처리 온도가 700℃ 내지 1050℃의 범위에서 이루어진다.
규소 강판, 레이저 용접, 예열처리, 후열처리, 용접속도, 레이저 출력, 필러 와이어 송급 속도

Description

규소 강판의 레이저 용접 방법{LASER WELDING METHOD OF SILICON STEEL}
도 1은 예열처리 온도 200℃, 후열처리 750℃인 조건을 적용한 규소 강판의 레이저 용접부의 미세경도를 보이는 그래프이다.
도 2는 예열처리 온도 300℃, 후열처리 750℃인 조건을 적용한 규소 강판의 레이저 용접부의 미세경도를 보이는 그래프이다.
도 3은 예열처리 온도 500℃, 후열처리 750℃인 조건을 적용한 규소 강판의 레이저 용접부의 미세경도를 보이는 그래프이다.
본 발명은 규소 강판의 레이저 용접 방법에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 규소 강판의 산세 및 냉간 압연시 규소 강판 코일 사이를 용접하는 경우, 용접부의 균열 발생을 방지하기 위한 규소 강판의 레이저 용접 방법에 관한 것이다.
일반적으로, 규소 강판의 용접에는 MIG 용접, 플래시 버트(flash butt) 용접, 레이저 용접 방법 등이 적용될 수 있다. 이 중, 레이저 용접 방법이 최근 규소 강판 코일의 생산에 있어서 확대 적용되고 있다.
규소 강판 코일은 생산 과정에서는 산세 및 냉간 압연을 위해 각각의 처리 라 인을 통과하게 되는데, 이 경우 규소 강판 코일의 소재 및 용접부는 인장응력을 받는 상태에서 굽힘 변형을 받게 되며, 이에 따른 균열의 발생 여부가 통판 능력에 큰 영향을 미치게 된다.
최근 규소 강판 코일은 우수한 전자기적 특성을 확보하기 위해 규소 함량을 점차 증가시키는 추세이며, 이에 따라 규소 강판들의 용접 직후 또는 일련의 생산 라인을 통과하는 과정에서 용접부에 균열이 발생할 수 있는 가능성도 증가하고 있다.
규소 강판의 레이저 용접부에 균열이 발생하는 것을 최소화 하기 위한 방안으로는 JP1992-092607, JP1993-293684, 및 JP2001-129740에는 레이저 용접부의 인성을 향상시키는 것이 효과적인 것으로 알려져 있다.
규소 강판의 레이저 용접 방법은 예열처리, 레이저 용접, 후열처리의 과정을 거쳐 용접을 실시하고 있으며 적절한 용접재료의 선정 또한 중요한 사항으로 고려되고 있다. 이 중 레이저 용접부의 인성을 향상시키는 방법으로는 고인성 필러 와이어의 사용, 예열 및 후열처리 조건의 적정화가 중요하다.
현재 상용되고 있는 고인성 필러 와이어로는 Ni계 또는 Fe계 필러 와이어를 들 수 있으며, 예열 및 후열처리 조건의 적정화가 병행될 경우 우수한 용접부 인성을 확보할 수 있는 것으로 알려져 있다.
예열 및 후열처리 방법에 관한 종래의 기술을 살펴보면, 예열처리의 경우 150 내지 600℃ 또는 인성천이온도보다 50℃이상 높은 온도 영역에서 0.5 내지10분 가량 유지한 후 0.1 내지100℃/s의 속도로 냉각하는 기술이 보고되었다. 후열처리의 경우에는 100 내지 200℃의 온도 영역에서 2분 가량 유지한 후 0.1~2℃/s의 속도로 냉각하여 레이저 용접부에서 균열이 발생하는 것을 방지하도록 하였다. .
그러나 종래의 규소 강판의 레이저 용접 방법은 레이저 용접을 수행하는 도중 이나 마친 직후에 용접부의 균열 발생을 억제하는데 초점이 맞춰져 있다. 따라서, 용접을 마친 후 산세나 냉간 압연을 위한 처리 라인을 통과하는 과정에서 용접부가 변형을 받아 균열이 발생하는 것에 대한 검토는 부족한 실정이다. 특히 냉간 압연 공정에서는 용접부에 가해지는 변형량이 매우 크기 때문에 기존의 열처리 방법으로는 균열의 발생을 억제하는데 한계가 있다.
또한 최근 규소 강판의 생산성 향상을 위해서 연속 냉간 압연을 적용하기 위한 노력이 이루어지고 있는데, 이를 위해서는 용접부의 기계적 물성의 확보도 중요하지만 코일과 코일을 연결하는 용접 공정의 단순화와 용접 작업 시간의 단축을 통해 생산성을 향상시키는 프로세스의 확립이 매우 중요하다.
그러나 JP1992-088672 및 JP1993-088890에 개시된 바와 같이, 종래 규소 강판의 제작시 규소 강판 코일의 레이저 용접을 위한 예열 및 후열처리 기술은 유지시간이 길고 유지 후 냉각속도가 매우 느리기 때문에 용접 작업 시간을 단축시키는데 어려움이 있다.
본 발명은 상기의 문제점을 해결하기 위한 것으로, 본 발명의 목적은 규소 강판의 산세 및 냉간 압연시 규소 강판 코일 사이를 용접하는 경우, 용접부의 균열 발생을 방지하기 위한 규소 강판의 레이저 용접 방법을 제공하는 것이다.
상기의 목적을 달성하기 위하여 본 발명의 규소 강판의 레이저 용접 방법은 규소 강판의 용접부에 예열처리한 후 레이저 용접을 수행하고, 이 레이저 용접부에 후열처리하여 균열을 방지하는 규소 강판의 레이저 용접 방법에 있어서, 레이저 용접 속도가 4m/min 내지 12m/min이상일 때 예열처리 온도가 400℃ 내지 750℃의 범위이고, 후열처리 온도가 700℃ 내지 1050℃의 범위에서 이루어진다.
예열처리 및 후열처리는 5초 내지 60초 동안 유지하는 것을 포함할 수 있다. 규소 강판은 두께가 1.5mm 내지 3mm 인 열연 코일인 것을 포함할 수 있다. 레이저 용접의 레이저 출력은 6.5kW 내지 8.5kW인 것을 포함할 수 있다. 레이저 용접의 필러 와이어는 C 0.07∼0.09wt%, Si 0.45∼0.50wt%, Mn 0.95∼1.05wt%, P 0.010wt%, S 0.010wt%의 조성비를 포함할 수 있다. 레이저 용접의 필러 와이어의 송급 속도는 2.5m/min 내지 4.5m/min를 포함할 수 있다.
이하, 첨부한 도면을 참조하여 본 발명의 실시예에 대하여 본 발명이 속하는 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 실시할 수 있도록 상세히 설명한다.
본 발명의 규소 강판의 레이저 용접 방법은 먼저 강판의 용접부에 예열처리를 한 후, 규소 강판 코일의 절단면을 레이저 빔을 이용해 맞대기 이음 용접하고, 그 후 용접부에 후열처리를 한다. 따라서, 레이저 용접된 규소 강판의 용접부가 이후 산세 및 냉각 압연 과정에서 인장응력을 받은 상태로 굽힘 응력을 받아 균열이 발생하는 것을 방지하도록 한다.
먼저, 규소 강판의 레이저 용접부에서 균열을 발생시키는 원인으로는 레이저 용접 시 출력이 부족하거나, 용접 속도가 지나치게 빠른 경우 용입이 부족하여 균열이 발생할 수 있으며, 필러 와이어를 공급하지 않고 규소 강판을 제살 용접하는 경우 경도가 높고 인성이 낮은 용접부가 얻어짐에 따라 산세 및 냉간 압연 등의 일련의 처리 라인을 통과하는 과정에서 균열이 발생하게 된다.
필러 와이어를 사용하는 경우 용접금속부의 경도를 낮출 수 있는 조성을 채택해야 하며, 용접 시 모재와 혼입이 잘 이루어 지도록 해야 균열의 발생을 피할 수 있다. 또한 필러 와이어의 성분에 따라 용접 후 냉각 과정에서 경화 조직이 발생 할 수 있으므로 적절한 후열처리를 이용하여 경화 조직의 발생을 최대한 억제해야 한다.
따라서 규소 강판의 균열을 방지하기 위해서는 레이저 출력, 용접 속도, 필러 와이어 종류, 필러 와이어 송급 속도 및 예열과 후열처리 등의 용접 조건을 최적화하여야 한다.
레이저 출력은 규소 강판 소재의 두께에 따라 변화될 수 있으나 일반적으로 냉간 압연에 사용되는 열연 코일의 두께는 1.5mm 내지 3mm이므로, 이 때 적합한 레이저 출력은 6.5kW 내지 8.5kW의 범위에서 결정되는 것이 바람직하다.
이때, 레이저 출력이 6.5kW 이하로 조절되는 경우에는 완전 용입이 이루어지지 않으며, 8.5kW 이상으로 조절하는 경우에는 용락 현상이 발생하여 용접부 품질에 악영향을 끼친다.
용접 속도는 레이저 출력의 크기에 따라 완전 용입을 확보할 수 있도록 4m/min 이상의 범위에서 적절하게 조절해야 한다. 이때, 용접 속도가 4m/min 이하의 경우에는 규소 강판 코일의 용접부 폭이 지나치게 넓어지거나 용락 현상이 발생할 수 있다.
여기서, 보다 바람직한 용접 속도는 4m/min 내지 12m/min이다. 용접 속도가 12m/min을 초과하게 되면 레이저 출력에 따라 용입 부족 현상이 발생할 수 있기 때문이다.
필러 와이어는 상용 와이어인 Fe계 필러 와이어를 이용한다. 필러 와이어의 성분은 탄소(C) 0.07∼0.09wt%, 규소(Si) 0.45∼0.50wt%, 망간(Mn) 0.95∼1.05wt%, 인(P) 0.010wt%, (S) 0.010wt% 중량비를 갖는다.
그리고, 필러 와이어의 송급 속도는 레이저 출력 및 용접 속도에 따라 완전 용입을 확보할 수 있도록 적절하게 조절해야 한다. 이 필러 와이어 송급 속도는 2.5m/min 내지 4.5m/min의 범위가 바람직하다.
특히, 예열처리는 규소 강판의 용접부를 400℃ 내지 750℃의 온도 영역에서 5초 내지 60 초(sec) 동안 유지하여, 규소 강판의 레이저 용접도중 균열이 발생하는 것을 막고, 필러 와이어와 모재의 혼입을 향상시키도록 한다.
이때, 예열처리 온도를 400℃ 이하의 온도 영역에서 열처리하는 경우 필러 와이어와 모재의 혼입특성이 좋지 않게 되므로 균열 발생을 용이하며, 예열처리 온도를 750℃ 이상의 온도 영역에서는 과열 처리하는 경우 열변형이 발생하여 이후 레이저 용접과 후열처리를 수행하는데 악영향을 끼치게 된다.
그리고, 후열처리는 레이저 용접을 마친 후 700℃ 내지 1050℃의 온도 영역에 서 5초 내지 60초 동안 유지하여, 규소 강판의 레이저 용접부의 경도를 낮추어 균열 발생을 저감시키도록 한다.
이때, 후열처리 온도가 700℃ 이하의 온도 영역에서 후열처리 하는 경우 빠른 냉각 속도에 의해 경화 조직이 생성될 가능성이 있으며, 후열처리 온도가 1050℃ 이상의 온도 영역에서 후열처리하는 경우 심한 열변형이 발생하여 이후 산세 및 냉간 압연하는 라인을 통과하는 동안 균열이 발생할 수 있다.
특히, Fe계 필러 와이어를 적용하여 규소 강판을 레이저 용접을 하는 경우, 필러 와이어에 포함된 탄소 성분에 의해 베어나이트 등의 경화 조직이 생성되어 균열 발생을 야기시킬 수 있으므로 충분한 후열처리의 실시가 중요하다.
전술된 레이저 출력, 용접 속도, 필러 와이어 종류 및 필러 와이어 송급 속도 및 예열과 후열처리 등의 용접 조건을 조절함으로써 균열 발생 저항성이 우수한 규소 강판의 레이저 용접부를 확보할 수 있으며, 이를 다음의 실험예를 통해 살펴보면 다음과 같다.
실험예
규소 강판의 규소 함유량은 3.3%이고, 규소 강판의 판두께는 2.3mm였으며 맞대기 이음부에 레이저 용접을 실시하였다. 필러 와이어는 상용 Fe계 필러 와이어인 YGW-12를 사용하였다.
최대 출력 12kW의 CO2 레이저 용접기를 이용하였으며, 레이저 출력, 용접속도 및 필러 와이어 송급 속도는 각각 8.4kW, 6m/min, 4m/min 내지 6m/min의 값을 가지 도록 변화시켰다.
예열처리 및 후열처리는 레이저 용접기 전후에 유도가열장치를 이용하여 실시하였으며 300℃ 내지 1000℃의 온도 범위에서 20초 내지 30초 동안 가열하여 열처리 효과를 검토해 보았다.
이하, 표 1은 규소 강판의 레이저 용접부의 균열 발생에 대한 저항성은 용접부 에릭슨 시험에 의해 평가하였으며, 균열이 발생하기 직전까지 성형된 높이를 측정하여 각 용접 조건 별로 비교 및 검토한 결과를 나타낸 것이다.
Figure 112005075053133-PAT00001
No.1의 경우처럼 예열온도가 200℃ 정도로 낮은 조건에서는 필러 와이어와 모재의 혼입 불량이 발생하였다.
이와 같이 용접금속에서 필러 와이어와 모재의 혼입불량이 발생하는 경우, 도 1와 같이, 용접 금속부에 국부적으로 미세경도 값이 높은 부분이 나타나고 균열 발생이 용이해지는 것으로 나타났다.
이는 모재의 규소(Si)성분이 충분히 희석되지 않아 레이저 용접부에 규소(Si) 함유량과 미세경도 값이 높은 응고조직이 국부적으로 형성되기 때문이다.
No.2 경우처럼 예열처리 온도가 300℃로 낮은 조건에서는 예열처리를 했을 때 응고균열이 발생하지는 않았으나 도 2와 같이 용접부에 높은 경도를 보이고 있으며 에릭슨 시험값도 낮은 값을 보인다.
본 발명의 용접 조건을 만족하는 No.3 및 No.4의 경우 보다 높은 에릭슨 시험값을 나타냈으며, 규소 강판의 용접부 미세경도를 측정해본 결과 역시 도 3에서 도시한 바와 같이 모재와 유사한 경도 분포를 보이고 있다.
그리고, 후열처리 온도가 500℃ 및 600℃로 낮은 No.5 및 No.6의 경우 에릭슨 시험값이 다소 감소하는 것으로 나타났다. 이는 Fe계 필러 와이어에 함유된 탄소 성분에 의해 발생할 수 있는 베어나이트와 같은 경화조직을 억제 또는 연화시키는데 후열처리 온도가 충분하지 못하기 때문인 것이다.
그리고, No.7 및 No.8의 경우처럼 예열처리 온도가 850℃ 내지 900℃ 정도로 높은 경우에도 에릭슨 시험값의 저하가 발생하였다.
이상에서 본 발명의 실시 예에 대하여 상세하게 설명하였지만 본 발명의 권리범위는 이에 한정되는 것은 아니고 다음의 청구범위에서 정의하고 있는 본 발명의 기본 개념을 이용한 당업자의 여러 변형 및 개량 형태 또한 본 발명의 권리범위에 속하는 것이다.
이상 설명한 바와 같이 본 발명에 따른 규소 강판의 레이저 용접 방법은 같이 레이저 출력, 용접 속도, 필러 와이어 종류, 필러 와이어 송급 속도, 예열 및 후열처리 조건을 조절함으로써 균열 발생의 저항성이 우수한 레이저 용접부를 확보하여 작업의 안정성을 확보할 수 있으며, 특히, 예열처리 및 후열처리 온도 영역은 높이고 예열처리 및 후열처리에 소요되는 시간을 단축시켜 생산성을 향상시킬 수 있는 효과를 갖는다.

Claims (7)

  1. 규소 강판의 용접부에 예열처리한 후 레이저 용접을 수행하고, 이 레이저 용접부에 후열처리하여 균열을 방지하는 규소 강판의 레이저 용접 방법에 있어서,
    용접 속도가 4m/min 내지 12m/min 범위 일 때 상기 예열처리는 400℃ 내지 750℃의돈도 범위이고, 상기 후열처리는 700℃ 내지 1050℃의 온도 범위에서 이루어지는 규소 강판의 레이저 용접 방법.
  2. 제 1항에 있어서,
    상기 예열처리는 상기 규소 강판의 용접부에 상기 예열처리 온도가 5초 내지 60초 동안 유지되도록 열처리하는 규소 강판의 레이저 용접 방법.
  3. 제 1항에 있어서,
    상기 후열처리는 상기 규소 강판의 용접부에 상기 후열처리 온도가 5초 내지 60초 동안 유지되도록 열처리하는 규소 강판의 레이저 용접 방법.
  4. 제 1항에 있어서,
    상기 규소 강판은 두께가 1.5mm 내지 3mm 인 열연 코일인 것을 포함하는 규소 강판의 레이저 용접 방법.
  5. 제1항에 있어서,
    상기 레이저 용접의 레이저 출력은 6.5kW 내지 8.5kW인 것을 포함하는 규소 강판의 레이저 용접 방법.
  6. 제1항에 있어서,
    상기 레이저 용접의 필러 와이어는 C 0.07∼0.09wt%, Si 0.45∼0.50wt%, Mn 0.95∼1.05wt%, P 0.010wt%, S 0.010wt%를 포함하는 규소 강판의 레이저 용접 방법.
  7. 제1항에 있어서,
    상기 레이저 용접의 필러 와이어의 송급 속도는 2.5m/min 내지 4.5m/min를 포함하는 규소 강판의 레이저 용접 방법.
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Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101277943B1 (ko) * 2010-12-28 2013-06-27 주식회사 포스코 용접부 가공성이 우수한 고실리콘 전기강판의 용접장치
CN110328448A (zh) * 2019-07-12 2019-10-15 武汉钢铁有限公司 一种能消除热轧δ-TRIP钢焊缝裂纹的激光焊接方法
CN113649696A (zh) * 2021-08-16 2021-11-16 昆山振金精密科技有限公司 一种吻合器抵钉座组件低热变形激光焊接方法
CN114700623A (zh) * 2022-04-08 2022-07-05 哈尔滨焊接研究院有限公司 一种提高坡莫合金软磁性的焊接方法
CN114833436A (zh) * 2022-04-27 2022-08-02 首钢智新迁安电磁材料有限公司 一种高硅无取向电工钢热轧板焊接的方法及装置

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6179729A (ja) 1984-09-26 1986-04-23 Kawasaki Steel Corp レ−ザ−溶接方法
JP2517814B2 (ja) * 1992-04-09 1996-07-24 新日本製鐵株式会社 高珪素鋼の溶接方法
JP3231465B2 (ja) * 1993-04-15 2001-11-19 新日本製鐵株式会社 高珪素電磁鋼薄板の溶接方法
JP3482221B2 (ja) * 1993-04-15 2003-12-22 新日本製鐵株式会社 ストリップ状超高珪素電磁鋼板の製造方法

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101277943B1 (ko) * 2010-12-28 2013-06-27 주식회사 포스코 용접부 가공성이 우수한 고실리콘 전기강판의 용접장치
CN110328448A (zh) * 2019-07-12 2019-10-15 武汉钢铁有限公司 一种能消除热轧δ-TRIP钢焊缝裂纹的激光焊接方法
CN113649696A (zh) * 2021-08-16 2021-11-16 昆山振金精密科技有限公司 一种吻合器抵钉座组件低热变形激光焊接方法
CN114700623A (zh) * 2022-04-08 2022-07-05 哈尔滨焊接研究院有限公司 一种提高坡莫合金软磁性的焊接方法
CN114700623B (zh) * 2022-04-08 2022-12-23 哈尔滨焊接研究院有限公司 一种提高坡莫合金软磁性的焊接方法
CN114833436A (zh) * 2022-04-27 2022-08-02 首钢智新迁安电磁材料有限公司 一种高硅无取向电工钢热轧板焊接的方法及装置

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