JP3231465B2 - 高珪素電磁鋼薄板の溶接方法 - Google Patents
高珪素電磁鋼薄板の溶接方法Info
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- welding
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- weld
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- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高珪素鋼板の製造、ある
いはトランス、モーターなどの鉄心の製造において高珪
素鋼板を溶融溶接するに当たり、溶接部の低温での横割
れ発生を防止し、良好な継ぎ手特性を得る溶接方法に関
するものである。
いはトランス、モーターなどの鉄心の製造において高珪
素鋼板を溶融溶接するに当たり、溶接部の低温での横割
れ発生を防止し、良好な継ぎ手特性を得る溶接方法に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】Ｓｉを含有する鋼板は優れた軟磁気特性
を有するため、電力変換器あるいは回転機の鉄心として
用いられる。この種軟磁性材料においては、Ｓｉ含有量
が増加すると鉄損特性が良好である上に磁歪が零に近づ
くことから、透磁率も一段と向上し、従来にない新しい
磁性材料となり得る。近年、省エネルギーを目的とし
て、鉄損値が低く、かつ電気機器の多様な磁気特性の要
求を満足せしめ得る新しい磁性材料として、Ｓｉを６．
５％あるいはその近傍含有する高珪素鋼が見直され始め
た。
を有するため、電力変換器あるいは回転機の鉄心として
用いられる。この種軟磁性材料においては、Ｓｉ含有量
が増加すると鉄損特性が良好である上に磁歪が零に近づ
くことから、透磁率も一段と向上し、従来にない新しい
磁性材料となり得る。近年、省エネルギーを目的とし
て、鉄損値が低く、かつ電気機器の多様な磁気特性の要
求を満足せしめ得る新しい磁性材料として、Ｓｉを６．
５％あるいはその近傍含有する高珪素鋼が見直され始め
た。
【０００３】従来、珪素を含有した鋼の溶接はＴＩＧ溶
接、ＭＩＧ溶接、レーザ溶接また特に珪素鋼製造時のコ
イル継ぎ溶接ではフラッシュバット溶接などが用いられ
てきた。例えば、特開昭５６−１９９９４号公報では
３．５wt％以下のＳｉを含有する珪素鋼、またはさらに
１wt％までのＡｌを含有する珪素鋼の帯材を突き合わせ
溶接するに当たり、高エネルギー密度の熱源を用いて溶
接入熱を１００００J/cm2以下に制限するとしている。
接、ＭＩＧ溶接、レーザ溶接また特に珪素鋼製造時のコ
イル継ぎ溶接ではフラッシュバット溶接などが用いられ
てきた。例えば、特開昭５６−１９９９４号公報では
３．５wt％以下のＳｉを含有する珪素鋼、またはさらに
１wt％までのＡｌを含有する珪素鋼の帯材を突き合わせ
溶接するに当たり、高エネルギー密度の熱源を用いて溶
接入熱を１００００J/cm2以下に制限するとしている。
【０００４】しかし、珪素濃度が４．３wt％を超えると
室温でほとんど塑性伸びを示さなくなることから、上に
述べたような従来の溶接技術を適用すると溶接時に発生
する歪によって溶接部に低温で割れが発生してしまう。
ここで本発明における高珪素鋼とは珪素濃度が４．３wt
％を超え、７．１wt％以下の珪素鋼であり、溶接部とは
溶接による熱影響部および溶融後再凝固した部分をい
う。この時、珪素濃度が４．３wt％を超えない珪素鋼板
では、通常の溶融溶接が可能であり、また鋼板の珪素濃
度が７．１wt％を超えると軟磁気特性が劣化し始めると
ともに、伸びなど室温での加工特性が極めて悪いため工
業的価値がなくなり、本発明の適用対象とはならない。
室温でほとんど塑性伸びを示さなくなることから、上に
述べたような従来の溶接技術を適用すると溶接時に発生
する歪によって溶接部に低温で割れが発生してしまう。
ここで本発明における高珪素鋼とは珪素濃度が４．３wt
％を超え、７．１wt％以下の珪素鋼であり、溶接部とは
溶接による熱影響部および溶融後再凝固した部分をい
う。この時、珪素濃度が４．３wt％を超えない珪素鋼板
では、通常の溶融溶接が可能であり、また鋼板の珪素濃
度が７．１wt％を超えると軟磁気特性が劣化し始めると
ともに、伸びなど室温での加工特性が極めて悪いため工
業的価値がなくなり、本発明の適用対象とはならない。
【０００５】一方、溶接時に予熱、後熱を施し、割れの
発生を防止することはしばしば試みられる。例えば特開
昭６１−７９７２９号公報によるレーザ溶接方法によれ
ば、溶接割れを起こしやすい鋼板を突き合わせ溶接する
に当たり、突き合わせる鋼板の各端部を溶接前から溶接
終了直後までの間を連続的もしくは間欠的に加熱し、溶
接直後における溶接部およびその近傍の温度が８０℃〜
４００℃になるように保持し、その後焼戻し熱処理を行
うとしている。
発生を防止することはしばしば試みられる。例えば特開
昭６１−７９７２９号公報によるレーザ溶接方法によれ
ば、溶接割れを起こしやすい鋼板を突き合わせ溶接する
に当たり、突き合わせる鋼板の各端部を溶接前から溶接
終了直後までの間を連続的もしくは間欠的に加熱し、溶
接直後における溶接部およびその近傍の温度が８０℃〜
４００℃になるように保持し、その後焼戻し熱処理を行
うとしている。
【０００６】しかし、溶接部特性を改善させるために必
要な焼戻し処理温度は通常予熱温度よりずいぶん高く、
上記特許明細書にみられるように７００℃程度となって
しまう。このような高温での後熱を行うためには専用の
後熱装置が必要となるばかりか後熱にともなう熱歪が生
じ、製品加工での溶接にこの方法を適用すると寸法精度
が悪くなってしまい、製品特性を劣化させてしまう。ま
た７００℃程度の後熱を施すと、溶接部で結晶粒が不必
要に成長してしまい、溶接部の機械的特性および磁気的
特性が劣化してしまうなどの問題点があった。
要な焼戻し処理温度は通常予熱温度よりずいぶん高く、
上記特許明細書にみられるように７００℃程度となって
しまう。このような高温での後熱を行うためには専用の
後熱装置が必要となるばかりか後熱にともなう熱歪が生
じ、製品加工での溶接にこの方法を適用すると寸法精度
が悪くなってしまい、製品特性を劣化させてしまう。ま
た７００℃程度の後熱を施すと、溶接部で結晶粒が不必
要に成長してしまい、溶接部の機械的特性および磁気的
特性が劣化してしまうなどの問題点があった。
【０００７】また、珪素鋼の溶接に関していえば、特開
昭６２−６１７９０号公報では、レーザビームエネルギ
ーの一部を用いて溶接前に絶縁被覆を除去するととも
に、溶接後にレーザビーム溶接のエネルギーの５５〜７
５％を用いて突き合わせ溶接部を照射し、溶接部の割れ
を防止するとともに曲げ強度の向上を図るとしている。
しかし、この発明はＰの偏析にともなう高温割れ発生の
防止を目的としたものであり、高珪素鋼板の溶接で問題
となる低温割れの防止には役立たないと考えられる。実
際、この方法では珪素濃度が４．３wt％を超え、７．１
wt％以下である高珪素鋼の溶接では溶接部の割れ発生を
抑制することはできなかった。
昭６２−６１７９０号公報では、レーザビームエネルギ
ーの一部を用いて溶接前に絶縁被覆を除去するととも
に、溶接後にレーザビーム溶接のエネルギーの５５〜７
５％を用いて突き合わせ溶接部を照射し、溶接部の割れ
を防止するとともに曲げ強度の向上を図るとしている。
しかし、この発明はＰの偏析にともなう高温割れ発生の
防止を目的としたものであり、高珪素鋼板の溶接で問題
となる低温割れの防止には役立たないと考えられる。実
際、この方法では珪素濃度が４．３wt％を超え、７．１
wt％以下である高珪素鋼の溶接では溶接部の割れ発生を
抑制することはできなかった。
【０００８】さらに、特開昭６３−２２０９０２号公報
においては高珪素鋼板を溶接できないことから、そのリ
ーダーストリップとの接続において、溶接可能な連結板
の一端を高珪素鋼板に重合させて締結部材で締結結合
し、且つ他端をリーダーストリップに溶接接合するとし
ている。
においては高珪素鋼板を溶接できないことから、そのリ
ーダーストリップとの接続において、溶接可能な連結板
の一端を高珪素鋼板に重合させて締結部材で締結結合
し、且つ他端をリーダーストリップに溶接接合するとし
ている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記のような
問題点に鑑みてなされたものであり高珪素鋼を特に溶融
溶接するに際し、溶接部に発生する歪によって生じる低
温での割れを抑制するとともに、溶接熱影響部を狭くし
て母材特性に近い溶接部を得る経済的に優れ、また溶接
による熱歪が問題となる製品加工にも適用できる溶接技
術を提供することを目的とする。
問題点に鑑みてなされたものであり高珪素鋼を特に溶融
溶接するに際し、溶接部に発生する歪によって生じる低
温での割れを抑制するとともに、溶接熱影響部を狭くし
て母材特性に近い溶接部を得る経済的に優れ、また溶接
による熱歪が問題となる製品加工にも適用できる溶接技
術を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】高珪素鋼では溶接部のベ
イナイトあるいはマルテンサイト変態などがなく、フェ
ライト単相となるため、予熱、後熱などの熱処理は溶接
部の割れ発生防止には役立たないと考えられる。しか
し、本発明者らが鋭意検討を重ねた結果、板厚が０．８
mm以下である高珪素鋼の溶接に際して、一定の予熱温度
に昇温、保定して溶接を行い、溶接終了後の冷却速度を
管理することにより格段高温の後熱処理を施さなくても
割れのない良好な継ぎ手を得られることを発見した。
イナイトあるいはマルテンサイト変態などがなく、フェ
ライト単相となるため、予熱、後熱などの熱処理は溶接
部の割れ発生防止には役立たないと考えられる。しか
し、本発明者らが鋭意検討を重ねた結果、板厚が０．８
mm以下である高珪素鋼の溶接に際して、一定の予熱温度
に昇温、保定して溶接を行い、溶接終了後の冷却速度を
管理することにより格段高温の後熱処理を施さなくても
割れのない良好な継ぎ手を得られることを発見した。
【００１１】すなわち、重量比でＳｉ：４．３〜７．１
％を含有し、板厚が０．０７mm以上０．８mm以下である
電磁鋼薄板の被溶接部を１５０℃以上６００℃以下であ
る予熱温度に加熱して溶接を行うとともに、溶接後は溶
接部が１５０℃から５０℃まで冷却される間の冷却速度
を０．１℃/SEC以上２℃/SEC以下とすることを特徴とす
る高珪素電磁鋼薄板の溶接方法を提案する。さらに、溶
接熱源としてレーザ光束を用いれば継ぎ手特性を向上す
ることができる。
％を含有し、板厚が０．０７mm以上０．８mm以下である
電磁鋼薄板の被溶接部を１５０℃以上６００℃以下であ
る予熱温度に加熱して溶接を行うとともに、溶接後は溶
接部が１５０℃から５０℃まで冷却される間の冷却速度
を０．１℃/SEC以上２℃/SEC以下とすることを特徴とす
る高珪素電磁鋼薄板の溶接方法を提案する。さらに、溶
接熱源としてレーザ光束を用いれば継ぎ手特性を向上す
ることができる。
【００１２】
【作用】以下、本発明を詳細に説明する。フェライト単
相である高珪素鋼板の室温での塑性伸びは少ないが、高
珪素鋼板を溶接するとき、予め１５０℃以上に加熱して
おけば、溶接による局所入熱と引き続いて起こる溶融金
属の凝固、収縮にともなって生じる応力によっても鋼板
は割れることなく変形できる。この時、予熱温度が６０
０℃を超えると、予熱に必要な熱量が大きくなり不経済
になるばかりか、溶接部の結晶粒が粗大化して溶接部の
機械的特性および磁気的特性が劣化してしまう。
相である高珪素鋼板の室温での塑性伸びは少ないが、高
珪素鋼板を溶接するとき、予め１５０℃以上に加熱して
おけば、溶接による局所入熱と引き続いて起こる溶融金
属の凝固、収縮にともなって生じる応力によっても鋼板
は割れることなく変形できる。この時、予熱温度が６０
０℃を超えると、予熱に必要な熱量が大きくなり不経済
になるばかりか、溶接部の結晶粒が粗大化して溶接部の
機械的特性および磁気的特性が劣化してしまう。
【００１３】さらに溶接終了後は溶接部が１５０℃から
５０℃に冷却される間の冷却速度が２℃/SEC以下となる
ように冷却することで割れのない健全な溶接部を実現す
ることができる。格段高温での後熱処理を施す必要がな
いため、溶接部の結晶粒粗大化にともなう機械的性質の
劣化や、熱歪の発生による鋼板の変形を防止することが
できる。また、冷却速度を０．１℃/SEC以上としたの
は、これ以上の冷却速度を達成するためには、必要な冷
却時間が非常に長くなり、実用上適さないからである。
５０℃に冷却される間の冷却速度が２℃/SEC以下となる
ように冷却することで割れのない健全な溶接部を実現す
ることができる。格段高温での後熱処理を施す必要がな
いため、溶接部の結晶粒粗大化にともなう機械的性質の
劣化や、熱歪の発生による鋼板の変形を防止することが
できる。また、冷却速度を０．１℃/SEC以上としたの
は、これ以上の冷却速度を達成するためには、必要な冷
却時間が非常に長くなり、実用上適さないからである。
【００１４】表１はパルス発振ＹＡＧを用い、図２に示
す小型モーター用鉄心の２ａ，２ｂおよび２ｃの溶接を
行った場合の、予熱温度、冷却速度と溶接部品質の関係
をまとめたものである。溶接部品質は溶接部での割れの
有無として表現した。溶接条件は周波数１００Hz、パル
ス出力１Ｊ／パルス、パルス幅２msec、溶接速度１ｍ/m
inである。
す小型モーター用鉄心の２ａ，２ｂおよび２ｃの溶接を
行った場合の、予熱温度、冷却速度と溶接部品質の関係
をまとめたものである。溶接部品質は溶接部での割れの
有無として表現した。溶接条件は周波数１００Hz、パル
ス出力１Ｊ／パルス、パルス幅２msec、溶接速度１ｍ/m
inである。
【００１５】
【表１】
【００１６】この表より分かるように、予熱温度が低い
場合には冷却速度を遅くしても割れ発生を防ぐことがで
きなかった。これに対し、予熱温度が１７５℃以上にな
ると、冷却速度を２℃/SEC以下とすることで割れのない
健全な溶接部を実現することができた。
場合には冷却速度を遅くしても割れ発生を防ぐことがで
きなかった。これに対し、予熱温度が１７５℃以上にな
ると、冷却速度を２℃/SEC以下とすることで割れのない
健全な溶接部を実現することができた。
【００１７】板厚を０．０７mm以上としたのは、板厚が
これより薄くなると、拘束状態にも依存するが、本質的
に本発明を適用しなくても溶接が可能であり、板厚を
０．８mm以下としたのは、板厚がこれより厚くなると溶
接にともなう歪が大きくなり、このような冷却速度の管
理だけでは割れ発生を防ぐことが難しくなるためであ
る。
これより薄くなると、拘束状態にも依存するが、本質的
に本発明を適用しなくても溶接が可能であり、板厚を
０．８mm以下としたのは、板厚がこれより厚くなると溶
接にともなう歪が大きくなり、このような冷却速度の管
理だけでは割れ発生を防ぐことが難しくなるためであ
る。
【００１８】ところで、溶接熱源としてレーザ光束のよ
うな集中度の高い熱源を用いることにすれば、溶接にと
もなう入熱を少なくすることができるので溶接部の結晶
粒粗大化による機械的性質の劣化や、磁気特性の劣化を
最低限度に抑えることができる。このため、通板中のコ
イル破断の防止や、特に小型のモーター性能の確保に有
効である。
うな集中度の高い熱源を用いることにすれば、溶接にと
もなう入熱を少なくすることができるので溶接部の結晶
粒粗大化による機械的性質の劣化や、磁気特性の劣化を
最低限度に抑えることができる。このため、通板中のコ
イル破断の防止や、特に小型のモーター性能の確保に有
効である。
【００１９】
（実施例１）以下、本発明による高珪素冷延鋼板の溶接
実施例を説明する。供試材とした鋼板の珪素含有量は重
量比で６．５wt％で、板厚０．２３mmの鋼板を２枚突き
合わせて溶接を施した。溶接熱源にはパルス発振型のＹ
ＡＧレーザを用い、溶接条件としてパルス周波数１００
Hz、パルスエネルギー１０Ｊ／パルス、パルス幅２mse
c、溶接速度１．５ｍ/minを採用した。
実施例を説明する。供試材とした鋼板の珪素含有量は重
量比で６．５wt％で、板厚０．２３mmの鋼板を２枚突き
合わせて溶接を施した。溶接熱源にはパルス発振型のＹ
ＡＧレーザを用い、溶接条件としてパルス周波数１００
Hz、パルスエネルギー１０Ｊ／パルス、パルス幅２mse
c、溶接速度１．５ｍ/minを採用した。
【００２０】溶接に際しては鋼板温度を１５０℃に昇
温、保定した後、溶接を行った。溶接終了後、冷却速度
０．５℃/SECで徐冷を行い、割れ発生のないことを確認
した。冷延を終了した高珪素鋼板を上記方法で溶接を行
い、コイルとし、焼鈍、絶縁膜塗布を行う連続工程を破
断することなく通板することができた。
温、保定した後、溶接を行った。溶接終了後、冷却速度
０．５℃/SECで徐冷を行い、割れ発生のないことを確認
した。冷延を終了した高珪素鋼板を上記方法で溶接を行
い、コイルとし、焼鈍、絶縁膜塗布を行う連続工程を破
断することなく通板することができた。
【００２１】（実施例２）ここでは、トランス用ＥＩコ
アの溶接について述べる。図１は本溶接方法を適用した
ＥＩコアを模式的に示したものである。図１中１は、Ｅ
の字型に打ち抜きされた板厚０．２５mmの高珪素鋼板で
あって、一定枚数を重ねて図中３においてＴＩＧ溶接し
た。溶接条件は溶接電流４０Amp 、アーク長１mm、溶接
速度１ｍ/minであって、フィラーは添加しなかった。溶
接に際しては、鋼板１を予め２００℃に昇温した。溶接
後は放冷により冷却速度２℃/SECを実現できた。
アの溶接について述べる。図１は本溶接方法を適用した
ＥＩコアを模式的に示したものである。図１中１は、Ｅ
の字型に打ち抜きされた板厚０．２５mmの高珪素鋼板で
あって、一定枚数を重ねて図中３においてＴＩＧ溶接し
た。溶接条件は溶接電流４０Amp 、アーク長１mm、溶接
速度１ｍ/minであって、フィラーは添加しなかった。溶
接に際しては、鋼板１を予め２００℃に昇温した。溶接
後は放冷により冷却速度２℃/SECを実現できた。
【００２２】予熱温度は溶接後の冷却方法を勘案した上
で決定するのが良く、この例におけるように予熱温度を
高くすることが容易である場合には予熱温度を１５０℃
より高めに設定することが有利である。これは予熱温度
を高めに設定することにより、溶接後、部材を加熱する
必要がなく、部材の保温に若干の注意を払うだけで冷却
速度２℃/SECを容易に達成することができるためであ
る。
で決定するのが良く、この例におけるように予熱温度を
高くすることが容易である場合には予熱温度を１５０℃
より高めに設定することが有利である。これは予熱温度
を高めに設定することにより、溶接後、部材を加熱する
必要がなく、部材の保温に若干の注意を払うだけで冷却
速度２℃/SECを容易に達成することができるためであ
る。
【００２３】図１中２は、Ｉ字型部材で、前記Ｅ字型部
材と同様の方法で図中４において溶接を行った。図１中
１に示されるＥ字型部材に、図中６，７に示すコイルを
巻き付けた後、図中２に示されるＩ字型部材を図中５
ａ，５ｂにおいて溶接するものである。この時の溶接条
件は前記Ｅ字型部材に溶接を施す時と、全く同様の方法
で行った。その結果、溶接部およびその近傍において割
れの発生のないことを確認した。
材と同様の方法で図中４において溶接を行った。図１中
１に示されるＥ字型部材に、図中６，７に示すコイルを
巻き付けた後、図中２に示されるＩ字型部材を図中５
ａ，５ｂにおいて溶接するものである。この時の溶接条
件は前記Ｅ字型部材に溶接を施す時と、全く同様の方法
で行った。その結果、溶接部およびその近傍において割
れの発生のないことを確認した。
【００２４】上述した本実施例ではＴＩＧ溶接を用いた
が、本発明による溶接方法はこれに限らず、プラズマ溶
接、ＭＩＧ溶接など、この種の溶接方法において効果を
有するものである。
が、本発明による溶接方法はこれに限らず、プラズマ溶
接、ＭＩＧ溶接など、この種の溶接方法において効果を
有するものである。
【００２５】（実施例３）ここでは、小型モーター用鉄
心の溶接を例にとり本溶接方法の実施例を述べる。図２
中１は抜き打ちされた高珪素鋼板を重ねたものである。
溶接は部材１全体を１５０℃まで昇温した後、パルスＹ
ＡＧを用いて２ａ，２ｂ，２ｃにおいて溶接を行った。
溶接条件には周波数１００Hz、パルス出力１Ｊ／パル
ス、パルス幅２msec、溶接速度１ｍ/minを採用した。溶
接後は冷却速度１℃/SECで部材１を冷却した。その結
果、溶接部およびその近傍において割れの発生のないこ
とを確認した。
心の溶接を例にとり本溶接方法の実施例を述べる。図２
中１は抜き打ちされた高珪素鋼板を重ねたものである。
溶接は部材１全体を１５０℃まで昇温した後、パルスＹ
ＡＧを用いて２ａ，２ｂ，２ｃにおいて溶接を行った。
溶接条件には周波数１００Hz、パルス出力１Ｊ／パル
ス、パルス幅２msec、溶接速度１ｍ/minを採用した。溶
接後は冷却速度１℃/SECで部材１を冷却した。その結
果、溶接部およびその近傍において割れの発生のないこ
とを確認した。
【００２６】
【発明の効果】本発明による溶接技術を高珪素鋼の製造
において利用すれば、能率向上、歩留まり向上を図れる
ため、磁気特性に優れた鋼材を安価に製造できる。ま
た、モーター鉄心の製造など製品加工において利用すれ
ば能率よく品質の優れた部品を生産できるなど、本発明
の工業的価値は非常に高いものである。
において利用すれば、能率向上、歩留まり向上を図れる
ため、磁気特性に優れた鋼材を安価に製造できる。ま
た、モーター鉄心の製造など製品加工において利用すれ
ば能率よく品質の優れた部品を生産できるなど、本発明
の工業的価値は非常に高いものである。
【図１】高珪素電磁鋼板をコアに用い、本発明を適用し
て製作されたトランスを示している。
て製作されたトランスを示している。
【図２】高珪素電磁鋼板をコアに用い、本発明を適用し
て製作された小型モーターの鉄心を示している。
て製作された小型モーターの鉄心を示している。
１ Ｅ字型高珪素鋼板 ２ Ｉ字型高珪素鋼板 ２ａ〜２ｃ レーザ溶接部 ３〜５ ＴＩＧ溶接部 ６，７ 銅線
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 斉藤 亨 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株 式会社 技術開発本部内 (72)発明者 北原 修司 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株 式会社 技術開発本部内 (56)参考文献 特開 昭53−95847（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23K 26/00 - 26/40
Claims (1)
- 【請求項１】 重量比でＳｉ：４．３〜７．１％を含有
し、板厚が０．０７mm以上０．８mm以下である電磁鋼薄
板の被溶接部を１５０℃以上６００℃以下である予熱温
度に加熱して溶接を行うとともに、溶接後は溶接部が１
５０℃から５０℃まで冷却される間の冷却速度を０．１
℃/SEC以上２℃/SEC以下とすることを特徴とする高珪素
電磁鋼薄板の溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08889093A JP3231465B2 (ja) | 1993-04-15 | 1993-04-15 | 高珪素電磁鋼薄板の溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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Family Applications (1)
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