KR20060043608A - 천임계 냉동 장치 - Google Patents

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켄조 마츠모토
카즈아키 후지와라
야스키 타카하시
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산요덴키가부시키가이샤
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Abstract

<과제> 슬라이드 로스나 리크 로스의 발생을 극히 억제하여 최대의 COP를 얻을 수 있는 천임계 냉동 장치의 제공한다.
<해결 수단> 압축기(10), 가스 쿨러(154), 스로틀 수단(156) 및 증발기(157)를 순차 접속하여 구성되고, 고압측이 초임계 압력으로 되는 냉매를 사용한 냉동 장치로서, 압축기(10)는, 밀폐 용기(12) 내에 복수단의 압축 요소(32, 34)를 구비하고, 이들 압축 요소 내의 하단의 압축 요소(32)의 토출 냉매는 밀폐 용기(12) 내에 토출되어 방열한 후, 이 냉매는 후단의 압축 요소(34)로 더욱 압축되어 토출되며, 윤활유로서 냉매와 상용성이 있는 동점도 50∼90㎟/sec(@40℃)의 윤활유를 사용함으로써 과제를 해결할 수 있다.

Description

천임계 냉동 장치 {TRANS-CRITICAL REFRIGERATING UNIT}
도 1은 본 발명의 천임계 냉동 장치에 사용하는 압축기의 일 실시 형태를 나타내는 설명도이다.
도 2는 도 1에 나타낸 압축기를 구비한 본 발명의 천임계 냉동 장치의 냉매 회로도이다.
도 3은 도 2 및 도 4의 냉매 회로의 p-h 선도이다.
도 4는 본 발명의 다른 천임계 냉동 장치의 냉매 회로도이다.
도 5는 COP와 윤활유 동점도(㎟/sec)(40℃)의 관계를 나타내는 그래프이다.
<도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명>
10 : 내부 중간압형 다단(2단) 압축식 로터리 압축기
12 : 밀폐 용기 14 : 전동 요소
32 : 하단의 회전 압축 요소 34 : 상단의 회전 압축 요소
94 : 냉매 도입관 96 : 냉매 토출관
150B : 중간 냉각용 열교환기(인터쿨러)
154 : 가스 쿨러 156 :팽창 밸브
157 : 증발기 160 : 제1 열교환기
본 발명은 압축기, 가스 쿨러, 스로틀 수단 및 증발기를 순차 접속하여 구성되고, 고압측이 초임계 압력으로 되는 천임계 냉동 장치에 관한 것이다.
종래, 냉동 사이클에는 냉매로서 프레온(R11, R12, R134a 등)이 일반적으로 사용되고 있었다. 그렇지만, 프레온은 대기 중에 방출되면 큰 지구 온난화 효과나 오존층 파괴 등의 문제를 갖고 있다. 이 때문에, 근년에 환경에 주는 영향이 적은 다른 자연 냉매, 예를 들면 산소(02), 이산화탄소(CO2), 하이드로카본(HC), 암모니아(NH3), 물(H20)을 냉매로서 사용하는 연구가 행해지고 있다. 이들 자연 냉매 중, 산소와 물은 압력이 낮아서 냉동 사이클의 냉매로서는 사용하는 것이 곤란하고, 암모니아나 하이드로카본은 가연성이기 때문에 취급이 어려운 문제가 있다. 이 때문에, 이산화탄소(CO2)를 냉매로서 사용하고 고압측을 초임계 압력으로서 운전하는 천임계 냉매 사이클을 사용한 장치가 개발되고 있다. 이러한 장치가 일본 특허 특개평 10-19401호 공보 및 특공평 7-18602호 공보에 개시되어 있다.
그러나, 이산화탄소를 냉매로서 사용하는 경우, 냉매 압력은 고압측에서 약 150㎏/㎠ G에까지 이르고, 저압측에서는 약 30∼40㎏/㎠ G에 이르도록, 이산화탄소를 냉매로서 사용하는 냉동 사이클에서는 이산화탄소의 냉매 압력이 프레온보다 더 높게 되며, 특히 1단 압축식 압축기를 사용하면 각 슬라이드 부재에 고압측 부분과 저압측 부분이 인접하는 개소가 생기고, 그 차압이 크기 때문에, 고면압(高面壓: high surface pressure)에 의해 유막(油膜) 확보가 곤란해지며, 슬라이드 로스나 리크 로스가 발생하기 쉽고, 또 윤활유도 고온으로 되기 때문에, 윤활유로서는 동점도 100㎟/sec( @40℃) 클래스의 PAG(폴리알킬렌 글리콜) 등 기존의 오일이 사용되고 있었으나, COP가 낮다고 하는 문제가 있었다.
본 발명의 목적은 종래의 여러 문제를 해결하고, 슬라이드 로스나 리크 로스의 발생을 최대한 억제하여 최대의 COP를 얻을 수 있는 천임계 냉동 장치를 제공하는 것이다.
상기 과제를 해결하기 위한 본 발명의 제1의 양태에 따른 천임계 냉동 장치는, 압축기, 가스 쿨러, 스로틀 수단 및 증발기를 순차 접속하여 구성되고, 고압측이 초임계 압력으로 되는 냉매를 사용한 냉동 장치로서,
상기 압축기는, 밀폐 용기 내에 복수단의 압축 요소를 구비하고, 이들 압축 요소 내의 하단의 압축 요소의 토출 냉매는 상기 밀폐 용기 내에 토출되어 방열한 후, 이 냉매는 후단의 압축 요소로 더욱 압축되어 토출되며, 윤활유로서 냉매와 상용성(相溶性)이 있는 동점도(動粘度) 50∼90㎟/sec(@40℃)의 윤활유를 사용한 것을 특징으로 한다.
본 발명의 제2의 양태에 따른 천임계 냉동 장치는, 제1의 양태에 따른 천임계 냉동 장치에 있어서, 이산화탄소를 냉매로 하고, 상기 압축기로서 2단 압축식 로터리 압축기를 사용한 것을 특징으로 한다.
본 발명의 제3의 양태에 따른 천임계 냉동 장치는, 제1의 양태 또는 제2의 양태에 따른 천임계 냉동 장치에 있어서, 폴리알킬렌 글리콜, 폴리비닐 에테르, 폴리올 에스테르, 미네랄 오일, 폴리알파 올레핀으로부터 선택되는 윤활유를 사용한 것을 특징으로 한다.
본 발명의 제4의 양태에 따른 천임계 냉동 장치는, 제1 내지 제3의 양태 중 어느 하나에 따른 천임계 냉동 장치에 있어서, 알루미늄계 재료로 구성된 밀폐 용기를 구비한 압축기를 사용한 것을 특징으로 한다.
<발명을 실시하기 위한 최상의 형태>
이하, 도면에 의해 본 발명의 실시 형태를 상세하게 설명한다.
(제1 실시 형태)
도 1은 본 발명의 천임계 냉동 장치에 사용하는 압축기의 실시예로서, 하단 및 상단의 회전 압축 요소(32, 34)를 구비한 내부 중간압형 다단(2단) 압축식 로터리 압축기(10)의 종단 측면도, 도 2는 본 발명의 천임계 냉동 장치의 냉매 회로도이다. 또한, 본 발명의 천임계 냉동 장치는, 자판기, 공기 조화기 또는 냉장고, 쇼케이스, 자동차 등에 사용되는 것이다.
각 도면에 있어서, 참조 번호 10은 이산화탄소(CO2)를 냉매로서 사용하는 내부 중간압형 다단 압축식 로터리 압축기이며, 이 압축기(10)는 알루미늄계 금속으로 이루어지는 원통 형상의 밀폐 용기(12)와, 이 밀폐 용기(12)의 내부 공간의 위쪽에 배치 수납된 전동 요소(14), 및 이 전동 요소(14)의 아래쪽에 배치되고 전동 요소(14)의 회전축(16)에 의해 구동되는 하단의 회전 압축 요소(32)(제1단) 및 상단의 회전 압축 요소(34)(제2단)로 이루어지는 회전 압축 기구부(18)에 의해 구성되어 있다.
밀폐 용기(12)는 바닥부를 각 슬라이드부에 윤활유를 공급하여 윤활하기 위한 윤활유의 저장소로 하고, 전동 요소(14)와 회전 압축 기구부(18)를 수납하는 용기 본체(12A)와, 이 용기 본체(12A)의 상부 개구를 폐색하는 대략 사발 형상의 엔드 캡(덮개)(12B)으로 구성되고, 또한 이 엔드 캡(12B)의 상부면 중심에는 원형의 장착 구멍(12D)이 형성되어 있으며, 이 장착 구멍(12D)에는 전동 요소(14)에 전력을 공급하기 위한 터미널(배선을 생략)(20)이 장착되어 있다.
전동 요소(14)는, 소위 자극 집중 감기식의 DC 모터이며, 밀폐 용기(12)의 상부 공간의 내주면을 따라 환형으로 장착된 스테이터(22)와, 이 스테이터(22)의 안쪽에 약간의 간격을 두고서 삽입 설치된 로터(24)로 이루어진다. 이 로터(24)는 중심을 통과하여 수직 방향으로 뻗는 회전축(16)에 고정되어 있다.
스테이터(22)는, 도넛 형상의 전자(電磁) 강판을 적층한 적층체(26)와, 이 적층체(26)의 치부(齒部)에 직렬 감기(집중 감기) 방식에 의해 감겨진 스테이터 코일(28)을 갖고 있다. 또, 로터(24)는 스테이터(22)와 동일하게 전자 강판의 적층체(30)로 형성되며, 이 적층체(30) 내에 영구자석(MG)을 삽입하여 형성되어 있다.
하단의 회전 압축 요소(32)와 상단의 회전 압축 요소(34)의 사이에는 중간 칸막이 판(36)이 협지되어 있다. 즉, 하단의 회전 압축 요소(32)와 상단의 회전 압축 요소(34)는, 중간 칸막이 판(36)과 이 중간 칸막이 판(36)의 상하에 배치된 상 부 실린더(38), 하부 실린더(40)와 이 상하 실린더(38, 40) 내를 180도의 위상차를 갖고서 회전축(16)에 설치된 상하 편심부(42, 44)에 의해 편심 회전되는 상하 롤러(46, 48)와, 이 상하 롤러(46, 48)에 접촉하며 상하 실린더(38, 40) 내를 각각 저압실측과 고압실측으로 구획하는 베인(50, 52)과, 상부 실린더(38)의 상부측의 개구면 및 하부 실린더(40)의 하부측의 개구면을 폐색하며 회전축(16)의 베어링을 겸용하는 지지 부재로서의 상부 지지 부재(54) 및 하부 지지 부재(56)에 의해 구성되어 있다.
한편, 상부 지지 부재(54) 및 하부 지지 부재(56)에는, 도시하지 않는 흡입 포트에 의해 상하 실린더(38, 40)의 내부와 각각 연통하는 흡입 통로(60)(상부측의 흡입 통로는 도시하지 않음)와, 일부를 오목하게 함몰시키고 이 오목 함몰부를 상부 커버(66), 하부 커버(68)에 의해 폐색함으로써 형성되는 토출 소음실(62, 64)이 설치되어 있다.
또한, 토출 소음실(64)과 밀폐 용기(12)의 내부는, 상하 실린더(38, 40)나 중간 칸막이 판(36)을 관통하는 연통로에 의해 연통되어 있고, 연통로의 상단에는 중간 토출관(121)이 수직으로 설치되며, 이 중간 토출관(121)으로부터 하단의 회전 압축 요소(32)로 압축된 중간압의 냉매 가스가 밀폐 용기(12) 내에 토출된다.
밀폐 용기(12)의 용기 본체(12A)의 측면에는, 상부 지지 부재(54)와 하부 지지 부재(56)의 흡입 통로(60)(상부측은 도시하지 않음), 토출 소음실(62), 상부 커버(66)의 상부측(전동 요소(14)의 하단에 대략 대응하는 위치)에 대응하는 위치에, 슬리브(142 및 143)가 용접 고정되어 있다.
또, 슬리브(142) 내에는 하부 실린더(40)에 냉매 가스를 도입하기 위한 냉매 도입관(94)의 일단이 삽입 접속되고, 이 냉매 도입관(94)의 일단은 하부 실린더(40)의 흡입 통로(60)와 연통된다. 이 냉매 도입관(94)의 타단은 제1 열교환기(160)에 접속되어 있다. 또, 슬리브(143) 내에는 냉매 토출관(96)이 삽입 접속되고, 이 냉매 토출관(96)의 일단은 토출 소음실(62)과 연통된다.
다음에 도 2에 있어서, 상술한 압축기(10)는 도 2에 나타내는 냉매 회로의 일부를 구성한다. 즉, 압축기(10)의 냉매 토출관(96)은 가스 쿨러(154)의 입구에 접속된다. 그리고, 이 가스 쿨러(154)를 나온 배관은 제1 열교환기(160)를 통과한다. 제1 열교환기(160)는 가스 쿨러(154)로부터 나온 고압측의 냉매와 증발기(157)로부터 나온 저압측의 냉매를 열교환시키기 위한 것이다.
제1 열교환기(160)를 통과한 냉매는 스로틀 수단으로서의 팽창 밸브(156)에 이른다. 그리고, 팽창 밸브(156)의 출구는 증발기(157)의 입구에 접속되며, 증발기(157)를 나온 배관은 제1 열교환기(160)를 거쳐서 냉매 도입관(94)에 접속된다.
다음에, 이상의 구성으로 도 3의 p-h 선도(모리엘 선도)를 참조하면서 본 발명의 천임계 냉동 장치의 동작을 설명한다. 터미널(20) 및 도시되지 않는 배선을 통하여 압축기(10)의 전동 요소(14)의 스테이터 코일(28)에 통전되면, 전동 요소(14)가 기동되어 로터(24)가 회전한다. 이 회전에 의해 회전축(16)과 일체로 설치된 상하 편심부(42, 44)에 끼워 맞춰진 상하 롤러(46, 48)가 상하 실린더(38, 40) 내를 편심 회전한다.
이로 인해, 냉매 도입관(94) 및 하부 지지 부재(56)에 형성된 흡입 통로(60) 를 경유하여 도시하지 않은 흡입 포트로부터 실린더(40)의 저압실측에 흡입된 저압(도 3의 1의 상태)의 냉매 가스는, 롤러(48)와 베인(52)의 동작에 의해 압축되어서 중간압으로 되어 하부 실린더(40)의 고압실측으로부터 도시하지 않는 연통로를 거쳐 중간 토출관(121)으로부터 밀폐 용기(12) 내에 토출된다. 이것에 의해, 밀폐 용기(12) 내는 중간압으로 된다(도 3의 2의 상태).
밀폐 용기(12) 내에 토출된 냉매는, 알루미늄계 금속으로 이루어지는 밀폐 용기(12) 내에서 외부로부터 열을 빼앗겨서 냉각되고, 이 때 엔탈피를 Δh1 만큼 상실한다(도 3의 3의 상태).
그리고, 중간압의 냉매 가스는 상부 지지 부재(54)에 형성된 도시하지 않는 흡입 통로를 경유하여, 도시하지 않는 흡입 포트로부터 상단의 회전 압축 요소(34)의 상부 실린더(38)의 저압실측에 흡입되며, 롤러(46)와 베인(50)의 동작에 의해 제2단의 압축이 행해져서 고압 고온의 냉매 가스로 되어, 고압실측으로부터 도시하지 않는 토출 포트를 통하여 상부 지지 부재(54)에 형성된 토출 소음실(62)을 거쳐서 냉매 토출관(96)으로부터 외부에 토출된다. 이 때, 냉매는 적절한 초임계 압력까지 압축되어 있다(도 3의 4의 상태).
냉매 토출관(96)으로부터 토출된 냉매 가스는 가스 쿨러(154)에 유입되며, 그곳에서 공냉 방식에 의해 방열한 후(도 3의 5'의 상태), 제1 열교환기(160)를 통과한다. 냉매는 그곳에서 저압측의 냉매에 열을 빼앗겨서 더욱 냉각되며, 예를 들면 증발기(157)에서의 증발 온도를 +12℃ 내지 -10℃의 중고온역으로 하는 것을 용이하게 달성할 수 있게 된다(도 3의 5의 상태).
제1 열교환기(160)로 냉각된 고압측의 냉매 가스는 팽창 밸브(156)에 이른다. 팽창 밸브(156)의 입구에서는 냉매 가스는 아직 기체 상태이다. 냉매는 팽창 밸브(156)에 있어서의 압력 저하에 의해, 가스/액체의 2상 혼합체로 되고(도 3의 6의 상태), 그 상태로 증발기(157) 내에 유입된다. 그곳에서 냉매는 증발하며, 공기로부터 흡열함으로써 냉각 작용을 발휘한다.
그 후, 냉매는 증발기(157)로부터 유출되며(도 3의 1' 상태), 제1 열교환기(160)를 통과한다. 그곳에서 상기 고압측의 냉매로부터 열을 빼앗아서, 가열 작용을 받아 냉매의 엔탈피가 Δh2 상승하며, 이것에 의해 냉매는 완전히 기체 상태로 된다(도 3의 1의 상태).
기체 상태로 된 냉매는 냉매 도입관(94)으로부터 압축기(10)의 하단의 회전 압축 요소(32) 내에 흡입되는 사이클을 반복한다.
회전축(16)에는 그 중앙에 압축 요소(32, 34)나 베어링 등의 각 슬라이드부에 윤활유를 공급하는 도시하지 않는 급유 구멍이 설치되는 동시에, 회전축(16)의 하단에 상기 급유 구멍에 연통하는 오일 픽업(70)이 장착되어 있으며, 그 하단을 윤활유 저장소의 윤활유(71) 속에 침지시키고 있다. 오일 픽업(70)은 오일 공급 능력을 향상시키는 도시하지 않는 패들(paddle)과 일체로 형성되어 있다.
회전축(16)이 회전되면 윤활유 저장소 중의 윤활유(71)는 회전축(16)의 회전에 의해 생기는 원심력에 의해 회전축(16)의 하단에 설치된 오일 픽업(70)으로부터 상기 급유 구멍을 거쳐서 베어링이나 압축 요소(32, 34)의 각 슬라이드부에 공급되고, 각 슬라이드부를 윤활한 후, 윤활유 저장소 속으로 돌아와 순환하여 사용된다.
한편, 냉매 토출관(96)으로부터 토출된 냉매 가스 중에 동반된 윤활유는 냉매와 함께 냉매 회로를 거쳐 냉매 도입관(94)으로부터 압축기(10)의 하단의 회전 압축 요소(32) 내에 흡입되어 슬라이드부를 윤활한다.
본 발명에서 사용하는 윤활유는, 냉매와 상용성(相溶性)이 있는 동점도 50∼90㎟/sec(@40℃)의 윤활유를 사용한다.
이산화탄소를 냉매로서 사용한 경우, 냉매 압력은 고압측에서 약 150㎏/㎠ G에까지 이르고, 저압측에서는 약 30∼40㎏/㎠ G로 되지만, 내부 중간압형 다단(2단) 압축식 로터리 압축기(10)를 사용했으므로 각 슬라이드 부재에 있어서의 차압이 약 1/2로 작아져서 면압(面壓)이 저하하여 윤활유의 유막이 충분히 확보되며, 슬라이드 로스나 리크 로스의 발생을 극히 억제할 수 있고, 또 윤활유도 100℃이상의 고온으로 되지 않기 때문에, 종래의 동점도보다 낮은 상기 범위의 동점도를 갖는 윤활유를 사용하여 최대의 COP를 얻을 수 있다.
동점도가 50㎟/sec(@40℃) 미만에서는, 씰(seal)성이 떨어져서 리크 로스가 커질 우려가 있고, 동점도가 90㎟/sec(@40℃)를 넘으면 전단(剪斷) 마찰이 커지고 소비 전력이 커질 우려가 있다. 상기 동점도의 범위 내의 윤활유를 사용함으로써, 슬라이드 로스나 리크 로스의 발생을 극히 억제하여 최대의 COP를 얻을 수 있다.
본 발명에서 사용하는 윤활유는, 천연물 혹은 천연물 유래의 것이거나 합성품 혹은 이들 혼합물이라도 무방하며 특별히 한정되지 않는다.
미네랄 오일로서는, 구체적으로는 예를 들면 원유를 상압증류(常壓蒸留: atmospheric distillation) 및 감압증류(vacuum distillation)하여 얻어진 윤활유 유분(lubricating oil fraction)을, 용제탈력(solvent deasphalting), 용제추출, 수소화 분해(hydrocracking), 용제탈납(solvent dewaxing), 접촉탈납(contact dewaxing), 수소화 정제(hydrorefining), 황산 세정(sulfuric acid cleaning), 백토 처리(clay processing) 등의 정제 처리 등을 적절히 조합하여 정제한 파라핀계, 나프텐계 등의 기름이나 노멀 파라핀 등을 사용할 수 있다.
합성품으로서는, 구체적으로 예를 들면, 폴리-α-올레핀(폴리부텐, 1-옥텐 올리고머, 1-데센올리고머 등), 이소파라핀, 알킬벤젠, 알킬나프탈렌, 2염기산 에스테르(디트리데실 글루탈레이트, 디-2-에틸헥실 아디페이트, 디이소데실 아디페이트, 디트리데실 아디페이트, 디-2-에틸헥실 세바케이트 등), 3염기산 에스테르(트리메리트산 에스테르 등), 폴리올 에스테르(트리메틸롤프로판 카프릴레이트, 트리메티티롤프로판 펠라고네이트, 펜타에리스리톨, 2-에틸헥사노에이트, 펜타에리스리톨 펠라고네이트 등), 폴리옥시알킬렌 글리콜, 폴리알킬렌 글리콜, 디알킬디페닐 에테르, 폴리페닐 에테르, 폴리비닐 에테르 등을 사용할 수 있다.
또한, 이들 미네랄 오일이나 합성품은 단독으로 사용해도 되고, 또 이들 중으로부터 선택되는 2종 이상을 임의의 혼합 비율로 조합하여 사용해도 된다.
이들 중에서도 폴리알킬렌 글리콜(PAG), 폴리비닐 에테르(PVE), 폴리올 에스테르(POE), 미네랄 오일, 폴리-알파 올레핀(PAO)으로부터 선택되는 윤활유는, 상용성, 윤활성, 냉각성(열제거성)이 뛰어나고, 또한 교반 저항에 의한 마찰 로스가 적으며, 안정성이 높고, 입수도 용이하며 염가이고, 신뢰성을 향상할 수 있는 등의 점으로부터, 본 발명에 있어서 바람직하게 사용할 수 있다.
본 발명에서 사용하는 윤활유에는, 그 각종 성능을 더욱 높일 목적으로, 또한 공지의 첨가제, 예를 들면, 트리크레질 포스페이트(TCP), 글리시딜 에테르로 이루어지는 에폭시, 카르보디이미도, 산화방지제, 내식제(耐蝕劑), 부식방지제, 유동점 강하제, 소포제, 극압제 등을 단독으로, 또는 여러 종류 조합한 형태로 사용할 수도 있다.
산화방지제로서는, 페놀계 화합물이나 아민계 화합물 등, 윤활유에 일반적으로 사용되고 있는 것이면 사용 가능하다. 구체적으로는, 2, 6-디-tert-부틸-4-메틸페놀 등의 알킬 페놀류, 메틸렌-4, 4-비스(2, 6-디-tert-부틸-4-메틸페놀) 등의 비스페놀류, 페닐-α-나프틸아민 등의 나프틸아민류, 디알킬디페닐아민류, 디-2-에틸헥실디티오린산 아연 등의 디알킬디티오린산 아연류 등을 들 수 있다.
내식제로서는, 구체적으로는 지방족 아민류, 유기아인산 에스테르, 유기 인산 에스테르, 유기 술폰산 금속염, 유기 인산 금속염, 알케닐 호박산 에스테르, 다가(多價) 알코올 에스테르 등을 들 수 있다.
부식방지제로서는, 구체적으로는 벤조트리아졸(benzotriazole)계, 티아디아졸(thiadiazole)계, 이미다졸계의 화합물 등을 들 수 있다.
유동점 강하제로서는, 구체적으로는 사용하는 윤활유에 적합한 폴리 메타크릴레이트계의 폴리머 등을 들 수 있다.
소포제로서는, 구체적으로는 예를 들면 디메틸 실리콘 등의 실리콘류를 들 수 있다.
이들 공지의 첨가제의 첨가량은 임의이지만, 사용하는 경우 윤활유 전량 기 준으로 그 함유량이, 산화방지제로는 통상적으로 0.01∼5.0 질량%; 방수제제, 부식 방지제로는 통상적으로 각각 0.01∼3.0 질량%; 유동점 강하제로는 통상적으로 0.05∼5.0 질량%; 소포제로는 통상적으로 0.01∼0.05 질량%로 되도록 배합하는 것이 바람직하다.
(제2 실시 형태)
도 4는 본 발명의 다른 천임계 냉동 장치의 냉매 회로도이다.
도 4에 있어서, 참조 번호 10은 이산화탄소(CO2)를 냉매로서 사용하는 내부 중간압형 다단(2단) 압축식 로터리 압축기를 나타내고 있고, 원통 형상의 밀폐 용기(12) 내의 전동 요소(14)와 이 전동 요소(14)의 회전축(16)으로 구동되는 하단의 회전 압축 요소(32) 및 상단의 회전 압축 요소(34)를 구비하여 구성되어 있고, 밀폐 용기(12)는 바닥부를 각 슬라이드부에 본 발명에서 사용하는 상기 윤활유를 보내어 윤활하기 위한 윤활유의 저장소로 되어 있다.
압축기(10)는 냉매 도입관(94)으로부터 흡입된 냉매 가스를 하단의 회전 압축 요소(32)로 압축하여 밀폐 용기(12) 내에 토출하고, 이 밀폐 용기(12) 내의 중간압의 냉매 가스를 냉매 도입관(92)으로부터 일단 중간 냉각 회로(150A)에 토출하며, 중간 냉각용 열교환기(인터 쿨러)(150B)를 통과시킴으로써, 냉매 가스는 공냉되며, 상단의 회전 압축 요소(34)에 흡입되어 압축되도록 되어 있는 이외는 도 1∼2에 나타낸 본 발명의 천임계 냉동 장치와 동일하게 되어 있다.
즉, 제2단의 압축에 의해 고압으로 된 냉매 가스는, 냉매 토출관(96)으로부 터 토출되어 가스 쿨러(154)에 의해 공냉된다. 이 가스 쿨러(154)로부터 나온 냉매는 제1 열교환기(160)에 의해 증발기(157)를 나온 냉매와 열교환한 후, 팽창 밸브(156)를 거쳐 증발기(157)에 들어가서 증발하며, 재차 내부 열교환기(160)를 거쳐 냉매 도입관(94)으로부터 하단의 회전 압축 요소(32)에 흡입된다.
이 경우의 동작을 도 3의 p-h 선도를 참조하여 설명한다.
하단의 회전 압축 요소(32)로 압축되어서(엔탈피를 Δh3 만큼 얻음) 중간압으로 되며, 밀폐 용기(12) 내에 토출된 냉매는(도 3의 2의 상태), 냉매 도입관(92)으로부터 나와서 중간 냉각 회로(150A)에 유입된다. 그리고, 이 중간 냉각 회로(150A)가 통과하는 중간 냉각용 열교환기(150B)에 유입되며, 그곳에서 공냉 방식에 의해 방열된다(도 3의 3의 상태). 여기서 중간압의 냉매는 중간 냉각용 열교환기(150B)에 의해 도 3에 나타내는 바와 같이 엔탈피를 Δh1 만큼 상실한다.
그 후, 상단의 회전 압축 요소(34)에 흡입되어 제2단의 압축이 행해져서 고압 고온의 냉매 가스로 되어, 냉매 토출관(96)으로부터 외부에 토출된다. 이 때, 냉매는 적절한 초임계 압력까지 압축되어 있다(도 3의 4의 상태).
냉매 토출관(96)으로부터 토출된 냉매 가스는 가스 쿨러(154)에 유입되며, 그곳에서 공냉 방식에 의해 방열된 후(도 3의 5'의 상태), 제1 열교환기(160)를 통과한다. 냉매는 그곳에서 저압측의 냉매에 열을 빼앗겨서 더욱 냉각된다(도 3의 5의 상태)(엔탈피를 Δh2 만큼 상실한다). 그 후 냉매는 팽창 밸브(156)에 의해 감압되며, 그 과정에서 가스/액체의 혼합 상태로 되고(도 3의 6의 상태), 다음에 증발기(157)에 유입되어 증발한다(도 3의 1'의 상태). 증발기(157)로부터 나온 냉매 는 제1 열교환기(160)를 통과하며, 그곳에서 상기 고압측의 냉매로부터 열을 빼앗아서 가열된다(도 3의 1의 상태)(엔탈피를 Δh2 얻는다).
그리고, 제1 열교환기(160)에 의해 가열된 냉매는 냉매 도입관(94)으로부터 로터리 압축기(10)의 하단의 회전 압축 요소(32) 내에 흡입되는 사이클을 반복한다.
이산화탄소를 냉매로서 사용하고 있으나, 상기와 같이 내부 중간압형 다단(2단) 압축식 로터리 압축기(10)를 사용하였으므로 각 슬라이드 부재에 있어서의 차압이 약 1/2로 작아져서 면압이 저하하여 윤활유의 유막이 충분히 확보되고, 슬라이드 로스나 리크 로스의 발생을 극히 억제할 수 있으며, 또 윤활유도 100℃ 이상의 고온으로 되지 않기 때문에, 종래의 동점도보다 낮은 상기 범위의 동점도를 갖는 윤활유를 사용하여 최대의 COP를 얻을 수 있다.
상기 실시 형태의 설명은, 본 발명을 설명하기 위한 것으로서, 특허 청구의 범위에 기재된 발명을 한정하거나, 혹은 범위를 감축하는 것은 아니다. 또, 본 발명의 각 부분의 구성은 상기 실시 형태에 한정되지 않고, 특허 청구의 범위에 기재된 기술적 범위 내에서 예를 들면 아래와 같은 각종 변형이 가능하다.
상기 설명에 있어서는 2단 압축식 로터리 압축기에 대해 설명하였으나, 본 발명은 압축기의 형식은 특별히 한정되지 않으며, 구체적으로는 왕복식 압축기, 진동식 압축기, 멀티-베인(multi-vane)식 로터리 압축기, 스크롤식 압축기 등이라도 되며, 또 압축 단수는 적어도 2단 이상의 다단 압축이면 된다.
또 상기 설명에 있어서는 증발기를 나온 냉매를 제1 열교환기를 통과시켜 고 압측의 냉매와 열교환시키는 것으로 완전히 기체 상태로 하는 예에 대하여 설명하였으나, 제1 열교환기를 사용하는 대신에 증발기의 출구측과 압축기의 흡입측 사이의 저압측에 리시버 탱크를 설치해도 된다.
다음에 실시예 및 비교예에 의해 본 발명을 더욱 상세히 설명하지만, 본 발명은 이에 한정되는 것은 아니다.
<실시예 1>
도 4에 나타낸 냉매 회로를 구비한 본 발명의 천임계 냉동 장치를 사용하고, 이산화탄소(CO2)를 냉매로서 사용하며, 표 1 기재의 윤활유를 사용하여, 고압즉 압력 9MPa, 저압즉 압력 3MPa의 2단 압축 조건으로 시험 운전하여 얻어진 냉동 능력, 입력, COP, 회전수의 결과를 표 2에 나타낸다.
[표 1]
윤활유 동점도(㎟/sec)
40℃ 100℃
PAG 46 PAG 68 PAG 100 46 68 100 10 14 20
[표 2]
PGA 46 PGA 68 PGA 100
냉동 능력 입력 COP 회전수(rpm) 95 95 100 3485 100 96 104 3482 100 100 100 3477
<실시예 2>
아래와 같은 2단 압축 조건 1 및 2단 압축 조건 2로, 표 1 기재의 윤활유를 사용하여, 2단 압축을 행한 것 이외는 실시예 1과 동일하게 하여 시험 운전하여 얻어진 COP의 결과를 표 3 및 도 5에 나타낸다.
(2단 압축 조건 1) 고압측 압력 9MPa, 저압측 압력 3MPa
(2단 압축 조건 2) 고압측 압력 12MPa, 저압측 압력 3.8MPa
(비교예 1)
아래와 같은 단단(單段: single stage) 압축 조건 1 및 단단 압축 조건 2로, 표 1 기재의 윤활유를 사용하여, 단단 압축을 행한 것 이외는 실시예 1과 동일하게 하여 시험 운전하여 얻어진 COP의 결과를 표 3 및 도 5에 나타낸다.
(단단 압축 조건 1) 고압측 압력 9MPa, 저압측 압력 3MPa
(단단 압축 조건 2) 고압측 압력 12MPa, 저압측 압력 3.8MPa
[표 3]
PGA 46 PGA 68 PGA 100
2단 압축 조건 1 2단 압축 조건 2 단단 압축 조건 1 단단 압축 조건 2 102 100 83 80 104 104 87 85 100 100 92 90
표 3 및 도 5로부터, 윤활유로서 동점도 50∼90㎟/sec(@40℃)의 범위 내(화살표로 나타낸 범위 내)의 윤활유를 사용하면, 최대의 COP를 얻을 수 있는 것을 알 수 있다. 그에 대해 비교예 1의 단단 압축의 경우는 높은 COP를 얻을 수 없는 것을 알 수 있다.
<산업상의 사용 가능성>
본 발명의 천임계 냉동 장치는, 압축기, 가스 쿨러, 스로틀 수단 및 증발기 를 순차 접속하여 구성되고, 고압측이 초임계 압력으로 되는 냉매를 사용한 냉동 장치로서, 상기 압축기는 밀폐 용기 내에 복수단의 압축 요소를 구비하고, 이들 압축 요소 내의 하단의 압축 요소의 토출 냉매는 상기 밀폐 용기 내에 토출되어 방열한 후, 이 냉매는 후단의 압축 요소로 더욱 압축되어 토출되며, 윤활유로서 냉매와 상용성이 있는 동점도 50∼90㎟/sec(@40℃)의 윤활유를 사용한 것을 특징으로 한다.
상기 밀폐 용기 내에 토출된 냉매의 압력은 고압측과 저압측의 중간의 압력으로 되고, 각 슬라이드부에 있어서의 차압이 작아져서 면압이 저하하여 유막이 확보되며, 슬라이드 로스나 리크 로스의 발생을 극히 억제할 수 있고, 윤활유도 고온으로 되지 않기 때문에, 최대의 COP를 얻을 수 있는 등의 현저한 효과를 나타내므로, 산업상의 이용 가치가 높다.
본 발명의 제1의 양태에 따른 천임계 냉동 장치는, 압축기, 가스 쿨러, 스로틀 수단 및 증발기를 순차 접속하여 구성되고, 고압측이 초임계 압력으로 되는 냉매를 사용한 냉동 장치로서, 상기 압축기는 밀폐 용기 내에 복수단의 압축 요소를 구비하고, 이들 압축 요소 내의 하단의 압축 요소의 토출 냉매는 상기 밀폐 용기 내에 토출되어 방열한 후, 이 냉매는 후단의 압축 요소로 더욱 압축되어 토출되며, 윤활유로서 냉매와 상용성이 있는 동점도 50∼90㎟/sec(@40℃)의 윤활유를 사용한 것을 특징으로 하는 것으로,
상기 밀폐 용기 내에 토출된 냉매 압력은 고압측과 저압측의 중간의 압력으 로 되고, 각 슬라이드 부재에 고압측 부분과 저압측 부분이 인접하는 개소가 없어지며, 대신에 고압측 부분과 중간압측 부분이 인접하는 개소나, 중간압측 부분과 저압측 부분이 인접하는 개소가 형성되어, 차압이 작아져서 면압이 저하하여 유막이 확보되므로, 슬라이드 로스나 리크 로스의 발생을 극히 억제할 수 있게 되며, 윤활유도 고온으로 되지 않기 때문에, 최대의 COP를 얻을 수 있다고 하는 현저한 효과를 나타낸다.
본 발명의 제2의 양태에 따른 천임계 냉동 장치는, 제1의 양태에 따른 천임계 냉동 장치에 있어서, 이산화탄소를 냉매로 하고, 상기 압축기로서 2단 압축식 로터리 압축기를 사용한 것을 특징으로 하는 것으로, 이산화탄소를 냉매로서 사용한 경우, 냉매 압력은 고압측에서 약 150㎏/㎠ G에까지 이르고, 저압측에서는 약 30∼40㎏/㎠ G로 되지만, 각 슬라이드 부재에 있어서의 차압이 약 1/2로 작아져서 면압이 저하하여 유막이 확보되므로, 슬라이드 로스나 리크 로스의 발생을 극히 억제할 수 있어 확실히 최대의 COP를 얻을 수 있다고 하는 현저한 효과를 나타낸다.
본 발명의 제3의 양태에 따른 천임계 냉동 장치는, 제1의 양태 또는 제2의 양태에 따른 천임계 냉동 장치에 있어서, 폴리알킬렌 글리콜, 폴리비닐 에테르, 폴리올 에스테르, 미네랄 오일, 폴리알파 올레핀으로부터 선택되는 윤활유를 사용한 것을 특징으로 하는 것으로, 상용성, 윤활성, 안정성이 높고, 입수도 용이하고 염가이며, 신뢰성을 향상시킬 수 있다고 하는 현저한 효과를 나타낸다.
본 발명의 제4의 양태에 따른 천임계 냉동 장치는, 제1 내지 제3의 양태 중 어느 하나에 따른 천임계 냉동 장치에 있어서, 알루미늄계 재료로 구성된 밀폐 용 기를 구비한 압축기를 사용한 것을 특징으로 하는 것으로, 알루미늄계 재료는 열전도성이 뛰어나기 때문에 상기 밀폐 용기 내에 토출된 냉매의 방열을 용이하게 행할 수 있고, 게다가 압축기의 경량화를 도모할 수 있다고 하는 현저한 효과를 나타낸다.

Claims (4)

  1. 압축기, 가스 쿨러, 스로틀 수단 및 증발기를 순차적으로 접속하여 구성되고, 고압측이 초임계 압력으로 되는 냉매를 사용하는 천임계 냉동 장치로서,
    상기 압축기는 밀폐 용기 내에 복수단(複數段)의 압축 요소를 구비하고, 이들 압축 요소 내의 하단의 압축 요소의 토출 냉매는 상기 밀폐 용기 내에 토출되어 방열한 후, 이 냉매는 후단의 압축 요소로 더욱 압축되어 토출되며, 윤활유로서 상기 냉매와 상용성(相溶性)이 있는 동점도(動粘度) 50∼90㎟/sec(@40℃)의 윤활유를 사용한 것을 특징으로 하는 천임계 냉동 장치.
  2. 제1항에 있어서,
    이산화탄소를 냉매로 사용하고, 상기 압축기로서 2단 압축식 로터리 압축기를 사용한 것을 특징으로 하는 천임계 냉동 장치.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서,
    윤활유는 폴리알킬렌 글리콜, 폴리비닐 에테르, 폴리올 에스테르, 미네랄 오일, 폴리-알파 올레핀으로 이루어진 그룹으로부터 선택되는 것을 특징으로 하는 천임계 냉동 장치.
  4. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서,
    알루미늄계 재료로 구성된 밀폐 용기를 구비한 압축기를 사용한 것을 특징으로 하는 천임계 냉동 장치.
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Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7431576B2 (en) * 2005-11-30 2008-10-07 Scroll Technologies Ductile cast iron scroll compressor
US8096793B2 (en) * 2006-03-22 2012-01-17 Scroll Technologies Ductile cast iron scroll compressor
JP4816358B2 (ja) * 2006-09-19 2011-11-16 ダイキン工業株式会社 モータおよび圧縮機
JP2008121626A (ja) * 2006-11-15 2008-05-29 Matsushita Electric Ind Co Ltd 圧縮機
JP2008121625A (ja) * 2006-11-15 2008-05-29 Matsushita Electric Ind Co Ltd 圧縮機
JP2008151044A (ja) * 2006-12-19 2008-07-03 Matsushita Electric Ind Co Ltd 圧縮機
JP2008151045A (ja) * 2006-12-19 2008-07-03 Matsushita Electric Ind Co Ltd 圧縮機
JP2009300036A (ja) * 2008-06-16 2009-12-24 Fuji Electric Retail Systems Co Ltd 自動販売機
JP2010024410A (ja) * 2008-07-24 2010-02-04 Sanden Corp 冷凍回路
DK2564130T3 (en) 2010-04-29 2018-08-06 Carrier Corp Refrigerant vapor compression system with intercooler
JP2012057499A (ja) * 2010-09-06 2012-03-22 Toyota Industries Corp 電動圧縮機
WO2012086518A1 (ja) * 2010-12-20 2012-06-28 日立アプライアンス株式会社 冷凍空調用圧縮機及び冷凍空調装置
US9970696B2 (en) 2011-07-20 2018-05-15 Thermo King Corporation Defrost for transcritical vapor compression system
JP2014196714A (ja) * 2013-03-29 2014-10-16 三菱重工業株式会社 多気筒ロータリ圧縮機
JP5835299B2 (ja) * 2013-10-07 2015-12-24 ダイキン工業株式会社 冷凍装置
WO2015114783A1 (ja) * 2014-01-30 2015-08-06 三菱電機株式会社 圧縮機及び冷凍サイクル装置
WO2023209749A1 (en) * 2022-04-29 2023-11-02 Politecnico Di Torino Fumes purification method

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2926508A (en) * 1954-12-20 1960-03-01 Moon Daisy Device for serving cool drinks
JP3900669B2 (ja) * 1998-04-16 2007-04-04 株式会社豊田自動織機 制御弁及び可変容量型圧縮機
TW546371B (en) * 1998-12-11 2003-08-11 Idemitsu Kosan Co Refrigerator oil composition, and method of using the composition for lubrication
DE29914502U1 (de) * 1999-08-18 1999-11-25 Fuchs Dea Schmierstoffe Gmbh & Polyether als Schmiermittel für CO2-Kältemaschinen
JP2001073945A (ja) * 1999-08-31 2001-03-21 Sanyo Electric Co Ltd 密閉型電動圧縮機
MY125381A (en) * 2000-03-10 2006-07-31 Sanyo Electric Co Refrigerating device utilizing carbon dioxide as a refrigerant.
JP3370046B2 (ja) * 2000-03-30 2003-01-27 三洋電機株式会社 多段圧縮機
JP2002194368A (ja) * 2000-10-17 2002-07-10 Nippon Mitsubishi Oil Corp 冷凍機油
JP3600163B2 (ja) * 2001-02-13 2004-12-08 三洋電機株式会社 車載空気調和機
US6658986B2 (en) * 2002-04-11 2003-12-09 Visteon Global Technologies, Inc. Compressor housing with clamp
JP2003336916A (ja) * 2002-05-16 2003-11-28 Hitachi Home & Life Solutions Inc 冷凍サイクル及びヒートポンプ式給湯機
JP3966088B2 (ja) * 2002-06-11 2007-08-29 株式会社豊田自動織機 スクロール型圧縮機
TWI301188B (en) * 2002-08-30 2008-09-21 Sanyo Electric Co Refrigeant cycling device and compressor using the same
US6923011B2 (en) * 2003-09-02 2005-08-02 Tecumseh Products Company Multi-stage vapor compression system with intermediate pressure vessel
US7096679B2 (en) * 2003-12-23 2006-08-29 Tecumseh Products Company Transcritical vapor compression system and method of operating including refrigerant storage tank and non-variable expansion device
US7131294B2 (en) * 2004-01-13 2006-11-07 Tecumseh Products Company Method and apparatus for control of carbon dioxide gas cooler pressure by use of a capillary tube

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