KR20010061707A

KR20010061707A - 복합취련용 전로에서의 탄소의 이차연소비 예측방법 및용강중 탄소농도의 예측방법

Info

Publication number: KR20010061707A
Application number: KR1019990064237A
Authority: KR
Inventors: 이상룡; 유주열
Original assignee: 이구택; 포항종합제철 주식회사
Priority date: 1999-12-29
Filing date: 1999-12-29
Publication date: 2001-07-07
Also published as: KR100428582B1

Abstract

본 발명은 저취구조를 갖는 복합취련용 전로의 노구로부터 배출되는 배가스를 활용하여 탄소의 이차연소비를 예측하는 방법 및 용강중 종점탄소농도의 예측방법에 관한 것으로서, 보다 정확하게 CO 및 CO₂가스의 양을 구하므로써, 이차연소비 및 용강중 종점탄소농도를 보다 정확하게 예측할 수 있는 방법을 제공하고자 하는데, 그 목적이 있다.

본 발명은 일전시간으로 발생하는 배가스의 연속정보를 이용하여 노구로 부터 흡입되는 공기량에 대하여 Ar, N₂밸런스의 물질 밸런스식을 이용한여 흡입공기량에 대한 손실율식을 만들어 탄소의 2차연소비 및 용강중 탄소농도를 연속적으로 예측하는 방법을 그 요지로 한다.

Description

복합취련용 전로에서의 탄소의 이차연소비 예측방법 및 용강중 탄소농도의 예측방법{METHOD FOR FORECASTING POST COMBUSTION RATIO OF CORBON IN CONVERTER FOR TOP AND BOTTOM BLOWING PROCESS AND METHOD FOR FORECASTING CARBON CONCENTRATION IN MOLTEN STEEL}

본 발명은 저취구조를 갖는 복합취련용 전로의 노구로부터 배출되는 배가스를 활용하여 탄소의 이차연소비를 예측하는 방법 및 용강중 탄소농도의 예측방법에 관한것으로서, 보다 상세하게는 보다 정확하게 CO 및 CO₂농도를 구하므로써 탄소의 이차연소비를 보다 정확하게 예측할 수 있는 방법 및 용강중 탄소농도를 보다 정확하게 예측할 수 있는 방법에 관한 것이다.

저취구조를 갖는 복합취련용 전로에서는 탈린조업 및 탈탄조업이 이루어지며, 특히복합취련용 전로에서의 탈린조업시 이차연소비 및 용강중 탄소농도를 정확히 예측하는 것이 중요하다.

용선의 탈린 조업 기술은 용선 예비처리 또는 일반 탈탄로를 탈린전로로 대체하여 전로에서 탈린하는 유형으로 분류할 수 있다.

용선 예비 처리를 활용한 용선의 탈린 처리는 탈린 처리시 또는 용선의 장시간 이동으로 용선의 온도 하락이 심하기 때문에 전로에서 고 용선비(high Hot Metal Ratio) 및 열원재를 사용해야 하는 부담이 있어, 열원을 확보하기 위해 전로에서 탈린시 이차 연소를 확대하여, 탈린하는 조업기술이 적용중이다.

특히, 탈린전로의 주반응이 이차 연소 반응이므로 열량을 정확하게 구하는 것이 중용하며, 열량계산시 오류가 발생되는 경우에는 산화철을 냉각재를 과다하게 투입되거나, 탈린에 필요한 산소량을 과다하게 보정하여 열원이 부족 또는 탈린이 되지 않는 사례가 발생하기도 하는 문제점이 있다.

탈린로 조업에서 이차연소비(CO₂/CO+CO₂)를 구하는 종래의 방법에서는 단순히 배가스 성분과 배가스 유량을 연속적으로 수집하여 CO,CO₂,O₂,N₂량에 대해 N₂벨런스(balance) 식을 활용하여 노구로부터 흡입되는 공기 흡입량 및 로내부에서발생하는 이차연소비를 구하였다.

그러나. 상기한 종래방법은 저취에서 발생되는 Ar, N₂취련중 퍼징(Purging) 및 실링(Sealing)용 N₂, Ar가스 등을 고려하고 있지 않고, 또한, 취련중 슬로핑(Slopping) 및 종점 불꽃 판정 등의 사유로 전로에서 스커트 오픈(Skirt Open) 조업을 하기 때문에 전로 외부로부터 흡입되는 공기량을 정확히 구할 수 없게 되고 결과적으로 실제 노내부에서 발생하는 이차연소비를 정확하게 예측할 수 없는 문제점이 있다.

한편, 용강의 〔C〕농도 제어방법에는 정적인 방법과 동적인 방법이 있다.

상기 정적인 방법에서는 서브 랜스(Sub_lance)에 의해 채취된 용강 시료의 응고 온도를 측정하여 용강의 응고 온도와 탄소의 상관 관계에서 도출한 값을 활용하여 용강의 [C〕농도 제어하고 있다.

그러나, 상기한 정적인 방법은 탈린 용선의 취지 시점의 탄소 농도영역이 4.0 ~ 3.5% 정도의 고〔C〕이므로 용선과 가깝기 때문에 응고 온도에 의한 천이〔C〕의 (용강 탄소농도)는 계산이 곤란하고, 또한 〔C〕분석은 일반적인 발광 분석으로 계산 정도가 미흡(ρ=0.025%)하고, IR 분석(습식분석)은 분석시간이 지연되는 등의 문제점이 있다.

한편, 상기 동적인 방법으로는 취련중 발생하는 배가스를 활용하여, 배가스 유량과 배가스 성분을 활용하여 종점〔C〕를 예측하는 방법이 있다.

종래의 방법에서는 연속적으로 CO, CO₂, O₂농도와 배가스 유량을 연속적으로 정보를 입수하여 탈탄 속도를 구하고 탈탄 속도를 취련시간에 대해 적분함으로써 통 탈탄량을 구한다.

이 방법은 매 사이클 정보 입수시마다 CO 농도와 CO₂를 신속하게 구하는 장점은 있지만 CO, CO₂, O₂농도를 계산하는데 활용하는 배가스 유량이 부정확하다는 단점이 있다.

즉, 배가스의 유량의 경우 유량 범위는 7000 ~ 200,000Nm³/hr 로서 측정 범위가 넓기 때문에 유량계의 오차가 0.5%정도 발생하는데, 이렇게 유량계의 오차가 0.5%정도 발생하는 것을 가정한다면 이에 해당하는 용강의 탄소농도의 오차는 0.04%가 되므로 배가스만을 이용한 종점탄소 적중 범위인 ±0.03% 도달하기는 어려운 문제점이 있다.

종래방법에서는 배가스 유량계의 오차를 보완하기 위하여 조업실적으로부터 통계적인 방법으로 유량 오차 보정식을 활용하는 방법을 적용하여 상기한 문제점을 해결하고자 하였지만 조업 조건의 변동에 따른 재현성이 부족한 문제점이 있다.

이에, 본 발명자들은 종래기술의 문제점을 개선시키기 위하여 연구 및 실험을 행하고, 그 결과에 근거하여 본 발명을 제안하게 된 것으로서, 본 발명은 저취에서 발생되는 Ar, N₂, 취련중 퍼징(Purging) 및 실링(Sealing)용 N₂가스 등에 대하여 Ar 및 N₂의 물질 밸런스 식을 보정하고, 또한 취련시 발생하는 슬로핑 등의 조업 변동에 의한 급격한 배가스 성분 변동에 대하여 외부로 방출되는 가스에 대하여 손실율을 고려하여 보다 정확하게 CO 및 CO₂가스의 양을 구하므로써, 이차연소비를 보다 정확하게 예측할 수 있는 방법을 제공하고자 하는데, 그 목적이 있는 것이다.

또한, 본 발명은 상기와 같이 보다 정확하게 CO 및 CO₂가스의 양을 구하므로써, 용강중 탄소농도를 보다 정확하게 예측할 수 있는 방법을 제공하고자 하는데, 그 목적이 있다.

도 1은 종래방법에 의해 구한 공기 흡입량(속도)과 본 발명에 따라 구한 공기 흡입 량(속도)의 비교그래프

도 2는 종래방법에 의해 예측한 탄소의 이차연소비와 본 발명에 의해 예측한 이차 연소비와의 비교그래프

도 3은 일반용선 탈탄로, 탈린용선 탈탄로, 및 탈린용선 탈린로에 있어서 취련시간 에 따른 탈탄속도변화를 나타내는 그래프

도 4는 종래방법 및 본 발명의 종점예측탄소 농도와 실제 분석탄소농도와의 편차를 비교한 그래프

이하, 본 발명에 대하여 설명한다.

본 발명은 저취구조를 갖는 복합취련용 전로의 노구로부터 배출되는 배가스를 활용하여 탄소의 이차연소비를 예측하는 방법에 있어서,

하기 식(12)에 의해 공기흡입량(CCW_air)을 구하는 단계:

CCW_air= (배가스 유량 x (배가스 N₂농도 + 배가스 Ar 농도)-(1-kk) x (저취 N₂량

+ 저취 Ar량)) / (공기중 N₂농도 + 공기중 Ar 농도)

[여기서, (1-kk) = (배가스 유량 x (배가스 N₂농도 + 공기중 Ar 농도) - (공기중 N₂농도 x 배가스의 Ar 농도)) / (공기중 N₂농도 x 저취Ar량 - 저취 N₂량 x 공기중 Ar 농도)]

상기와 같이 구한 공기흡입량(CCW_air)을 이용하여 하기 식(13) 및 (14)에 의해CO량(Nm³) 및 CO₂량(Nm³)을 각각 구하는 단계; 및

CO량(Nm³) = (배가스 유량 x 배가스 CO 농도 - (공기흡입량 x 0.21 - 배가스유량 x

배가스 O₂농도) x 2)/(1-kk) x dt

CO₂량(Nm³) = (배가스 유량 x 배가스 CO₂농도 - (공기흡입량 x 0.21 - 배가스유량 x 배가스 O₂농도) x 2)/(1-kk) x dt

상기와 같이 구한 CO량(Nm³) 및 CO₂량(Nm³)을 이용하여 하기 식(15)에 의해,

이차 연소비 = CO량(Nm³) / (CO량(Nm³) + CO₂량(Nm³))

이차연소비를 구하는 단계를 포함하여 구성되는 복합취련용 전로에서의 탄소의 이차연소비를 예측하는 방법에 관한 것이다.

또한, 본 발명은 저취구조를 갖는 복합취련용 전로의 노구로부터 배출되는 배가스를 활용하여 용강중 탄소농도를 예측하는 방법에 있어서,

상기 식(13) 및 (14)에 의해 각각 구한 CO량(Nm³) 및 CO₂량(Nm³)을 이용하여 하기 식(16)에 의해 현재시점에서의 탈탄량을 구하는 단계;

현재시점에서의 탈탄량 = 배가스 유량 x (CO량 + CO₂량) x 12/22.4

상기와 같이 구한 현재시점에서의 탈탄량을 이용하여 주기간 발생되는 탈탄량의 합계인 탈탄 누적량을 하기 식(17)에 의해 구하는 단계; 및

탈탄 누적량 = Σ 현시점의 누적탈탄〔C〕량 + 현재 시점 탈탄량 x dt

상기 현재시점에서의 탈탄량 및 탈탄 누적량을 이용하여 하기 식(19)에 의해 종점탄소량을 구하는 단계

W_{remine_〔C〕}= W_{input_〔C〕}- (Σ현시점의 누적탈탄〔C〕량 + 현재시점 탈탄량 x dt)

[여기서, W_input〔C〕: 용선, 냉선 등, 스크랩(scrap) 등 전로 장입량 x 각 장입물체의〔C〕농도를 나타냄)

를 포함하여 구성되는 용강중 탄소농도의 예측방법에 관한 것이다.

이하, 본 발명에 대하여 상세히 설명한다.

전로의 강욕내의 탈탄 반응은 산소 제트(jet)와 강욕과의 상호 작용에 따라 화점 부근에서 Fe가 우선적으로 산화하여 생성된 FeO가 용철 입자와 반응하는 것으로 알려져 있다.

반응 계면적에 의한 탈탄량을 유추할 때 슬래그내에서 칩입자와 슬래그의 반응이 지배적이며,〔C〕에 대한 일차 반응의 반응식은 다음과 같다.

2〔C〕+ O₂= 2CO(g)

〔C〕+〔O〕= CO(g)

〔C〕+ (FeO) = CO(g) + Fe

또한, 〔C〕의 이차 반응은 로내에서 생성된 CO 가스와 O₂가스가 하기 반응식(4)와 같이 반응하여 이차 연소가 이루어지며 이러한 2차 연소(post_combustion)는 슬래그(Slag)/금속(Metal) 반응에서 생성된 CO 가스와 랜스로부터 유입된 O₂가스와의 반응과 노구로 유입되는 O₂가스와의 반응으로 구분한다.

2CO(g) + O2(g) = 2CO₂(g)

상기 반응에 의해 생성된 CO,CO₂등의가스는 OG 설비로 배출되며. 가스의 총반응량은 하기 식(5)로 표현할 수 있다.

Wo_{ff_gas}= W_{furnace_gas}+ W_air

[여기서, Wo_{ff_gas}: 배가스의 총 가스량(kg)

W_{furnace_gas}: 로내 반응에 의하여 생성된 가스량(kg)

W_air: 배가스로 흡입된 공기량(kg)]

또한, 상기 배가스량은 상부 가스 질량 분석계의 농도와 배가스 유량을 사용하여 하기 식(6)으로 구할 수 있다.

W_{off_gas}= Σ Qo_{ff_flow}(Nm³/sec) x wt%〔Wi〕/Mi x 22.4Nm³x dt

[ 여기서, wt%〔Wi]는 가스중에 함유된 성분의 함량, 〔Mi〕는 반응 가스 원자의 원자량, dt는 배가스 주기(sec)]

종래의 방법에서 공기 흡입량은 배가스 성분의 질소 농도와 하취 가스의 질소 농도의 관계를 활용하여 하기 식(7)과 같은 간편식을 사용하여 구했으나, 취련중 슬로핑(Slopping) 조업변동 사항 및 하취 가스로 Ar을 사용할 때에는 밸런스상으로 오류가 발생하는 문제점이 있었다.

W_air= Σ(Qo_{ff_flow}x %〔N₂〕o_{ff_gas -}Q_{ar_bottom flow}x %〔N₂〕_bottom+ Q_n2purgex

%〔N₂〕_purge)/%〔N₂〕_air

따라서 본 발명에서는 이러한 문제점을 해결하고자 공기 흡입량을 배가스의 N₂와 Ar의 매스 밸런스(mass balance)를 활용하여 하기 식(8)과 같이 보정하고, 또한 취련 변동 사항을 고려하여 상기와 같이 보정된 공기 흡입량(CW_air)을 하기 식(12)와 같이 다시 보정하므로써 CO 및 CO₂양을 보다 정확하게 구하므로써 결과적으로 이차연소비를 보다 정확하게 예측할 수 있게 된다.

CW_air= Σ (Qo_{ff_flow}x (%〔Ar〕o_{ff_gas}+ %〔N₂〕o_{ff_gas}) - (Q_{ar_bottom flow}x

%〔Ar〕_bottom+ Q_{n2bottom flow}x %〔N₂〕_bottom+ Q_n2purgex %〔N₂〕_purge))/

%〔N₂〕_air+ 〔Ar〕_air) x dt

[여기서, %〔Ar〕o_{ff_gas}은 배가스의 Ar 농도, %〔N₂〕_{off_gas}는 배가스 N₂의 농도, Q_{ar_bottom flow}은 저취 Ar의 유량, %〔Ar〕_bottom은 저취 Ar 가스의 농도, Q_{n2bottom flow}은 저취 N₂의 유량, %〔Ar〕_bottom은 저취 Ar 가스의 농도, W_purge는 취련중 부원료 투입시 퍼지 용으로 사용하는 질소의 량을 나타냄]

상기 식(8)은 취련이 정상적인 상태에서 공기 흡입량을 구할 때 활용하는 것이다. 그러나, 슬로핑이나 전로 스커트 등과 같은 취련 여건의 변동에 따라 발생된 가스가 노구 밖으로 빠져나가기 때문에 본 발명에서는 이에 해당하는 손실율(1-kk)을 하기 식 (9)(10)의 매스 밸런스(mass balance)를 활용하여 하기 식(11)과 같이 구할 수 있다.

배가스 유량 x 배가스 N₂농도 = (1-kk) x 저취 N₂량 + 흡입공기량 x 공기중 N₂농도

배가스 유량 x 배가스 Ar농도 = (1-kk) x 저취 Ar량 + 흡입공기량 x 공기중 Ar농도

(1-kk) = (배가스 유량 x (배가스 N₂농도 + 공기중 Ar 농도) - (공기중 N₂농도 x

배가스의 Ar 농도)) / (공기중 N₂농도 x 저취Ar량 - 저취 N₂량 x 공기중 Ar 농도)

따라서, 다시 보정된 공기 흡입량(CCW_air)은 하기 식(12)와 같이 표현될 수 있다.

[수학식 12]

+ 저취 Ar량)) / (공기중 N₂농도 + 공기중 Ar 농도)

본 발명과 종래방법에 있어서 취련시간에 따른 공기흡입속도의 변화를 도 1에 나타내었는데, 도 1에 나타난 바와 같이, 종래 대비 본 발명의 공기 흡입 속도가 2.5Nm³가 느린 것을 알 수 있다.

따라서, 종래방법의 공기 흡입량은 본 발명의 것에 비하여 취련 끝까지 1200Nm³정도 많게 되고 결과적으로 이러한 오차에 의해 이차연소의 열량 계산시 약 1.5배 정도의 오차를 가져오게 된다.

종래에는 단순하게 배가스 성분만을 이용한 CO량(Nm³) / (CO량(Nm³) + CO₂량(Nm³) )의 비로서 이차연소비를 예측하였지만, 본 발명에서는 공기 흡입량의 보정식을 활용하여 상기 식(12)에서 구한 공기 흡입량(CCW_air)을 사용하여 로내의 CO량은 하기 식(13)으로, CO₂량은 하기 식(14)로 구하게 되며, 이 값을 이용하여 로내의 이차 연소비를 하기 식(15)에 의해 구하므로써 이차연소비의 예측정도를 높이게 된다.

[수학식 13]

배가스 O₂농도) * 2)/(1-kk) x dt

[수학식 14]

[수학식 15]

이차 연소비 = CO량(Nm³) / (CO량(Nm³) + CO₂량(Nm³))

도 2에는 종래방법에 있어서의 탄소의 2차 연소율 예측값과 본 발명의 2차 연소율 예측값이 나타나 있는데, 취련시간 2-8분사이의 이차연소율누계평균이 40-50%인 것을 감안 하면, 본 발명에 의해 2차 연소율을 예측하는 경우가 종래방법에 의한 경우에 비하여 보다 정확하게 예측할 수 있음을 알 수 있다.

한편, 본 발명에 따라 용강의 탄소농도를 구하기 위해서는 우선 현재 시점의 탈탄량을 상기 식(13) 및 (14)에서 구한 C0, CO₂량을 활용하여 하기 식(16)에 의해 구하는 것이 필요하다.

[수학식 16]

현재 시점의 탈탄량 = 배가스 유량 x (CO량 + CO₂량) x 12/22.4

다음에, 주기간 발생되는 탈탄량의 합계인 탈탄 누적량을 하기 식(17)과 같이 구한다,

[수학식 17]

다음에, 종점 제어를 결정하는 인자인 용강내 잔류〔C〕량(W_{remine_〔C〕})을 하기 식 (18)의 〔C〕밸런스를 활용하여 하기 식(19)에 구하여 용강의 탄소농도를 예측하므로써 예측정도를 높일 수 있다.

[수학식 18]

W_input〔C〕= 용선, 냉선 등, 스크랩(scrap) 등 전로 장입량 x 각 장입물체의〔C〕농도

[여기서, W_{input_〔C〕}은 총 input〔C〕량]

[수학식 19]

한편, 본 발명에서는 상기(17)을 활용하여 현시점〔C〕량과 전의〔C〕량을 구하고, 배가스 주기 (예를 들면 4초)를 나누면 하기 식(20)과 같이 현시점의 탈탄속도를 구할 수 있다.

[수학식 20]

현시점의 탈탄속도 = ΔC〔C〕량 / dt

[여기서, dt : 배가스 주기(예를들면 4)

ΔC〔C〕량 : 현시점〔C〕누적량 - 전에 시점의〔C〕누적량(〔C〕_N-〔C〕_N-1)]

도 3에는 일반 전로, 탈탄로, 탈린로의 탈탄 속도를 비교한 결과가 나타나 있는데, 도 3에서 알 수 있는 바와 같이 탈린로의 탈탄 속도는〔C〕의 2차 연소 반응이 주도적이므로 일반로 대비 매우 낮은 수준이다.

본 발명 및 종래방법에 따라 전로에 남은 카본량과 취련후 종점 탄소의 분석 결과가 도 4에 나타나 있다.

도 4에 나타난 바와 같이, 본 발명에 따라 종점〔C]의 농도를 예측하는 경우에는 표준편차(계산 탄소량 - 실적 탄소량)가 종래방법의 0.05% 수준에서 0.0205% 수준으로 크게 향상됨을 알 수 있으며, 탈린후 탈탄로에 적용한 결과도 마찬가지로 동일한 수준인〔C〕의 표준편차가 0.018%로 매우 양호한 결과를 얻을 수 있었다.

상술한 바와 같이, 본 발명은 보다 정확하게 CO 및 CO₂가스의 양을 구하므로써, 이차연소비를 보다 정확하게 예측할 수 있는 방법을 제공할 수 있는 효과가 있는 것이다.

또한, 본 발명은 보다 정확하게 CO 및 CO₂가스의 양을 구하므로써, 용강중 탄소농도를 보다 정확하게 예측할 수 있는 방법을 제공할 수 있는 효과가 있는 것이다.

Claims

저취구조를 갖는 복합취련용 전로의 노구로부터 배출되는 배가스를 활용하여 탄소의 이차연소비를 예측하는 방법에 있어서,

하기 식(12)에 의해 공기흡입량(CCW_air)을 구하는 단계:

(수학식 12)

CCW_air= (배가스 유량 x (배가스 N₂농도 + 배가스 Ar 농도)-(1-kk) x (저취 N₂량

+ 저취 Ar량)) / (공기중 N₂농도 + 공기중 Ar 농도)

[여기서, (1-kk) = (배가스 유량 x (배가스 N₂농도 + 공기중 Ar 농도) - (공기중 N₂농도 x 배가스의 Ar 농도)) / (공기중 N₂농도 x 저취Ar량 - 저취 N₂량 x 공기중 Ar 농도)]

상기와 같이 구한 공기흡입량(CCW_air)을 이용하여 하기 식(13) 및 (14)에 의해 CO량(Nm³) 및 CO₂량(Nm³)을 각각 구하는 단계; 및

(수학식 13)

CO량(Nm³) = (배가스 유량 x 배가스 CO 농도 - (공기흡입량 x 0.21 - 배가스유량 x

배가스 O₂농도) x 2)/(1-kk) x dt

(수학식 14)

CO₂량(Nm³) = (배가스 유량 x 배가스 CO₂농도 - (공기흡입량 x 0.21 - 배가스유량 x 배가스 O₂농도) x 2)/(1-kk) x dt

상기와 같이 구한 CO량(Nm³) 및 CO₂량(Nm³)을 이용하여 하기 식(15)에 의해,

(수학식 15)

이차 연소비 = CO량(Nm³) / (CO량(Nm³) + CO₂량(Nm³))

이차연소비를 구하는 단계를 포함하여 구성되는 복합취련용 전로에서의 탄소의 이차연소비 예측방법
저취구조를 갖는 복합취련용 전로의 노구로부터 배출되는 배가스를 활용하여 용강중 탄소농도를 예측하는 방법에 있어서,

상기 식(13) 및 (14)에 의해 각각 구한 CO량(Nm³) 및 CO₂량(Nm³)을 이용하여 하기 식(16)에 의해 현재시점에서의 탈탄량을 구하는 단계;

(수학식 16)

현재시점에서의 탈탄량 = 배가스 유량 x (CO량 + CO₂량) x 12/22.4

상기와 같이 구한 현재시점에서의 탈탄량을 이용하여 주기간 발생되는 탈탄량의 합계인 탈탄 누적량을 하기 식(17)에 의해 구하는 단계; 및

(수학식 17)

탈탄 누적량 = Σ 현시점의 누적탈탄〔C〕량 + 현재 시점 탈탄량 x dt

상기 현재시점에서의 탈탄량 및 탈탄 누적량을 이용하여 하기 식(19)에 의해 종점탄소량을 구하는 단계

(수학식 19)

W_{remine_〔C〕}= W_{input_〔C〕}- (Σ현시점의 누적탈탄〔C〕량 + 현재시점 탈탄량 x dt)

[여기서, W_input〔C〕: 용선, 냉선 등, 스크랩(scrap) 등 전로 장입량 x 각 장입물체의〔C〕농도를 나타냄)

를 포함하여 구성되는 용강중 탄소농도의 예측방법