JPS5858406B2 - 転炉の操業方法 - Google Patents
転炉の操業方法Info
- Publication number
- JPS5858406B2 JPS5858406B2 JP3463979A JP3463979A JPS5858406B2 JP S5858406 B2 JPS5858406 B2 JP S5858406B2 JP 3463979 A JP3463979 A JP 3463979A JP 3463979 A JP3463979 A JP 3463979A JP S5858406 B2 JPS5858406 B2 JP S5858406B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- amount
- oxygen
- determined
- blowing
- end point
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/32—Blowing from above
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、純酸素上吹き転炉操業方法に関し、更に詳し
くは、脱珪期の完了した時点で終点脱燐率を予測し、こ
の終点脱燐率をもとにして純酸素の吹込み強度を調節す
る転炉の操業方法である。
くは、脱珪期の完了した時点で終点脱燐率を予測し、こ
の終点脱燐率をもとにして純酸素の吹込み強度を調節す
る転炉の操業方法である。
転炉操業は、一口に言えば溶湯中（溶銑中）の炭素を吹
込む酸素により燃焼除去し、同時に、鋼に悪影響を及ぶ
すＳｉ 、 Ｐ、等を酸化σせ、スラグ中に移行せしめ
て除去するものである。
込む酸素により燃焼除去し、同時に、鋼に悪影響を及ぶ
すＳｉ 、 Ｐ、等を酸化σせ、スラグ中に移行せしめ
て除去するものである。
転炉操業に釦いて、溶湯中の炭素の燃焼除去は、酸素吹
込み強度を表わすＬ／Ｌｏ値が０．３以上の、いわゆる
バードブローを継続すればよいが、それでは脱炭のみが
進行して脱燐が進まない。
込み強度を表わすＬ／Ｌｏ値が０．３以上の、いわゆる
バードブローを継続すればよいが、それでは脱炭のみが
進行して脱燐が進まない。
要するに脱炭と脱燐とは相反する条件を充足させなけれ
ばならないと考えられているが、もしも脱燐量と密接な
関係にあるスラグ化の程度が適確に把握できるならば、
出鋼時の溶鋼中に含有する燐量を所期の値に近づけるこ
とも可能な筈である。
ばならないと考えられているが、もしも脱燐量と密接な
関係にあるスラグ化の程度が適確に把握できるならば、
出鋼時の溶鋼中に含有する燐量を所期の値に近づけるこ
とも可能な筈である。
ところが、従来から吹錬中のスラグ化の程度を適確に判
定する方法はないと考えられていて、現行の転炉吹錬法
は、出鋼時の炭素含有量ならびに出鋼温度を主体とした
プログラム操業であって、炭素含有量は的中しても燐含
有量は的中しないのが当然のことメされて来た。
定する方法はないと考えられていて、現行の転炉吹錬法
は、出鋼時の炭素含有量ならびに出鋼温度を主体とした
プログラム操業であって、炭素含有量は的中しても燐含
有量は的中しないのが当然のことメされて来た。
もしも燐含有量が０．０５％以下の鋼が必要とされる場
合には、一旦炭素量を吹き下げて燐を目標値になし、再
び加炭して所望炭素含有量に戻すような繁雑な操業を必
要としたのであって、その改善が要望されてい幌本発明
は、このような要望に応えるべく為されたものであって
、転炉吹錬の全期を、常法通り脱珪期、脱炭期および末
期の３期に分けた際、脱珪期においてはスラグ中のＦｅ
Ｏ量が時間の経過とともに増加し、その量が多ければ多
い程スラグ化は進行していることに着目し、このＦｅＯ
量を計算によって求め、これを基礎として終点脱燐率を
予測し、酸素吹込み強度に結びつけることによって出鋼
時の燐含有量をもコントロールすることが出来るように
したものである。
合には、一旦炭素量を吹き下げて燐を目標値になし、再
び加炭して所望炭素含有量に戻すような繁雑な操業を必
要としたのであって、その改善が要望されてい幌本発明
は、このような要望に応えるべく為されたものであって
、転炉吹錬の全期を、常法通り脱珪期、脱炭期および末
期の３期に分けた際、脱珪期においてはスラグ中のＦｅ
Ｏ量が時間の経過とともに増加し、その量が多ければ多
い程スラグ化は進行していることに着目し、このＦｅＯ
量を計算によって求め、これを基礎として終点脱燐率を
予測し、酸素吹込み強度に結びつけることによって出鋼
時の燐含有量をもコントロールすることが出来るように
したものである。
即ち、本発明方法は、吹錬開始後転炉排ガスを連続的に
分析することにより脱珪期完了までの脱炭に要した酸素
量（ｂ）、及び転炉内に装入された溶湯中に含有するＳ
ｉ量釦よびＭｎ量の実測値から、脱珪０、脱Ｍｎ（ｄ）
に要する酸素量をそれぞれ算出し、それら酸素量の和（
ｂ＋ｃ＋ｃ＋）と、前記脱珪完了時までに炉内に吹込ん
だ酸素量（ａ）との差から生成するＦｅＯ量を求め、更
に求めたＦｅＯ量をスラグ中のＦｅＯ含有率として算出
し、この含有率から終点滓化率を求め、求めた滓化率か
ら終点脱燐率を求め、それに基いてブローの程度を調節
することを特徴とするものである。
分析することにより脱珪期完了までの脱炭に要した酸素
量（ｂ）、及び転炉内に装入された溶湯中に含有するＳ
ｉ量釦よびＭｎ量の実測値から、脱珪０、脱Ｍｎ（ｄ）
に要する酸素量をそれぞれ算出し、それら酸素量の和（
ｂ＋ｃ＋ｃ＋）と、前記脱珪完了時までに炉内に吹込ん
だ酸素量（ａ）との差から生成するＦｅＯ量を求め、更
に求めたＦｅＯ量をスラグ中のＦｅＯ含有率として算出
し、この含有率から終点滓化率を求め、求めた滓化率か
ら終点脱燐率を求め、それに基いてブローの程度を調節
することを特徴とするものである。
以下、本発明法について詳細に説明する。
本発明法における脱珪期を完了した時点とは、吹錬の進
行と共に脱炭速度が徐々に上昇し、該速度が一定レベル
に安定した時点をい＼、またその時点の発見は、吹錬開
始後連続的に分析せられている転炉排ガス中のＣＯおよ
びＣＯ２量から判断できるものであって、その両者とも
業界周知のことに属する。
行と共に脱炭速度が徐々に上昇し、該速度が一定レベル
に安定した時点をい＼、またその時点の発見は、吹錬開
始後連続的に分析せられている転炉排ガス中のＣＯおよ
びＣＯ２量から判断できるものであって、その両者とも
業界周知のことに属する。
また、吹込み酸素量（ａ）は、吹錬開始から上述の脱珪
期の完了迄のブロー量として機械的に求め、排ガスとし
て排出された酸素量（ｂ）は、排ガス中の酸素が全て（
１）式に示すように、ＣＯ及びＣＯ２の形態で存在する
とし、吹錬開始から脱珪期の完了迄の間、排ガス量とＣ
ｏ及びＣＯ２濃度より求め、Ｓｉと反応する酸素量（Ｃ
）は、溶湯中に含有するＳｉ量の全量が（２）式に示す
ようにＳｉＯ２に反応するとし、溶湯中のＳｉ量を実測
することにより、化学的に酸素量ＣＣ）は算出される。
期の完了迄のブロー量として機械的に求め、排ガスとし
て排出された酸素量（ｂ）は、排ガス中の酸素が全て（
１）式に示すように、ＣＯ及びＣＯ２の形態で存在する
とし、吹錬開始から脱珪期の完了迄の間、排ガス量とＣ
ｏ及びＣＯ２濃度より求め、Ｓｉと反応する酸素量（Ｃ
）は、溶湯中に含有するＳｉ量の全量が（２）式に示す
ようにＳｉＯ２に反応するとし、溶湯中のＳｉ量を実測
することにより、化学的に酸素量ＣＣ）は算出される。
更に、Ｍｎと反応する酸素量ψは、溶湯中に含有するＭ
ｎ量の内、その７０％が（３）式に示すようにＭｎＯに
反応すると定め、溶湯中のＭｎ量を実測して、その７０
％が反応する酸素Ｎｄ）を化学的に算出する。
ｎ量の内、その７０％が（３）式に示すようにＭｎＯに
反応すると定め、溶湯中のＭｎ量を実測して、その７０
％が反応する酸素Ｎｄ）を化学的に算出する。
以上の様にして、吹込み酸素量（ａ）のうち、排ガスと
して排出された酸素−Ｊｂ）、ｓｉ との反応酸素量（
ｃ）、Ｍｎとの反応酸素Ｖ ｄ）が決定され、その残部
の酸素量がＦｅと反応する（（４）式に示す）ものとし
、即ち、（（ａ）−（ｂ＋ｃ＋ｄ ））なる値が、脱珪
期完了時点までにＦｅを酸化してＦｅＯとするに消費し
た酸素量となる。
して排出された酸素−Ｊｂ）、ｓｉ との反応酸素量（
ｃ）、Ｍｎとの反応酸素Ｖ ｄ）が決定され、その残部
の酸素量がＦｅと反応する（（４）式に示す）ものとし
、即ち、（（ａ）−（ｂ＋ｃ＋ｄ ））なる値が、脱珪
期完了時点までにＦｅを酸化してＦｅＯとするに消費し
た酸素量となる。
（反応式は（４）式に示す。
）ところで、その時点に釦けるスラグは、上述したＳｔ
、２ｊＭｎＯ、ＱよびＦｅＯならびに吹錬開始時に添加
した生石灰ＣａＯとから成っているから、スラグ中のＦ
ｅＯ含有率は、 他方、転炉の操業実績によると、脱珪期完了後のスラグ
中のＦｅＯＷ％と終点滓化率との相関関係、むよび終点
滓化率と終点脱燐率との相関関係は、非常に強い相関関
係にあることを本発明者らは知見した。
、２ｊＭｎＯ、ＱよびＦｅＯならびに吹錬開始時に添加
した生石灰ＣａＯとから成っているから、スラグ中のＦ
ｅＯ含有率は、 他方、転炉の操業実績によると、脱珪期完了後のスラグ
中のＦｅＯＷ％と終点滓化率との相関関係、むよび終点
滓化率と終点脱燐率との相関関係は、非常に強い相関関
係にあることを本発明者らは知見した。
たとえば、装入塩基度３．８の場合の前記相関関係の例
は、本発明者らの作製した添付第１図および第２図に例
示される。
は、本発明者らの作製した添付第１図および第２図に例
示される。
従って、スラグ中のＦｅｏＷ％が算出されると、このＦ
ｅＯＷ％に対応した終点脱燐率が求められる。
ｅＯＷ％に対応した終点脱燐率が求められる。
この様にして求められた終点脱燐率によって、脱炭期あ
るいは末期における酸素吹込み強度を調節し、すなわち
、終点脱燐率が所期の脱燐率より低い値の場合は、酸素
吹込み強度を表わすＬ／Ｌ。
るいは末期における酸素吹込み強度を調節し、すなわち
、終点脱燐率が所期の脱燐率より低い値の場合は、酸素
吹込み強度を表わすＬ／Ｌ。
値を０．３より小さい、いわゆるソフトプローを、また
紙点脱燐率が所期の脱燐率より高い値の場合は、Ｌ／Ｌ
ｏ値を０．３より高い・・−ドブローで吹込むようにす
るとよい。
紙点脱燐率が所期の脱燐率より高い値の場合は、Ｌ／Ｌ
ｏ値を０．３より高い・・−ドブローで吹込むようにす
るとよい。
実施例
１６０Ｔ転炉で、低炭素リムド鋼（Ｃ０，０７％。
Ｐ＜０．０１５％）の吹錬を行うとと＼した。
吹錬開始時における溶湯組成及び目標値は第１表に示す
通りであった。
通りであった。
なお、吹錬開始時に生石灰５０ ｋｇ、／Ｔ（７，５Ｔ
／チヤージ）を添加し、１８００ ＯＮｍ’／時の純酸
素をＬ／Ｌｏ ＝０．３５のバードプロで吹込んだ。
／チヤージ）を添加し、１８００ ＯＮｍ’／時の純酸
素をＬ／Ｌｏ ＝０．３５のバードプロで吹込んだ。
排ガス分析の結果から脱炭速度が一定レベルである７、
５ｋｇ／秒が確認できたのは、吹錬開始後５分３０秒で
あって、常法通りこの時点を脱珪期の完了した時点とし
た。
５ｋｇ／秒が確認できたのは、吹錬開始後５分３０秒で
あって、常法通りこの時点を脱珪期の完了した時点とし
た。
前記脱珪期の完了した時点までの酸素挙動を次に示す。
（ａ） 吹錬開始から脱珪期の完了した時点までの吹
込み酸素量 従って、Ｆｅと反応する酸素量は、前述の吹込み酸素量
（ａ）より排ガスとして排出された酸素量（ｂ）。
込み酸素量 従って、Ｆｅと反応する酸素量は、前述の吹込み酸素量
（ａ）より排ガスとして排出された酸素量（ｂ）。
Ｓｉとの反応酸素量（ｃ）、Ｍｎとの反応酸素量（ｄ）
を差引いた酸素量であるから２６．６７ Ｋｍｏｌとな
る。
を差引いた酸素量であるから２６．６７ Ｋｍｏｌとな
る。
よって、生成するＦｅＯ量は、
他方、との脱珪期完了までに生成草れたスラグ量は、吹
錬開始時に添加した生石灰（７５０に９）と前記（ｃ）
〜（ｄ）算出式に併記したＳ １０２ （２０８５ｋｇ
） 。
錬開始時に添加した生石灰（７５０に９）と前記（ｃ）
〜（ｄ）算出式に併記したＳ １０２ （２０８５ｋｇ
） 。
ＭｎＯ（４０７ｋｇ） チーよび前記算出したＦ ｅ
Ｏ（３８３２ｋｙ ）の合計量である。
Ｏ（３８３２ｋｙ ）の合計量である。
したがってスラグ中のＦｅＯＷ％は次式により求められ
る。
る。
そこで、第１図横軸に２７７Ｗ％を採り、終点滓化率７
３．８％と判定することが出来る。
３．８％と判定することが出来る。
ついで第２図横軸の７３．８％に対応して終点脱燐率を
８２％と読みとることができた。
８２％と読みとることができた。
この数は所期の脱燐率８９％より低い値であるから今ま
でのＬ／Ｌｏ＝ ０．３５から０．２０のソフトプロー
に切りかえて脱炭期以降の吹錬を実施した。
でのＬ／Ｌｏ＝ ０．３５から０．２０のソフトプロー
に切りかえて脱炭期以降の吹錬を実施した。
出鋼製品の分析成績は第２表の通りであつ都この脱燐率
は９３％であり、また低炭すムド鋼取得の目的も容易に
達成せられたものであることは明白である。
は９３％であり、また低炭すムド鋼取得の目的も容易に
達成せられたものであることは明白である。
第１図は装入塩基度３．８の場合の脱珪期経過時点での
スラグ中のＦｅＯ濃度と終点滓化率の関係グラフ、第２
図は同じく終点滓化率と終点脱燐率との関係グラフであ
る。
スラグ中のＦｅＯ濃度と終点滓化率の関係グラフ、第２
図は同じく終点滓化率と終点脱燐率との関係グラフであ
る。
Claims (1)
- １ 純酸素上吹き転炉操業方法において、脱珪期の完了
した時点で、吹錬開始から前記脱珪期の完了した時点ま
での吹込み酸素量ａ）を実測するとともに、排ガスとし
て排出された酸素量（ｂ）を求め、更に吹錬前の溶湯成
分中のＳｉ量とＭｎ量を実測し、予め定めたＳｉ量、Ｍ
ｎ量と反応酸素量との関係から前記実測Ｓｉ量、Ｍｎ量
に対応する５ＩＯ２量、Ｍｎ量量を求めるとともに反応
酸素量（Ｃ＋ｄ）を求め、前記吹込み酸素量（ａ）より
排ガスとして排出された酸素１（ｂ）、及びＳｉ、Ｍｎ
との反応酸素量（ｃ＋ｄ）を差引いた酸素量がＦｅとの
反応としてＦｅＯ量を求め、次いで、脱珪剤として投入
された生石灰（Ｃａｂ）量、及び算出した前記ＳｉＯ２
量、Ｍｎ量量、ＦｅＯ量より下記式によるスラグ中のＦ
ｅＯＷ％を求め、予め定めたスラグ中のＦｅｏＷ％と終
点脱燐率との関係から、前記算出Ｆｅ０Ｗ％に対応する
終点脱燐率を求め、算出した前記終点脱燐率に応じて純
酸素吹込み強度を調節することを特徴とする転炉の操業
方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3463979A JPS5858406B2 (ja) | 1979-03-24 | 1979-03-24 | 転炉の操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3463979A JPS5858406B2 (ja) | 1979-03-24 | 1979-03-24 | 転炉の操業方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55128521A JPS55128521A (en) | 1980-10-04 |
| JPS5858406B2 true JPS5858406B2 (ja) | 1983-12-24 |
Family
ID=12419982
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3463979A Expired JPS5858406B2 (ja) | 1979-03-24 | 1979-03-24 | 転炉の操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5858406B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59125310U (ja) * | 1983-02-15 | 1984-08-23 | 株式会社資生堂 | 化粧用コンパクト容器 |
| JPS6123905U (ja) * | 1984-07-17 | 1986-02-13 | カネボウ株式会社 | コンパクトケ−ス |
| JPS6254611U (ja) * | 1985-09-27 | 1987-04-04 | ||
| JPS62192314U (ja) * | 1986-05-29 | 1987-12-07 | ||
| JPS6316337Y2 (ja) * | 1983-02-15 | 1988-05-10 | ||
| JPH0540810Y2 (ja) * | 1987-07-06 | 1993-10-15 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5630324B2 (ja) * | 2010-08-20 | 2014-11-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 転炉での溶銑の脱炭精錬方法 |
| JP5678718B2 (ja) * | 2010-08-23 | 2015-03-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 転炉での溶銑の脱炭精錬方法 |
-
1979
- 1979-03-24 JP JP3463979A patent/JPS5858406B2/ja not_active Expired
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59125310U (ja) * | 1983-02-15 | 1984-08-23 | 株式会社資生堂 | 化粧用コンパクト容器 |
| JPS6316337Y2 (ja) * | 1983-02-15 | 1988-05-10 | ||
| JPS6123905U (ja) * | 1984-07-17 | 1986-02-13 | カネボウ株式会社 | コンパクトケ−ス |
| JPS6254611U (ja) * | 1985-09-27 | 1987-04-04 | ||
| JPS62192314U (ja) * | 1986-05-29 | 1987-12-07 | ||
| JPH0540810Y2 (ja) * | 1987-07-06 | 1993-10-15 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55128521A (en) | 1980-10-04 |
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