JPS62238312A - 転炉吹錬制御方法 - Google Patents
転炉吹錬制御方法Info
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- JPS62238312A JPS62238312A JP7979786A JP7979786A JPS62238312A JP S62238312 A JPS62238312 A JP S62238312A JP 7979786 A JP7979786 A JP 7979786A JP 7979786 A JP7979786 A JP 7979786A JP S62238312 A JPS62238312 A JP S62238312A
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Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
この発明は、転炉吹錬制御方法に関し、特に、サブラン
スにより溶鋼を採取して吹錬終点の溶鋼炭素1度及び溶
IA温度を予Ill 1ilJ御する転炉吹錬制御方法
に関する。
スにより溶鋼を採取して吹錬終点の溶鋼炭素1度及び溶
IA温度を予Ill 1ilJ御する転炉吹錬制御方法
に関する。
[従来の技術]
転炉吹錬においては、従来、サブランスを使用して溶鋼
を採取し、この溶鋼の炭素濃度及び溶鋼温度を測定し、
この値を制御式に入力して吹錬終点における溶鋼の炭素
濃度及び溶鋼の温度が目標値に一致するように送酸曇等
を制御する方法が採用されている。この場合に、溶鋼の
採取時期を一定時間吹諌した後にするか、又は、吹錬開
始前の溶銑の炭素濃度及び他の諸条件により決定してい
る。
を採取し、この溶鋼の炭素濃度及び溶鋼温度を測定し、
この値を制御式に入力して吹錬終点における溶鋼の炭素
濃度及び溶鋼の温度が目標値に一致するように送酸曇等
を制御する方法が採用されている。この場合に、溶鋼の
採取時期を一定時間吹諌した後にするか、又は、吹錬開
始前の溶銑の炭素濃度及び他の諸条件により決定してい
る。
[発明が解決しようとする問題点1
しかしながら、この場合に、溶鋼の採取時期を決定する
に際し吹錬実績を加味していないため、採取した溶鋼の
炭素濃度が各溶鋼毎に大きく変動してしまう。ところで
、転炉吹錬による脱炭反応は、炭素濃度が高いときは酸
素供給律速であり脱炭酸素効率が高いが、炭素が所定濃
度よりも低くなると炭素供給律速となり脱炭酸素効率が
低くなる。即ち、脱炭反応が酸素供給律速から炭素供給
律速に変化する炭素濃度(以下CTという)を境として
供給酸素量等の条件と脱炭昌との関係が変化する。一方
、前述1ノだ制御式は通常吹錬末期の反応を基に作成さ
れる。従って、採取した溶鋼の炭素濃度が大きく変動す
ると、0丁よりも炭素濃度が高い場合も発生し、この場
合には制御式から外れてしまうので、吹錬終点における
溶鋼の炭素S度が所定濃度に対してばらついてしまうと
いう問題点がある。
に際し吹錬実績を加味していないため、採取した溶鋼の
炭素濃度が各溶鋼毎に大きく変動してしまう。ところで
、転炉吹錬による脱炭反応は、炭素濃度が高いときは酸
素供給律速であり脱炭酸素効率が高いが、炭素が所定濃
度よりも低くなると炭素供給律速となり脱炭酸素効率が
低くなる。即ち、脱炭反応が酸素供給律速から炭素供給
律速に変化する炭素濃度(以下CTという)を境として
供給酸素量等の条件と脱炭昌との関係が変化する。一方
、前述1ノだ制御式は通常吹錬末期の反応を基に作成さ
れる。従って、採取した溶鋼の炭素濃度が大きく変動す
ると、0丁よりも炭素濃度が高い場合も発生し、この場
合には制御式から外れてしまうので、吹錬終点における
溶鋼の炭素S度が所定濃度に対してばらついてしまうと
いう問題点がある。
この発明は斯かる事情に鑑みてなされたものであって、
CTよりも炭素濃度が低い時期に溶鋼をサンプリングし
、吹錬終点における溶鋼の炭素濃度をi精度でυ制御す
ることができる転炉吹錬υ1津方法を提供することを目
的とする。
CTよりも炭素濃度が低い時期に溶鋼をサンプリングし
、吹錬終点における溶鋼の炭素濃度をi精度でυ制御す
ることができる転炉吹錬υ1津方法を提供することを目
的とする。
[問題点を解決するための手段]
この発明に係る転炉吹錬制御方法は、転炉吹錬における
排ガスを分析して排ガス中の一酸化炭素濃度及び二酸化
炭素S度を測定し、この値から溶鋼中の炭素量の推移を
把握し、この炭素量と溶鋼中に吹込んだ酸素mとから脱
炭酸素効率を連続的に推定し、この脱炭効率に基いて溶
鋼のサンプリング時期を求め、次いで、サンプリングし
た溶鋼の炭素濃度及び温度を測定し、ごの測定結果から
吹錬終点の溶鋼の炭素濃度及び温度を予測制−すること
を特徴とする。
排ガスを分析して排ガス中の一酸化炭素濃度及び二酸化
炭素S度を測定し、この値から溶鋼中の炭素量の推移を
把握し、この炭素量と溶鋼中に吹込んだ酸素mとから脱
炭酸素効率を連続的に推定し、この脱炭効率に基いて溶
鋼のサンプリング時期を求め、次いで、サンプリングし
た溶鋼の炭素濃度及び温度を測定し、ごの測定結果から
吹錬終点の溶鋼の炭素濃度及び温度を予測制−すること
を特徴とする。
[作用1
この発明においては、転炉吹錬する際に発生する排ガス
中の一酸化炭素濃度及び二酸化炭素9度を連続的に求め
る。そして、この値から溶鋼中の炭素量の推移を把握す
る。次いで、この炭素口と溶鋼中に吹込んだ酸素量とか
ら脱炭酸素効率を連続的に推定して所定の脱炭効率にな
った時点で溶鋼をサンプリングする。その後、サンプリ
ングした溶鋼の炭素濃度及び温度から吹錬終点における
溶鋼の炭素濃度及び濃度を予測制御する。このため、溶
鋼を採取する場合にその炭素濃度での各溶鋼毎の脱炭!
I累効率のばらつきを少なくすることができる。従って
、吹錬終点における溶鋼の炭素濃度を正確に制御するこ
とができる。
中の一酸化炭素濃度及び二酸化炭素9度を連続的に求め
る。そして、この値から溶鋼中の炭素量の推移を把握す
る。次いで、この炭素口と溶鋼中に吹込んだ酸素量とか
ら脱炭酸素効率を連続的に推定して所定の脱炭効率にな
った時点で溶鋼をサンプリングする。その後、サンプリ
ングした溶鋼の炭素濃度及び温度から吹錬終点における
溶鋼の炭素濃度及び濃度を予測制御する。このため、溶
鋼を採取する場合にその炭素濃度での各溶鋼毎の脱炭!
I累効率のばらつきを少なくすることができる。従って
、吹錬終点における溶鋼の炭素濃度を正確に制御するこ
とができる。
[実施例]
以下、この発明の実施例について具体的に説明する。
転炉吹錬における脱炭酸素効率は、スラグl、Fg銑中
の珪素及び炭素量、並びに吹錬の際の送酸皇等により変
化し、これに伴いCTの値も溶鋼によって0.2乃至0
.5%の間で変化する。一方、吹錬終点の炭素濃度及び
温度を予測制御するために使用する制御式は炭素1度が
CTよりも低い場合の条件に基いて決定される。これは
、この領域において炭素11度変化に対する脱炭酸素効
率の変化が著しいからである。以上のことから、CTの
値を各溶m毎に把握し、0丁よりも炭素濃度が低下した
時点で溶鋼中にサブランスを挿入して溶鋼を採取し、溶
鋼中の炭素濃度及び温度を実測して吹錬終点の溶鋼の炭
素濃度及び温度を予測制御すればよい。
の珪素及び炭素量、並びに吹錬の際の送酸皇等により変
化し、これに伴いCTの値も溶鋼によって0.2乃至0
.5%の間で変化する。一方、吹錬終点の炭素濃度及び
温度を予測制御するために使用する制御式は炭素1度が
CTよりも低い場合の条件に基いて決定される。これは
、この領域において炭素11度変化に対する脱炭酸素効
率の変化が著しいからである。以上のことから、CTの
値を各溶m毎に把握し、0丁よりも炭素濃度が低下した
時点で溶鋼中にサブランスを挿入して溶鋼を採取し、溶
鋼中の炭素濃度及び温度を実測して吹錬終点の溶鋼の炭
素濃度及び温度を予測制御すればよい。
このCTを推定するためには、吹錬反応によって転炉内
から発生する排ガスを利用する。吹錬反応は、供給した
酸素と溶鋼内の炭素との反応であるので、排ガスの主体
は一酸化炭素濃度であり排ガス全体の70乃至80%を
占めるが、他に一酸化炭素が燃焼して生成した二酸化炭
素COz及び空気中から転炉内に侵入した窒素N2が夫
々約10%含まれている。従って、排ガス中のC011
度及びCO2炭素濃度を測定することにより排出された
炭素量を求めることができる。この場合に、排ガスは例
えばOG方式により未燃焼のまま回収されるので、CO
x度及びC02m度を測定するためにはガス回収システ
ムにガスサンプラを設け、これにより排ガスを採取して
ガス分析計にて分析する。これにより排出される炭素量
を連続的に求めることができる。また、吹錬前の溶鋼中
の炭素量は予め把握されているので、吹錬前の炭素量か
ら航述の排出炭素】を減じた直により溶鋼中の炭素量の
推移を連続的に把握することができる。また、吹錬用ラ
ンスに流m計を設けることにより、吹込んだ酸素量を測
定することができる。従って、炭素量の推移と吹込んだ
酸′s盟とから脱炭効率を連続的に推定することができ
るので、CTの値を把握することができる。このため、
このCTよりも炭素濃度が低下した時点で溶鋼にサブラ
ンスを挿入することができる。
から発生する排ガスを利用する。吹錬反応は、供給した
酸素と溶鋼内の炭素との反応であるので、排ガスの主体
は一酸化炭素濃度であり排ガス全体の70乃至80%を
占めるが、他に一酸化炭素が燃焼して生成した二酸化炭
素COz及び空気中から転炉内に侵入した窒素N2が夫
々約10%含まれている。従って、排ガス中のC011
度及びCO2炭素濃度を測定することにより排出された
炭素量を求めることができる。この場合に、排ガスは例
えばOG方式により未燃焼のまま回収されるので、CO
x度及びC02m度を測定するためにはガス回収システ
ムにガスサンプラを設け、これにより排ガスを採取して
ガス分析計にて分析する。これにより排出される炭素量
を連続的に求めることができる。また、吹錬前の溶鋼中
の炭素量は予め把握されているので、吹錬前の炭素量か
ら航述の排出炭素】を減じた直により溶鋼中の炭素量の
推移を連続的に把握することができる。また、吹錬用ラ
ンスに流m計を設けることにより、吹込んだ酸素量を測
定することができる。従って、炭素量の推移と吹込んだ
酸′s盟とから脱炭効率を連続的に推定することができ
るので、CTの値を把握することができる。このため、
このCTよりも炭素濃度が低下した時点で溶鋼にサブラ
ンスを挿入することができる。
次に、この実施例の動作について説明する。先ず、転炉
吹錬して発生する排ガスを回収し、ガス分析計にてこの
排ガス中のco及びCO2を連続的に求める。そして、
この値から排出した炭素量を連続的に求め、吹錬前に溶
鋼中に含有していた炭素量から排出した炭素量を減じる
ことにより炭素量の推移を把握する。次いで、この炭素
量と溶鋼中に吹込んだ酸素量とから脱炭酸素効率を連続
的に推定する。そして、炭素濃度がCTよりも低下した
時点でサブランスを挿入し、溶鋼を採取する。その後、
採取した溶鋼の炭素濃度及び温度を測定し、この値を所
定の制御式に代入することにより吹錬終点における溶鋼
の炭素濃度及び温度を予測制御する。この場合に、脱炭
酸素効率を連続的に把握することができるので、ナブラ
ンスにて溶鋼を採取する場合に、その炭素濃度での各溶
鋼毎の脱炭効率のばらつきを少なくすることができる。
吹錬して発生する排ガスを回収し、ガス分析計にてこの
排ガス中のco及びCO2を連続的に求める。そして、
この値から排出した炭素量を連続的に求め、吹錬前に溶
鋼中に含有していた炭素量から排出した炭素量を減じる
ことにより炭素量の推移を把握する。次いで、この炭素
量と溶鋼中に吹込んだ酸素量とから脱炭酸素効率を連続
的に推定する。そして、炭素濃度がCTよりも低下した
時点でサブランスを挿入し、溶鋼を採取する。その後、
採取した溶鋼の炭素濃度及び温度を測定し、この値を所
定の制御式に代入することにより吹錬終点における溶鋼
の炭素濃度及び温度を予測制御する。この場合に、脱炭
酸素効率を連続的に把握することができるので、ナブラ
ンスにて溶鋼を採取する場合に、その炭素濃度での各溶
鋼毎の脱炭効率のばらつきを少なくすることができる。
従って、吹錬終点における溶鋼の炭素濃度を正確に制御
することができる。また、CTよりも炭素濃度が低下す
ると脱炭に寄与しない過剰酸素が増加して溶鋼中の鉄の
酸化が促;ゴされ鉄歩留が低下するが、脱炭酸素効率を
連続的に把握することができるので、炭素濃度がCTよ
りも低下した時点で送酸畿を減少させて鉄歩留を向上さ
せることができる。
することができる。また、CTよりも炭素濃度が低下す
ると脱炭に寄与しない過剰酸素が増加して溶鋼中の鉄の
酸化が促;ゴされ鉄歩留が低下するが、脱炭酸素効率を
連続的に把握することができるので、炭素濃度がCTよ
りも低下した時点で送酸畿を減少させて鉄歩留を向上さ
せることができる。
次に、この実施例による効果について説明する。
第1図及び第2図は横軸にサブランスを溶鋼中に挿入し
たときの炭素濃度をとり、縦軸に温度をとって、ザブラ
ンス挿入時の炭素濃度のばらつきを示すグラフ図であり
、第1図はこの実施例の方法を使用した場合を示し、第
2図は従来方法の場合を示す。これによれば、従来方法
の場合には、ザブランスを挿入時の炭素濃度が0.1乃
至O58%と変動が大きいのに対し、この実施例の場合
には、0.1乃至0.4%と変動が橿めて小さくなって
いることがわかる。
たときの炭素濃度をとり、縦軸に温度をとって、ザブラ
ンス挿入時の炭素濃度のばらつきを示すグラフ図であり
、第1図はこの実施例の方法を使用した場合を示し、第
2図は従来方法の場合を示す。これによれば、従来方法
の場合には、ザブランスを挿入時の炭素濃度が0.1乃
至O58%と変動が大きいのに対し、この実施例の場合
には、0.1乃至0.4%と変動が橿めて小さくなって
いることがわかる。
[発明の効果コ
この発明によれば、脱炭酸素効率を連続的に把握するこ
とができるので、溶鋼を採取する場合にその炭素濃度で
の各溶鋼毎の脱炭効率のばらつきを少なくすることがで
きる。従って、吹錬終点における溶鋼の炭素濃度を正確
に制御することかできる。
とができるので、溶鋼を採取する場合にその炭素濃度で
の各溶鋼毎の脱炭効率のばらつきを少なくすることがで
きる。従って、吹錬終点における溶鋼の炭素濃度を正確
に制御することかできる。
第1図はこの工そ明の実施例に係る転炉吹錬制御方法に
おけるサブランス挿入時の炭素1度のばらつきを示ずグ
ラフ図、第2図は従来例におけるサブランス挿入時の炭
素濃度のばらつきを示すグラフ図である。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第 1 図 第 2図
おけるサブランス挿入時の炭素1度のばらつきを示ずグ
ラフ図、第2図は従来例におけるサブランス挿入時の炭
素濃度のばらつきを示すグラフ図である。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第 1 図 第 2図
Claims (1)
- 転炉吹錬における排ガスを分析して排ガス中の一酸化炭
素濃度及び二酸化炭素濃度を測定し、この値から溶鋼中
の炭素量の推移を把握し、この炭素量と溶鋼中に吹込ん
だ酸素量とから脱炭酸素効率を連続的に推定し、この脱
炭効率に基いて溶鋼のサンプリング時期を求め、次いで
、サンプリングした溶鋼の炭素濃度及び温度を測定し、
この測定結果から吹錬終点の溶鋼の炭素濃度及び温度を
予測制御することを特徴とする転炉吹錬制御方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7979786A JPS62238312A (ja) | 1986-04-07 | 1986-04-07 | 転炉吹錬制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7979786A JPS62238312A (ja) | 1986-04-07 | 1986-04-07 | 転炉吹錬制御方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62238312A true JPS62238312A (ja) | 1987-10-19 |
Family
ID=13700205
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7979786A Pending JPS62238312A (ja) | 1986-04-07 | 1986-04-07 | 転炉吹錬制御方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62238312A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01142012A (ja) * | 1987-11-27 | 1989-06-02 | Nkk Corp | 溶鋼の精錬方法 |
JP2012117090A (ja) * | 2010-11-29 | 2012-06-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 転炉吹錬方法及び転炉吹錬システム |
-
1986
- 1986-04-07 JP JP7979786A patent/JPS62238312A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01142012A (ja) * | 1987-11-27 | 1989-06-02 | Nkk Corp | 溶鋼の精錬方法 |
JP2012117090A (ja) * | 2010-11-29 | 2012-06-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 転炉吹錬方法及び転炉吹錬システム |
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