KR19980064340A - 폴리에스테르 다섬유 사의 제조방법 - Google Patents

폴리에스테르 다섬유 사의 제조방법 Download PDF

Info

Publication number
KR19980064340A
KR19980064340A KR1019970070499A KR19970070499A KR19980064340A KR 19980064340 A KR19980064340 A KR 19980064340A KR 1019970070499 A KR1019970070499 A KR 1019970070499A KR 19970070499 A KR19970070499 A KR 19970070499A KR 19980064340 A KR19980064340 A KR 19980064340A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
yarn
yarns
coefficient
variation
polyester
Prior art date
Application number
KR1019970070499A
Other languages
English (en)
Inventor
슈바르츠라이문트
스티발베르너
Original Assignee
한스울리히엔진거
에엠에스-인벤타악치엔게젤샤프트
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 한스울리히엔진거, 에엠에스-인벤타악치엔게젤샤프트 filed Critical 한스울리히엔진거
Publication of KR19980064340A publication Critical patent/KR19980064340A/ko

Links

Classifications

    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
    • D01D5/00—Formation of filaments, threads, or the like
    • D01D5/08—Melt spinning methods
    • D01D5/088—Cooling filaments, threads or the like, leaving the spinnerettes
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
    • D01D5/00—Formation of filaments, threads, or the like
    • D01D5/08—Melt spinning methods
    • D01D5/088—Cooling filaments, threads or the like, leaving the spinnerettes
    • D01D5/092—Cooling filaments, threads or the like, leaving the spinnerettes in shafts or chimneys
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
    • D01F6/00—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof
    • D01F6/58—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolycondensation products
    • D01F6/62—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolycondensation products from polyesters

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Textile Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Artificial Filaments (AREA)
  • Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
  • Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)

Abstract

본 발명은 150 내지 1500 사이의 다수의 모세관을 가지는 방적돌기를 통한 폴리에틸렌 테레프탈레이트 폴리머 용융물의 압출과; 5 내지 150mm 사이의 길이를 가지는 스페이서를 조정하고; 방적돌기를 마주보는 영역에서 매우 빠르게 초기에 상승하는 실 통과방향으로 형성된 일정 블로운-공기 속도의 수단에 의해 획득된 실들의 냉각 후에 최대에 도달하고, 이어서 매우 빠르게 초기에 낙하시킨 다음, 더 느리게함으로써, 실들 근방의 평균 블로운 공기 속도가 0.15 내지 1.5m/sec 사이이고, 공정으로부터 제조된 비인발 사는 0.050 내지 0.130사이의 복굴절을 가지며, 최대 6%에 달하는 사의 비인발 단일 섬류들사이의 파손에서의 강인성의 변동의 계수를 가지며, 최대 8%에 달하는 파손에서의 길이연장의 변동의 계수를 가짐으로써, 최종적으로 비인발 사가 더욱더 완성된 사로 처리되는 단계들을 포함하는 것을 특징으로하는, 중앙급냉시스템을 사용하는 1 내지 20 dtex의 범위로 단일 섬유 적정농도를 가지는 적어도 90mol%의 에칠렌 테레프탈레이트 유닛들을 가지는 폴리에스테르 다섬유 사의 제조방법에 관한 것이다.

Description

폴리에스테르 다섬유 사의 제조방법
본 발명은 폴리에스테르 다섬유 사의 제조방법에 관한 것이다.
폴리에틸렌 테레프탈레이트(PET)의 고강도 섬유는 알려진 바와 같이 산업의 여러 면에서, 예를 들면, 타이어코드의 제조용으로 사용된다.
특히 본 발명은 적어도 90%의 에틸렌 테레프탈레이트의 유니트를 포함하는 폴리에스테르(PET)에 관한 것이다.
상기 영역에서 PET의 사용을 위하여서는, 특별히 안정된 분자구조를 가지는 사(絲 : yarn)들이 필요하다. 미합중국 특허 제4,195,052호는 주기적 및 기계적 부하 아래에서 낮은 위축 및 작은 열발생을 가지는 고강도 PET사의 제조방법을 개시하고 있다. 방적사의 방위를 증가시키기 위하여 방사기 아래에서 직접 실을 급냉하는 응력 제고 방법을 사용하고 있다. 상기 특허명세서에도 표시된 바와 같이(도 1 참조), 방법의 구성내에서 반대흐름 송풍이 사용된다. 그러나, 이런 경우에 20 내지 34의 최대 모세관 수가 개시되고 있다.
이런 종류의 냉각공정과 종래의 급냉공정은 일반적으로 비균질 사 특성을 유도하며, 따라서 증가된 섬유파손율로 유도한다. 특히, 수백 모세관(예를 들면, 200 이상)을 사용하면, 통상의 기술자가 알고있는 바와 같이 많은 문제들이 발생한다.
또 다른 표준 냉각 공정에서, 특히 많은 모세관의 사용을 위하여 비교적 높고 규정된 방적사 방위가 소요될 때, 비균질 사(絲) 특성이 획득된다. 후자는 낮은 수축과 큰 계수, 소위 저수축 고계수(high-modulus) 사(L.S.H.M.사)를 가지는 폴리에스테르 사의 특수제조방법에 관한 것이다. 비균질성 문제들은 주어진 단일 적정농도에서 섬유의 수를 그와 같이 더 크게 증가시킨다. 단일 섬유 적정농도는 1 과 20dtex 사이이다.
미합중국 특허 제4,491,657호는 대계수 및 저수축을 가지는 사(yarn)의 제조를 개시하고있다. 그러나, 종래의 냉각기술을 가지는 기재된 방법은 높은 소요방적속도로 인한 일단계(one-step) 방적-인발 공정으로 변환될 수 없다. 또한, 종래의 냉각 시스템에서, 특히 많은 모세관이 사용될 때 2-단계 방법(별도로 방적하기 및 인발하기)에서 일지라도 실(yarn)의 균질성은 제한된다.
독일특허 제3629731호 및 제3708168호로부터는 기계적특성에 있어서 좋은 균질성을 달성하기 위한 방법이 이미 알려져있다. 그러나 방적물질에 있어서 동시적 고분자 방위의 문제는 이 간행물들에서 언급된 것으로 발견되지 않았다. L.S.H.M.의 특정용도를 위한 다섬유의 기초로서 고모세관방적사의 동시균질성을 가지는 고분자방위의 설비는 독일특허 제3629731호나 독일특허 제3708168호에서도 발견되지 않는다.
저서 국제 화학섬유 CFI, Vol.45, 372 (1995년10월)는 균질적 기계적 특성을 가지는 고 모세관방적물질을 제조하는 가능성을 기재하고 있다. 고균질성 외에 고분자방위를 동시적으로 제공하는 것은 상기 저서에 개시되지 않았다. 상기 저서에 의하여 채용된 블로운 공기 윤곽(Blown air profile)은 독일특허 제3708168호에 기재된 그것에 상응한다.
국제출원 WO 92/15732는 대체로 중앙급냉시스템의 사용에 의한 섬유의 균질적 제조에 관한 것이다. 그러나, 저수축 및 고계수를 가지는 사의 제조를 위한 가능성은 이 저서속에 알려지지 않았다. 또한, 명백히 150 모세관 이하의 것이 이 출원에서 사용되었다.
본 발명의 기초를 형성하는 또 다른 연구에 있어서, 특히 스페이서(Spacer) 길이들의 어떤 조합들(블로운 캔들과 방적돌기 사이의 간격 두기), 중앙급냉시스템의 능동 및 수동부의 길이들, 블로운(blown, 송풍) 공기 속도, 블로운 공기 온도, 및 블로운 공기 윤곽등은 특히 L.S.H.M.(저수축 고계수) 사들(yarns)의 제조 및 특성에 관한 한정된 개량을 생성한다는 것을 나타내었다.
본 발명의 문제는, 다수의 모세관들을 이용가능하게 만드는 도중일지라도, 특히 안정된 분자구조 및 고균질성을 가지는 폴리에스테르 다섬유사의 제조방법을 이용가능하게 만드는 것을 포함한다. 이런 식으로, 고품질 공급기 실이 달성된다{권취 고대 바퀴(take up godet wheel)를 나오는 실}.
이런 문제는 특허청구범위 제 1 항에 의한 방법에 의하여 해결된다. 규정된 고정 블로운-공기 윤곽(Blown air profile), 특히 필요한 방적사 특성의 최적 조정을 위하여 설정하는 것이 중요하다.
고품질 공급기 사(yarn)는 안정적방법을 위한 그리고 고품질 최종제품을 위한 기초이다. 칫수적으로 안정된 사의 제조에 사용되는 표준방법과는 대조적으로, 본 발명에 의하면, 특별 고-모세관 공급기 사의 독창적 냉각에 의하여 달성되는 방위의 큰 증가에 불구하고, 일정하고 규정된 실의 특성들이 달성된다. 예를 들면, 공급기 실의 파손시의 강인성 및 길이연장에 있어서 변동의 범위는(변동 계수 Cv) 명백히 공지된 종래의 방법의 그것들 이하이다. 그러나, 공급기 실의 동시에 필요한 높은 방위와 관련하여, 본 발명은 가동 의존성(run dependability)에 대한 현저한 진행, 초기 계수 및 파손시의 강인성의 최대가능레벨, 및 특성의 일관성등을 제공한다. 이와 같이, 재정적 생존능력(다수의 모세관을 가지는 가동 의존성으로 인하여)과 제조방법의 적정농도 융통성이 개량될 수 있다.
본 발명에 의한 출원인의 중앙급냉시스템의 사용으로, 제조규모상에서, 임의의 다른 공지의 냉각시스템보다 좋은, 높은 초기계수와, 주기적 기계적 부하하에서 저수축 및 작은 열발생을 가지는 질적 항상 및 고강도 사들을 제조하는 것이 가능하다는 것을 나타낸다.
공지의 방법에 비하여, 중앙급냉공기시스템(아래에 설명하는 바와 같이)은 매우 균질적인 제품을 제조한다. 고균질성으로 인하여, 명백히 개선된 산출(가동 의존성)이 기계적 특성의 개량에 더하여, 동일한 제조속도에서 관측된다. 기재된 방법은 이와 같이 대단히 많은 모세관들을 사용할 때 높은 균질성을 발생하며, 다른 비교가능 방법들(예를 들면, 미합중국특허제4,195,052호)보다 더욱 더 경제적으로 작용한다.
실 통과 방향으로 매우 빠르게 최초로 상승하는 블로운(송풍) 공기 윤곽을 가지는 기재된 활성(activities)들의 조합은 최대를 달성할 것이며, 블로우 캔들(blow candle)의 낮은 말단에서, 현저하고 동시에 매우 균질적인 L.S.H.M.사 특성들의 결과를 가지고, 규정된 비율로 증가한다는 것이 놀랍게 나타난다.
본 발명에 의하여 사용되는 블로운 공기 윤곽은 블로운 공기 윤곽이 현저하게 가파르게 가동하고, 최대이후에 비교적으로 가파르게 낙하하고, 마지막으로 더 적게 가파르게 작동하는 형 및 방식으로 독일특허제3708168호와 비교하여 수정된다. 실제적 영향은 이와 같이 방적사의 구조형성공정상에서 발휘된다.
본 발명에 의한 방법을 가지고, 매우 균질적인 특성들을 동시에 보유하면서 국제출원 WO 92/15732에 기재된 것보다 각각 더 큰 방적사방위나 복굴절(birefringence)을 얻는 것이 가능하다.
바람직하기로는, 공간 스핀들(space spindle)은 강철의 그것보다 더 적은 열전도성을 가지는 물질로 만들어진다. 균일성은 중앙급냉시스템, 특히 스핀들의 또 다른 단열에 의하여 더욱 개량될 수 있다.
모세관들의 수는 150 내지 1500으로 확장한다.
바람직하기로는, 모세관들의 수는 200 내지 1000이며, 더욱 바람직하기로는 220 내지 800이다. 특별히 현저한 잇점들이 이 범위내에서 관측된 바 있었다. 스페이서 길이는 5와 150mm사이에서 설정된다. 바람직하기로는, 스페이서 길이는 30 내지 90mm사이에 설정된다. 이 범위내에서 더 좋은 경제성이 달성된다. 평균 급냉 공기 속도는 실의 근방에서 측정하여 0.15와 1.5m/sec 사이이다. 평균 급냉 공기 속도는 0.3과 0.95m/sec 사이가 바람직하다. 최종적으로, 급냉 공기 온도는 10과 30℃사이가 바람직하다.
도 1은 본 발명에서 사용되는 것과 같은 중앙급냉공기 시스템의 설계 실시예의 종단면도.
도 2는 이 기술분야의 상태에 의한 그리고 본 발명에 의한 블로운 공기 윤곽(blown air profile)을 보여주는 도면.
도 3은 도 1의 중앙급냉 시스템의 하나의 변형예를 보여주는 도면.
도 4는 도 1의 중앙급냉 시스템의 또 다른 변형예를 보여주는 도면.
도 5는 도 1에서 얻은 비인발 사(undrawn yarn)의 정제(refinement)를 보여주는 도면.
도 6은 도 5와 비교되는 비인발 사의 또 다른 정제를 보여주는 도면.
※ 도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명
1 : 스핀 팩 2 : 가열 칼라
3 : 섬유들 4 : 블로우캔들
5 : 밀봉관 6 : 마감장치
8 : 방적관 9 : 원추관
10 : 입구채널 11 : 밀봉관
12 : 스핀들 13 : 구멍
14 : 보호덮개 15 : 절연체
16 : 원추형 덮개 17 : 가열된 덮개
18 : 가열된 내관
이하, 본 발명의 실시예의 이점, 특성 및 실제응용들을 첨부된 도면을 따라 상세히 설명하면 다음과 같다.
결정방위가허만방위기능(Hermann orientation function)의 수단에 의하여 측정되었다. 이러한 경우에, 평균방위각도(삽입 각도 부호)는 광각 X-선 굴절의 수단에 의하여 측정되었다. 반사작용들 (010) 및 (100)의 각도 폭들의 평균치는 이것을 위하여 사용되었다.
평균방위각도들을 가지는 결정방위는 다음과 같이 된다:
복굴절은베렉(Berek)보정기가 장비된 편광현미경에 의한 측정에 의하여 획득된다. 결정도 X(중량 퍼센트)는 종래의 농도측정에 의하여 획득된다. 비결정질 방위 fa는 다음의 관계로부터 얻어진다:
n=X*fc*nc+(1-X)*fa*na
이런 경우에, nc 는 결정체들의 복굴절이고, na 는 비결정질단편들의 고유복굴절이다.
폴리에스테르를 위한 고유복굴절 nc 및 na 는 각각 0.220 및 0.275이다(이 점에 대해서는, R.J.Samuels, J. Polymer Science, A2, 10,781(1972년)을 참조할 것). 비결정질 방위 fa는 복굴절, 결정성, 결정방위, 및 고유복굴절로부터 획득된다.
최종 사(final yarn)는 0.680 cN/dtex와 0.057 cN/dtex사이의 주기적 응력(stress)과 150℃의 온도를 조건으로 하였다. 이 경우에, 12.7㎜/min의 일정 속도 비율이 254㎜ 길이의 실에 대하여 적용되었다. 이경우에 우리는 1111 dtex의 적정농도를 가지는 다섬유 사로 시스템을 표준화하였다. 방법은 미합중국 특허 제4,195,525호로부터 알려진 공정에 상응한다.
수축은 175℃의 온도로 뜨거운 공기속에서 측정되었다.
강인성과 초기계수치는 ASTM D2256에 의하여 결정되었다.
실시예들에서 표시된 것과 같이, 기재된 방법은 특별히 안정된 내부구조를 가지는 고 모세관 및 다섬유 사를 제조하기 위한 현저한 능력을 갖는다는 것을 보여주고 있다. 이점에 대한 기초로서 사용된 비인발(undrawn) 공급기 사의 특성은 0.050과 0.130사이의 복굴절과 또한 대략 6%, 바람직하기로는 대략 5%의 비인발 단일 섬유들 사이의 파손에서의 강인성의 변동의 계수 및 대략 8%, 바람직하기로는 대략 7%의 파손에서의 길이연장의 변동의 계수이다.
실의 고유 점도는 0.8과 1.2 dL/g사이로 떨어진다 {20℃의 온도로 페놀/테트라클로로에탄(1 : 1)속에서 측정되었다}.
이점에서 사용된 방적돌기(spinneret)들내의 모세관공들은 원형고리들 위에 위치한다. 모세관들의 수는 150 내지 1500 사이의 범위이다. 모세관 직경은 0.25 내지 1.2mm의 범위이다. 방적돌기속의 용융물의 온도는 275 내지 315℃사이로 설정될 수 있다.
매 모세관 당 생산고는 4g/min 이하에 달한다.
방적돌기 아래에서, 섬유들 또는 실들의 규정된 응결은 아래에 설명하는 중앙급냉시스템으로 이루어진다.
본 발명의 중앙급냉시스템의 일실시예는 도 1에 개략적으로 표시되어 있다.
가열 칼라(2)속에 위치한 스핀 팩(1)이 도시되어 있다. 가열 칼라(2) 대신에 종래의 가열냉각기도 역시 사용될 수 있다. 스핀-팩 (1) 및 가열 칼라(2)는 절연체(15)에 의하여 둘러싸여 있다. 다공성 블로우캔들(4)은 가변길이의 밀봉관(5)과 기밀방식에 의해 접속될 수 있다.
블로우캔들(4)과 밀봉관(5)의 직경은 이 경우에 대체로 같은 것이 바람직하다. 또한, 밀봉관(5)은 원추형 덮개(conical mantle)(16)에 의하여 포위된다.
고리모양의 동심적으로 위치한 마감장치(6)는 섬유들(3)위로 방적윤활유를 첨가하도록 설치된다. 블로우캔들(4), 밀봉관(5), 및 마감장치(6)는 원추관(9)에 의하여 지지된다. 원추관(9)은 입구채널(10)과 접속되고; 이것은 차례로 영구지지물에 움직임이 가능하게 연결된 밀봉관(11)과 접속된다. 이 경우에는 실다발로부터 전체 유닛을 연장하는 것이 가능하다. 원추관(9) 아래에는 동심적으로 위치한 방적관(8)이 있다. 방적관(8)의 상단에는 모음장치(7)가 있다. 개별섬유들은 단일 실(3')로 그곳에 함께 들어간다. 블로우캔들(4)위에는 스핀들(12)이 있다. 대기상태에서, 스핀들(12)은 스핀-팩(1)에 있는 구멍(13)에 결합한다.
길이가변 밀봉관(5) 및 마감장치(6)를 가지는 가변길이 블로우캔들(4)은 보호덮개(14)에 의하여 포위된다. 보호덮개(14)는 천공된 시트 금속조각으로 구성되어 있는 것이 바람직하다. 주위와 공기교환을 달성하는 쪽으로 보아서, 가열 칼라/방적돌기와 보호덮개(14)사이 및/또는 마감장치(6)와 보호덮개(14) 사이에 규정된 거리를 제공하는 것이 가능하다.
보호덮개(4)는 또한 두개의 부분으로 구성될 수 있다. 두부분 디자인을 사용할 때는, 불로우캔들(4)의 규정된 상부와 밀봉관(5)의 하부(수동부)가 내부에 수용될 수 있도록 구성하는 것이 바람직하다.
또한, 관(5)은 원추형 덮개(16)에 의하여 포위될 수 있다.
가동중에, 블로우캔들(4)은 관(11), 입구(10), 원추(9), 마감장치(6) 및 밀봉관(5)을 통하여 필요한 냉각공기가 공급된다.
본 발명에 의한 블로운 공기 속도 윤곽(가파른 측면) 및 독일특허 제3708168호로부터 알려진 윤곽은 상대적 비교를 위하여 도 2에 그려져있다. 이 경우에, 블로운 공기 속도 VL 은 활성냉각영역(x 좌표)에 대하여 그려져 있다. 인조 화이버의 제조에 있어서, 사전방위가 증가할 것이고 인발율(draw ratio)이 감소될 것이기 때문에, 매우 가파르게 오르는 블로운 공기 윤곽이 실제로 부정적 효과를 가지나. 이것은 성능의 손실과 동등할 것이다. 또한, 또 다른 실시예에서, 수동, 즉, 중앙급냉시스템의 비급냉부분{(덮개(14)에 의하여 포위된 도 1의 밀봉관(5)}은 특정온도에 도달한 후에 섬유들을 지연된 냉각을 받을 수 있도록 하는 방식으로 작동된다.
또 다른 실시예의 장치(도3)에서, 실다발(thread bundle)은 가열된 덮개(17) 및/또는 가열된 내관(18)에 의하여 비-공기-급냉영역내에서 어떤 온도로 더욱 능동적으로 조정된다. 이런 식으로, 중앙급냉시스템의 능동적, 즉, 공기 급냉 부분은 실다발이 어떤 온도로 유지될 수 있는 영역아래에 또 다른 공기 급냉 영역이 제공될 수 있는 방식으로 분할될 수 있다{도4의 (19)를 참조할 것}. 이 경우에, 블로우캔들(4)의 상하부 속의 공기속도는 특히 서로 상이하도록 선택될 수 있다.
이런 점에서, 5 내지 150mm 사이의 스페이서 거리들{도 1의 (12)}의 규정된 설정은 실질적으로 보호되었다. 특히, 다수의 모세관과 관련하여, 스페이서 거리, 블로운 공기 윤곽, 블로운 공기 속도, 선택적으로 중앙급냉공기시스템의 능동 및 수동부분의 블로운 공기 온도 및 길이의 조합은 요구된 실 특성을 조정하는 기초를 형성한다. 이것은 낮은 수축과 큰 계수를 가지는 실들의 제조에 대한 중요한 역활을 한다.
고체화영역(중앙급냉시스템)으로부터 나오는 실다발은 당김소자에 의하여 권취된다. 권취속도는 통상 약 4000 내지 7500m/min범위의 권취기 속도에서 보통 2000 내지 5500m/min 사이이다.
특히 안정된 내부구조를 가지는 인발 사들을 위한 기본제품인 특수 방적 사들을 인발하는 형식과 방식은 오랜동안 알려져 있는 주지 기술이다. 상세한 설명은 미합중국 특허 제4,101,525호 속에서 발견된다.
방위된 공급기 사(oriented feeder yarn)는 보통 하나의 짝을 이루는 여러 가지 기계(duo machine)들 사이에서 여러가지 단계에서 인발된 다음, 규정된 형과 방식으로 다시 이완되고(1 내지 8%사이), 공급기 사의 특성들은 상기에 상세히 설명된 것과 같이, 인발 사의 특히 안정된 구조를 얻기 위한 근거를 나타낸다. 보통 3-4 짝 기계들이 이것을 위하여 사용된다(도 5에 개략적으로 도시된다). 이것들은 본 발명의 틀 작업내에서 사용된다.
또한, 이완하고 혼합하기 위하여 동시에 사용될 수 있는, 출원인의 H45-(증기)-방(도 6에 개략적으로 도시됨)을 가지는, 마지막 기계 또는 부속물을 대체하는 것도(이전에 설명하지않은 L.S.H.M.를 위한 제조공정의 틀 작업내에서) 역시 가능하다. 더운 가스 또는 증기가, 바람직하기로는 하나이상의 노즐에 의하여 지향성 섬유들위에 조사된다. 특히, 와류실 또는 와류노즐로서 설계된 열처리노즐이 사용된다. 열처리노즐과 와류노즐의 조합이 사용되면 더욱 바람직하다. 이것은 지향성 실들의 안정화에서 특히 유익한 효과를 가진다. 이 경우에, 출원인의 스위스 특허 제623,611호 속에 기재된, 따듯한 또는 찬 고데 짝 기계(godet duo machines)가 사용될 수 있다.
본 발명의 예시 1 및 2
이 경우에 사용된 방적돌기는 원형고리들위에 배치된 400 모세관공을 포함하고 있다. 용융온도는 295℃이었다. 최종 적정농도는 1460/400 dtex이었고, 모세관직경은 0.6mm이었고, 섬유의 고유점도는 0.89 dL/g이었다. 압출된 섬유들은 40mm의 스페이서 길이를 통과한 다음, 도 1의 불로우캔들(4)의 앞서 설명한 영역을 통과한다. 그 곳에서 그들은 0.76 m/min의 평균 블로운 공기 속도와 495mm의 불로우 캔들 길이를 따라 29℃의 블로운 공기 온도를 가지고 고체화 하도록 제어되었다. 고체화 후에, 방적(spin)마감은 도 1의 마감장치(고리형상)(6)의 수단에 의하여 적용되었다.
도 1의 마감장치(6)를 통과한 후에, 실들은 인발 및 이완 유닛을 통하여(도 5의 짝 기계들), 제1권취 고데바퀴(godet wheel)를 가로지른 다음, 권취기로 달렸다.
도 5 및 도 6은 후속하는 처리가 이루어지는 디자인의 일예를 표시하는 개략도이다. 도면의 형태와 방식은 이미 알려져 있는 기술분야의 상태로 기술되고 나타내었다. 특히, 도 6에 대하여는, 이미 설명한 바와 같이, 최종 고대바퀴짝기계(godet wheel duo machine)와 도 5의 혼합은 출원인에 의해 제안된 바 있는 H4S-방에 의하여 대치될 수 있다는 것이 지적되어야 한다.
비교 예 3
절차는 예시2와 같으나, 여기에서는 중앙급냉시스템(표 1 참조)대신에 교차-흐름급냉공기가 사용된다.
비교예 4 및 5
절차는 변동된 스페이서 길이를 제외하고는 예시1과 같다(표 1 참조).
표 1은 파손(Cv-RF)에서의 강인성 및 파손(Cv-BD)에서의 길이연장의 변동, 모든 예시들에 대한 복굴절 n 및 권취속도{v(스핀)}의 종합 계수를 가지는 방적사의 측정된 결과의 편집을 보여준다.
또한, 연신사(stretched yarn)의 측정치들, 즉, 파손 RF에서의 강인성, 초기 계수, 결정방위 fc, 비결정방위 fa, 결정성 X(중량퍼센트), 복굴절 n , 작업손실, 및 수축등이 편집되었다. 또한, 사용된 스페이서 길이가 존재하였다.
표 1에서, 발명자의 예시 1 및 2의 섬유들의 균일성이(예시 3 내지 5에 대한 비교에서 보다 많이 개량됨) 파손에서의 강인성 및 연장에 대하여 현저히 개량된 Cv-치에서 표현된 것을 명백히 볼 수 있다.
표 1
방적사/예 1 2 3 4 5
복굴절 0.0760 0.0652 0.0641 0.0410 0.0492
V(스핀)(m/min) 2950 2500 2500 2500 2500
Cv-RF(%) 3.5 4.2 8.1 10.1 8.3
Cv-BD(%) 5.2 6.6 10.1 12.2 9.9
최종사
RF(cN/dtex) 9.89 9,98 9.36 9.39 9.30
초기계수(cN/dtex) 172 164 150 144 148
fc 0.972 0.974 0.970 0.959 0.968
fa 0.493 0.505 0.517 0.584 0.562
결정성(%) 47.1 46.9 47.8 46.7 47.0
복굴절 0.1725 0.1742 0.1782 0.1842 0.1820
작업손실(cN＊㎜) 194.0 204.6 221.5 248.6 239.6
파손에서의 길이연장(%) 7.48 7.52 7.60 7.71 7.74
수축(%) 4.8 5.1 5.1 5.5 5.4
스페이서(㎜) 40 45 교차흐름,45㎜ 190 160
이상과 같은 본 발명에 의하면 안정된 분자구조 및 높은 균질성을 가지는 폴리에스테르 다 섬유사의 제조가 가능한 효과가 있다.

Claims (12)

  1. (a) 150 내지 1500개의 다수의 모세관을 가지는 방적돌기를 통한 폴리에틸렌 테레프탈레이트 폴리머 용융물의 압출과,
    (b) 5 내지 150mm사이의 길이를 가지는 스페이서를 조정하고,
    (c) 방적돌기를 마주보는 영역에서 매우 빠르게 초기에 상승하는 실통과방향으로 형성된 일정 블로운-공기 속도의 수단에 의한 획득된 실들의 냉각 후에 최대에 도달하고, 이어서 매우 빠르게 초기에 낙하시킨 다음, 더 느리게함으로써, 실들 근방의 평균 불로운 공기 속도가 0.15 내지 1.5m/sec 사이이고, 공정으로부터 제조된 비인발 사는 0.050 내지 0.130사이의 복굴절을 가지며, 최대 6%에 달하는 사의 비인발 단일 섬류들사이의 파손에서의 강인성의 변동의 계수를 가지며, 최대 8%에 달하는 파손에서의 길이연장의 변동의 계수를 가짐으로써, 최종적으로 비인발 사가 더욱더 완성된 사로 처리되는 단계들을 포함하는 것을 특징으로하는, 중앙급냉시스템의 사용에 의하여 1 내지 20 dtex의 범위로 단일 섬유 적정농도를 가지는 적어도 90mol%의 에칠렌 테레프탈레이트 유닛들을 가지는 폴리에스테르 다섬유 사의 제조방법.
  2. 제 1 항에 있어서,
    최대 5%에 달하는 사(실)의 비인발 단일 섬유들사이의 파손에서의 강인성의 변동의 계수와 최대 7%에 달하는 파손에서의 길이연장의 변동의 계수를 가지는 것을 특징으로 하는 폴리에스테르 다섬유 사의 제조방법.
  3. 제 1 항에 있어서,
    강철 보다 작은 열전도도를 가지는 물질로 구성된 스페이서 스핀들을 특징으로하는 폴리에스테르 다섬유 사의 제조방법.
  4. 제 1 항에 있어서,
    용융물은 압출기로부터 공급되는 것을 특징으로 하는 폴리에스테르 다섬유 사의 제조방법.
  5. 제 1 항에 있어서,
    용융물은 계속적으로 반응기로부터 방적돌기로 공급되어 직접 방적되는 것을 특징으로 하는 폴리에스테르 다섬유 사의 제조방법.
  6. 제 1 항 내지 제 5 항중 어느 한 항에 있어서,
    섬유다발의 근방에서의 냉각은 급냉 공기 지역을 통과한 후에 밀봉관 및/또는 덮개(mantle)의 활성 절연 및/또는 내부의 밀봉관 등의 수단에 의하여 지연되는 것을 특징으로 하는 폴리에스테르 다섬유 사의 제조방법.
  7. 제 6 항에 있어서,
    지연된 냉각과 관련하여 실다발이 냉각되는 후속지역이 있는 것을 특징으로하는 폴리에스테르 다섬유 사의 제조방법.
  8. 제 1 항 내지 제 7 항중 어느 한 항에 있어서,
    증기실은 이완과 동시 혼합을 위한 또 다른 처리중에 사용되는 것을 특징으로 하는 폴리에스테르 다섬유 사의 제조방법.
  9. 제 1 항 내지 제 8 항중 어느 한 항에 있어서,
    모세관의 수는 200 내지 1000사이이고, 더 바람직하기로는 220 내지 800 사이인 것을 특징으로 하는 폴리에스테르 다섬유 사의 제조방법.
  10. 제 1 항 내지 제 9 항중 어느 한 항에 있어서,
    스페이서 길이가 30 내지 90㎜ 사이로 조정되는 것을 특징으로 하는 폴리에스테르 다섬유 사의 제조방법.
  11. 제 1 항 내지 제 10 항중 어느 한 항에 있어서,
    실들의 근방에서의 평균 블로운 공기 속도는 0.3 내지 0.95m/sec 사이인 것을 특징으로 하는 폴리에스테르 다섬유 사의 제조방법.
  12. 제 1 항 내지 제 11 항중 어느 한 항에 있어서,
    블로운 공기 온도는 10 내지 30℃인 것을 특징으로 하는 폴리에스테르 다섬유 사의 제조방법.
KR1019970070499A 1996-12-20 1997-12-19 폴리에스테르 다섬유 사의 제조방법 KR19980064340A (ko)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19653451A DE19653451C2 (de) 1996-12-20 1996-12-20 Verfahren zur Herstellung eines Polyester-Multifilamentgarnes
DE19653451.8 1996-12-20

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR19980064340A true KR19980064340A (ko) 1998-10-07

Family

ID=7815639

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1019970070499A KR19980064340A (ko) 1996-12-20 1997-12-19 폴리에스테르 다섬유 사의 제조방법

Country Status (6)

Country Link
US (1) US5866055A (ko)
KR (1) KR19980064340A (ko)
CN (1) CN1081688C (ko)
DE (1) DE19653451C2 (ko)
TR (1) TR199701663A2 (ko)
TW (1) TW393527B (ko)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR19990088232A (ko) * 1998-05-14 1999-12-27 엔찐게르 한스 울리히 열가소성폴리머로부터고역가균일성을갖는마이크로필라멘트사를생산하기위한장치및방법
KR100318988B1 (ko) * 2001-01-05 2001-12-29 구광시 폴리에스테르 타이어 코드지
KR100456340B1 (ko) * 2001-10-31 2004-11-09 주식회사 효성 산업용 폴리에스테르 멀티필라멘트사의 제조방법

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6881047B2 (en) * 2000-05-18 2005-04-19 Invista North America S.A.R.L. Process and apparatus for improved conditioning of melt-spun material
US6667254B1 (en) * 2000-11-20 2003-12-23 3M Innovative Properties Company Fibrous nonwoven webs
DE10105440A1 (de) 2001-02-07 2002-08-08 Neumag Gmbh & Co Kg Vorrichtung zum Schmelzspinnen und Kühlen einer Filamentschar
DE10134003A1 (de) * 2001-07-12 2003-01-23 Neumag Gmbh & Co Kg Vorrichtung zum Schmelzspinnen und Kühlen einer Filamentschar
US6511624B1 (en) 2001-10-31 2003-01-28 Hyosung Corporation Process for preparing industrial polyester multifilament yarn
US6832904B2 (en) * 2002-08-15 2004-12-21 Wellman, Inc. Apparatus for cooling and finishing melt-spun filaments
CN1306078C (zh) * 2003-04-14 2007-03-21 南亚塑胶工业股份有限公司 一种细旦聚酯预延伸丝的制造方法
US6926854B2 (en) * 2003-06-25 2005-08-09 Nan Ya Plastics Corporation Process of making polyester fine denier multifilament
DE10338821B4 (de) * 2003-08-21 2014-09-25 Lurgi Zimmer Gmbh Verfahren zur Herstellung von feinen Fasern
CN1297696C (zh) * 2004-12-31 2007-01-31 张学军 一种聚酯长丝、其复合纱和织物以及它们的制备方法
JP2007225647A (ja) * 2006-02-21 2007-09-06 Tokyo Ohka Kogyo Co Ltd 超臨界現像プロセス用レジスト組成物
DE102009052935A1 (de) 2009-11-12 2011-05-19 Teijin Monofilament Germany Gmbh Spinngefärbte HMLS-Monofilamente, deren Herstellung und Anwendung
WO2017025372A1 (de) * 2015-08-08 2017-02-16 Oerlikon Textile Gmbh & Co. Kg Verfahren und vorrichtung zum schmelzspinnen eines synthetischen fadens

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4195052A (en) * 1976-10-26 1980-03-25 Celanese Corporation Production of improved polyester filaments of high strength possessing an unusually stable internal structure
US4101525A (en) * 1976-10-26 1978-07-18 Celanese Corporation Polyester yarn of high strength possessing an unusually stable internal structure
CH623611A5 (en) * 1979-07-18 1981-06-15 Inventa Ag Process for continuous production of drawn nylon 6 filament yarns from nylon 6 melts
JPS57154410A (en) * 1981-03-13 1982-09-24 Toray Ind Inc Polyethylene terephthalate fiber and its production
BR8300668A (pt) * 1982-02-11 1983-11-08 Du Pont Fio poliester de tereftalato e processo para a preparacao do mesmo
CH667676A5 (de) * 1985-09-18 1988-10-31 Inventa Ag Vorrichtung zum abkuehlen und praeparieren von schmelzgesponnenem spinngut.
CH673659A5 (ko) * 1987-03-05 1990-03-30 Inventa Ag
CH678433A5 (ko) * 1989-01-30 1991-09-13 Schweizerische Viscose
US5536157A (en) * 1991-03-04 1996-07-16 Ems-Inventa Ag.G. Apparatus for cooling melt-spun filaments
CN2113280U (zh) * 1992-03-16 1992-08-19 上海第二纺织机械厂 台车式中心吹风装置
CN1162657A (zh) * 1995-12-14 1997-10-22 埃姆斯·英芬塔股份有限公司 用热处理从合成聚合物生产出松弛复丝的装置和方法

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR19990088232A (ko) * 1998-05-14 1999-12-27 엔찐게르 한스 울리히 열가소성폴리머로부터고역가균일성을갖는마이크로필라멘트사를생산하기위한장치및방법
KR100318988B1 (ko) * 2001-01-05 2001-12-29 구광시 폴리에스테르 타이어 코드지
KR100456340B1 (ko) * 2001-10-31 2004-11-09 주식회사 효성 산업용 폴리에스테르 멀티필라멘트사의 제조방법

Also Published As

Publication number Publication date
US5866055A (en) 1999-02-02
TR199701663A3 (tr) 1999-10-21
CN1195039A (zh) 1998-10-07
CN1081688C (zh) 2002-03-27
DE19653451A1 (de) 1998-06-25
TW393527B (en) 2000-06-11
DE19653451C2 (de) 1998-11-26
TR199701663A2 (en) 1999-10-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR19980064340A (ko) 폴리에스테르 다섬유 사의 제조방법
KR970007428B1 (ko) 고속 용융방사방법 및 장치
JP2003520303A (ja) ２成分繊維の高速紡糸方法
US7931843B2 (en) Process for producing polyphenylene sulfide filament yarns
US4456575A (en) Process for forming a continuous filament yarn from a melt spinnable synthetic polymer
CN1101687A (zh) 聚酯空心细长丝
CN102586905A (zh) 热牵伸型高特纶预取向长丝纺丝卷绕联合制造工艺
US5186879A (en) Spinning process for producing high strength, high modulus, low shrinkage yarns
US5824248A (en) Spinning polymeric filaments
US20200216980A1 (en) High-strength polyethylene terephthalate yarn and method for producing the same
US5238740A (en) Drawn polyester yarn having a high tenacity and high modulus and a low shrinkage
US6015616A (en) Drawn polyester yarn having a high tenacity, a high modulus and a low shrinkage
KR20030020917A (ko) 고분자 필라멘트의 제조 방법
SK8622002A3 (en) Apparatus for manufacturing optical fiber made of semi-crystalline polymer
KR101063593B1 (ko) 가열 및 냉각기구가 결합된 방사기
KR100208055B1 (ko) 높은 강도, 높은 모듈러스 및 낮은 수축률 합성사를 제조하기 위한 방사 방법
JP2004124338A (ja) 細デニールポリエステル中空予備延伸糸の製造方法及びその方法から製造された細デニールポリエステル中空予備延伸糸
JPS6366924B2 (ko)
US5219506A (en) Preparing fine denier staple fibers
JPS584091B2 (ja) ポリエステル繊維の製造法
KR20030043790A (ko) 폴리에스테르 필라멘트의 방사 및 권취 방법, 상기 방사방법에 의하여 얻어진 폴리에스테르 필라멘트,폴리에스테르 필라멘트의 연신 텍스쳐링, 연신 텍스쳐링에의하여 얻어진 벌키 폴리에스테르 필라멘트
KR0139561B1 (ko) 수술용 봉합사의 제조방법
KR100484119B1 (ko) 폴리에스터마이크로필라멘트사의제조방법
EP0456495A2 (en) A drawn polyester yarn having a high tenacity, a high initial modulus and a low shrinkage
EP0456494A2 (en) An as-spun polyester yarn having small crystals and high orientation

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E601 Decision to refuse application