KR102619569B1

KR102619569B1 - 고무 보강용 강철 코드

Info

Publication number: KR102619569B1
Application number: KR1020207016905A
Authority: KR
Inventors: 헤 왕; 유핑 왕; 밍 자오
Original assignee: 엔브이 베카에르트 에스에이
Priority date: 2017-11-17
Filing date: 2018-10-23
Publication date: 2024-01-03
Also published as: JP7290640B2; CN109797588B; EA202091243A1; EP3710286B1; EP3710286A1; JP2021503565A; KR20200085853A; HUE057378T2; CN109797588A; CN210151471U; WO2019096548A1; US11325419B2; US20200238761A1; BR112020007594A2

Abstract

본 발명은 강철 코드(100)를 제공한다. 강철 코드는 코어층 및 외장층을 포함하고, 코어층은 다수의 n을 갖는 복수의 코어 와이어(105)를 포함하며 외장층은 다수의 m을 갖는 복수의 외장 와이어(110)를 포함하고, 강철 코드는 장축과 단축을 갖는 평탄한 단면을 가지며, 평탄한 단면은 장축의 길이와 단축의 길이의 비율인 평탄비를 갖고, 평탄비는 1.2보다 크며, 강철 코드의 파괴 하중은 BL_코드이고, 코어 와이어 및 외장 와이어는 코어 와이어와 외장 와이어가 강철 코드로부터 언트위스팅된 경우 Sum BL_와이어인 총 파괴 하중을 가지며, BL_코드 및 Sum BL_와이어는 다음의 수학식, 즉 BL_코드/Sum BL_와이어 > 96%를 만족시킨다. 강철 코드는 더 높은 파괴 하중을 갖는다.

Description

고무 보강용 강철 코드

본 발명은 고무 보강용 강철 코드에 관한 것이다. 본 발명은 또한 강철 코드를 포함하는 고무 물품에 관한 것이다.

경량 타이어는 에너지를 절약함으로써 환경 오염을 감소시키기 때문에 널리 사용되고 있다. 경량 타이어에 도달하는 방법에는 여러 가지가 있는데, 예를 들어, 타이어에서 강철 코드의 총량을 감소시키고 그에 따라 타이어의 중량을 감소시키는 고강도 코드의 적용, 또는 벨트층의 두께를 감소시키고 그에 따라 타이어의 중량을 감소시키는 플랫 코드의 적용이 있다.

플랫 코드를 타이어에 적용하기 위해서, 플랫 코드를 갖는 매우 많은 해결책이 있다.

EP 2689939호는 2+n의 구조를 갖는 강철 코드를 개시하고, 2개의 코어 와이어는 서로 접촉하며, n개의 외장 와이어는 2개의 코어 와이어와 트위스팅(twist)되고, 코어 와이어는 외장 와이어보다 큰 직경을 갖는다.

JP 2007063706호는 2+n의 구조를 갖는 강철 코드를 개시하고, n은 1 내지 3이며, 2개의 코어 와이어는 서로 접촉하고, n개의 외장 와이어는 2개의 코어 와이어와 트위스팅된다.

US 6748731호는 m+n의 구조를 갖는 강철 코드를 개시하고, 코어 와이어는 병치 구성으로 배치되고 코어 와이어 사이에 공극이 형성되어 있지 않다.

위의 강철 코드들의 경우, 강철 코드는 2개의 단계에 의해 제조된다. 코어 와이어는 평행하게 배치되고, 외부 와이어가 코어 와이어와 트위스팅된다. 이는 플랫 코드의 한가지 유형이다.

대안적으로, 다른 유형의 플랫 코드는 콤팩트한 플랫 코드일 수 있다.

US 5609014호는 3개의 코어 와이어 및 6개의 외부 와이어를 포함하는 1x9 구조의 강철 코드를 개시한다. 코어 와이어 및 외부 와이어는 동일한 트위스트 피치로 동일한 방향으로 트위스팅된다. 50 N의 하중 하에서의 신장률(PLE)은 0.09 내지 0.125%이고, 더 긴 직경 대 더 짧은 직경의 비에 의해 정의되는 코드의 평탄도는 1.05 내지 1.20이다. PLE가 낮기 때문에 강철 코드의 고무 관통이 충분하지 않다. 그리고, 평탄비(flat ratio)가 작고, 이는 벨트 두께의 감소가 제한되게 한다.

더 양호한 성능의 새로운 플랫 코드가 요망된다.

본 발명은 더 양호한 성능을 갖는 새로운 강철 코드를 제공하는 것이다.

본 발명의 다른 목적은 더 양호한 성능을 갖는 강철 코드를 제조하는 방법을 제공하는 것이다.

본 발명의 추가의 목적은 더 양호한 성능을 갖는 강철 코드에 의해 보강된 고무 물품을 제공하는 것이다.

본 발명의 한가지 목적에 따르면, 강철 코드가 제공되고, 강철 코드는 코어층 및 외장층을 포함하고, 코어층은 다수의 n을 갖는 복수의 코어 와이어를 포함하며 외장층은 다수의 m을 갖는 복수의 외장 와이어를 포함하고, 강철 코드는 장축과 단축을 갖는 평탄한 단면을 가지며, 평탄한 단면은 장축의 길이와 단축의 길이의 비율인 평탄비를 갖고, 평탄비는 1.2보다 크며, 강철 코드의 파괴 하중은 BL_코드이고, 코어 와이어 및 외장 와이어는 코어 와이어와 외장 와이어가 강철 코드로부터 언트위스팅된(un-twisted) 경우 Sum BL_와이어인 총 파괴 하중을 가지며, BL_코드 및 Sum BL_와이어는 다음의 수학식, 즉 BL_코드/Sum BL_와이어 > 96%를 만족시킨다.

강철 코드의 장축 길이 및 단축 길이는 마이크로-캘리퍼에 의해 측정된다.

본 발명의 강철 코드는 개선된 파괴 하중을 갖는다. "BL_코드/Sum BL_와이어 > 96%"는 코어층과 외장층의 길이가 더 양호하게 일치한다는 것을 의미하고, 그 결과, 외력을 받을 때에, 외력이 코어층과 외장층 사이에 보다 균일하게 분포되므로, 강철 코드의 파괴 하중이 개선된다. 이것이 발명자의 발견이다.

원형 강철 코드를 평탄화하여 플랫 강철 코드가 제조되는 경우, 원형 강철 코드는 평탄화되기 전에 코어층과 외장층의 길이 정합이 양호하며, 즉 BL_코드/Sum BL_와이어는 약 100%이지만, 평탄화 프로세스로 인해, 플랫 강철 코드는 코어층과 외장층의 길이 정합이 열악하며, 그 BL_코드/Sum BL_와이어는 매우 많이 감소되고, 이는 플랫 강철 코드의 코어층과 외장층이 길이 정합에 나쁜 성능을 가지고 있음을 의미하며, 외부로부터의 힘을 받을 때, 외력이 코어층과 외장층 사이에 상당히 균일하게 분포되지 않을 수 있고, 이로 인해 하나의 층, 즉 코어층 또는 외장층이 다른 층보다 먼저 파괴될 위험이 초래되며, 이는 강철 코드가 기대보다 낮은 파괴 하중을 갖게 한다. 코어층과 외장층이 동시에 파손되면, 이는 이상적인 길이 정합이다. 길이 정합의 개선은 코어층의 파괴 시간과 외장층의 파괴 시간의 차이를 감소시키는 것이다. 본 발명은 이 문제점을 해결하고 코어층과 외장층의 길이 정합에 대해 보다 양호한 성능을 가지며 개선된 파괴 하중을 갖는 플랫 강철 코드를 제공한다.

바람직하게는, BL_코드 및 Sum BL_와이어는 다음의 수학식을 만족한다: BL_코드/Sum BL_와이어 > 97%. 이로 인해, 강철 코드의 파괴 하중이 높아진다.

본 발명에 따르면, 강철 코드 파괴 하중은 표준 GBT33159-2016에 언급된 방법에 따라 측정되고, 단일 강철 와이어의 파괴 하중은 클램프 길이가 250 mm이고 테스트 속도가 100 mm/min인 것과 같은 일부 특정 세팅을 갖는 표준 ISO6892-1:2009에 언급된 원리에 따라 측정된다.

바람직하게는, 강철 코드의 평탄비는 1.8 미만이다. 보다 바람직하게는, 강철 코드의 평탄비는 1.25 내지 1.50의 범위이다. 강철 코드는 높은 평탄비를 실현시키기 위해 평탄화 프로세스를 받았다.

강철 코드 자체는 평탄한 단면을 갖는 플랫 코드이다. 코어 와이어의 수가 2개 초과, 예를 들어 3개일 때, 강철 코드의 코어 와이어는 장축과 단축을 갖는 평탄한 형상을 형성하고, 장축과 단축의 비율은 광학 현미경에 의해 측정되는 바와 같이 1.2보다 크며, 장축 및 단축은 강철 코드로부터 외장 와이어를 언트위스팅하지 않고 강철 코드의 코어층에서 측정되며, 코어층 또는 코어 와이어의 장축은 플랫 코드의 평탄한 단면의 장축과 평행하고, 코어층 또는 코어 와이어의 단축은 플랫 코드의 평탄한 단면의 단축과 평행하다. 코어층의 이 평탄비를 갖는 평탄한 형상은 코어 와이어 내부에서 완전한 고무 침투를 보장하고, 그 결과 코어 와이어의 부식에 의해 야기되는 강철 코드의 고장이 현저히 감소되고, 또한 코어층의 평탄비는 강철 코드의 안정적인 평탄한 형상을 보장한다.

강철 코드의 단면을 검출하여 코어 와이어의 수가 2개이고 코어 와이어의 정렬이 강철 코드의 장축에 수직인 경우, 적어도 하나의 코어 와이어가 외장 와이어 중 하나와 접촉하는 현상이 강철 코드의 길이를 따라 항상 존재하는 것은 아니다.

바람직하게는 n은 2 내지 3개의 범위이고, m은 6 내지 12개의 범위이다. 가능한 구조는 2+6, 2+7, 2+8, 3+6, 3+7, 3+8, 3+9, 3+10, 3+11, 3+12, 2+6, 2/7, 2/8, 3/6, 3/7, 3/8, 3/9, 3/10, 3/11, 3/12이다. "n+m"은 코어 와이어가 300 mm 초과의 트위스트 피치를 갖는다는 것을 의미하고, n/m은 코어 와이어가 외장 와이어와 동일한 트위스트 피치 및 트위스트 방향을 갖는다는 것을 의미한다.

바람직하게는, 코어 와이어는 30 mm 미만의 트위스트 피치를 갖거나 300 mm 초과의 트위스트 피치를 갖는다.

바람직한 해결책을 위해, 코어 와이어는 30 mm 미만의 트위스트 피치를 가지며, 외장 와이어는 코어 와이어와 동일한 트위스트 피치 및 동일한 트위스트 방향을 갖는다. 코어 와이어와 외장 와이어는 동일한 트위스트 피치를 갖고, 이는 강철 코드가 1 단계 트위스팅에 의해 제조된다는 것을 의미하고, 이는 강철 코드가 콤팩트해지게 한다. 일반적으로, 기존의 콤팩트한 강철 코드의 경우, 콤팩트한 구성으로 인해 전체 고무 관통 특성을 달성하기에는 PLE가 너무 낮다. 본 발명의 콤팩트한 강철 코드는 길이 정합 조절로 인해 전체 고무 관통 특성을 갖는 콤팩트한 강철 코드를 보장하는 높은 PLE를 갖는다. 바람직하게는, 그러한 강철 코드는 예하중이 2.5 N인 50 N의 하중 하에서의 신장률이 0.125% 초과이다. 보다 바람직하게는, 그러한 강철 코드는 예하중이 2.5 N인 50 N의 하중 하에서의 신장률이 0.15% 내지 0.3% 범위이다. 이는 강철 코드의 전체 고무 관통을 보장하고 이에 의해 강철 코드의 내식성 및 수명을 개선시킨다.

대안적인 바람직한 해결책으로서, 코어 와이어는 300 mm 초과의 트위스트 피치를 갖고, 외장 와이어는 30 mm 미만인 트위스트 피치를 갖는다. 바람직하게는, 그러한 강철 코드는 예하중이 2.5 N인 50 N의 하중 하에서의 신장률이 0.03% 내지 0.1% 범위이다.

본 발명에 따르면, "예하중이 2.5 N인 50 N의 하중 하에서의 신장률"은 스크류 작용 조 유형(screw action jaw type)을 사용하여 측정되고, 백분율로 표현되며 2.5 N과 50 N 사이의 연장을 시편 게이지 길이로 나누고 100을 곱한 값이다.

본 발명의 제2 목적에 따르면, 강철 코드를 제조하는 방법이 제공되며, 이 방법은 다음의 단계를 포함한다:

a. 코어 와이어 및 외장 와이어를 제공하는 단계;

b. 코어 와이어 둘레에서 외장 와이어를 트위스팅하여 실질적으로 원형 단면을 갖는 강철 스트랜드를 형성하는 단계;

c. 코어층과 외장층의 길이 정합을 개선시키기 위해 2개의 역 풀리를 하나씩 차례로 사용하는 단계;

d. 롤러 교정기(roller straightener)에 의해 강철 스트랜드를 평탄화하여 평탄한 단면을 갖는 강철 코드를 형성하는 단계.

전술한 방법에 의해, 특히 단계 c에서 2개의 역 풀리를 사용하여 제조된 강철 코드는 코어층과 외장층 사이의 길이 정합이 더 양호하고, 이는 강철 코드가 더 높은 파괴 하중을 갖게 한다. 역 풀리는 원형 면의 표면에 홈이 있는 풀리이며, 홈은 U 형상이다. 풀리를 통과할 때 강철 스트랜드가 홈 내부에서 회전하고, 이로 인해 강철 스트랜드가 풀리를 떠날 때 강철 스트랜드에서 트위스팅-인(twisting-in) 및 트위스팅-오프(twisting-off) 동작이 초래된다. 이렇게 함으로써, 코어층과 외장층의 길이 정합이 훨씬 개선되고 강철 코드의 파괴 하중이 크게 개선된다. 풀리의 U 형상 홈은 강철 스트랜드가 풀리를 통과하도록 안내될 때 강철 스트랜드가 회전되게 함으로써, 코어층과 외장층의 길이 정합을 개선시킨다. 강철 스트랜드가 회전하게 하도록 홈이 동일한 기능의 다른 형상을 가질 수 있는 것은 확실하다.

바람직하게는, 강철 코드는 1 단계 트위스팅에 의해 제조되고, 예를 들어 코드는 1 단계 다발화 프로세스에서 코어 와이어 외장 와이어 둘레에서 외장 와이어를 트위스팅하여 제조되며, 그 결과 코어 와이어와 외장 와이어는 동일한 트위스트 피치 및 동일한 트위스트 방향을 갖는다. 대안으로서, 강철 코드는 첫째로 코어 와이어를 트위스팅하고, 둘째로 코어 와이어 둘레에서 외장 와이어를 트위스팅하는 한편 코어 와이어를 언트위스팅함으로써 제조되며, 그 결과 코어 와이어는 300 mm 초과의 트위스트 피치를 갖는다.

강철 코드는 고무 타이어, 고무 벨트 또는 호스를 비롯한 고무 물품을 보강하는 데에 사용된다.

본 발명의 제3 목적에 따르면, 타이어가 제공되고, 타이어는 벨트층, 카카스층, 트레드층 및 한 쌍의 비드 부분을 포함하며, 벨트층에는 강철 코드가 매립되고, 강철 코드는 코어층 및 외장층을 포함하고, 코어층은 다수의 n을 갖는 복수의 코어 와이어를 포함하고 외장층은 다수의 m을 갖는 복수의 외장 와이어를 포함하며, 강철 코드는 장축과 단축을 갖는 평탄한 단면을 갖고, 평탄한 단면은 장축의 길이와 단축의 길이의 비율인 평탄비를 가지며, 평탄비는 1.2보다 크고, 강철 코드의 파괴 하중은 BL_코드이고, 코어 와이어 및 외장 와이어는 코어 와이어와 외장 와이어가 강철 코드로부터 언트위스팅된 경우 Sum BL_와이어인 총 파괴 하중을 가지며, BL_코드 및 Sum BL_와이어는 다음의 수학식, 즉 BL_코드/Sum BL_와이어 > 96%를 만족시킨다.

본 발명에 따른 타이어는 더 긴 수명을 갖는다.

도 1은 3/7 콤팩트한 코드의 구조를 갖는 본 발명의 강철 코드를 도시한다.
도 2는 3/6 콤팩트한 코드의 구조를 갖는 본 발명의 강철 코드를 도시한다.
도 3은 3+7 코드의 구조를 갖는 본 발명의 강철 코드를 도시한다.

강철 코드용 코어 와이어 및 외장 와이어는 와이어 로드로부터 제조된다.

와이어 로드는 먼저 표면에 존재하는 산화물을 제거하기 위해 기계적 스케일 제거에 의해 및/또는 H₂SO₄ 또는 HCl 용액에서 화학적 산세척에 의해 세정된다. 이어서, 와이어 로드를 물에서 헹구고 건조시킨다. 그 다음, 건조된 와이어 로드는 제1 중간 직경까지 직경을 감소시키기 위해 제1 일련의 건식 인발 작업을 받는다.

이 제1 중간 직경(d1)에서, 예를 들어 약 3.0 내지 3.5 mm에서, 건식 인발된 강철 와이어는 패턴팅(patenting)으로 명명되는 제1 중간 열처리를 받는다. 패턴팅은 약 1000℃의 온도까지 먼저 오스테나이트화한 다음, 약 600-650℃의 온도에서 오스테나이트로부터 펄라이트로 상 변환하는 처리를 의미한다. 이어서, 강철 와이어는 추가의 기계적 변형에 대해 준비가 된다.

그 후, 강철 와이어는, 다수의 제2 직경 감소 단계에서 제1 중간 직경(d1)으로부터 제2 중간 직경(d2)까지 추가로 건식 인발된다. 제2 직경(d2)은 통상적으로 1.0 mm 내지 2.5 mm의 범위이다.

이 제2 중간 직경(d2)에서, 강철 와이어는 제2 패턴팅 처리를 받는데, 즉 약 1000℃의 온도에서 다시 오스테나이트화되고, 그 후 600 내지 650℃의 온도에서 ??칭되어 펄라이트로의 변환이 가능하게 된다.

제1 및 제2 건식 인발 단계에서의 총 감소가 너무 크지 않은 경우, 와이어 로드로부터 직경(d2)까지 직접 인발 작업이 수행될 수 있다.

이 제2 패턴팅 처리 후에, 강철 와이어에는 일반적으로 황동 코팅이 제공된다: 구리가 강철 와이어 상에 도금되고 아연이 구리 상에 도금된다. 황동 코팅을 형성하기 위해 열확산 처리가 적용된다. 대안적으로, 강철 와이어에는 구리, 아연 및 코발트, 티타늄, 니켈, 철 또는 다른 공지된 금속의 제3 합금을 포함하는 3원 합금 코팅이 제공될 수 있다.

황동-코팅된 강철 와이어는 이어서 습식 인발 기계에 의해 일련의 최종 단면 감소를 받는다. 최종 생성물은, 0.60 wt% 초과, 예를 들어 0.70 wt% 초과, 또는 0.80 wt% 초과, 또는 심지어 0.90 wt% 초과의 탄소 함량을 갖고, 통상적으로 2000 MPa 초과, 예를 들어 3800-2000d Mpa 초과, 또는 4100-2000d MPa 초과 또는 4400-2000d MPa 초과(d는 최종 강철 와이어의 직경임)의 인장 강도를 가지며 엘라스토머 제품의 보강에 적합한 강철 와이어이다.

타이어 보강에 적합한 강철 와이어는 통상적으로 최종 직경이 0.05 mm 내지 0.60 mm, 예를 들어 0.10 mm 내지 0.40 mm 범위이다. 와이어 직경의 예는 0.10 mm, 0.12 mm, 0.15 mm, 0.175 mm, 0.18 mm, 0.20 mm, 0.22 mm, 0.245 mm, 0.28 mm, 0.30 mm, 0.32 mm, 0.35 mm, 0.38 mm, 0.40 mm이다.

코어 와이어 및 외장 와이어의 준비 후에, 코어 와이어 및 외장 와이어는 트위스팅 프로세스를 받고, 외장 와이어는 코어 와이어 둘레에서 트위스팅되어 실질적으로 원형 단면을 갖는 강철 스트랜드를 형성한다. n+m 구조의 경우, 코어 와이어는 먼저 트위스팅된 다음 언트위스팅되어 300 mm 초과의 트위스트 피치를 갖는다. n/m 구조의 경우, 코어 와이어는 1 단계에서 외장 와이어와 동일한 트위스트 방향 및 동일한 트위스트 피치로 트위스팅되어 30 mm 미만의 트위스트 피치를 갖는다.

그 후, 코어층의 길이와 외장층의 길이가 보다 양호하게 정합되게 하도록 2개의 역 풀리가 하나씩 차례로 사용된다.

마지막으로, 강철 스트랜드는 롤러 교정기에 의해 평탄화되어 평탄한 단면을 갖는 강철 코드를 형성한다.

도 1은 본 발명의 제1 실시예를 도시한다. 강철 코드(100)는 3/7의 구조를 갖는다. 강철 코드(100)는 3개의 코어 와이어(105) 및 7개의 외장 와이어(110)를 갖는다. 코어 와이어(105)는 0.20 mm의 직경을 갖고, 외장 와이어(110)는 0.32 mm의 직경을 갖는다. 강철 코드(100)는 예하중이 2.5 N인 50 N의 하중 하에서 신장률이 0.361%이다. 강철 코드(100)의 평탄비는 1.52이고, BL_코드/Sum BL_와이어는 100.6%이며, Sum BL_와이어는 코드로부터 언트위스팅된 코어 와이어와 외장 와이어에서 측정된다. 코어 와이어(105)와 외장 와이어(110)는 16 mm의 동일한 트위스팅 피치를 갖는다.

제2 실시예는 또한 3/7 코드이다. 코어 와이어는 0.20 mm의 직경을 갖고, 외장 와이어는 0.32 mm의 직경을 갖는다. 강철 코드는 예하중이 2.5 N인 50 N의 하중 하에서 신장률이 0.236%이다. 강철 코드(100)의 평탄비는 1.53이고, BL_코드/Sum BL_와이어는 101.7%이며, Sum BL_와이어는 코드로부터 언트위스팅된 코어 와이어와 외장 와이어에서 측정된다. 코어 와이어(105)와 외장 와이어(110)는 18 mm의 동일한 트위스팅 피치를 갖는다.

도 3은 본 발명의 제3 실시예를 도시한다. 제3 실시예는 3+7이다. 강철 코드(300)는 3개의 코어 와이어(305) 및 7개의 외장 와이어(310)를 갖는다. 코어 와이어(305)는 0.20 mm의 직경을 갖고, 외장 와이어(310)는 0.32 mm의 직경을 갖는다. 강철 코드(300)는 예하중이 2.5 N인 50 N의 하중 하에서 신장률이 0.06%이다. 강철 코드(300)의 평탄비는 1.37이고, BL코드/Sum BL와이어는 98.3%이며, BL코드는 2256 N이다. 코어 와이어(305)는 300 mm 초과의 트위스트 피치를 갖고, 외장 와이어(310)는 16 mm의 트위스트 피치를 갖는다.

비교 테스트가 수행된다. 표 1은 시험 결과를 나타낸다.

표로부터, 코어 및 외장 와이어의 Sum BL은 본 발명의 강철 코드와 참조 코드 사이에 유사한 값을 갖지만, 본 발명의 강철 코드의 파괴 하중은 참조 코드의 파괴 하중보다 훨씬 높다. 이는 코어층과 외장층 사이의 개선된 길이 정합이 플랫 코드 파괴 하중을 개선시키는 데에 중요한 역할을 한다는 것을 입증한다.

도 2는 본 발명의 제4 실시예를 도시한다. 제4 실시예는 3/6이다. 강철 코드(200)는 3개의 코어 와이어(205) 및 6개의 외장 와이어(210)를 갖는다. 코어 와이어(205)는 0.20 mm의 직경을 갖고, 외장 와이어(210)는 0.30 mm의 직경을 갖는다. 강철 코드(200)는 50 N의 하중 하에서의 신장율이 0.220%이다. 강철 코드(200)의 평탄비는 1.44이고 BL코드/Sum BL와이어는 99.9%이며, BL코드는 1921 N이다. 코어 와이어(205)와 외장 와이어(210)는 16 mm의 동일한 트위스팅 피치를 갖는다.

Claims

강철 코드이며, 코어층 및 외장층을 포함하고, 상기 코어층은 다수의 n을 갖는 복수의 코어 와이어를 포함하고 상기 외장층은 다수의 m을 갖는 복수의 외장 와이어를 포함하며, 상기 강철 코드는 장축과 단축을 갖는 평탄한 단면을 갖고, 상기 평탄한 단면은 상기 장축의 길이와 상기 단축의 길이의 비율인 평탄비를 가지며, 상기 평탄비는 1.2보다 크고, 상기 강철 코드는 BL_코드인 파괴 하중을 가지며, 상기 코어 와이어 및 상기 외장 와이어는, 상기 코어 와이어 및 상기 외장 와이어가 상기 강철 코드로부터 언트위스팅될 때, Sum BL_와이어인 총 파괴 하중을 갖는, 강철 코드에 있어서, 상기 BL_코드 및 상기 Sum BL_와이어는 다음의 수학식, 즉 BL_코드/Sum BL_와이어 > 96%를 만족시키는 것을 특징으로 하는, 강철 코드.
제1항에 있어서, 상기 BL_코드 및 상기 Sum BL_와이어는 다음의 수학식, 즉 BL_코드/Sum BL_와이어 > 97%를 만족시키는 것을 특징으로 하는, 강철 코드.
제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 강철 코드의 상기 평탄비는 1.8 미만인 것을 특징으로 하는, 강철 코드.
제3항에 있어서, 상기 강철 코드의 상기 평탄비는 1.25 내지 1.50의 범위인 것을 특징으로 하는, 강철 코드.
제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 복수의 코어 와이어는 300 mm 초과인 트위스트 피치를 가지며, 상기 복수의 외장 와이어는 30 mm 미만인 트위스트 피치를 갖는 것을 특징으로 하는, 강철 코드.
제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 복수의 코어 와이어 및 상기 복수의 외장 와이어는 동일한 트위스트 피치 및 동일한 트위스트 방향을 갖는 것을 특징으로 하는, 강철 코드.
제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 n은 2 내지 3의 범위이고, 상기 m은 6 내지 12의 범위인 것을 특징으로 하는, 강철 코드.
제1항 또는 제2항에 따른 강철 코드를 제조하는 방법이며,
a. 코어 와이어 및 외장 와이어를 제공하는 단계;
b. 상기 코어 와이어 둘레에서 상기 외장 와이어를 트위스팅하여 실질적으로 원형 단면을 갖는 강철 스트랜드를 형성하는 단계;
c. 상기 코어층과 상기 외장층의 길이 정합을 개선시키기 위해 U 형상 홈을 갖는 2개의 역 풀리를 하나씩 차례로 사용하는 단계로, 상기 강철 스트랜드가 역 풀리를 통과하면서 회전하는 단계;
d. 롤러 교정기에 의해 상기 강철 스트랜드를 평탄화하여 평탄한 단면을 갖는 강철 코드를 형성하는 단계를 포함하는, 방법.
제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 강철 코드가 고무 물품을 보강하기 위해 사용되는 것을 특징으로 하는, 강철 코드.
벨트층, 카카스층, 트레드층 및 한 쌍의 비드 부분을 포함하는 타이어에 있어서, 상기 벨트층에는 제1항 또는 제2항에 따른 강철 코드가 매립되어 있는 것을 특징으로 하는, 타이어.