KR102516331B1

KR102516331B1 - 무방향성 전기 강판과 그 제조 방법 및 모터 코어와 그 제조 방법

Info

Publication number: KR102516331B1
Application number: KR1020217010245A
Authority: KR
Inventors: 요시아키 자이젠; 도모유키 오쿠보; 요시히코 오다; 유키노 미야모토
Original assignee: 제이에프이 스틸 가부시키가이샤
Priority date: 2018-10-31
Filing date: 2019-07-16
Publication date: 2023-03-31
Also published as: BR112021006711A2; CA3116571C; TW202122602A; CN112930412A; WO2020090160A1; US20230065674A1; BR112021006711B1; JPWO2020090160A1; US11718891B2; US20210371948A1; TW202018102A; JP2021036075A; CA3116571A1; TWI768605B; TWI732315B; EP3859032A1; MX2021004862A; EP3859032B1; EP3859032A4; KR20210056391A

Abstract

mass％ 로, C : 0.005 ％ 이하, Si : 2.8 ∼ 6.5 ％, Mn : 0.05 ∼ 2.0 ％, Al : 3.0 ％ 이하, P : 0.20 ％ 이하, S : 0.005 ％ 이하, N : 0.005 ％ 이하, Ti : 0.003 ％ 이하, V : 0.005 ％ 이하, Nb : 0.005 ％ 이하를 함유하고, Si － 2Al － Mn ≥ 0 을 만족하는 강 슬래브를, 열간 압연하고, 열연판 어닐링하고, 냉간 압연하고, 마무리 어닐링할 때, 냉간 압연 조건, 마무리 어닐링 조건을 적절하게 함으로써, 400 ㎐, 1.0 T 에 있어서의 평균 자왜 λ_p-p 가 4.5 × 10^-6 이하, 강판 압연 방향 단면에 있어서의 재결정립의 면적률이 40 ∼ 95 ％, 평균 입경이 10 ∼ 40 ㎛ 인 강도와 철손이 우수한 무방향성 전기 강판을 얻음과 함께, 그 강판을 사용하여 모터 코어를 제조한다.

Description

무방향성 전기 강판과 그 제조 방법 및 모터 코어와 그 제조 방법{NON-ORIENTED ELECTRICAL STEEL SHEET AND METHOD FOR PRODUCING SAME, AND MOTOR CORE AND METHOD FOR PRODUCING SAME}

본 발명은, 자동차용 모터의 철심 재료로서 사용되는 무방향성 전기 강판 및 그 제조 방법 그리고 상기 무방향성 전기 강판을 사용한 모터 코어 및 그 제조 방법에 관한 것이다.

최근의 세계적인 전기 기기에 대한 에너지 절약화에 대한 요구가 높아지는 것에 수반하여, 회전기의 철심에 사용되는 무방향성 전기 강판에 대해서도, 보다 우수한 자기 특성이 요구되게 되었다. 또, 최근에는, HEV (하이브리드차) 나 EV (전기 자동차) 의 구동 모터 등에 대한 소형화·고출력화에 대한 니즈가 강하며, 본 요구를 달성하기 위해, 모터의 회전수를 상승시켜 대응하고 있다.

모터 코어는, 스테이터 코어와 로터 코어로 나누어지는데, HEV 구동 모터는 외경이 큰 점에서 로터 코어에 큰 원심력이 작용하는 점이나, 구조에 따라서는 로터 코어 브릿지부라고 불리는 매우 좁은 부분 (1 ∼ 2 ㎜) 이 존재하는 점 등에서, 로터 코어에 사용되는 무방향성 전기 강판은, 종래보다 고강도인 것이 바람직하다. 한편, 스테이터 코어에 사용되는 무방향성 전기 강판은, 모터의 소형화·고출력화를 위해, 고자속 밀도·저철손인 것이 바람직하다. 즉, 모터 코어에 사용되는 강판의 특성으로는, 로터 코어용으로는 고강도, 스테이터 코어용으로는 고자속 밀도·저철손인 것이 이상적이다.

이와 같이, 동일한 모터 코어에 사용되는 전기 강판이어도, 로터 코어와 스테이터 코어에서는 요구되는 특성이 크게 상이하다. 그러나, 모터 코어의 제조에 있어서는, 재료 수율을 높이기 위해, 타발 가공으로 동일한 소재 강판으로부터 로터 코어재와 스테이터 코어재를 동시에 채취하고, 그 후, 각각의 강판을 적층하여 로터 코어 또는 스테이터 코어에 조립하는 것이 바람직하다.

상기와 같이 고강도이고 저철손의 무방향성 전기 강판을 제조하는 기술로서, 예를 들어, 특허문헌 1 에는, 마무리 어닐링 후의 강판에 3 ％ 이상 10 ％ 미만의 스킨 패스 압연을 실시하여 고강도의 무방향성 전기 강판을 제조하고, 그 강판으로부터 타발 가공으로 로터 코어재와 스테이터 코어재를 채취하고, 로터 코어와 스테이터 코어를 조립한 후, 스테이터 코어에만 응력 제거 어닐링을 실시함으로써, 고강도의 로터 코어와 저철손의 스테이터 코어를 동일 소재로 제조하는 기술이 개시되어 있다. 이 기술에서는, 응력 제거 어닐링에 있어서의 결정립 성장을 촉진시키기 위해, 강 중에 포함되는 불순물 원소 (Ti, S, N, V, Nb, Zr 및 As) 를 매우 낮은 레벨까지 저감시키고, 추가로 Ni 를 첨가하고 있다.

일본 공개특허공보 2008-50686호

그러나, 상기 특허문헌 1 의 개시된 기술은, 고강도와 응력 제거 어닐링에 있어서의 입성장 촉진을 위해 마무리 어닐링 후에 스킨 패스 압연을 실시하고 있는 점에서, 제조 비용이 비싸진다는 문제가 있다. 또한, 원료 비용이 높은 Ni 를 상당 정도 첨가하는 경우에는, 보다 고비용이 되는 문제가 있다.

본 발명은, 상기 종래 기술이 안고 있는 문제점을 감안하여 이루어진 것으로, 그 목적은, 자동차용 모터의 철심 재료로서 바람직하게 사용할 수 있는 고강도 또한 저철손의 무방향성 전기 강판과 그 강판을 사용한 모터 코어를 제공함과 함께, 그것들의 저렴한 제조 방법을 제안하는 것에 있다.

상기의 과제를 해결하고, 상기의 목적을 실현하기 위해 개발한 본 발명은, 첫째, C : 0.005 mass％ 이하, Si : 2.8 ∼ 6.5 mass％, Mn : 0.05 ∼ 2 mass％, Al : 3.0 mass％ 이하, P : 0.20 mass％ 이하, S : 0.005 mass％ 이하, N : 0.005 mass％ 이하, Ti : 0.003 mass％ 이하, V : 0.005 mass％ 이하 및 Nb : 0.005 mass％ 이하를 함유하고, 또한, Si, Mn 및 Al 이 Si － 2Al － Mn ≥ 0 을 만족하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖는 무방향성 전기 강판에 있어서, 주파수 400 ㎐, 자속 밀도 1.0 T 에 있어서의 압연 방향의 자왜 λ_p-p(L) 과 압연 방향에 대해 직각 방향의 자왜 λ_p-p(C) 의 평균값이 4.5 × 10^-6 이하이고, 또한, 강판 압연 방향 단면에 있어서의 재결정립의 면적률이 40 ∼ 95 ％ 이고, 또한, 평균 입경이 10 ∼ 40 ㎛ 인 것을 특징으로 하는 무방향성 전기 강판을 제공한다.

본 발명의 상기 무방향성 전기 강판은, 상기 성분 조성에 더하여, 하기 A ∼ D 군 중 적어도 1 군의 성분을 함유하는 것이 바람직하다.

· A 군 : Mo 및 W 에서 선택되는 1 종 또는 2 종을 합계로 0.0020 ∼ 0.10 mass％

· B 군 : Sn 및 Sb 에서 선택되는 1 종 또는 2 종을 0.005 ∼ 0.20 mass％

· C 군 : Ca 및 Mg 에서 선택되는 1 종 또는 2 종을 합계로 0.001 ∼ 0.010 mass％

· D 군 : Cu 및 Ni, Cr 에서 선택되는 1 종 또는 2 종 이상을 합계로 0.01 ∼ 1.0 mass％

또, 본 발명의 상기 무방향성 전기 강판은, 항복 응력이 500 ㎫ 이상이고, 판 두께 t (㎜) 와 철손 W_10/400 (W/㎏) 이 하기 (1) 식 ;

W_10/400 ≤ 9 ＋ 62 × t …(1)

의 관계를 만족하는 것이 바람직하다.

또, 본 발명은, 둘째, C : 0.005 mass％ 이하, Si : 2.8 ∼ 6.5 mass％, Mn : 0.05 ∼ 2.0 mass％, Al : 3.0 mass％ 이하, P : 0.20 mass％ 이하, S : 0.005 mass％ 이하, N : 0.005 mass％ 이하, Ti : 0.003 mass％ 이하, V : 0.005 mass％ 이하 및 Nb : 0.005 mass％ 이하를 함유하고, 또한, Si, Mn 및 Al 이 Si － 2Al － Mn ≥ 0 을 만족하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖는 강 슬래브를 열간 압연하여 열연판으로 하고, 열연판 어닐링을 실시한 후, 1 회 또는 중간 어닐링을 사이에 두는 2 회 이상의 냉간 압연에 의해 최종 판 두께의 냉연판으로 하고, 그 냉연판에 마무리 어닐링을 실시하는 일련의 공정으로 이루어지는 무방향성 전기 강판의 제조 방법에 있어서, 최종 냉간 압연에 있어서의 평균 압연 속도를 100 ∼ 900 m/min, 최종 패스시의 마찰 계수를 0.01 ∼ 0.10 으로 하고, 전체 압하율 R_t (％) 와 최종 패스의 압하율 R_s (％) 의 비 (R_s/R_t) 를 0.15 ∼ 0.45 로 하고, 또한, 마무리 어닐링의 균열 온도를 700 ∼ 820 ℃ 의 범위로 하는 것을 특징으로 하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법을 제안한다.

본 발명의 무방향성 전기 강판의 제조 방법에 사용하는 상기 강 슬래브는, 상기 성분 조성에 더하여, 하기 A ∼ D 군 중 적어도 1 군의 성분을 함유하는 것이 바람직하다.

또, 본 발명은, 셋째, 상기 어느 하나에 기재된 무방향성 전기 강판을 적층한 스테이터 코어와 로터 코어로 이루어지는 모터 코어에 있어서, 로터 코어의 평균 결정 입경이 10 ∼ 40 ㎛ 이고, 스테이터 코어의 평균 결정 입경이 80 ㎛ 이상인 것을 특징으로 하는 모터 코어를 제공한다.

또한, 본 발명은, 넷째, 상기 모터 코어의 제조 방법에 있어서, 평균 결정 입경이 10 ∼ 40 ㎛ 인 무방향성 전기 강판을 적층한 스테이터 코어에, 응력 제거 어닐링을 실시하여 평균 결정 입경을 80 ㎛ 이상으로 하는 것을 특징으로 하는 모터 코어의 제조 방법을 제안한다.

본 발명에 의하면, 고강도가 요구되는 로터 코어와, 저철손이 요구되는 스테이터 코어를 동일한 무방향성 전기 강판으로 제조할 수 있으므로, 자동차용 모터의 철심용 재료를 안정적으로 저렴하게 제공하는 것이 가능해진다.

도 1 은, 마무리 어닐링 후의 강판의 자왜 λ_p-p 와 철손 W_10/400 의 관계를 나타내는 그래프이다.

먼저, 본 발명을 개발하기에 이른 실험의 일례를 설명한다.

＜실험 1＞

고주파역의 철손 W_10/400 에 미치는 자왜의 영향에 대해 조사하기 위해, 표 1 에 나타내는 성분 조성을 갖는 A ∼ H 의 강 슬래브를 열간 압연하여 판 두께 2.0 ㎜ 의 열연판으로 하고, 그 열연판에 960 ℃ × 30 초의 열연판 어닐링을 실시하고, 산세한 후, 1 회의 냉간 압연으로 최종 판 두께가 0.30 ㎜ (전체 압하율 R_t : 85 ％) 인 냉연판으로 한 후, 20 vol％ H₂-80 vol％ N₂ 의 비산화성 분위기하에서, 750 ℃ × 10 초의 마무리 어닐링을 실시하여 무방향성 전기 강판으로 하였다.

여기서, 상기 최종 판 두께로 하는 냉간 압연은, 5 스탠드의 탠덤 압연기를 사용하여 실시하고, 그 때, 각 스탠드의 평균 압연 속도는 600 m/min, 최종 스탠드의 마찰 계수는 0.03, 최종 스탠드의 압하율 Rs 는 25 ％ (R_s/R_t ＝ 0.29) 가 되는 조건으로 하였다.

그 후, 상기 마무리 어닐링 후의 강판으로부터, 폭 30 ㎜ × 길이 280 ㎜ 의 L 방향 샘플 및 C 방향 샘플을 채취하고, 레이저 변위계를 사용하여 마무리 어닐링 후의 강판의 자왜 λ_p-p (주파수 400 ㎐, 자속 밀도 1.0 T) 를 측정하였다.

또, 상기 자왜 측정 후의 샘플을 사용하여, JIS C2550-1 : 2011 에 준거하여, 엡스타인 시험으로 철손 W_10/400 을 측정하였다.

또, 상기 자왜 측정 후의 L 방향 샘플로부터, JIS 5 호 인장 시험편을 채취하고, JIS Z2241 : 2011 에 준하여 인장 시험을 실시하여, 항복 응력 (상 항복점) 을 측정하였다.

또한, 상기 샘플로부터, L 방향 : 15 ㎜ × C 방향 : 10 ㎜ 의 시료를 채취하고, 강판의 압연 방향 단면 (판폭 방향에 수직인 단면) 을 연마, 에칭하여 광학 현미경으로 관찰하고, 재결정률 (재결정립의 면적률) 을 구함과 함께, 재결정립의 평균 입경을 구하였다. 재결정립의 평균 입경은, 강판 단면 (판 두께 × 1000 ㎛) 의 영역을 3 시야 촬영하고, 화상 처리 등에 의해 재결정립의 개개의 면적을 구하고, 이들을 평균한 면적으로부터 산출한 원 상당경으로 한다.

상기 측정의 결과를 표 1 에 병기하였다. 이 결과로부터, 본 실험의 마무리 어닐링 후의 강판은, 모두 재결정률이 75 ％ 이고 재결정립의 평균 입경이 20 ㎛ 인 미재결정 조직이 잔존한 마이크로 조직을 갖고, 항복 응력도 500 ㎫ 이상이 얻어지고 있는 것, 또, Si － 2Al － Mn 의 값이 0 이하인 강판에서는, 자왜 λ_p-p 도 철손 W_10/400 도 큰 값을 나타내고 있는 것을 알 수 있다.

[표 1]

또, 도 1 에는, 마무리 어닐링 후의 자왜 λ_p-p (L 방향과 C 방향의 값의 평균값) 와 철손 W_10/400 의 관계를 나타내었다. 이 도면으로부터, 마무리 어닐링 후의 자왜 λ_p-p 와 철손 W_10/400 은 상관이 있으며, 자왜 λ_p-p 가 작아지면, 철손 W_10/400 이 저감되는 경향이 있는 것, 또한, 자왜 λ_p-p 가 4.5 × 10^-6 이하이면 철손 W_10/400 이 27.6 W/㎏ 이하인 우수한 철손 특성이 얻어지는 것을 알 수 있다. 이 이유는, 자왜가 커지면 자기 탄성 에너지가 커지고, 히스테리시스손이 크게 증가하기 때문인 것으로 생각된다.

＜실험 2＞

다음으로, 상기 결과에 기초하여, 추가적인 철손 저감 및 고강도화를 실현하기 위해, 하기의 실험을 실시하였다.

C : 0.0027 mass％, Si : 3.61 mass％, Mn : 0.31 mass％, P : 0.01 mass％, S : 0.0018 mass％, Al : 1.2 mass％, N : 0.0017 mass％, O : 0.0023 mass％, Ti : 0.0013 mass％, Nb : 0.0007 mass％ 및 V : 0.0008 mass％ 를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖는 강 슬래브를 열간 압연하여 판 두께 1.9 ㎜ 의 열연판으로 하고, 그 열연판에 940 ℃ × 30 초의 열연판 어닐링을 실시하고, 산세한 후, 1 회의 냉간 압연으로 최종 판 두께 0.25 ㎜ (전체 압하율 R_t ＝ 87 ％) 의 냉연판으로 한 후, 그 냉연판에, 20 vol％ H₂-80 vol％ N₂ 의 비산화성 분위기하에서, 790 ℃ × 10 초의 마무리 어닐링을 실시하여 무방향성 전기 강판으로 하였다.

그 후, 이 마무리 어닐링판의 판폭 중앙부 (코일 내 100 m 마다) 로부터, 폭 30 ㎜ × 길이 280 ㎜ 의 L 방향 샘플 및 C 방향 샘플을 채취하고, 마무리 어닐링 후의 강판의 철손 W_10/400 을 JIS C2550-1 : 2011 에 준거하여 측정하였다.

또, 상기 철손 측정 후의 L 방향 샘플로부터, JIS 5 호 인장 시험편을 채취하고, JIS Z2241 : 2011 에 준하여 인장 시험을 실시하여, 항복 응력 YS (상 항복점) 를 측정하였다.

그 결과, 철손, 항복 응력 모두, 큰 편차가 발생하고 있는 것이 밝혀졌다. 이 편차의 원인을 조사한 결과, 냉간 압연시의 조건 (압연 속도, 마찰 계수, 압하율 배분) 이 영향을 미치고 있을 가능성이 생각되었다.

그래서, 마무리 어닐링 후의 자왜 및 항복 응력에 미치는 냉간 압연 조건의 영향을 조사하기 위해, 상기한 강 슬래브와 동일한 성분 조성을 갖는 열연판 어닐링 후의 열연판을 소재로 하고, 5 단 탠덤 압연기를 사용하여, 표 2 에 나타낸 바와 같이 평균 압연 속도, 최종 패스의 마찰 계수 및 전체 압하율 R_t 에 대한 최종 패스의 압하율 R_s 의 비 (R_s/R_t) 를 다양하게 변화시켜 최종 냉간 압연을 실시하여, 최종 판 두께가 0.25 ㎜ 인 냉연판으로 한 후, 그 냉연판에 20 vol％ H₂-80 vol％ N₂ 의 비산화성 분위기하에서, 790 ℃ × 10 초의 마무리 어닐링을 실시하여, 무방향성 전기 강판으로 하였다. 또한, 최종 냉간 압연의 최종 패스의 마찰 계수의 조정은 압연유의 변경에 의해 실시하였다.

이어서, 상기 마무리 어닐링 후의 강판 (코일) 의 각 압연 조건에 해당하는 위치로부터, 샘플을 채취하고, 상기 ＜실험 1＞ 과 동일하게 하여, 자왜 λ_p-p, 철손 W_10/400 및 항복 응력을 측정함과 함께, 압연 방향 단면에 관찰되는 재결정립의 면적률 (재결정률) 과 평균 결정 입경을 측정하였다.

[표 2]

상기 측정의 결과를 표 2 에 병기하였다. 이 결과로부터, 평균 압연 속도를 느리게 할수록, 최종 패스의 마찰 계수를 낮게 할수록, 및, 최종 패스의 압하율비를 낮게 할수록, 재결정립의 면적률이 저하되고, 재결정립의 평균 입경이 작아지고, 항복 응력이 상승하고 있는 것을 알 수 있다. 한편, 평균 압연 속도를 지나치게 느리게 하면, 최종 패스의 마찰 계수를 지나치게 낮게 하면, 혹은, 최종 패스의 압하율을 지나치게 낮게 하면, 자왜가 급격하게 커지고, 철손도 크게 상승하고 있는 것을 알 수 있다.

상기의 결과로부터, 상기 코일 내의 철손 특성 및 강도 특성의 편차의 원인은, 코일 내에서의 최종 냉간 압연 조건의 변동이 크게 영향을 미치고 있는 것이 뒷받침되었다.

또한, 냉간 압연 조건이, 자왜 특성 및 마무리 어닐링 후의 재결정립의 면적률이나 평균 결정 입경에 영향을 미치는 메커니즘에 대해, 현 시점에서는 충분히 명확해져 있지 않지만, 냉간 압연 조건의 변동에 의해, 도입되는 왜량이나 변형 기구가 변화하고, 그 후의 마무리 어닐링시의 재결정 거동이나 입성장 거동이 바뀌는 것에 의해, 마무리 어닐링 후의 재결정률이나 재결정 집합 조직이 변화하고, 자왜 특성이나 강도 특성에 영향을 미치고 있는 것으로 생각된다.

본 발명은, 상기의 신규한 지견에, 더욱 검토를 거듭하여 개발한 것이다.

다음으로, 본 발명의 무방향성 전기 강판의 특성에 대해 설명한다.

항복 응력 : 500 ㎫ 이상

로터 코어는, 일반적으로, 마무리 어닐링 후의 강판을, 타발 가공 등으로 코어 형상으로 가공한 후, 적층하고, 용접이나 코킹 등으로 클램프 (고정) 한 것이며, 응력 제거 어닐링이 실시되지는 않는다. 그러나, 로터 코어에는, 앞서 서술한 바와 같이, 큰 원심력이 작용한다. 따라서, 로터 코어에 사용되는 강판은, 앞서 서술한 바와 같이 마무리 어닐링 후의 상태에서 고강도인 것이 바람직하다. 또, 일반적으로, 강판의 피로 강도 (피로 한도) 는, 항복 응력이 높을수록 높아진다. 그래서, 본 발명은, 마무리 어닐링 후의 강판의 바람직한 항복 응력을 500 ㎫ 이상으로 규정한다. 보다 바람직하게는 520 ㎫ 이상이다. 여기서, 상기 항복 응력은, JIS 5 호 인장 시험편을 JIS Z 2241 : 2011 에 준거하여 인장 시험했을 때의 상 항복점이다.

재결정립의 면적률 : 40 ∼ 95 ％, 재결정립의 평균 입경 : 10 ∼ 40 ㎛

본 발명의 무방향성 전기 강판은, 상기한 바와 같이 마무리 어닐링 후의 항복 응력이 500 ㎫ 이상인 것이 바람직하다. 상기 강도를 확보하기 위해, 본 발명의 무방향성 전기 강판은, 마무리 어닐링 후에 있어서, 재결정립의 면적률 (재결정률) 이 40 ∼ 95 ％, 또한, 재결정립의 평균 입경이 10 ∼ 40 ㎛ 의 범위 내에 있는 것이 필요하다. 재결정립의 면적률이 40 ％ 미만, 재결정립의 평균 입경이 10 ㎛ 미만에서는, 앞서 서술한 바와 같이, 재결정이 불충분해지고, 자왜가 커지고, 철손도 크게 상승해 버린다. 한편, 재결정립의 면적률이 95 ％ 초과, 재결정립의 평균 입경이 40 ㎛ 초과에서는, 반대로 재결정이 지나치게 진행되어, 항복 응력 500 ㎫ 이상을 확보할 수 없게 된다. 바람직하게는, 재결정립의 면적률은 50 ∼ 90 ％, 재결정립의 평균 입경은 15 ∼ 30 ㎛ 의 범위이다.

철손 W_10/400 : 9 ＋ 62t (W/㎏) 이하 (t : 판 두께 (㎜))

모터의 로터 코어는, 강도뿐만 아니라 발열도 문제가 되기 때문에, 저철손인 것이 바람직하다. 그래서, 본 발명에서는, HEV 구동 모터의 구동·제어 조건에 맞추어, 철손 특성의 지표로서 철손 W_10/400 (주파수 : 400 ㎐, 자속 밀도 B ＝ 1.0 T) (W/㎏) 을 사용하고, 철손 W_10/400 이, 제품 판 두께 (최종 냉연판 두께) t (㎜) 와의 관계에 있어서, 하기 (1) 식 ;

W_10/400 ≤ 9 ＋ 62 × t …(1)

을 만족하는 것으로 규정하였다. 이것은, 철손값은, 판 두께에 의존하는 것, 및, 철손값이 상기 (1) 식을 만족하지 않는 경우에는, 모터 코어의 발열이 커지고, 모터 효율이 현저하게 저하되기 때문이다.

자왜 λ_p-p : 4.5 × 10^-6 이하

도 1 에 나타낸 바와 같이, 마무리 어닐링 후의 강판의 철손 W_10/400 은, 자왜 λ_p-p 와 강한 상관이 있으며, 마무리 어닐링 후의 자왜 λ_p-p 를 낮게 함으로써, 마무리 어닐링 후의 철손 W_10/400 도 낮은 값으로 할 수 있다. 그래서, 본 발명에 있어서는, 마무리 어닐링 후의 자왜 λ_p-p 를, 도 1 에 있어서, 철손 W_10/400 이 (1) 식을 만족하는 4.5 × 10^-6 이하로 제한한다. 바람직하게는 4.0 × 10^-6 이하이다. 또한, 상기 자왜 λ_p-p 의 값은, 주파수 : 400 ㎐, 자속 밀도 B ＝ 1.0 T 로 측정한 압연 방향 (L) 및 압연 방향에 대해 직각 방향 (C) 의 자왜 λ_p-p 의 평균값이다.

다음으로, 본 발명의 무방향성 전기 강판의 제조에 사용하는 강 소재 (강 슬래브) 및 제품 판의 성분 조성에 대해 설명한다.

C : 0.0050 mass％ 이하

제품 판 중에 포함되는 C 는, 탄화물을 형성하여 자기 시효를 일으켜, 철손 특성을 열화시키는 유해 원소이다. 그 때문에, 소재 중에 포함되는 C 의 상한은 0.0050 mass％ 로 제한한다. 바람직하게는 0.0040 mass％ 이하이다. 또한, C 의 하한은 특별히 규정하지 않지만, 정련 공정에서의 탈탄 비용을 억제하는 관점에서, 0.0001 mass％ 정도로 하는 것이 바람직하다.

Si : 2.8 ∼ 6.5 mass％

Si 는, 강의 고유 저항을 높여, 철손을 저감시키는 효과가 있고, 또, 고용 강화에 의해 강의 강도를 높이는 효과가 있기 때문에, 2.8 mass％ 이상 함유시킨다. 한편, 6.5 mass％ 를 초과하면, 압연하는 것이 곤란해지기 때문에, 상한은 6.5 mass％ 로 한다. 바람직하게는 3.0 ∼ 6.0 mass％ 의 범위이다.

Mn : 0.05 ∼ 2.0 mass％

Mn 은, Si 와 마찬가지로, 강의 고유 저항과 강도를 높이는 데에 유용한 원소이고, 또, 황화물을 형성하여 열간 취성을 억제하는 원소이기도 하기 때문에, 0.05 mass％ 이상 함유시킨다. 한편, 2.0 mass％ 를 초과하는 첨가는, 슬래브 균열 등을 일으켜, 제강 공정에서의 조업성을 악화시키기 때문에, 상한은 2.0 mass％ 로 한다. 바람직하게는 0.1 ∼ 1.5 mass％ 의 범위이다.

P : 0.20 mass％ 이하

P 는, 강의 강도 (경도) 조정에 사용되는 유용한 원소이다. 그러나, 0.20 mass％ 를 초과하면, 강이 취화되어 압연하는 것이 곤란해지기 때문에, 상한은 0.20 mass％ 로 한다. 또한, 하한은 특별히 규정하지 않지만, 정련 공정에서의 탈 P 비용을 억제하는 관점에서, 0.001 mass％ 정도로 하는 것이 바람직하다. 바람직하게는 0.01 ∼ 0.1 mass％ 의 범위이다.

Al : 3.0 mass％ 이하

Al 은, Si 와 마찬가지로, 강의 고유 저항을 높여, 철손을 저감시키는 효과가 있는 유용한 원소이다. 그러나, 3.0 mass％ 를 초과하면, 압연하는 것이 곤란해지기 때문에, Al 의 상한은 3.0 mass％ 로 한다. 바람직하게는 2.0 mass％ 이하이다.

또한, Al 의 함유량이 0.01 mass％ 초과 0.10 mass％ 미만의 범위에서는, 미세한 AlN 이 석출되어 철손이 증가하기 때문에, Al 은 0.01 mass％ 이하 혹은 0.10 mass％ 이상의 범위로 하는 것이 바람직하다. 특히, Al 을 저감시키면, 집합 조직이 개선되고, 자속 밀도가 향상되므로, 자속 밀도를 중시하는 경우에는 Al : 0.01 mass％ 이하로 하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 0.003 mass％ 이하이다.

S, N, Nb 및 V : 0.005 mass％ 이하

S, N, Nb 및 V 는, 미세 석출물을 형성하여, 응력 제거 어닐링시의 입성장을 저해하여 철손 특성에 악영향을 미치는 원소이며, 특히, 0.005 mass％ 를 초과하면, 그 악영향이 현저해지기 때문에, 상한을 각각 0.005 mass％ 로 제한한다. 바람직하게는 각각 0.003 mass％ 이하이다.

Ti : 0.003 mass％ 이하

Ti 는, 동일하게 미세 석출물을 형성하여, 응력 제거 어닐링시의 입성장을 저해하여 철손 특성에 악영향을 미치는 원소이며, 특히, 0.003 mass％ 를 초과하면, 그 악영향이 현저해지기 때문에, 상한을 0.003 mass％ 로 제한한다. 바람직하게는 0.002 mass％ 이하이다.

Si － 2Al － Mn ≥ 0

본 발명의 무방향성 전기 강판은, 상기 성분이 상기 소정의 범위의 조성을 만족하는 것에 더하여, Si, Al 및 Mn 의 함유량 (mass％) 이 하기 (2) 식 ;

Si － 2Al － Mn ≥ 0 …(2)

을 만족하여 함유하고 있는 것이 필요하다. 상기 (2) 식으로부터 벗어나는, 즉, (2) 식의 좌변이 0 미만이 되면, 주파수 : 400 ㎐, 자속 밀도 B ＝ 1.0 T 에 있어서의 마무리 어닐링 후의 히스테리시스손이 커지고, 자왜 λ_p-p 도 커지기 때문이다. 또한, (2) 식의 좌변의 값은, 바람직하게는 0.2 mass％ 이상이다.

또한, 본 발명의 무방향성 전기 강판은, 상기 성분에 더하여 이하의 성분을 함유해도 된다.

Mo 및 W : 합계로 0.0020 ∼ 0.10 mass％

Mo 및 W 는, 모두 강판의 표면 결함 (벗겨짐) 의 발생을 억제하는 데에 유효한 원소이다. 특히, 본 발명의 무방향성 전기 강판은, 고합금강이고, 표면이 산화되기 쉽기 때문에, 표면 균열에서 기인하는 벗겨짐의 발생이 염려되지만, 고온 강도를 높이는 원소인 Mo 나 W 를 첨가함으로써, 상기 균열을 억제할 수 있다. 상기 효과는, Mo 및 W 의 합계 함유량이 0.0020 mass％ 를 하회하면 충분하지 않고, 한편, 0.10 mass％ 를 초과하여 첨가해도, 상기 효과가 포화되어, 합금 비용이 상승할 뿐이다. 따라서, Mo 나 W 를 첨가하는 경우에는, Mo 및 W 의 합계로 0.0020 ∼ 0.10 mass％ 의 범위로 하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 Mo 및 W 의 합계로 0.0050 ∼ 0.050 mass％ 의 범위이다.

Sn 및 Sb : 각각 0.005 ∼ 0.20 mass％

Sn 및 Sb 는, 재결정 집합 조직을 개선하여, 자속 밀도, 철손 특성을 개선하는 효과가 있다. 상기 효과를 얻기 위해서는 0.005 mass％ 이상의 첨가가 필요하다. 그러나, 0.20 mass％ 를 초과하여 첨가해도, 상기 효과가 포화된다. 따라서, Sn, Sb 를 첨가하는 경우에는, 각각 0.005 ∼ 0.20 mass％ 의 범위로 하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 각각 0.01 ∼ 0.1 mass％ 의 범위이다.

Ca 및 Mg : 합계로 0.001 ∼ 0.010 mass％

Ca 및 Mg 는, 모두 안정적인 황화물이나 셀렌화물을 형성하여, 응력 제거 어닐링시의 입성장성을 개선하는 효과가 있다. 상기 효과를 얻기 위해서는, Ca 및 Mg 를 합계로 0.001 mass％ 이상의 첨가가 필요하고, 한편, 0.010 mass％ 를 초과하여 첨가하면, 오히려 철손이 상승해 버린다. 따라서, Ca 나 Mg 를 첨가하는 경우에는, 합계로 0.001 ∼ 0.010 mass％ 의 범위로 하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 Ca 및 Mg 의 합계로 0.003 ∼ 0.008 mass％ 의 범위이다.

Cu, Ni 및 Cr : 합계로 0.01 ∼ 1.0 mass％

Cu, Ni 및 Cr 은 강의 고유 저항을 상승시켜, 철손을 저감시키고, 또한 강의 강도를 상승시키는 효과가 있다. 상기 효과를 얻기 위해서는, Cu, Ni 및 Cr 을 합계로 0.01 mass％ 이상 첨가할 필요가 있지만, 1.0 mass％ 이상의 첨가는 비용의 상승을 초래한다. 따라서, 상기 원소의 첨가는, 합계로 0.01 ∼ 1.0 mass％ 의 범위로 하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 0.1 ∼ 0.5 mass％ 의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.1 mass％ 이상 0.5 mass％ 미만이다.

다음으로, 본 발명의 무방향성 전기 강판의 제조 방법에 대해 설명한다.

본 발명의 무방향성 전기 강판의 제조 방법은, 상기한 성분 조성을 갖는 강 소재 (슬래브) 를 제조하고, 그 슬래브를 열간 압연하여 열연판으로 하고, 열연판 어닐링을 실시한 후, 1 회 또는 중간 어닐링을 사이에 두는 2 회 이상의 냉간 압연에 의해 최종 판 두께의 냉연판으로 하고, 마무리 어닐링을 실시하는 일련의 공정으로 이루어진다. 이하, 구체적으로 설명한다.

먼저, 본 발명의 무방향성 전기 강판의 제조에 사용하는 강 슬래브는, 상기한 본 발명에 적합한 성분 조성을 갖는 강을, 전로나 전기로, 진공 탈가스 장치 등을 사용한 통상적으로 공지된 정련 프로세스로 용제시키고, 통상적인 방법의 연속 주조법 혹은 조괴-분괴 압연법으로 제조할 수 있다. 또한, 직접 주조법으로 100 ㎜ 이하의 두께의 박주편을 제조해도 된다.

이어서, 상기 강 슬래브는, 통상적으로 공지된 방법으로 열간 압연하여 열연판으로 한다. 또한, 상기 강 슬래브는, 통상적으로, 가열로에서 소정의 온도로 재가열하고 나서 열간 압연에 제공하지만, 주조 후, 재가열하지 않고 바로 열간 압연에 제공해도 된다. 또, 박주편의 경우에는, 열간 압연해도 되고, 열간 압연을 생략하고, 그대로 이후의 공정으로 진행해도 된다.

열간 압연에 이어지는 열연판 어닐링은, 균열 온도는 800 ∼ 1100 ℃ 의 범위로 하는 것이 바람직하다. 800 ℃ 미만에서는, 열연판 어닐링의 효과가 작아, 충분한 자기 특성 개선 효과가 얻어지지 않고, 한편, 1100 ℃ 를 초과하면, 결정립이 조대화되어, 냉간 압연시의 취성 파괴 (판 파단) 를 조장하거나, 제조 비용적으로 불리해지거나 할 우려가 있다. 또, 균열 시간은, 생산성을 확보하는 관점에서, 3 min 이하로 하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는, 균열 온도는 850 ∼ 1000 ℃, 균열 시간은 1 min 이하이다.

상기 열연판 어닐링 후의 열연판은, 그 후, 산세하고 나서, 1 회 또는 중간 어닐링을 사이에 두는 2 회 이상의 냉간 압연에 의해 최종 판 두께의 냉연판으로 한다. 이 때, 앞서 서술한 바와 같이 마무리 어닐링 후의 철손과 강도를 양립시키는 관점에서, 최종 판 두께로 하는 최종 냉간 압연에 있어서의 평균 압연 속도, 최종 패스의 마찰 계수 및 전체 압하율에 대한 최종 패스의 압하율의 비 (R_s/R_t) 를 각각 이하의 설명하는 소정의 범위로 조정하는 것이 중요하다. 또한, 최종 판 두께 (제품 판 두께) 는, 0.1 ∼ 0.35 ㎜ 의 범위로 하는 것이 바람직하다. 0.1 ㎜ 미만에서는 생산성이 저하되고, 한편, 0.35 ㎜ 초과에서는 철손 저감 효과가 작기 때문이다.

먼저, 최종 냉간 압연에 있어서의 평균 압연 속도는, 100 ∼ 900 m/min 의 범위로 할 필요가 있다. 앞서 서술한 바와 같이, 최종 냉간 압연에 있어서의 평균 압연 속도가 100 m/min 미만에서는, 자왜가 커지고, 철손도 크게 상승한다. 한편, 900 m/min 을 초과하면, 재결정립의 결정 입경이 커지고, 강도가 저하되기 때문이다. 바람직한 평균 압연 속도는, 200 ∼ 800 m/min 의 범위이다.

여기서, 상기 평균 압연 속도란, 최종 냉간 압연으로서 젠지미어 압연기를 사용하여 n 패스로 실시하는 경우에는, 1 ∼ n 패스의 평균 압연 속도를, 또, n 스탠드의 탠덤 압연기로 실시하는 경우에는, 1 ∼ n 스탠드의 평균 압연 속도를 말한다.

또, 최종 냉간 압연에 있어서의 최종 패스의 마찰 계수는, 0.01 ∼ 0.10 의 범위로 할 필요가 있다. 앞서 서술한 바와 같이, 최종 패스의 마찰 계수가 0.01 미만에서는, 자왜가 커지고 철손도 크게 상승한다. 한편, 0.10 을 초과하면, 재결정립의 평균 입경이 커지고, 강도가 저하되기 때문이다. 바람직한 최종 패스의 마찰 계수는 0.02 ∼ 0.08 의 범위이다.

또한, 상기 마찰 계수는, 판 두께, 장력, 압연 하중, 변형 저항 등으로부터 Bland＆Ford 의 식에 의해 구할 수 있다. 또, 상기 마찰 계수의 조정은, 압연유의 변경, 압연 롤의 조도 조정 등에 의해 실시할 수 있다.

또, 최종 냉간 압연에 있어서의 전체 압하율 R_t 에 대한, 최종 패스의 압하율 R_s 의 비 (R_s/R_t) 는, 0.15 ∼ 0.45 의 범위로 제어할 필요가 있다. 앞서 서술한 바와 같이, R_s/R_t 가 0.15 미만에서는, 자왜가 커지고, 철손도 크게 상승한다. 한편, R_s/R_t 가 0.45 를 초과하면, 재결정립의 평균 입경이 커져, 강도가 저하되어 버리기 때문이다. 바람직한 R_s/R_t 는 0.20 ∼ 0.40 의 범위이다.

이어서, 최종 판 두께로 한 냉연판은, 마무리 어닐링을 실시하는데, 이 조건은, 어닐링 온도 (균열 온도) 를 700 ∼ 820 ℃ 로 하는 연속 어닐링으로 하는 것이 바람직하다. 균열 온도가 700 ℃ 미만에서는, 재결정이 불충분해져, 재결정립의 면적률을 40 ％ 이상, 평균 입경을 10 ㎛ 이상으로 할 수 없어, 양호한 자기 특성이 얻어지지 않는 것에 더하여, 연속 어닐링에 있어서의 형상 교정 효과가 충분히 얻어지지 않는다. 한편, 820 ℃ 를 초과하면, 반대로 재결정이 지나치게 진행되어, 재결정립의 면적률이 95 ％ 초과가 되거나, 결정 입경이 조대화되어 40 ㎛ 를 초과하거나 하여, 마무리 어닐링 후에 500 ㎫ 이상의 항복 응력을 확보할 수 없게 된다. 또, 균열 시간은, 1 ∼ 300 초로 하는 것이 바람직하다. 또한, 로터 코어에 요구되는 마무리 어닐링 후의 강도를 확보하는 관점에서는, 마무리 어닐링 조건은, 형상 교정이 가능한 범위에서 가능한 한 저온·단시간으로 하는, 구체적으로는, 720 ∼ 800 ℃ × 1 ∼ 20 초의 범위로 하는 것이 바람직하다.

상기 마무리 어닐링 후의 강판은, 그 후, 적층시의 절연성을 확보하기 위해, 강판 표면에 절연 피막을 피성하는 것이 바람직하다. 이 절연 피막은, 양호한 타발성을 확보하기 위해서는, 수지를 함유하는 유기 피막을, 한편, 용접성을 중시하는 경우에는, 반 (半) 유기나 무기 피막을 선택하는 것이 바람직하다.

또한, 재결정립의 면적률이 95 ％ 이하이고, 결정 입경이 40 ㎛ 이하인 재료를, 모터의 스테이터 코어에 사용하면, 철손이 증가하여 모터 효율이 저하된다는 문제가 있다. 그러나, 이 문제는, 예를 들어, 하이브리드 자동차 (HEV) 의 동력원에 사용되는 SPM 이나 IPM 등의 영구 자석형 모터의 코어와 같이, 모터 전체의 철손에 대한 로터 코어의 철손 비율이 작아, 스테이터 코어의 철손이 지배적인 경우에는, 로터 코어는, 재결정률이나 결정립을 작은 채로 하여 강도를 확보하는 한편, 스테이터 코어에는, 코어에 조립한 후, 응력 제거 어닐링을 실시하여 결정립을 크게 하여, 철손을 저감시키는 것이 유효하다. 상기의 철손 저감 효과를 얻기 위해서는, 응력 제거 어닐링 후의 재결정립의 면적률은 100 ％, 평균 입경은 80 ㎛ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 보다 바람직한 평균 입경은 90 ㎛ 이상, 더욱 바람직하게는 100 ㎛ 이상이다. 또한, 상기 응력 제거 어닐링은, 일반적인 조건, 예를 들어, 균열 온도가 700 ∼ 950 ℃, 균열 시간이 10 ∼ 300 min 인 조건에서 실시할 수 있다.

실시예

표 3-1 및 3-2 에 나타내는, 성분 조성이 상이한 A ∼ BC 의 강 슬래브를, 1100 ℃ 에서 30 분간 가열한 후, 열간 압연하여 판 두께 2.0 ㎜ 의 열연판으로 하고, 그 열연판에 980 ℃ × 30 초의 열연판 어닐링을 실시한 후, 4 스탠드의 탠덤 압연기를 사용하여, 1 회의 냉간 압연 또한 표 4-1 및 4-2 에 나타내는 조건에서 여러 가지 최종 판 두께의 냉연판으로 하고, 그 후, 동일하게 표 4-1 및 4-2 에 나타내는 온도에서 10 초간 균열하는 마무리 어닐링을 실시하여, 무방향성 전기 강판 (제품 판) 을 제조하였다.

이어서, 상기 제품 판으로부터, 폭 : 30 ㎜ × 길이 : 280 ㎜ 의 L 방향 샘플 및 C 방향 샘플을 코일폭 중앙부로부터 채취하고, 레이저 변위계를 사용하여, L 방향 및 C 방향의 평균 자왜 λ_p-p, 및, 엡스타인 시험으로 철손 W_10/400 을 측정하였다. 또, 상기 자왜 및 철손 측정 후의 L 방향 샘플로부터 JIS 5 호 인장 시험편을 채취하고, JIS Z2241 : 2011 에 준거하여 인장 시험을 실시하여, 항복 응력 (상 항복점) 을 측정하였다. 또한, 상기 L 방향 샘플로부터, 15 ㎜ × 10 ㎜ 의 시료를 채취하고, 압연 방향의 단면 조직을 관찰하여, 마무리 어닐링 후의 재결정립의 면적률 (재결정률) 및 재결정립의 평균 입경을 측정하였다.

상기 측정의 결과를, 표 4-1 및 4-2 중에 병기하였다. 이 결과로부터, 본 발명에 적합한 성분 조성을 갖는 소재를 사용하여, 본 발명에 적합한 조건에서 제조한 마무리 어닐링 후의 강판은, 모두 500 ㎫ 이상의 항복 응력을 갖고, 또한, 철손 특성이 우수한 것을 알 수 있다.

[표 3-1]

[표 3-2]

[표 4-1]

[표 4-2]

또한 상기에서 얻어진 No.6 ∼ 11 의 강판에, 스테이터 코어의 응력 제거 어닐링과 동일한 825 ℃ × 1 hr (N₂ 분위기 중) 의 응력 제거 어닐링을 실시하고, 엡스타인 시험으로 L＋C 방향의 철손을 측정함과 함께, 압연 방향 단면에 관찰되는 평균 결정 입경을 측정하였다. 결과를 표 5 에 나타낸다. 이들로부터, 본 발명에 있어서는 고강도 또한 저철손의 재료가 양립되어 있는 것을 알 수 있다.

[표 5]

Claims

C : 0.005 mass％ 이하, Si : 2.8 ∼ 6.5 mass％, Mn : 0.05 ∼ 2.0 mass％, Al : 3.0 mass％ 이하, P : 0.20 mass％ 이하, S : 0.005 mass％ 이하, N : 0.005 mass％ 이하, Ti : 0.003 mass％ 이하, V : 0.005 mass％ 이하 및 Nb : 0.005 mass％ 이하를 함유하고, 또한, Si, Mn 및 Al 이 Si － 2Al － Mn ≥ 0 을 만족하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖는 무방향성 전기 강판에 있어서,
주파수 400 ㎐, 자속 밀도 1.0 T 에 있어서의 압연 방향의 자왜 λ_p-p(L) 과 압연 방향에 대해 직각 방향의 자왜 λ_p-p(C) 의 평균값이 4.5 × 10^-6 이하이고, 또한,
강판 압연 방향 단면에 있어서의 재결정립의 면적률이 40 ∼ 95 ％ 이고, 또한, 평균 입경이 10 ∼ 40 ㎛ 인 것을 특징으로 하는 무방향성 전기 강판.
제 1 항에 있어서,
상기 성분 조성에 더하여 추가로, 하기 A ∼ D 군 중 적어도 1 군의 성분을 함유하는 것을 특징으로 하는 무방향성 전기 강판.
· A 군 : Mo 및 W 에서 선택되는 1 종 또는 2 종을 합계로 0.0020 ∼ 0.10 mass％
· B 군 : Sn 및 Sb 에서 선택되는 1 종 또는 2 종을 0.005 ∼ 0.20 mass％
· C 군 : Ca 및 Mg 에서 선택되는 1 종 또는 2 종을 합계로 0.001 ∼ 0.010 mass％
· D 군 : Cu 및 Ni, Cr 에서 선택되는 1 종 또는 2 종 이상을 합계로 0.01 ∼ 1.0 mass％
제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
항복 응력이 500 ㎫ 이상이고, 판 두께 t (㎜) 와 철손 W_10/400 (W/㎏) 이 하기 (1) 식의 관계를 만족하는 것을 특징으로 하는 무방향성 전기 강판.
W_10/400 ≤ 9 ＋ 62 × t …(1)
C : 0.005 mass％ 이하, Si : 2.8 ∼ 6.5 mass％, Mn : 0.05 ∼ 2.0 mass％, Al : 3.0 mass％ 이하, P : 0.20 mass％ 이하, S : 0.005 mass％ 이하, N : 0.005 mass％ 이하, Ti : 0.003 mass％ 이하, V : 0.005 mass％ 이하 및 Nb : 0.005 mass％ 이하를 함유하고, 또한, Si, Mn 및 Al 이 Si － 2Al － Mn ≥ 0 을 만족하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖는 강 슬래브를 열간 압연하여 열연판으로 하고, 열연판 어닐링을 실시한 후, 1 회 또는 중간 어닐링을 사이에 두는 2 회 이상의 냉간 압연에 의해 최종 판 두께의 냉연판으로 하고, 그 냉연판에 마무리 어닐링을 실시하는 일련의 공정으로 이루어지는 무방향성 전기 강판의 제조 방법에 있어서,
최종 냉간 압연에 있어서의 평균 압연 속도를 100 ∼ 900 m/min, 최종 패스시의 마찰 계수를 0.01 ∼ 0.10 으로 하고, 전체 압하율 R_t (％) 와 최종 패스의 압하율 R_s (％) 의 비 (R_s/R_t) 를 0.15 ∼ 0.45 로 하고, 또한,
마무리 어닐링의 균열 온도를 700 ∼ 820 ℃ 의 범위로 하는 것을 특징으로 하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법.
제 4 항에 있어서,
상기 강 슬래브는, 상기 성분 조성에 더하여 추가로, 하기 A ∼ D 군 중 적어도 1 군의 성분을 함유하는 것을 특징으로 하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법.
· A 군 : Mo 및 W 에서 선택되는 1 종 또는 2 종을 합계로 0.0020 ∼ 0.10 mass％
· B 군 : Sn 및 Sb 에서 선택되는 1 종 또는 2 종을 0.005 ∼ 0.20 mass％
· C 군 : Ca 및 Mg 에서 선택되는 1 종 또는 2 종을 합계로 0.001 ∼ 0.010 mass％
· D 군 : Cu 및 Ni, Cr 에서 선택되는 1 종 또는 2 종 이상을 합계로 0.01 ∼ 1.0 mass％
제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 기재된 무방향성 전기 강판을 적층한 스테이터 코어와 로터 코어로 이루어지는 모터 코어에 있어서,
로터 코어의 평균 결정 입경이 10 ∼ 40 ㎛ 이고,
스테이터 코어의 평균 결정 입경이 80 ㎛ 이상인 것을 특징으로 하는 모터 코어.
제 6 항에 기재된 모터 코어의 제조 방법에 있어서,
평균 결정 입경이 10 ∼ 40 ㎛ 인 무방향성 전기 강판을 적층한 스테이터 코어에, 응력 제거 어닐링을 실시하여 평균 결정 입경을 80 ㎛ 이상으로 하는 것을 특징으로 하는 모터 코어의 제조 방법.