CN105950960B - 电动汽车驱动电机用无取向硅钢及其制备方法 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种电动汽车驱动电机用无取向硅钢及其制备方法，通过化学成分的优化组合、控制不完全再结晶退火的均热时间、均热温度来调整再结晶比例，来控制硅钢带的性能。不完全再结晶退火后的无取向硅钢带制成的转子铁芯屈服强度可达500MPa以上，维氏硬度在250以下，在保证转子强度的前提下充分考虑对模具的磨损；另外，不完全再结晶退火后的无取向硅钢带消除应力退火后，其制造的定子铁芯磁性能非常优异，即消除应力退火后定子铁芯产品的磁性水平与传统全工艺产品相当甚至更为优良。

Description

电动汽车驱动电机用无取向硅钢及其制备方法
技术领域
[0001] 本发明涉及属于无取向硅钢制造领域，特别涉及一种电动汽车驱动电机用无取向 硅钢及其制备方法。
背景技术
[0002] 近年来地球环境问题日益突出，很多领域都在提倡使用节能产品。在汽车领域也 不例外，低排放、减少燃料消耗技术取得了长足进步。而电动汽车和混合动力汽车领域是节 能减排领域中非常突出的例子，驱动电机的性能直接影响到这些电动汽车的性能。
[0003] 驱动电机铁芯多使用永磁体、定子和转子一起构成。最近，将永磁体嵌入转子内部 的IPM电机已得到广泛使用。并且随着电气驱动技术的发展任意调节转子转速成为可能，转 子有向高速化发展的趋势。工业上随着50-60HZ以上高频励磁比例的升高，高频磁性能发生 了变化，特别是400-lKHz时定子铁芯的磁性能要求越来越高。而转子高速旋转时由于离心 力随着转速的升高使转子受到的应力也不断升高，对转子材料的机械性能提出了很高的要 求。特别是当IPM电机的转子形状非常复杂时，必须考虑到转子材料的集中应力、离心力和 应力变化等对机械性能的要求。一般说来，作用于转子的离心力与旋转速度的平方成正比， 当旋转速度较高时，作用于转子的力也有超过600MPa的情况。因此，生产转子需要高屈服强 度的铁芯材料。
[0004] 尽管在电机铁芯中定子的损耗占了较大比例，但在转子高速旋转时涡流损耗特别 大，也会造成电机效率降低。另外，还有在IPM电机中因转子发热导致永磁体退磁的问题。
[0005] 电动汽车驱动电机的定子和转子主要用无取向电工钢板经冲压后叠片而成，要求 定子有良好的磁性能，转子具有高强度的机械性能。上述转子的生产要求精密加工，会使铁 芯生产成本大幅上升。从降低成本的角度看，使用同种电工钢板冲压加工定转子铁芯比较 合适，这就需要开发出磁性能和机械性能兼顾的无取向电工钢板。在冷乳钢板中，一般采用 固溶强化、析出强化、相变强化、细晶强化等方法提高强度，但是电磁性能可能变差。一般情 况下，高强度和电磁性能很难兼得。
[0006] 经检索国内外公开发表文献中，有关于高强度且磁性优良的无取向电工钢化学成 分、工艺及性能的相关报道，中国发明专利申请(公开号102453838A、公开日2012.05.16)公 开了一种较高磁感的高强度无取向电工钢及其生产方法，其方法包括如下步骤:1)冶炼、浇 铸，电工钢成分重量百分比为《0.0040%，Si :2.50〜4.00%，Al :0.20%〜0.80%，Cr: 1.0 —8.0%，Ni:0.5〜5.0%，Mn彡0.50%，P彡0.30%，S彡0.0020%，N彡0.0030%，Ti彡 0.0030%，Nb彡0.010%，V彡0.010%，C+S+N+Ti:彡0.010%，余Fe;冶炼、RH真空处理、浇铸； 2)热乳；3)常化，温度850〜950°C，时间0.5〜3min，后以5〜15°C/s缓冷至650〜750°C，再以 20〜70°C/s快冷至100°C以下;4)酸洗冷乳，总压下率彡70 % ; 5)退火，温度800〜1000°C，保 持5〜60s，后以3〜10°C/s缓冷却至650〜750°C，再以20〜70°C/s快冷至100°C以下。本发明 专利申请在不增加生产难度条件下生产高强度兼具高效磁性能的无取向电工钢。Cr%低 时，磁性转变温度(居里温度Tc)随Cr %的增加而稍增，而超过5 % Cr后，1^随0 %的增加而降 低，因此少量Cr加入到钢中能使Te升高，由公式
Figure CN105950960BD00051
α-T/Te)可知，Te升高有利于饱 和磁化强度MS的提高。但该专利中的最大添加量超过5 %，显然会降低饱和磁感。Ni元素成 本较高，过量Ni使钢板变脆，冷乳时容易断裂，因此Ni的添加也应该适量。
[0007] 日本专利名称为《高强度无方向性电磁钢板及其生产方法》公开了一种高强度无 方向性电磁钢板，其中，具有下述组成：以质量％计，使C和N为C:0.010%以下和N:0.010% 以下、且C+N彡0.010%，含有Si:大于3.5%且在5.0%以下、Mn:3.0%以下、Al :3.0%以下、 ?:0.2%以下、以及3:0.01%以下，或还含有听：5.0%以下，并且在满足(11+^(〇+吣
Figure CN105950960BD00052
的范围内含有总计为0.01%以上、0.8%以下的Ti、V中的任意1种或2种，余量为Fe和不可避 免的杂质，并且，钢板中的未再结晶恢复组织的存在比率以面积率计为50%以上。该专利含 有Si大于3.5%，乳制难度极大，容易发生断带，Al最高可以达到3.0%，钢水中Al含量高，浇 铸时易结瘤，铸还表面易结症，成品表面缺陷多，Al也容易在退火时产生内氧化层和内氮化 层。添加Ti、V中的任意1种或2种会使在热乳过程中析出的大量细小的Ti (C，N)或V(C，N)质 点，严重阻碍动态再结晶过程，降低退火过程中的再结晶比例，成品晶粒尺寸较小，使成品 铁损大幅上升。
[0008] 日本专利《高强度电磁钢板及其加工部件和它们的生产方法》公开了一种高强度 电磁钢板及其加工部件，其特征在于，以质量百分比计，含有C:0.06%或以下、Si :0.2〜 6.5%、]«11:0.05〜3.0%、？：0.30%或以下、5或56:0.040%或以下、厶1:2.50%或以下、〇1: 0.6〜8.0%、N:0.0400%或以下，其余量由Fe及不可避免的杂质组成，且在钢材内部含有直 径为0. Iym或以下的由Cu构成的金属相。Cu在热乳过程中会析出细小的ε-Cu第二相质点，其 未经常化热乳板强度高导致冷乳困难，再结晶过程中ε-Cu第二相质点也会阻碍晶粒的长 大，最终恶化磁性能。该专利加Cu可以提高电磁钢板的强度但会使电磁性能变差。
[0009] 日本钢管株式会社在中国申请的专利《无取向电工钢板及其制造方法》公开了一 种电动汽车用电机和空调用电机的铁芯材料，涉及一种具有优良冲压性能和疲劳性能的、 频率在1000Hz以下的消除应力退火以后铁损低的无取向电工钢板及其制造方法。其中，具 有下述组成：以质量％计，含有C:0.005%以下、Si :1.5〜3%、Mn:0.05〜1.5%、P:0.05%以 下、S:0.02% 以下、△1:0.1〜2%、10.005%以下、0:0.4〜5%、11/(：:1〜30、]\111/5彡10、其 余基本为Fe。以及含有C:0.01%以下、Si:l〜4.0%、]^:1%以下、？:0.05%以下、5:0.02% 以下、A1:0.1 〜2%、10.005%以下、0:0.2〜5%、而且至少含有〇1:0.05〜5%、513:0.002 〜0.1%、Sn:0.002〜0.1 %中的一种元素，其余基本为Fe。该方案通过Cr与其他元素的适当 配合，控制Ti/C来改善钢板的冲压性和消除应力退火后的磁性，通过Cu、Sn、Sb的复合加入， 也能在消除应力退火后得到较低的铁损。该专利主要通过元素的合理添加和配合实现高的 疲劳极限和消除应力退火后较低的铁损。但明显此方法合金成本较高，特别是细小Cu2S* ε-Cu的析出对晶粒长大有明显阻碍作用。
[0010] 文献《Magnetic and Mechanical Properties of Newly Developed High-Strength Nonoriented Electrical Steel》介绍了一种具有优良力学性能的高强度无取 向电工钢，通过位错强化提高强度，强度达到了 690和780兆帕级。冷乳引入的位错被重新排 列，并形成几个再结晶晶粒内的位错减少变形的矩阵。这种电工钢是通过固溶铌适度抑制 位错的合并对消而得到一种特殊的微观组织，因此兼具很高的力学性能和磁性，特别适用 于HEV、EV驱动电机转子。但固溶铌后的成品再结晶比例低，400Hz、I. OT下的铁损在40W/kg 以上，铁损明显偏尚。该广品的强度虽尚但磁性能$父差。
发明内容
[0011] 本发明的目的就是要提供一种消除应力退火前机械性能优良、消除应力退火后磁 性能优良的电动汽车驱动电机用无取向硅钢及其制备发生。
[0012] 为实现上述目的，本发明采用的技术方案是:一种电动汽车驱动电机用无取向硅 钢，以重量百分比计，包括以下化学元素成分 ...
Figure CN105950960BD00061
Figure CN105950960BD00062
，并且〇< (硅+ 铝+猛）
Figure CN105950960BD00063
，其余为铁及不可避免的杂质。
[0013] 作为优选方案一，以重量百分比计，包括以下化学元素成分：0<碳彡0.003%、
Figure CN105950960BD00064
Figure CN105950960BD00065
，其余为铁及不可避免的杂质。此方案的特点是硅 含量较高，其他合金元素含量相对较低，在保证生产可行性前提下可得到兼顾铁损和磁感 的优良磁性能。
[0014] 作为优选方案二，以重量百分比计，包括以下化学元素成分：0<碳彡0.003%、
Figure CN105950960BD00066
Figure CN105950960BD00067
其余为铁及不可避免的 杂质。此方案的特点是硅含量较低，其他合金元素含量较高，在保证生产可行性前提下同样 可得到兼顾铁损和磁感的优良磁性能。
[0015] 上述两种方案在得到高性能的同时，需要严格控制合金含量，特别是主要合金元 素硅+铝+锰(Si+Al+Mn)的含量不能超过4.5%，否则在冷乳时容易出现边裂和断带，难以保 证乳制顺行。方案一中Si%较高，其对降低铁损、提高机械强度效果最为明显，但也会明显 降低磁感，因此方案一 (Al+Mn) %较低，以保证磁感不会急剧恶化，同时保证(Si+Al+Mn)的 含量不超标。方案二中Si%较低，其对提高磁感强度有明显作用，且因为Si为脆性元素，其 含量的降低有利乳制特别是冷乳，方案二(Al+Mn) %较高，以保证材料的电阻率不会因为 Si%的降低而急剧下降，从而保证材料的铁损不会明显升高；另外，添加一定量的Sn，可以 改善成品织构提高磁性;但是，因为Sn易在晶界处偏析，导致晶界强度较低，材料冷变形时 也容易发生断带，因此其含量也不宜过高，方案二中Sn为0.03%〜0.06%。
[0016] —种制备上述所述电动汽车驱动电机用无取向硅钢的方法，
[0017] 1)冶炼、铸造
[0018] 按所述成分及重量百分比制备铸坯；
[0019] 2)乳制
[0020] 铸坯加热温度1100°C〜1200 °C、加热时间3〜6h;粗乳出口温度1000°C〜1100°C， 总压下率不低于80%，出口厚度为35mm〜50mm;精乳终乳温度800°C〜980°C，总压下率不低 于80%，板厚为2mm〜2.5mm;卷取温度为650°C〜700°C;
[0021] 3)常化和酸洗
[0022] 常化均热温度860 °C〜950 °C、常化均热时间40s〜180s;酸洗时的酸百分比浓度 5 %〜10 %、酸洗温度。C 75〜95 °C、漂洗水温45 °C〜65 °C ;
[0023] 4)冷乳
[0024] 采用一次性且多道次冷乳法，前几道次的总压下率不低于80%，最后一道次的压 下率不超过20%。
[0025] 5)不完全再结晶退火
[0026] 在连续退火炉中进行不完全再结晶退火，不完全再结晶退火气氛为N2+H2混合气 体，不完全再结晶退火温度为700 °C〜900°C，不完全再结晶退火均热时间80〜20s，再结晶 比例控制在35%〜80%，制得厚度
Figure CN105950960BD00071
：0.30mm的半工艺型冷乳无取向硅钢带。不完全再结晶 退火中之所以将热处理温度控制在700〜900°C、均热时间20〜80s，主要是为了控制再结晶 比例，温度低于700°C或均热时间少于20s，消除应力退火前的再结晶比例低，成品硬度高， 冲压时容易损坏模具，冲压加工性恶化;温度高于900°C或均热时间多于80s，消除应力退火 前的再结晶比例高，转子铁芯强度较低，消除应力退火时再结晶驱动力不足，定子铁芯消除 应力退火后成品磁性差。
[0027] 进一步地，对所述步骤5)中不完全再结晶退火后的半工艺型冷乳无取向硅钢带进 行连续冲压成散片，并将散片叠片铆接为电机转子铁芯。
[0028] 进一步地，对所述步骤5)中不完全再结晶退火后的半工艺型冷乳无取向硅钢带进 行连续冲压成散片，将散片在N2中进行消除应力退火，消除应力退火温度700°C〜800°C、均 热时间2〜3h，再对散片进行发蓝处理，在表面形成绝缘膜，最后叠片铆接为电机定子铁芯。 消除应力退火温度控制在700°C〜800°C，主要是由于温度低于700°C时，形变组织回复和再 结晶不完全，或细小的晶粒难以获得足够的长大动力，定子铁芯磁性难以保证，温度高于 800°C时，会对材料的有利织构产生破坏作用，且造成能源浪费。
[0029] 消除应力退火前，由于大量形变带的存在，位错密度高，导致胞状亚结构的形成和 细化，对位错的滑移产生巨大的阻碍作用，使材料的变形抗力显著升高，屈服强度〇s与晶粒 直径d的关系：
[0030] os = o〇+kd1/2
[0031] 式中为常数，大体相当于单晶体金属的屈服强度;d为多晶体中各晶粒的平均直 径;k为表征对强度影响程度的常数。该式表明细化晶粒有利于提高材料的屈服强度。因此， 较低的再结晶比例和较小的晶粒尺寸有利于提高无取向硅钢片的屈服强度，但对其磁性不 利。
[0032] 消除应力退火后，冷乳残余的形变储能为回复再结晶提供了足够动力，特别是当 成品不完全再结晶退火温度低于消除应力退火温度时，形变带中的晶核获得足够的回复动 力，位错密度降低，部分细小的晶粒获得足够的再结晶长大动力，参与磁化的有效磁畴数量 增加，磁性得到恢复。
[0033] 与现有技术相比，本发明具有以下优点：
[0034] 1、通过化学成分的优化组合、控制不完全再结晶退火的均热时间、均热温度来调 整再结晶比例，从而控制硅钢带的性能。不完全再结晶退火后的无取向硅钢带制成的转子 铁芯屈服强度可达500MPa以上，维氏硬度在250以下，在保证转子强度的前提下充分考虑对 模具的磨损;另外，不完全再结晶退火后的无取向硅钢带在消除应力退火后，其制造的定子 铁芯磁性能非常优异，如0.30mm厚度产品铁损值铁损
Figure CN105950960BD00072
0 · 27mm厚度产品铁损值铁损P1.0/4QL
Figure CN105950960BD00073
、13 · OW/kg、磁感B5qqg
Figure CN105950960BD00074
_ · 68T，0 · 25mm厚度产品铁损值 铁损Pi.q/柳
Figure CN105950960BD00075
L2.0W/kg、磁感B5QQ1
Figure CN105950960BD00076
1.671'，0.20臟厚度产品铁损值铁损卩1.()/4()(
Figure CN105950960BD00077
I. Off Ag, 磁感B5qqq
Figure CN105950960BD00081
1.65T，即消除应力退火后定子铁芯产品的磁性水平与传统全工艺产品相当甚 至更为优良。
[0035] 2、本发明生产的电动汽车驱动电机用无取向硅钢性价比非常高，冲压后即可得到 高强度转子铁芯，消除应力退火后即可得到磁性能优良的定子铁芯，充分利用了材料特性， 节省了原料成本，满足了下游用户特别是高速驱动电机厂家的需求;另外，较低温度和较短 均热时间的不完全再结晶退火有效降低了硅钢生产厂家能源的成本，且不完全再结晶退火 完后不经过涂层处理也降低了产品原料成本。
附图说明
[0036] 图1为20%再结晶比例组织图；
[0037] 图2为80%再结晶比例组织图；
[0038] 图3为本发明再结晶比例对消除应力退火前机械性能的影响图；
[0039] 图4为本发明再结晶比例对消除应力退火后磁性能的影响图。
具体实施方式
[0040] 下面结合实施例对本发明作进一步的详细说明，便于更清楚地了解本发明，但它 们不对本发明构成限定。
[0041] 下面结合具体实施例进一步阐述通过优化化学成分制备的电动汽车驱动电机用 无取向娃钢的性能。
[0042] 铸坯的化学成分如表1
[0043] 表1铸还的化学成分如表I (wt, %)
Figure CN105950960BD00082
Figure CN105950960BD00091
Figure CN105950960BD00101
[
Figure CN105950960BD00111
[0048] 其余的为Fe (铁)及不可避免的杂质。将厚度为200mm的铸坯装入加热炉均热，热乳 成2. Omm厚度的热乳板卷，经过均热温度900°C、均热时间40〜180s常化，经过酸百分比浓度 为5 %、温度80 °C酸洗，经过水温45 °C漂洗，冷乳至0.30mm厚度，然后再经过700〜900 °C X (80〜20) s不完全再结晶退火，且再结晶比例控制在35%〜80%，冲片后在N2保护气氛中经 750°C X 2h消除应力退火(SRA)即可，空冷至室温进行磁性检测，具体见表2。
[0049] 表2试验钢的成品性能
[
Figure CN105950960BD00112
Figure CN105950960BD00121
[0052] 下面结合附图进一步说明再结晶比例对消除应力退火前机械性能和对消除应力 退火后磁性能的影响。不完全再结晶退火后的组织见附图1和图2,图1为20%再结晶比例组 织图片(0.30mm成品厚度）、图2为80%再结晶比例组织图片(0.30mm成品厚度）。
[0053] 由图像分析仪软件可以算出不完全再结晶退火比例，不完全再结晶退火比例对机 械性能和磁性能的影响见附图3和附图4。图3为再结晶比例对消除应力退火前机械性能的 影响（0.30_成品厚度），图图3可见，要得到较高的屈服强度又不至于使硬度过高，不完全 再结晶退火比例应在35〜95%范围内，图4为再结晶比例对消除应力退火后磁性能的影响 (0.30mm成品厚度），由图4可见，不完全再结晶退火比例由80 %提尚到90%过程中，对应消 除应力退火后的试样磁感急剧下降，要在消除应力退火后得到理想的磁性能，不完全再结 晶退火比例应在30〜80%范围内，综合二者要求，理想的不完全再结晶退火比例应在35〜 80%范围内。
[0054] 下面结合具体实施例进一步说明通过控制不完全再结晶退火的均热时间、均热温 度来调整再结晶比例对消除应力退火前机械性能和对消除应力退火后磁性能的影响。
[0055] 选取实施例3 (钢种3)和实施例9 (钢种9)的钢种，将厚度为200mm的铸坯装入加热 炉均热，热乳成2. Omm厚度的热乳板卷，经过均热温度900 °C、均热时间40〜180s常化，经过 酸百分比浓度为5 %、温度80 °C酸洗，经过水温45 °C漂洗，冷乳至0.30mm厚度，然后再经过 700〜900°C X (80〜20) s不完全再结晶退火，且再结晶比例控制在35%〜80%，冲片后进行 750°C X 2h消除应力退火(SRA)，空冷至室温进行磁性检测，具体工艺见及磁性能结果具体 见表3。
[0056] 表3退火工艺及对应再结晶比例
Figure CN105950960BD00131
[0059]综上所述，下游电机厂购得本发明生产的半工艺型冷乳无取向硅钢后，用户应用 自身条件，冲片后定子铁芯只需经过消除应力退火后，磁性能即可显著改善，达到磁性能要 求;转子铁芯无需消除应力退火，其强度已经达到要求。

Claims (4)

1. 一种电动汽车驱动电机用无取向硅钢，其特征在于：以重量百分比计，包括以下化学 元素成分：〇<碳彡〇.〇〇3%、3.0%彡硅彡4.0%、0<锰彡0.5%、0<磷彡0.05%、0<硫彡
0.002%、0<铝彡0.5%、0<氮彡0.003%，并且0<(娃+铝+猛）彡4.5%，其余为铁及不可避 免的杂质； 所述电动汽车驱动电机用无取向硅钢的方法如下： 1) 冶炼、铸造 按所述成分及重量百分比制备铸还； 2) 乳制 铸坯加热温度11OO °C〜1200 °C、加热时间3〜6h;粗乳出口温度IOOO °C〜1100 °C，总压 下率不低于80%，出口厚度为35mm〜50mm;精乳终乳温度800°C〜980°C，总压下率不低于 80%，板厚为2mm〜2.5mm;卷取温度为650°C〜700°C; 3) 常化和酸洗 常化均热温度860°C〜950°C、常化均热时间40s〜180s;酸洗时的酸百分比浓度5%〜 10%、酸洗温度75〜95°C、漂洗水温45°C〜65°C ; 4) 冷乳 采用一次性且多道次冷乳法，前几道次的总压下率不低于80%，最后一道次的压下率 不超过20 %; 5) 不完全再结晶退火 在连续退火炉中进行不完全再结晶退火，不完全再结晶退火气氛为N2+H2混合气体，不 完全再结晶退火温度为800°C〜900°C，不完全再结晶退火均热时间80〜20s，再结晶比例控 制在35%〜80%，制得厚度彡0.30mm的半工艺型冷乳无取向硅钢带。
2. —种制备权利要求1所述电动汽车驱动电机用无取向硅钢的方法，其特征在于： 1) 冶炼、铸造 按所述成分及重量百分比制备铸还； 2) 乳制 铸坯加热温度1100°C〜1200°C、加热时间3〜6h;粗乳出口温度1000°C〜1100°C，总压 下率不低于80%，出口厚度为35mm〜50mm;精乳终乳温度800°C〜980°C，总压下率不低于 80%，板厚为2mm〜2.5mm;卷取温度为650°C〜700°C; 3) 常化和酸洗 常化均热温度860°C〜950°C、常化均热时间40s〜180s;酸洗时的酸百分比浓度5%〜 10%、酸洗温度75〜95°C、漂洗水温45°C〜65°C ; 4) 冷乳 采用一次性且多道次冷乳法，前几道次的总压下率不低于80%，最后一道次的压下率 不超过20 %; 5) 不完全再结晶退火 在连续退火炉中进行不完全再结晶退火，不完全再结晶退火气氛为N2+H2混合气体，不 完全再结晶退火温度为800°C〜900°C，不完全再结晶退火均热时间80〜20s，再结晶比例控 制在35%〜80%，制得厚度彡0.30mm的半工艺型冷乳无取向硅钢带。
3. 根据权利要求2所述电动汽车驱动电机用无取向硅钢的制备方法，其特征在于:对所 述步骤5)中不完全再结晶退火后的半工艺型冷乳无取向硅钢带进行连续冲压成散片，并将 散片叠片铆接为电机转子铁芯。
4.根据权利要求2所述电动汽车驱动电机用无取向硅钢的制备方法，其特征在于:对所 述步骤5)中不完全再结晶退火后的半工艺型冷乳无取向硅钢带进行连续冲压成散片，将散 片在N2中进行消除应力退火，消除应力退火温度700°C〜800°C、均热时间2〜3h，再对散片 进行发蓝处理，在表面形成绝缘膜，最后叠片铆接为电机定子铁芯。
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