KR102290227B1 - 금속 스트립을 위한 연속주조 및 열간압연 복합장치 - Google Patents
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Abstract
금속 스트립을 위ㅎ산 연속주조 및 순환식 압연 복합장치에 대한 것으로서 이 장치는, 슬랩을 주조하는 연속주조 라인(1); 상기 슬랩을 조도처리하여 전달봉을 수득하기 위한 제1 압연기(6); 상기 전달봉을 마감처리하여 스트립을 수득하기 위한 제2 압연기(11); 적어도 2대의 제1 압연스탠드(17)를 포함하고 상기 스트립의 두께를 더 감소시키기 위한 제3 압연기(18); 상기 제3 압연기(18)의 하류에 위치하는 것으로서, 80 내지 250 톤의 중량 및/또는 최고 6 미터의 직경을 갖고 메가 코일이라고 부르는 코일을 권선 및 탈권선할 수 있는 크기의 적어도 1개의 제1 대용량 릴(37, 37')을 포함하는 스트립 축적 수단(20); 상기 제3 압연기(18)와 축적 수단(20) 사이에 배치되고, 메가 코일이 상기의 적어도 1개의 제1 릴(37, 37') 상에 권선된 후 스트립을 절단하도록 구성된 플라잉 절단 수단(13); 및 상기 축적 수단(20)의 하류에 위치하는 것으로서 메가 코일의 스트립을 절단 및 이 메가 코일의 스트립의 일부를 예정된 중량 한계치 혹은 코일 직경 한계치로 권선하여 다수의 코일을 제조하는 절단 및 권선 라인(22)을 포함하며, 여기서 상기의 절단 및 권선 라인(22)에는 상기 다수의 코일의 제조에 앞서서 적어도 1회의 스트립 압연을 수행하는 가역형 압연기가 구비되어 있다.
Description
본 발명은 오스테나이트 영역 혹은 페라이트 영역에서 코일 형태의 압연 스트립을 제조할 수 있는, 금속 스트립을 위한 연속주조 및 열간압연 복합장치에 관한 것이다.
박판(슬랩) 연속주조 설비 기술의 개발은, 주조를 열간압연과 결합한 복합 장치의 현저한 발전을 가져왔다. 이러한 장치의 예는 유럽 특허 EP0980723A2에 개시되어 있다.
장치의 조립배치 및 부설된 보조 장치에 관련하여, 3가지 압연 장치 및 방법이 당해 분야에 공지되어 있으며 이는 다양한 크기와 야금처리 방식 (후자는 장치의 출구에서 수득할 수 있는 산물을 의미함)를 특징으로 한다, 즉:
- 연속주조된 슬랩을, 권선 릴 상에 권선된 소정 크기의 스트립 코일을 압연공정 종료시 각 슬랩편에 대해 수득할 수 있도록 하는, 소정 크기의 슬랩편으로 절단하는 코일 대 코일 방식;
- 연속주조된 슬랩을, 소정 크기의 복수의 코일, 예컨대, 3개 내지 7개의 코일에 상응하는 길이의 스트립을 압연공정 종료시 각 슬랩편에 대해 수득할 수 있도록 하는, 소정 크기의 슬랩편으로 절단하고, 여기서 권선 릴 상에 권선된 소정 크기의 코일을 수득하는데 플라잉 전단기(flying shear)가 연속적으로 이용되는 것인, 반-순환 방식;
- 연속 주조된 슬랩이 압연기를 이음매없이 통과하고, 권선 릴 상에 권선된 소정 크기의 스트립 코일을 수득하는데 플라잉 전단기가 연속적으로 이용되는 것인, 순환 방식이 여기에 포함된다.
전술한 각 구성들의 한계를 극복하기 위하여, 상술한 3가지 방식에 따라 제조할 수 있도록 시스템을 제작 및 구성하여 생산 유연성을 증대하고 각 제조방법에 의해 얻을 수 있는 장점을 극대화했다.
종래 기술의 발전에도 불구하고, 저탄소강의 경우 냉간압연 제품을 열간압연 제품으로 완벽하게 대체함에 있어 장애가 되는 한계점들이 여전히 존재한다. 이는, 고품질 제품을 얻기 위해서 저탄소강 슬랩은 반드시 냉간압연해야 하며, 따라서 연속주조 직후의 열간압연만으로는 불가능하다는 것을 의미한다. 종래 기술에서는, 열간압연 단계을 마치면 장치를 청소하여 스케일링 잔사를 제거한 다음 냉간압연을 수행해야만 했다. 뒤이어 즉 냉간압연으로 제품 표면에 원하는 조도(거칠기)를 부여한 다음, 어닐링 및 후속의 템퍼링(tempering) 압연을 수행하여 표면을 마무리하고, 탄성에서 가소성 거동으로 이동하는 과정에서 일어날 수 있는 불안정성을 제거하며 스트립의 편평성을 개선한다. 마지막으로, 이 제품은 아연이나 주석으로 코팅하고 다시 도장처리 할 수 있다 (도 7). 하나의 단계와 다음 단계 사이에서, 각 처리의 종료시 권선된 상태의 제품은 최대 수일간 창고에 그대로 보관될 수 있다. 슬랩 주조후 스트립의 판매 대기까지 약 2개월이 경과할 수도 있다. 따라서, 각각 열간압연 및 냉간압연을 위한 2대의 전용 압연라인이 필요하다는 단점이 있으며 또한 제품 공정의 완료 시간도 매우 길다,
또한, 0.6 내지 0.8 mm의 최소 두께를 얻을 수 있기 때문에 더이상 크기 제약이 없으며 오차 허용도는 냉간압연 스트립에 필적한다. 다만 기계적 성질에 관련된 한계는 여전히 남아있다.
크기 관점에서, 스트립을 0.6 내지 0.8 mm 보다 얇은 두께로 절단 및 권선하는 가능성은 매우 복잡한 문제이며 이는 헤드부를 관리 및 인도하는 과정에서 잼 현상이 일어나 결과적으로 전체 주조 및 압연 공정을 방해할 위험이 있기 때문이다.
또한, 오스테나이트 영역에서 압연시 기계적 성질에 관련된 한계가 있다. 이 한계적인 제약은 통상 냉간압연후 어닐링 처리에 의해 달성되는 수준보다 훨씬 낮은 비등방성 지수 "r"의 변형과 관련이 있으며, 이는 개발되는 각종 상이한 조직에 따른 결과이다. 추가적으로, 최종 두께가 감소하면 미세구조가 정교해져 강도 증가 및 연성(ductility) 감소를 유도한다. 이때문에, 열간압연 스트립은 굽힘 용도로만 사용할 수 있게되고 일반적으로는 몰딩시 극히 적은 변형만 가져온다. 결과적으로, 상술한 문제점들 때문에 냉간압연 제품을 열간압연 제품으로 대체하는데는 한계가 있다.
마지막으로, 현재의 첨단 고강도강(AHSS)을 공지의 시스템으로 제조하는 것은 한계가 있으며 따라서 이러한 장치로 제조할 수 있는 각종 혼합강의 생산량도 적다.
그러므로, 상술한 결점을 극복할 수 있는 혁신적인 연속주조 및 금속 스트립 열간압연 복합 장치를 제공할 필요가 있다.
장치의 조립배치 및 부설된 보조 장치에 관련하여, 3가지 압연 장치 및 방법이 당해 분야에 공지되어 있으며 이는 다양한 크기와 야금처리 방식 (후자는 장치의 출구에서 수득할 수 있는 산물을 의미함)를 특징으로 한다, 즉:
- 연속주조된 슬랩을, 권선 릴 상에 권선된 소정 크기의 스트립 코일을 압연공정 종료시 각 슬랩편에 대해 수득할 수 있도록 하는, 소정 크기의 슬랩편으로 절단하는 코일 대 코일 방식;
- 연속주조된 슬랩을, 소정 크기의 복수의 코일, 예컨대, 3개 내지 7개의 코일에 상응하는 길이의 스트립을 압연공정 종료시 각 슬랩편에 대해 수득할 수 있도록 하는, 소정 크기의 슬랩편으로 절단하고, 여기서 권선 릴 상에 권선된 소정 크기의 코일을 수득하는데 플라잉 전단기(flying shear)가 연속적으로 이용되는 것인, 반-순환 방식;
- 연속 주조된 슬랩이 압연기를 이음매없이 통과하고, 권선 릴 상에 권선된 소정 크기의 스트립 코일을 수득하는데 플라잉 전단기가 연속적으로 이용되는 것인, 순환 방식이 여기에 포함된다.
전술한 각 구성들의 한계를 극복하기 위하여, 상술한 3가지 방식에 따라 제조할 수 있도록 시스템을 제작 및 구성하여 생산 유연성을 증대하고 각 제조방법에 의해 얻을 수 있는 장점을 극대화했다.
종래 기술의 발전에도 불구하고, 저탄소강의 경우 냉간압연 제품을 열간압연 제품으로 완벽하게 대체함에 있어 장애가 되는 한계점들이 여전히 존재한다. 이는, 고품질 제품을 얻기 위해서 저탄소강 슬랩은 반드시 냉간압연해야 하며, 따라서 연속주조 직후의 열간압연만으로는 불가능하다는 것을 의미한다. 종래 기술에서는, 열간압연 단계을 마치면 장치를 청소하여 스케일링 잔사를 제거한 다음 냉간압연을 수행해야만 했다. 뒤이어 즉 냉간압연으로 제품 표면에 원하는 조도(거칠기)를 부여한 다음, 어닐링 및 후속의 템퍼링(tempering) 압연을 수행하여 표면을 마무리하고, 탄성에서 가소성 거동으로 이동하는 과정에서 일어날 수 있는 불안정성을 제거하며 스트립의 편평성을 개선한다. 마지막으로, 이 제품은 아연이나 주석으로 코팅하고 다시 도장처리 할 수 있다 (도 7). 하나의 단계와 다음 단계 사이에서, 각 처리의 종료시 권선된 상태의 제품은 최대 수일간 창고에 그대로 보관될 수 있다. 슬랩 주조후 스트립의 판매 대기까지 약 2개월이 경과할 수도 있다. 따라서, 각각 열간압연 및 냉간압연을 위한 2대의 전용 압연라인이 필요하다는 단점이 있으며 또한 제품 공정의 완료 시간도 매우 길다,
또한, 0.6 내지 0.8 mm의 최소 두께를 얻을 수 있기 때문에 더이상 크기 제약이 없으며 오차 허용도는 냉간압연 스트립에 필적한다. 다만 기계적 성질에 관련된 한계는 여전히 남아있다.
크기 관점에서, 스트립을 0.6 내지 0.8 mm 보다 얇은 두께로 절단 및 권선하는 가능성은 매우 복잡한 문제이며 이는 헤드부를 관리 및 인도하는 과정에서 잼 현상이 일어나 결과적으로 전체 주조 및 압연 공정을 방해할 위험이 있기 때문이다.
또한, 오스테나이트 영역에서 압연시 기계적 성질에 관련된 한계가 있다. 이 한계적인 제약은 통상 냉간압연후 어닐링 처리에 의해 달성되는 수준보다 훨씬 낮은 비등방성 지수 "r"의 변형과 관련이 있으며, 이는 개발되는 각종 상이한 조직에 따른 결과이다. 추가적으로, 최종 두께가 감소하면 미세구조가 정교해져 강도 증가 및 연성(ductility) 감소를 유도한다. 이때문에, 열간압연 스트립은 굽힘 용도로만 사용할 수 있게되고 일반적으로는 몰딩시 극히 적은 변형만 가져온다. 결과적으로, 상술한 문제점들 때문에 냉간압연 제품을 열간압연 제품으로 대체하는데는 한계가 있다.
마지막으로, 현재의 첨단 고강도강(AHSS)을 공지의 시스템으로 제조하는 것은 한계가 있으며 따라서 이러한 장치로 제조할 수 있는 각종 혼합강의 생산량도 적다.
그러므로, 상술한 결점을 극복할 수 있는 혁신적인 연속주조 및 금속 스트립 열간압연 복합 장치를 제공할 필요가 있다.
본 발명의 첫번째 목적은 보다 광범위한 제품을 압연할 수 있고 0.8 mm 보다 얇은 산출 두께를 수득할 수 있는 연속주조 및 금속 스트립 열간압연 복합장치를 제공함으로써, 종래 기술의 해법에 있어서 박판 스트립 취급시의 난점을 피할 수 있다.
본 발명의 또다른 목적은, 우수한 기계적 성질을 얻기 위해 종래 기술에서는 반드시 냉간압연을 거쳐야하는 제품도 연속 열간압연 처리할 수 있는 장치를 제공함으로써, 열간압연 후, 냉간압연 사이클을 거쳐 제작되는 제품들을 대체할 수 있는 새로운 제품을 위한 처리비용 및 전체 장치에 소요되는 시간을 대폭 감소시킬 수 있다.
본 발명의 또다른 목적은, 우수한 기계적 성질을 얻기 위해 종래 기술에서는 반드시 냉간압연을 거쳐야하는 제품도 연속 열간압연 처리할 수 있는 장치를 제공함으로써, 열간압연 후, 냉간압연 사이클을 거쳐 제작되는 제품들을 대체할 수 있는 새로운 제품을 위한 처리비용 및 전체 장치에 소요되는 시간을 대폭 감소시킬 수 있다.
그러므로 본 발명은,
- 슬랩 주조를 위한 연속주조 라인;
- 상기 슬랩을 조도처리하여 전달봉을 수득하기 위한 제1 압연기;
- 상기 전달봉을 마감처리하여 스트립을 수득하기 위한 제2 압연기;
- 적어도 2대의 제1 압연스탠드를 포함하고 상기 스트립의 두께를 더 감소시키기 위한 제3 압연기;
- 상기 제3 압연기의 하류에 위치하는 것으로서, 80 내지 250 미터톤의 중량 및/또는 최고 6 미터의 직경을 갖고 메가 코일이라고 부르는 코일을 권선 및 탈권선할 수 있는 크기의 적어도 1개의 제1 대용량 릴을 포함하는 스트립 축적 수단;
- 상기 제3 압연기와 축적 수단 사이에 배치되고, 메가 코일이 상기의 적어도 1개의 제1 릴 상에 권선된 후 스트립을 절단하도록 구성된 절단 수단; 및
- 상기 축적 수단의 하류에 위치하는 것으로서, 메가 코일의 스트립을 절단 및 이 메가 코일의 스트립의 일부를 예정된 중량 한계치 혹은 코일 직경 한계치까지 권선하여 다수의 코일을 제조하는 절단 및 권선 라인을 포함하며,
여기서 상기의 절단 및 권선 라인에는 상기 다수의 코일의 제조에 앞서서 적어도 1회의 스트립 압연을 수행하는 가역형 압연기가 구비되어 있는, 금속 스트립을 위한 연속주조 및 순환식 압연 복합장치를 통하여 상기 검토한 과제들을 달성하고자 한다.
본 발명의 두번째 측면은 상술한 장치로 수행하는 금속 스트립의 연속주조 및 순환식 압연 공정을 제공하는 것으로서, 이 공정은:
a) 연속주조 라인을 통해 슬랩을 주조하고;
b) 제1 압연기로 이 슬랩을 조도처리하여 전달봉을 수득하고;
c) 제2 압연기로 상기 전달봉을 마감처리하여 스트립을 수득하고;
d) 제3 압연기의 적어도 2대의 압연스탠드로 상기 스트립의 두께를 더 감소시키고;
e) 축적 수단의 적어도 하나의 제1 대용량 릴을 이용하여 상기 스트립을 권선하여 80 내지 250톤의 중량 및/또는 최고 6미터의 직경을 갖는 코일, 예컨대 메가 코일을 형성하고;
f) 상기 메가 코일이 적어도 1개의 제1 릴에 권선된 후에 절단 수단으로 스트립을 절단하고;
g) 적어도 1개의 제1 릴로부터 스트립을 탈권선하여 가역형 압연기 내에서 스트립의 적어도 1회의 제1 압연 단계를 수행하고;
h) 스트립을 절단하고 상기 스트립의 일부를 예정된 중량 한계치 혹은 코일 직경 한계치까지 권선하여 다수의 코일을 제조하는 단계들을 포함한다.
본 명세서에서, 메가 코일은 80 내지 250 미터톤의 중량 및/또는 최대 6 미터 바람직하게는 3 내지 6 미터의 직경을 갖는 스트립 코일을 말한다.
유리하게는, 본 발명에 따른 메가 코일 권선 방식을 적용하면, 스트립의 진행 속도가 빠름에도 불구하고 0.8 mm 미만, 바람직하게는 0.7 mm 미만의 두께를 갖는 부분을 포함하는 스트립을 도입함에 따른 잼 현상의 위험을 없앨 수 있다. 실제로, 열간압연에 관련된 주조공정을 수반하는 순환식 압연기에서, 열간 압연기로부터의 스트립의 배출 속도를 결정하는 것은 주조속도이다. 예를 들어, 110 mm 두께의 슬랩 및 6 m/분의 주조속도일 때, 사상 압연기 (finishing mill)의 배출 속도는 660 m/분에 상당하며 따라서 1.0 mm 두께의 스트립을 수득할 수 있다. 추가적으로, 배출 스트립의 두께를 예컨대 0.5 mm로 감소시키면, 스트립 속도가 1320 m/분에 도달한다. 또한 원하는 스트립 두께를 반으로 감소시킬 경우, 압연기 출구측 스트립 권선속도는 2배가 되어야한다. 통상의 가이드 장치로는, 이러한 진행 및 권선 속도로 플라이(fly) 상에서 절단되는 스트립의 헤드부를 제어하여 잼 현상을 피하는 것이 사실상 불가능하다. 따라서, 본 발명의 장치에 메가 코일 권선용 대용량 축적 수단을 구비하면 연속압연 공정의 신뢰도를 높이는데 매우 유리하다.
또다른 장점으로서, 훨씬 더 컴팩트하고 다용도의 라인을 구현할 수 있으며 이에 따라 종래 기술의 공정을 단순화할 수 있고 (도 7), 결과적으로 약 2개월에서 1개월로 제품 처리완료 시간이 감소한다. 특히, 3대의 열간 압연기를 포함하는 본 발명 장치의 단일 압연 레이아웃을 통과한 뒤, 판매 대기를 위해 스트립을 연속으로 피클링(산세) 및 가능하면 탬퍼링(조절) 압연에 따라 표면가공하고, 코팅 및/또는 사전도장 처리하면 된다 (도 8). 실제로, 모든 잔열 및 압연 처리는 단일 압연 레이아웃 상에서 수행된다. 그러므로, 판매 측면에서 제품 주조 및 최종처리까지의 시간을 단축할 수 있고 결과적으로 소요기간은 1개월 미만에 불과하다.
추가적으로, 본 발명의 목적 대상인 레이아웃을 통하여 현재 냉간압연 장치에서만 제작되는 DQ (연신 품질), DDQ (딥드로잉 품질) 및 EDDQ (엑스트라 딥드로잉 품질) 제품을 제조할 수 있으며 이들 제품은 종래 기술에 따른 장치로 제조한 제품들과 적어도 동등한 특성을 갖는다.
유리하게는, 본 발명의 장치는 사상 압연기의 하류측에 적어도 2대의 추가적인 압연스탠드를 포함한 제3 압연기를 구비하고 이 추가적인 압연스탠드가 스트립의 두께를 더 감소시킬 수 있고 또한, 본 발명의 변형예에서, 오스테나이트 영역에서 작업할 것인지 페라이트 영역에서 작업할 것인지에 따라 급속 가열장치 혹은 급속 냉각장치에 선행하여 배치될 수 있다.
또다른 급속 가열장치를 사상 압연기의 상류에 설치하여 오스테나이트 영역의 압연을 지속 유지할 수 있다.
제품을 0.8 mm 미만의 두께를 위해 이러한 2대의 추가적인 압연스탠드로 압연할 경우, 절단 및 압연 과정에서 상기 제품을 관리할 필요가 있다. 실제로, 스트립은 종래의 권선 릴에 직접 전달하지 않고 적어도 1 mm의 두께를 가진 스트립을 권선하기 적절한, 다만 층상 냉각라인을 통해 냉각한 후에, 메가 코일형 축적 스테이션에 전달한 후 이어서 가역형 압연기 상류와 하류에 있는 최종 권선 릴을 구비한 열간 압연기에로 이송한다.
최종 권선 릴 상의 최종 코일의 중량은 중량 한계치 및 경우에 따라 직경 한계치를 설정하여 자동화 수준으로 고정한다. 최종 코일에 의해 도달하는 2개의 한계치 중 첫번째는 중량 및/또는 직경 센서로 검출하며, 이어서 전단기를 이용하여 절단 공정을 개시한다.
본 발명 장치의 바람직한 구현예에서, 메가 코일형 축적 스테이션은 적어도 2대의 압연스탠드, 예컨대, "열간 압연"으로 공지된 압연 공정을 구현하기 위해 설계된 단 2대의 압연스탠드를 구비한 가역형 압연기를 포함하는 절단 및 권선 라인에 연결된다. 상기의 열간 압연기는 입구의 두께가 0.5 내지 5 mm로서 200 내지 600 ℃의 온도에서 재료를 수용하고 이 재료을 0.25 내지 2.0 mm 두께의 출구쪽으로 압연한다. 특히, 두께는 저탄소강 스트립의 경우 0.25 내지 2.0 mm이며 HSS 스트립의 경우 0.5 내지 1.5 mm의 두께를 얻을 수 있다.
적어도 1개의 릴 및 각각의 절단 수단이 가역형 압연기 상류와 하류에 구비된다. 마지막 압연 단계가 짝수나 홀수로서 종료되면, 상이한 두께와 중량을 갖는 스트립의 일부 혹은 영역이 각각의 절단 수단에 의해 분리되며, 비중이 10 내지 20 kg/mm 및 중량이 최대 35 미터톤, 바람직하게는 15 내지 35 미터톤에 달하는 이에 상응하는 스트립 코일이 인접한 릴에 권선된다. 예를 들어, 선택적으로 상이한 두께와 중량을 갖는 5 내지 8개의 코일을 1개의 메가 코일로부터 얻을 수 있다.
공지된 바와 같이, 비중은 철강 산업에서 공장 설비가 처리하는 코일의 중량을 결정하는데 이용하는 방법이다. 예를 들어, 18 kg/mm는 코일의 중량(kg)을 계산하기 위하여 스트립의 폭(mm)과 비중(kg/mm)의 곱셈을 만족하는 값이다.
가역형 압연 단계의 횟수는 원하는 최종 두께에 따라 변할 수 있다. 적어도 2개의 대용량 릴이 메가 코일의 가역형 압연에 사용되며 이중 1개는 가역형 압연기의 상류에 다른 1개는 하류에 배치되고 전체 메가 코일을 권선 및 탈권선하도록 구성되었다.
상이한 두께를 갖는 메가 코일을 형성하는 스트립 영역의 경우, 제3 압연기의 압연스탠드는 모든 스트립 영역과 동등하거나 혹은 최종 생산 요건 및 생산 뱃치의 적정 두께에 따라 상이할 수 있는 특정의 두께로 압연하도록 프로그램한다.
상기의 작업 방법은, 초박판 스트립 제조 계획을 개시할 때 잼 현상의 위험을 최소화할 수 있는 두께, 즉, 1 mm 이상의 스트립을 최초로 압연하기 위한 것이며 이는 초기에 종래의 권선 시스템 상에 권선된다.
두께를 1 mm 미만으로 감소시키고 상이한 두께의 스트립 영역을 얻고자 할 경우, 스트립을 플라잉 절단 전단기로 절단하고 절단 스트립의 말단을 이미 종래의 릴 상에 권선되어 있는 코일에 감는 한편, 절단하여 얻은 스트립의 헤드부는 예를 들어 메가 코일 용도의 2개의 릴을 포함하는 축적 수단을 향하도록 한다. 1차 권선을 촉진하는 벨트 래퍼(wrapper)에 의해 이들 메가 코일용 릴 중 하나에 상기 스트립의 권선이 촉진된다. 권선 릴이 스트립을 인장하면, 래퍼가 개방되며 제3 압연기의 스탠드가 점차 상이한 두께로 압연을 개시하고, 이에 따라 적어도 1 mm의 초기 두께를 기준하여 두께가 감소한 후 증가하는 스트립 영역을 제조할 수 있으며, 이러한 스트립 영역은 메가 코일 권선 릴에 이음매 없이 권선된다.
유리하게는, 본 발명의 장치의 중심선에 대한 스트립의 편차를 적절한 광센서로 측정할 수 있으며, 중심조정 시스템은 슬라이드 상에 장착된 메가 코일 권선 릴을 저마찰력으로 이동시킬 수 있고 이러한 이동은 유압식 작동기에 의해 제어된다.
상술한 본 발명의 바람직한 구현예는 본원의 종속항에 개시되어 있다.
본 발명의 또다른 특징과 장점은, 비제한적인 실시예에서 예시한 연속주조 및 금속 스트립 압연 복합장치에 대한 바람직하나 이에 국한되지 않는 구현예의 상세한 설명 및 첨부된 도면으로부터 더욱 명확해질 것이다.
- 슬랩 주조를 위한 연속주조 라인;
- 상기 슬랩을 조도처리하여 전달봉을 수득하기 위한 제1 압연기;
- 상기 전달봉을 마감처리하여 스트립을 수득하기 위한 제2 압연기;
- 적어도 2대의 제1 압연스탠드를 포함하고 상기 스트립의 두께를 더 감소시키기 위한 제3 압연기;
- 상기 제3 압연기의 하류에 위치하는 것으로서, 80 내지 250 미터톤의 중량 및/또는 최고 6 미터의 직경을 갖고 메가 코일이라고 부르는 코일을 권선 및 탈권선할 수 있는 크기의 적어도 1개의 제1 대용량 릴을 포함하는 스트립 축적 수단;
- 상기 제3 압연기와 축적 수단 사이에 배치되고, 메가 코일이 상기의 적어도 1개의 제1 릴 상에 권선된 후 스트립을 절단하도록 구성된 절단 수단; 및
- 상기 축적 수단의 하류에 위치하는 것으로서, 메가 코일의 스트립을 절단 및 이 메가 코일의 스트립의 일부를 예정된 중량 한계치 혹은 코일 직경 한계치까지 권선하여 다수의 코일을 제조하는 절단 및 권선 라인을 포함하며,
여기서 상기의 절단 및 권선 라인에는 상기 다수의 코일의 제조에 앞서서 적어도 1회의 스트립 압연을 수행하는 가역형 압연기가 구비되어 있는, 금속 스트립을 위한 연속주조 및 순환식 압연 복합장치를 통하여 상기 검토한 과제들을 달성하고자 한다.
본 발명의 두번째 측면은 상술한 장치로 수행하는 금속 스트립의 연속주조 및 순환식 압연 공정을 제공하는 것으로서, 이 공정은:
a) 연속주조 라인을 통해 슬랩을 주조하고;
b) 제1 압연기로 이 슬랩을 조도처리하여 전달봉을 수득하고;
c) 제2 압연기로 상기 전달봉을 마감처리하여 스트립을 수득하고;
d) 제3 압연기의 적어도 2대의 압연스탠드로 상기 스트립의 두께를 더 감소시키고;
e) 축적 수단의 적어도 하나의 제1 대용량 릴을 이용하여 상기 스트립을 권선하여 80 내지 250톤의 중량 및/또는 최고 6미터의 직경을 갖는 코일, 예컨대 메가 코일을 형성하고;
f) 상기 메가 코일이 적어도 1개의 제1 릴에 권선된 후에 절단 수단으로 스트립을 절단하고;
g) 적어도 1개의 제1 릴로부터 스트립을 탈권선하여 가역형 압연기 내에서 스트립의 적어도 1회의 제1 압연 단계를 수행하고;
h) 스트립을 절단하고 상기 스트립의 일부를 예정된 중량 한계치 혹은 코일 직경 한계치까지 권선하여 다수의 코일을 제조하는 단계들을 포함한다.
본 명세서에서, 메가 코일은 80 내지 250 미터톤의 중량 및/또는 최대 6 미터 바람직하게는 3 내지 6 미터의 직경을 갖는 스트립 코일을 말한다.
유리하게는, 본 발명에 따른 메가 코일 권선 방식을 적용하면, 스트립의 진행 속도가 빠름에도 불구하고 0.8 mm 미만, 바람직하게는 0.7 mm 미만의 두께를 갖는 부분을 포함하는 스트립을 도입함에 따른 잼 현상의 위험을 없앨 수 있다. 실제로, 열간압연에 관련된 주조공정을 수반하는 순환식 압연기에서, 열간 압연기로부터의 스트립의 배출 속도를 결정하는 것은 주조속도이다. 예를 들어, 110 mm 두께의 슬랩 및 6 m/분의 주조속도일 때, 사상 압연기 (finishing mill)의 배출 속도는 660 m/분에 상당하며 따라서 1.0 mm 두께의 스트립을 수득할 수 있다. 추가적으로, 배출 스트립의 두께를 예컨대 0.5 mm로 감소시키면, 스트립 속도가 1320 m/분에 도달한다. 또한 원하는 스트립 두께를 반으로 감소시킬 경우, 압연기 출구측 스트립 권선속도는 2배가 되어야한다. 통상의 가이드 장치로는, 이러한 진행 및 권선 속도로 플라이(fly) 상에서 절단되는 스트립의 헤드부를 제어하여 잼 현상을 피하는 것이 사실상 불가능하다. 따라서, 본 발명의 장치에 메가 코일 권선용 대용량 축적 수단을 구비하면 연속압연 공정의 신뢰도를 높이는데 매우 유리하다.
또다른 장점으로서, 훨씬 더 컴팩트하고 다용도의 라인을 구현할 수 있으며 이에 따라 종래 기술의 공정을 단순화할 수 있고 (도 7), 결과적으로 약 2개월에서 1개월로 제품 처리완료 시간이 감소한다. 특히, 3대의 열간 압연기를 포함하는 본 발명 장치의 단일 압연 레이아웃을 통과한 뒤, 판매 대기를 위해 스트립을 연속으로 피클링(산세) 및 가능하면 탬퍼링(조절) 압연에 따라 표면가공하고, 코팅 및/또는 사전도장 처리하면 된다 (도 8). 실제로, 모든 잔열 및 압연 처리는 단일 압연 레이아웃 상에서 수행된다. 그러므로, 판매 측면에서 제품 주조 및 최종처리까지의 시간을 단축할 수 있고 결과적으로 소요기간은 1개월 미만에 불과하다.
추가적으로, 본 발명의 목적 대상인 레이아웃을 통하여 현재 냉간압연 장치에서만 제작되는 DQ (연신 품질), DDQ (딥드로잉 품질) 및 EDDQ (엑스트라 딥드로잉 품질) 제품을 제조할 수 있으며 이들 제품은 종래 기술에 따른 장치로 제조한 제품들과 적어도 동등한 특성을 갖는다.
유리하게는, 본 발명의 장치는 사상 압연기의 하류측에 적어도 2대의 추가적인 압연스탠드를 포함한 제3 압연기를 구비하고 이 추가적인 압연스탠드가 스트립의 두께를 더 감소시킬 수 있고 또한, 본 발명의 변형예에서, 오스테나이트 영역에서 작업할 것인지 페라이트 영역에서 작업할 것인지에 따라 급속 가열장치 혹은 급속 냉각장치에 선행하여 배치될 수 있다.
또다른 급속 가열장치를 사상 압연기의 상류에 설치하여 오스테나이트 영역의 압연을 지속 유지할 수 있다.
제품을 0.8 mm 미만의 두께를 위해 이러한 2대의 추가적인 압연스탠드로 압연할 경우, 절단 및 압연 과정에서 상기 제품을 관리할 필요가 있다. 실제로, 스트립은 종래의 권선 릴에 직접 전달하지 않고 적어도 1 mm의 두께를 가진 스트립을 권선하기 적절한, 다만 층상 냉각라인을 통해 냉각한 후에, 메가 코일형 축적 스테이션에 전달한 후 이어서 가역형 압연기 상류와 하류에 있는 최종 권선 릴을 구비한 열간 압연기에로 이송한다.
최종 권선 릴 상의 최종 코일의 중량은 중량 한계치 및 경우에 따라 직경 한계치를 설정하여 자동화 수준으로 고정한다. 최종 코일에 의해 도달하는 2개의 한계치 중 첫번째는 중량 및/또는 직경 센서로 검출하며, 이어서 전단기를 이용하여 절단 공정을 개시한다.
본 발명 장치의 바람직한 구현예에서, 메가 코일형 축적 스테이션은 적어도 2대의 압연스탠드, 예컨대, "열간 압연"으로 공지된 압연 공정을 구현하기 위해 설계된 단 2대의 압연스탠드를 구비한 가역형 압연기를 포함하는 절단 및 권선 라인에 연결된다. 상기의 열간 압연기는 입구의 두께가 0.5 내지 5 mm로서 200 내지 600 ℃의 온도에서 재료를 수용하고 이 재료을 0.25 내지 2.0 mm 두께의 출구쪽으로 압연한다. 특히, 두께는 저탄소강 스트립의 경우 0.25 내지 2.0 mm이며 HSS 스트립의 경우 0.5 내지 1.5 mm의 두께를 얻을 수 있다.
적어도 1개의 릴 및 각각의 절단 수단이 가역형 압연기 상류와 하류에 구비된다. 마지막 압연 단계가 짝수나 홀수로서 종료되면, 상이한 두께와 중량을 갖는 스트립의 일부 혹은 영역이 각각의 절단 수단에 의해 분리되며, 비중이 10 내지 20 kg/mm 및 중량이 최대 35 미터톤, 바람직하게는 15 내지 35 미터톤에 달하는 이에 상응하는 스트립 코일이 인접한 릴에 권선된다. 예를 들어, 선택적으로 상이한 두께와 중량을 갖는 5 내지 8개의 코일을 1개의 메가 코일로부터 얻을 수 있다.
공지된 바와 같이, 비중은 철강 산업에서 공장 설비가 처리하는 코일의 중량을 결정하는데 이용하는 방법이다. 예를 들어, 18 kg/mm는 코일의 중량(kg)을 계산하기 위하여 스트립의 폭(mm)과 비중(kg/mm)의 곱셈을 만족하는 값이다.
가역형 압연 단계의 횟수는 원하는 최종 두께에 따라 변할 수 있다. 적어도 2개의 대용량 릴이 메가 코일의 가역형 압연에 사용되며 이중 1개는 가역형 압연기의 상류에 다른 1개는 하류에 배치되고 전체 메가 코일을 권선 및 탈권선하도록 구성되었다.
상이한 두께를 갖는 메가 코일을 형성하는 스트립 영역의 경우, 제3 압연기의 압연스탠드는 모든 스트립 영역과 동등하거나 혹은 최종 생산 요건 및 생산 뱃치의 적정 두께에 따라 상이할 수 있는 특정의 두께로 압연하도록 프로그램한다.
상기의 작업 방법은, 초박판 스트립 제조 계획을 개시할 때 잼 현상의 위험을 최소화할 수 있는 두께, 즉, 1 mm 이상의 스트립을 최초로 압연하기 위한 것이며 이는 초기에 종래의 권선 시스템 상에 권선된다.
두께를 1 mm 미만으로 감소시키고 상이한 두께의 스트립 영역을 얻고자 할 경우, 스트립을 플라잉 절단 전단기로 절단하고 절단 스트립의 말단을 이미 종래의 릴 상에 권선되어 있는 코일에 감는 한편, 절단하여 얻은 스트립의 헤드부는 예를 들어 메가 코일 용도의 2개의 릴을 포함하는 축적 수단을 향하도록 한다. 1차 권선을 촉진하는 벨트 래퍼(wrapper)에 의해 이들 메가 코일용 릴 중 하나에 상기 스트립의 권선이 촉진된다. 권선 릴이 스트립을 인장하면, 래퍼가 개방되며 제3 압연기의 스탠드가 점차 상이한 두께로 압연을 개시하고, 이에 따라 적어도 1 mm의 초기 두께를 기준하여 두께가 감소한 후 증가하는 스트립 영역을 제조할 수 있으며, 이러한 스트립 영역은 메가 코일 권선 릴에 이음매 없이 권선된다.
유리하게는, 본 발명의 장치의 중심선에 대한 스트립의 편차를 적절한 광센서로 측정할 수 있으며, 중심조정 시스템은 슬라이드 상에 장착된 메가 코일 권선 릴을 저마찰력으로 이동시킬 수 있고 이러한 이동은 유압식 작동기에 의해 제어된다.
상술한 본 발명의 바람직한 구현예는 본원의 종속항에 개시되어 있다.
본 발명의 또다른 특징과 장점은, 비제한적인 실시예에서 예시한 연속주조 및 금속 스트립 압연 복합장치에 대한 바람직하나 이에 국한되지 않는 구현예의 상세한 설명 및 첨부된 도면으로부터 더욱 명확해질 것이다.
도 1은 본 발명에 따른 장치의 구현예에 대한 개략도이다.
도 2는 도 1의 장치의 일부에 대한 확대 개략도이다.
도 3은 이중 스트립 권선 및 탈권선 시스템의 개략도이다.
도 4는 상술한 이중 스트립 권선 및 탈권선 시스템의 작업 순서를 도시한다.
도 5는 순환식 압연이 항상 오스테나이트 영역에서 수행되는 장치 부분에서의 온도 경향을 예시한다.
도 6은 순환식 압연이 일차로 오스테나이트 영역 및 후속의 페라이트 영역에서 수행되는 장치 부분에서의 온도 경향을 예시한다.
도 7은 공지 기술에 따른 장치의 블록도이다.
도 8은 본 발명에 따른 장치의 블록도이다.
도 2는 도 1의 장치의 일부에 대한 확대 개략도이다.
도 3은 이중 스트립 권선 및 탈권선 시스템의 개략도이다.
도 4는 상술한 이중 스트립 권선 및 탈권선 시스템의 작업 순서를 도시한다.
도 5는 순환식 압연이 항상 오스테나이트 영역에서 수행되는 장치 부분에서의 온도 경향을 예시한다.
도 6은 순환식 압연이 일차로 오스테나이트 영역 및 후속의 페라이트 영역에서 수행되는 장치 부분에서의 온도 경향을 예시한다.
도 7은 공지 기술에 따른 장치의 블록도이다.
도 8은 본 발명에 따른 장치의 블록도이다.
도면에서 동일한 부호는 동일한 부품 혹은 구성요소를 정의한다.
도 1 내지 6은 연속주조 및 박판 슬랩의 압연을 위한 복합 장치에 대한 바람직한 구현예를 도시하며, 순환 방식으로 스트립을 제공하여 스트립 코일을 수득한다. 스트립의 재료는 바람직하게는 강재이다.
본 발명의 목적 대상인 장치는 모든 구현예에서 다음을 순차적으로 포함한다:
- 슬랩, 바람직하게는 30 내지 140 mm 범위의 두께를 갖는 슬랩을 주조하는 연속 주조기(1);
- 상기 슬랩의 열간조도를 수행하여 블랭크(blank), 소위 전달봉을 수득하기 위한 바람직하게는 1대 내지 4대의 압연스탠드를 포함하는 제1 압연기(6) 혹은 조도처리기;
- 상기 전달봉의 열간 마감처리를 수행하여 스트립을 수득하기 위한 바람직하게는 3대 내지 7대의 압연스탠드를 포함하는 제2 압연기(11) 혹은 사상 압연기;
- 적어도 2대의 제1 압연스탠드(17)를 포함하고 상기 스트립의 두께를 감소시키기 위한 것으로서, 상기 적어도 2대의 압연스탠드(17)는 바람직하게는 4단-스탠드 또는 더욱 바람직하게는 6단-스탠드인 것인, 제3 압연기(18);
- 80 내지 250 미터톤의 중량 및/또는 최고 6 미터의 직경을 갖고 메가 코일이라고 부르는 코일을 권선 및 탈권선할 수 있는 크기의 적어도 1개의 제1 대용량 릴(37, 37')을 포함하는 스트립 축적 수단(20); 및
- 절단 및 권선 라인(22)을 포함하며, 이 절단 및 권선 라인에는:
- 가역형 압연기;
- 예정된 중량 한계치 혹은 코일 직경 한계치까지 스트립의 일부를 권선하기 위하여 상기 압연기의 하류와 상류에 구비된 각각 적어도 1개의 릴(27)과 적어도 1개의 릴(26);
- 상기 축적 수단(20)과 상기 적어도 1개의 릴(27) 사이 및 상기 축적 수단(20)과 상기 적어도 1개의 릴(26) 사이에 각각 배치된 것으로서, 적어도 1개의 릴(27, 26)에 권선된 스트립 부분이 상기 예정된 중량 한계치 혹은 코일 한계치에 도달할 때마다 스트립을 절단하도록 구성된 절단 수단(29, 29');
- 상기 적어도 1개의 릴(27)의 하류에 위치하는 것으로서 메가 코일을 권선 및 탈권선하도록 크기설정된 또다른 대용량 릴(25)이 구비되어 있다.
적어도 릴(27, 26)에 권선되는 코일의 중량 및/또는 직경 센서가 구비되어, 적어도 1개의 릴(27, 26) 상에 권선된 스트립의 일부가 상기 예정된 코일 중량 한계치 혹은 코일 직경 한계치에 도달할 때마다 상기의 절단 수단(29, 29')에 명령신호를 전송한다.
유리하게는, 제3 압연기(18)와 축적 수단(20)를 구비함으로써 상이한 두께 및 품질, 심지어 매우 얇은 제품을 수득하는 한편 공정에서 유발되는 잼 현상의 위험은 피할 수 있다.
바람직한 일 변형예에서, 본 발명 장치의 모든 바람직한 구현예에서와 공통적으로, 축적 수단(20)은 회전식 플랫폼(38)과 통합된, 예컨대, 회전식 플랫폼의 양 말단에 고정된 2개의 대용량 릴(37, 37')을 포함한다. 이 플랫폼(38)은, 메가 코일이 상기 2개의 릴(37, 37') 중 하나에 권선되는 예정 기간이 지난 후 수직축에 대해 예컨대 180° 로 회전할 수 있으며, 이에 따라 어느 한 릴(37)을 제3 압연기(18)로부터 전달되는 연속 스트립의 권선 릴로 사용하는 한편 또다른 릴(37')은 상기 가역형 압연기 방향으로 공급하기 위한 연속 스트립의 탈권선 릴로 사용된다.
유리하게는, 메가 코일을 수득하기 위해 상기 릴(37) 혹은 (37')에 열간압연 스트립의 헤드부를 권선하여 수용 대기시키는 금속 벨트 래퍼(46)를 구비한다.
절단 수단(13)은 회전식 플랫폼(38)의 상류에 위치하며, 80 내지 250 미터톤의 중량 및/또는 최고 6 미터, 바람직하게는 3 내지 6 미터의 직경을 갖는 코일이 2개의 릴(37, 37') 중 하나에 권선되면 스트립을 절단하도록 구성되어 있다. 추가적으로, 2개의 릴(37, 37') 중 하나에 권선될 코일의 중량 및/또는 직경 센서를 구비함으로써, 80 내지 250 톤의 중량 및/또는 최고 6 미터의 직경을 가진 코일이 2개의 릴(37, 37') 중 하나에 권선될 때마다 절단 수단(13)에 명령신호를 전송한다. 회전식 플랫폼(38)은 절단 작업후에 180° 회전한다. 절단 수단(13)은 바람직하게는, 예컨대, 스트립의 진행 속도가 최고 약 25 m/s에 달할 때 플라이 상에서 절단하도록 크기설정된 플라잉 절단 전단기로 구성되어 있다. 절단 수단(29, 29')은 바람직하게는 정적 전단기(static shear)로 구성된다.
회전식 플랫폼(38)은 스트립 이중 권선/탈권선 시스템을 정의한 것으로서, 예를 들어 랙 시스템(rack system)에 의해 구동된다. 이의 회전은 예컨대 전기나 유압식 모터(45), 기어박스, 및 회전식 플랫폼(38) 상에 장착된 랙과 맞물려있는 피니언으로 구성된 제어유닛에 의해 제어된다.
각 릴(37, 37')의 회전 제어부재(44, 43) 및 (41, 40)는 상호 독립적이므로, 제3 압연기(18)로부터 전달되는 스트립의 권선 회전 및 상기 적어도 하나의 가역형 회전기 방향의 스트립의 탈권선 회전을 각각 독립적으로 제어한다.
회전식 플랫폼(38)의 180° 회전 과정에서, 회전 제어부재(44, 43) 및 (41, 40)는 수축하는 각각의 이동식 조인트(38, 42)에 의해 릴(37, 37)로부터 해제된다.
릴(37, 37')에 권선 및 탈권선되는 스트립은 상응하는 유압 실린더(33, 33')에 의해 제어되는 굴대(34, 34')의 축방향 이동에 따라 정렬 유지 및 중심을 잃지 않는다.
더욱더, 역시 본 발명의 모든 구현예에서 공통적으로, 다음과 같은 구성부재가 연속주조기(1)의 하류에 순차적으로 구비된다:
- 선택적 전단기(2), 예컨대, 비상시 슬랩을 절단하는 진동 전단기;
- 슬랩 온도의 유지, 평형화 혹은 상승을 위한 선택적 터널식 용광로 (3);
- 슬랩의 폭을 축소하고 수득하고자 하는 스트립의 폭에 보다 근접하도록 하여 결과적으로 폐기물량을 감소시키고 수율을 향상하기 위한 적어도 하나의 선택적 수직 압연스탠드(4)(엣저:edger) 혹은 적어도 하나의 선택적 프레스;
- 조도처리기(6) 바로 위에 설치된 선택적 제1 스케일 제거장치(5);
- 비상시 전달봉을 절단하거나 불규칙한 형상이 있는 말단부를 제거하여, 사상 압연기(11)의 작동 로울에 대한 손상을 방지하고 폐기물 발생에 따른 잼 현상을 감소시킬 수 있는 선택적 전단기(7);
- 제품의 조도처리시 손실되는 온도를 회복하고 오스테나이트 영역에 잔류하는 사상 압연기에 들어가도록 적절히 조정 및 활성화될 수 있는 전력을 갖는 선택적 급속 가열장치(8), 예컨대, 유도 가열장치;
- 사상 압연기(11)의 바로 위에 설치된 선택적 제2 스케일 제거장치(10);
- 제3 압연기(18)의 적어도 2대의 압연스탠드(17)의 하류 및 절단 수단(13)의 바로 위에 배치된 롤러 테이블 형태의 냉각장치로서, 이 롤러 테이블에는 압연될 스트립의 상면과 하면을 위한 층상 냉각 시스템이 구비되어 있는 것인 선택적 층상 냉각장치(12); 및
- 절단 수단(13)의 하류에 배치되고, 예를 들어, 핀치 롤러와 편항기, 권선 릴, 권선 로울 및 코일 탈적재용 시스템을 포함하는 적어도 2대의 선택적 권선 시스템(14)으로서, 이 권선 시스템(14)은 초박막 두께를 얻기 위한 2대의 압연스탠드(17)의 이용 없이 1 내지 25 mm의 종래 두께로 압연된 권선 스트립의 용도로 사용되는 것인 선택적 권선 시스템(14).
유리하게는, 급속 가열장치(15), 예컨대, 유도 가열장치 및/또는 급속 냉각장치(16), 예컨대, 스트립의 상면과 하면 양측에 냉각액 스프레이 혹은 블레이드(blade)를 형성하는 장치가 사상 압연기(11)와 제3 압연기(18) 사이에 설치된다.
급속 가열장치(15)는 적어도 압연스탠드(17) 내의 오스테나이트 영역에서 압연을 유지하는 경우 활성화되도록 구성되며, 제1 급속 냉각장치(16)는 상기 압연이 오스테나이트 영역에서 페라이트 영역으로 변화하는 경우에 활성화되도록 구성된다.
제3 압연기(17)의 하류에 즉시 및 층상 냉각장치(12)의 상류에는 또다른 급속 냉각장치(19)가 설치되며 이는 새로운 압연물의 온도를 저하시키고 고구동력의 결과물인 미세구조의 제련을 달성하기 위한 것이다.
도 1 및 도 2에서 보는 바와 같이 본 발명의 바람직한 구현예에서, 회전식 플랫폼(38)과 2개의 릴(37, 37')을 포함하는 축적 수단(20)의 하류에서 절단 및 권선 라인(22)은 초박판 스트립의 추가적인 압연을 가능하게 한다.
실제로, 절단 및 권선 라인(22)은 열간압연 방식의 가역형 압연기를 포함하고 여기에는 상류에 적어도 2대의 압연스탠드(28)가 설치되어 있으며, 이 라인에서:
- 상기의 적어도 1개의 릴(27)은 가역형 압연기 내에서 적어도 1회의 홀수 압연단계 이후에 최대 예정된 중량 한계치 혹은 코일 직경 한계치, 바람직하게는 10 내지 20 kg/mg의 비중까지 스트립의 적어도 일부를 권선하도록 구성되어, 예컨대, 최대 35 미터톤 바람직하게는 15 내지 35 미터톤의 중량과 2.1 미터에 상당하는 최대 직경을 가진 코일을 수득할 수 있도록 하고;
- 상기의 절단 수단(29)은 2대의 압연스탠드(28)과 적어도 1개의 릴(27) 사이에 배치되고, 적어도 1개의 릴(27)에 권선된 스트립 일부가 상기 예정된 중량 한계치 혹은 코일 직경 한계치에 도달할 때마다 스트립을 절단하도록 구성되며; 또한,
- 대용량 릴(25)이 적어도 1개의 릴(27)의 하류에 배치되어 가역형 압연기 내에서 적어도 1회의 홀쑤 압연단계 이후에 스트립을 권선하고, 이 릴(25)은 80 내지 250 미터톤의 중량 및/또는 최대 6 미터 바람직하게는 3 내지 6 미터의 직경을 갖는 코일, 즉, 메가 코일을 압연하도록 크기설정되어 있다.
또한, 적어도 2대의 압연스탠드(28) 상류에는:
- 가역형 압연기 내에서 상기의 홀수 단계에 대향하여 적어도 1회의 짝수 압연단계 이후 스트립의 일부를 권선하도록 구성된 적어도 1개의 추가적인 릴(26)이 구비되며, 이 추가적인 릴(26)은 예정된 중량 한계치 바람직하게는 10 내지 20 kg/mg의 비중까지 스트립의 적어도 일부를 권선하도록 크기설정되어 예컨대 최대 35 미터톤 바람직하게는 15 내지 35 미터톤의 중량과 2.1 미터에 상당하는 최대 직경을 가진 코일을 수득할 수 있도록 하고;
- 적어도 1개의 추가적인 릴(26)과 상기 적어도 2대의 압연스탠드 사이에 배치되어 상기 추가적인 릴(26)에 권선된 스트립의 일부가 상기 예정된 중량 한계치나 코일 직경 한계치에 도달할 때마다 스트립을 절단하는 절단 수단(29')이 구비된다.
제1 변형예에서는 단일 릴(27) 및 단일 릴(26)이 포함된다. 상기의 절단 수단(29) 및 절단 수단(29')는 정적 절단 전단기로 구성된다. 이와 별도로, 적어도 2개의 릴(27) 및 적어도 2개의 릴(26), 바람직하게는 오로지 2개의 릴(27) 및 2개의 릴(26)이 구비될 수 있다.
제2 변형예는 상기의 정적 절단 전단기 대신 플라잉 절단 전단기를 사용하는 것을 포함하며, 서로 구별되는 2개의 릴(26, 27)의 대안으로서 캐러셀(수하물 컨베이어 벨트) 릴을 사용한다. 캐러셀은 일반적으로 서로 정반대로서 회전 드럼 상에 경첩 연결되어 있는 2개의 릴을 포함하며, 이들은 교대로 압연 스트립을 권선한다: 즉, 이들 2개의 릴 중 하나가 최종 코일을 권선하는 동안 다른 릴은 앞서 권선된 최종 릴로부터 해제된다.
대용량 릴(37, 37') 및 (25)는 바람직하게는 최대 250톤 중량 혹은 6 미터의 직경에 달하는 대형 코일을 지지할 수 있는 금속봉 혹은 두꺼운 관 형태로 제작된다. 이러한 릴(37, 37', 25)는 또한 압연시 350 내지 500 kN, 바람직하게는 400 kN의 견인력을 가하여 가역형 압연기의 두께를 크게 감소시킬 수 있도록 크기설정된다.
가역형 압연스탠드(28)는 바람직하게는 4단- 혹은 6단-스탠드 형태이다. 일 변형예에서, 오로지 2대의 압연스탠드(28)를 포함한다; 또다른 변형예에서는 2대 이상, 예컨대, 3대의 압연스탠드를 포함할 수 있다. 압연스탠드(28)는 비대칭적 압연력을 가하여 초미세립(UFG) 재질을 수득할 수 있도록 구성될 수 있다.
구체적인 일 변형예에서, 적어도 2대 - 바람직하게는 오로지 2대 -의 압연스탠드(28)를 포함하나 추가적인 1대의 압연스탠드 (도면에 없음)를 상기의 압연스탠드(28) 하류에 부가하여, 홀수 압연단계시 개방되고 짝수 압연단계시 폐쇄되도록 구성할 수 있다. 이러한 방식에 따르면, 5회의 두께 감소처리에 총 2회의 압연단계가 수행될 수 있다. 유리하게는, 상기 추가적인 압연스탠드에는 상기의 압연스탠드(28)에 있는 작업 실린더의 표면조도보다 더 큰 표면조도를 가진 작업 실린더가 장착된다. 상기의 변형예에 따르면, 최종 압연단계에서 조도가 제어된 압연면을 수득할 수 있다. 유리하게는, 가역형 압연기의 입구측에 배치된 입구 급속 가열장치(24) 및/또는 출구 급속 냉각장치(23)가 축적 수단(20)과 적어도 1개의 릴(26) 사이에 위치하며, 또한 가역형 압연기의 출구측에 배치된 출구 급속 가열장치(24') 및/또는 입구 급속 냉각장치(23')가 적어도 1개의 릴(27)과 또다른 릴(25) 사이에 위치한다.
본 발명의 장치에 관한 구현예의 바람직한 조작 방법을 하기와 같이 기술한다 (도 1 내지 4).
유리한 제1 조작 방법에서, 압연은 항상 오스테나이트 영역의 압연 트레인(6, 11 및 18)에서 수행된다.
이 제1 조작 방법에서 수행되는 공정은 다음의 단계들을 차례대로 포함한다:
- 소정의 두께, 예컨대, 30 내지 140 mm 바람직하게는 80 내지 140 mm의 두께를 갖는 박판 슬랩을 연속주조기(1)를 통해 주조하고;
- 선택적으로, 터널형 가열 용광로(3)로 상기 슬랩의 온도를 유지, 평형화 혹은 증가시키고;
- 선택적으로, 적어도 1대의 수직 스탠드(4)가 구비되어 있다면 이 스탠드를 이용하여 슬랩의 폭을 줄여서 추후 수득할 스트립의 폭과 근접하게 하고;
- 선택적으로, 조도처리 전에 제1 스케일 제거기(5)를 이용하여 슬랩의 스케일을 제거하고;
- 조도 처리기(6)로 슬랩의 열간 조도처리를 수행하여 바람직하게는 약 5 내지 50 mm 두께의 전달봉을 제작하고;
- 선택적으로, 전단기(7)가 구비되어 있다면 비상시 전달봉을 절단 혹은 불규칙한 형상일 수 있는 양 말단을 제거하기 위하여 상기 전단기를 작동시키고;
- 선택적으로, 급속 가열장치(8), 예컨대, 유도 가열장치로 전달봉을 가열하여 조도처리시 손실된 제품의 온도를 회복한 뒤 오스테나이트 영역에 잔류하는 마감처리 트레인(11)에 유입시키고;
- 선택적으로, 제2 스케일 제거장치(10)가 구비되어 있을 경우 마감처리 전에 이 장치를 이용하여 전달봉의 스케일을 제거하고;
- 사상 압연기(11)로 전달봉의 고온 마감처리를 수행하여 바람직하게는 약 1 내지 25 mm 두께의 스트립을 수득하고;
- 선택적으로, 급속 가열장치(15)로 스트립을 가열하여 마감처리시 손실된 제품의 온도를 회복한 뒤 오스테나이트 영역에 잔류하는 압연기(18)에 유입시키고;
- 추가적으로 제3 압연 트레인(18)으로 스트립의 두께를 바람직하게는 약 0.5 내지 5 mm로 더 감소시키고;
- 선택적으로, 또다른 급속 냉각장치(19)로 스트립을 냉각하여 스트립 온도를 감소시키고 미세구조 제련물을 수득하며; 및
- 선택적으로, 층상 냉각장치(12)로 스트립을 냉각하는 단계들을 포함한다.
첫번째 조작 방법에서, 사상 압연기(11)의 출구측에 있는 스트립은 오스테나이트 영역에서 여전히 연속 압연하도록 적절한 온도를 유지하기 위해 급속 가열장치(15), 예컨대, 유도기에 의해 가열될 수 있다. 이 방식은 사상 압연기(11)와 적어도 2대의 압연스탠드(17) 사이의 상(phase) 통로를 방해한다. 온도 경향의 예시를 도 5에 나타내었으며 여기서의 숫자들은 도 1에 나타낸 구성요소들의 참조번호다.
적어도 2대의 압연스탠드(17)에서 스트립을 압연함으로써 0.8 mm 미만의 두께, 예컨대, 0.7 mm 미만의 두께를 달성한다. 빠른 압연속도 및 초박막 두께를 고려하면, 스탠드(17)는 6단-스탠드형이 바람직하며 보다 우수한 편평도 제어를 달성할 수 있다.
적어도 2대 - 바람직하게는 오로지 2대 -의 압연스탠드(17)의 출구에서, 스트립은 또다른 급속 냉각장치(19)에 의해 냉각처리가 가속될 수 있다. 이 후자는 층상 냉각장치(12)와 조합하여 적절한 냉각 사이클을 적용함으로써 AHSS 강 (DP, TRIP, CP, MS)을 제공할 수 있다. 이들 강은 최소의 압연두께를 갖는데 이 두께는 등급에 의존한다. 2대의 스탠드(17)는, 급속 가열장치(15)로 선행한 유도식 가열작업과 더불어, 최소 압연두께를 감소시킬 수 있다. 2대의 스탠드(17)는 또한 비대칭 압연 공정을 수행하여 소위 변형 유도 페라이트 변환(DIFT) 압연을 달성할 수 있는 방식으로 설계되며, 이에 따라 초미세립 강을 수득하고 결과적으로 희소성 화학 조성의 고강도 스트립을 얻을 수 있다.
냉각장치(12)에서의 층상 냉각후, 연속 스트립은 축적 수단(20)으로 유입되며, 예를 들어, 회전식 플랫폼(38)의 대용량 릴(37) 상에 권선된다 (도 3).
도 4는 회전식 플랫폼(38)의 전체에 걸친 작업 순서를 도식적으로 나타낸다. 제1 단계에서 (도 4a), 릴(37)은 스트립의 메가 코일을 권선 개시하는 한편 릴(37')은 앞서 권선된 또다른 메가 코일을 가역형 압연기 방향으로 탈권선 개시한다.
제2 단계에서 (도 4b), 릴(37')이 또다른 메가 코일의 탈권선을 종료하고 공백 상태가 되는 한편, 릴(37)도 스트립 메가 코일의 권선을 종료함으로써 권선이 차단되고 스트립은 절단 수단(13)에 의해 회전식 플랫폼(38)의 상류쪽에서 절단된다. 이에 따라 절단 스트립의 말단부가 감겨들어 메가 코일 형태가 완성된다. 따라서, 회전식 플랫폼(38)은 상기의 릴(37)을 가역형 압연기 방향으로의 스트립의 탈권선 위치로 전환 개시한다.
릴(37) 상의 메가 코일 권선이 완료시 릴(37')이 아직 공백 상태가 아니라면, 절단 수단(13)으로 절단하여 얻은 스트립의 헤드부는 권선 시스템(14) 상으로 방향을 잡으며 본 발명의 장치를 조정하여 이 시스템(14)에 종래 방식대로 권선될 수 있는 정도의 두께를 가진 스트립을 제조한다. 릴(37')로부터의 메가 코일 탈권선이 완료되면, 회전식 플랫폼(38)은 릴(37)을 탈권선 위치로 전환 개시한다.
제3 단계에서 (도 4c), 탈권선 위치의 릴(37)에 있어서, 스트립이 릴(37)로부터 가역형 압연기를 향해 탈권선되며 반면에 릴(37')은 스트립의 새로운 메가 코일을 권선 개시한다.
이들 2개의 릴(37, 37') 중 하나로부터 스트립을 탈권선하는 과정에서, 스트립은 절단 및 권선 라인(22)을 통과한다.
단일 압연 단계 (홀수 단계)가 가역형 압연기에 포함되는 경우, 압연된 스트립의 일부가 압연스탠드(28)의 출구측에서 바람직하게는 10 내지 20 kg/mm의 비중및 최대 2.1 미터의 직경을 갖는 제1 코일을 형성할 때까지 릴(27)에 권선된다. 이 때, 권선 릴(37) 혹은 (37')은 정지하고 가역형 압연기도 정지하며, 이에 상응하는 전용 센서가 릴(27)에 권선된 스트립을 절단하는 정적 절단 전단기(29)에 명령신호를 전송하고 제1 코일이 상기의 릴(27)로부터 탈적재된다. 압연스탠드(28)의 출구측에서 수득된 스트립의 헤드부는 공백 상태의 릴(27)이나 또다른 릴(27)로 인도되고, 압연단계는 재개되어 릴(27) 상에서 10 내지 20 kg/mm의 비중을 가진 제2 압연 코일을 수득한다. 이에 따라 가역형 압연기는 다시 정지하고 정적 절단 전단기(29)는 릴(27) 상에 권선된 스트립을 절단하며 제2 압연 코일이 릴(27)로부터 탈적재된다. 이러한 조작이 최종 압연 코일 예컨대 제4 코일의 압연까지 반복된다. 압연은 정지되고 압연스탠드(28)가 개방되며, 정적 절단 전단기(29)는 선택적으로 스트립을 다시 절단하고, 10 내지 20 kg/mm의 비중을 가진 상기의 제2 압연 코일이 릴(27)로부터 탈적재된다. 일반적으로, 5 내지 8개의 코일을 릴 혹은 복수의 릴(27)로부터 수득한다.
1회 초과의 압연단계가 가역형 압연기에서 수행되는 경우, 제1 압연단계 (홀수)에서 압연스탠드(28)가 연속으로 회전하여 릴(25) 상에 또다시 소위 메가 코일, 즉, 80 내지 250 미터톤의 중량 및 최고 6 미터 바람직하게는 3 내지 6 미터의 직경을 가진 코일을 수득한다. 예를 들어, 상기의 제1 압연단계시 권선 릴(37) 상에 존재하는 메가 코일이 완전히 탈권선되고; 동시에, 스트립 권선시 권선 위치에 있는 다른쪽 릴(37')이 새로운 메가 코일을 권선한다.
그 후, 제2 압연단계 (짝수)는 스트립이 릴(25)에 의해 탈권선되어 압연스탠드(28)에 압연 및 재권선되어 상기의 릴(37) 상에 또다시 소위 메가 코일을 형성한다.
이 방식으로 계속하면, 가역형 압연기는 순차적인 압연단계 (홀수/짝수)를 수행하여 최종 두께의 제품을 수득할 수 있다.
2차 내지 최종 압연단계가 종료되면, 메가 코일의 말단부는 최종 압연단계가 짝수인지 홀수인지에 따라 전체적으로 릴(25) 혹은 릴(37)로부터 탈권선되고, 또한 최종 압연단계가 짝수단계일 경우 릴(26) 상에, 혹은 최종 압연단계가 홀수단계일 경우 릴(27) 상에 각각 도입된다.
최종 압연단계가 홀수 단계이면, 바람직하게는 10 내지 20 kg/mm의 비중을 갖는 제1 코일을 형성할 때까지 압연 스트립의 일부가 압연스탠드(28)의 출구측에서 릴(27) 상에 권선되므로써 최고 35 미터톤 바람직하게는 15 내지 35 미터톤의 코일을 수득하게 된다. 이때, 상술한 바와 같이, 권선 릴(37)이 정지하고 가역형 압연기도 정지하며, 이에 상응하는 전용 센서가 릴(27)에 권선된 스트립을 절단하는 정적 절단 전단기(29)에 명령신호를 전송하고 제1 코일이 상기의 릴(27)로부터 탈적재된다. 전단기(29)의 절단 작업으로 수득한 스트립의 헤드부가 공백 상태의 릴(27)이나 또다른 릴(27)로 인도되고, 압연단계는 재개되어 릴(27) 상에서 상술한 비중을 가진 제2 코일을 수득한다. 메가 코일의 탈권선이 완료될 때까지 상기의 작업 방식으로 공정을 지속하며 이로부터 5 내지 8개의 코일을 릴 혹은 복수의 릴(27) 상에 수득한다.
최종 압연단계가 짝수 단계일 경우, 바람직하게는 10 내지 20 kg/mm의 비중을 갖는 제1 코일을 형성할 때까지 압연 스트립의 일부가 압연스탠드(28)의 출구측에서 릴(26) 상에 권선되므로써 최고 35 미터톤 바람직하게는 15 내지 35 미터톤 및 2.1 미터에 상당하는 최대 직경을 가진 코일을 수득하게 된다. 이때, 권선 릴(25)이 정지하고 가역형 압연기도 정지하며, 이에 상응하는 전용 센서가 릴(26)에 권선된 스트립을 절단하는 정적 절단 전단기(29')에 명령신호를 전송하고 제1 코일이 상기의 릴(26)로부터 탈적재된다. 압연스탠드(28)의 출구측에서 수득한 스트립의 헤드부는 공백 상태의 릴(26)이나 또다른 릴(27)로 인도되고, 짝수 압연단계가 재개되어 10 내지 20 kg/mm의 비중을 갖는 릴(26) 상에서 제2 압연 코일을 수득한다. 가역형 압연기가 다시 정지하고, 정적 절단 전단기(29')는 릴(26) 상에 권선된 스트립을 절단하며 제2 압연 코일은 릴(26)로부터 탈적재된다. 이러한 조작은 최종 압연 코일, 예컨대, 제5 코일의 압연때까지 반복된다. 압연은 정지되고 압연스탠드(28)가 개방되며, 정적 절단 전단기(29')는 선택적으로 스트립을 다시 절단하고, 10 내지 20 kg/mm의 비중을 갖는 상기의 최종 압연 코일이 릴(26)로부터 탈적재된다. 일반적으로, 5 내지 8개의 스트립 코일을 릴 혹은 복수의 릴(26) 상에서 수득한다.
선택된 야금처리 사이클에 따라, 각종 압연 과정에서 급속 가열장치(24, 24') 혹은 급속 냉각장치(23, 23')가 작동 활성화될 것이다.
작업 동안 대용량 권선 릴(37') 상에서 메가 코일의 권선이 완료되는 것과 동시에 권선 작업이 정지하며, 스트립은 절단 수단(13)에 의해 회전식 플랫폼(38) 상류에서 절단되고, 또한 상기의 회전식 플랫폼(38)은 180˚ 회전하여 상기의 릴(37')을 가역형 압연기 방향의 탈권선 위치로 전환하는 한편 릴(37)은 제3 압연기(18)로부터 전달되는 스트립을 권선 위치로 전환시킨다.
이때, 열간압연 공정 및 언속 스트립 부분의 코일 형성은 상술한 것과 유사한 방식으로 지속하며, 상기의 스트립은 릴(37')과 릴(25) 사이로 이동한다.
두번째의 바람직한 조작 방법에서, 압연은 페라이트 영역의 압연기(18)에서 수행된다.
두번째 조작 방법에서 수행되는 공정은 상기 첫번째 방법에 따라 수행되는 것과 동일하나, 다만 급속 가열장치(15)에 의해 스트립 가열을 수행하는 대신 스트립이 급속 냉각장치(16)에 의해 냉각되는 점이 상이하다.
이는, 조도처리기(6)와 사상 압연기(11) 양측에서 수행되는 오스테나이트 영역에서의 압연으로부터 제3 압연기(18)에서 수행되는 페라이트 영역에서의 압연으로 이동할 수 있다. 또한, 페라이트 영역의 압연 공정을 통과하는 경우, 압연기(18) 하류에 또다른 급속 냉각장치(19)는 포함되지 않는다.
구체적으로, 제1 변형예에서, 급속 가열장치(15)는 오프라인으로 철회되고 반면 급속 냉각장치(16)는 인라인으로 삽입되어 압연기(18)의 압연스탠드(17)에 유입되기 전의 스트립은 이미 가장 적합한 온도에서 페라이트 영역에 존재하며 원하는 사이클을 달성한다. 실제로, 직접적인 용도로 권선 (변형 및 권선 온도는 충분히 높아야 함)후 재결정화된 미세구조 또는 재결정화 하기 위해 하류의 어닐링 공정을 필요로하는 초기의 미세구조를 수득하는 것이 요망되는지 여부에 따라, 여러 종류의 페라이트 압연이 있다. 변형 및 권선 온도를 제어함에 따른 상이한 사이클 간의 차이는 재결정화 후 페라이트 입자의 상이한 조직 및 이에 따른 연성과 성형성에 있어서의 다소 강제된 개선 효과로 구성된다 (일반적으로, 연신성은 낮은 압연온도에 의해 촉진된다).
온도 경향의 예시를 도 6에 나타내며 여기에서의 숫자들은 도 1에 나타낸 구성요소들의 참조 번호이다.
취급 장치는 별도로 급속 가열장치(15)와 제1 급속 냉각장치(16)의 인라인 삽입 혹은 오프라인 철회 용도로 제공된다.
유리하게는, 본 발명 장치의 모든 구현예에서, 해당 장치들은 압연기(18)의 적어도 2대의 압연스탠드(17) 및 가역형 압연기의 적어도 2대의 압연스탠드(28)에 있는 작업 로울들 간의 틈새를 자동 조정하기 위해 제공될 수 있다
이러한 조정장치들은 예를 들어, 두께 및 스트립 속도 게이지와 공조하는 조정 컨트롤러를 포함하며, 이러한 게이지는 컨트롤러로 측정하여 압연스탠드(17) 및 압연스탠드(18)의 주 작동기의 파라미터를 수정하고, 특히, 작업 로울의 회전 모터의 속도와 토크, 및 작업 로울들 간의 틈을 제어하는 유압 캡슐의 위치를 변경할 수 있다.
이들 조정장치는, 압연스탠드(17)의 출구측에서 서로 상이한 두께를 가진 스트립 영역으로서, 필수적이지는 않으나 바람직하게는, 제1 초기 영역에서 중앙 영역까지 후속 영역으로 가면서 두께가 감소하고 중앙 영역 대비 두께가 증가하며 또한 제1 말단 영역에서 최종 영역으로 가면서 두께가 증가하는 것을 특징으로 하는 초기 스트립 영역을 포함하는 상기 스트립 영역을 제조할 수 있다. 상이한 두께를 갖는 스트립 영역의 순차배열은 예컨대 다음과 같을 수 있다:
1.00 mm의 두께 및 20 미터톤의 중량을 가진 제1 영역,
0.8 mm의 두께 및 20 미터톤의 중량을 가진 제2 영역,
0.6 mm의 두께 및 20 미터톤의 중량 가진 제3 영역,
0.5 mm의 두께 및 100 미터톤의 중량을 가진 제4 영역,
0.6 mm의 두께 및 10 미터톤의 중량을 가진 제5 영역,
0.8 mm의 두께 및 10 미터톤의 중량을 가진 제6 영역, 및
1.0 mm의 두께를 가진 최종 스트립 영역으로 된 뒷판으로 이루어진다.
유리하게는, 제1 영역은 0.8 mm 보다 큰 두께로 압연되어 절단 수단(13), 바람직하게는 플라잉 전단기로 절단하고 또한 축적 수단(20), 예컨대, 릴(37) 상에서 수득된 스트립의 헤드부를 플라이 상으로 인도하기가 용이하다.
이때, 압연스탠드(17)의 출구측의 두께는, 축적 수단(20) 상에 상이한 두께를 갖는 스트립의 길이부로 구성된 3 내지 6 미터의 두께 및 80 내지 250 미터톤의 중량을 갖는 메가 코일을 이음매 없이 권선함으로써 점진적으로 감소할 수 있다. 최종 스트립 영역은 또다시 0.8 mm 초과의 두께로 압연되므로써, 플라잉 전단기(13)로 스트립 헤드부를 플라이 상에서 절단하고 또한 플라이 상의 이 스트립 헤드부를 종래의 권선 시스템(14)으로 인도할 수 있다.
상술한 실시예에서, 상이한 두께의 영역을 가진 스트립으로 된 180 미터톤의 메가 코일은 축적 수단 상에 권선되어 있다. 말단부는 권선 릴(37) 전에 위치하는 핀치 롤러(50)와 편향기(51)에 의해 고정되어 있다.
메가 코일은 릴(37) 상에 완전히 권선되어 있으며 0.8 mm 보다 두꺼운 스트립의 제1 영역과 최종 영역 및 0.8 mm 혹은 그 이하의 두께를 가진 중간 영역을 포함한다. 상기의 메가 코일은 회전식 플랫폼(38)의 회전에 따라 탈권선 위치로 변위한다. 상기 위치에 도달하면, 메가 코일은 릴(37)로부터 탈권선 대기하는 반면 권선 위치의 권선 릴(37')은 새로운 권선 순서를 시작하기 위해 대기한다.
이때, 메가 코일은 릴(37)로부터 탈권선 개시하며 절단 및 권선 라인(22)으로 도입된다. 이 라인 내에서 상이한 두께의 스트립 영역들이 10 내지 20 kg/mm의 비중을 갖는 코일로 분할되며 따라서 35 미터톤 바람직하게는 15 내지 35 미터톤의 코일을 수득할 수 있다.
본 발명 장치의 일 구현예에 있어서, 상이한 두께의 영역을 가진 스트립은 제1 변형예에서 다양한 스트립 영역들이 두께의 차이를 유지하도록 구성된 가역형 압연스탠드(28)에서 추가로 압연된다. 이러한 압연은 상술한 자동 조정장치에 의해 설정된 압연 공정을 플라이에서 조정함으로써 실현되며 각 스트립 영역에 대해 원하는 두께를 얻을 수 있다. 상이한 두께로 추가 압연된 스트립 영역을 확인하여 정적 절단 전단기(29 혹은 29')로 분리하며, 이에 상응하는 스트립 코일이 최종 압연 단계가 홀수 단계인지 짝수 단계인지에 따라 각각 적어도 1개의 릴(27) 혹은 적어도 1개의 릴(26)을 포함하는 적절한 권선 및 탈권선 스테이션에 권선된다. 두께 게이지는 스트립의 두께가 급등하는 것을 검출하기 위해 구비되며 자동 명령으로 상기 절단 전단기(29 혹은 29')에서 두께 급등을 포함한 스트립 부분을 정지시켜, 동등한 두께의 스트립 부분이 릴(27) 혹은 (26)에 각각 권선되어 코일을 형성할 수 있다.
본 발명 장치의 또다른 변형예에서, 메가 코일을 구성하는 상이한 두께를 갖는 스트립 영역은 가역형 압연기의 스탠드(28)에서 프로그램된 특정의 두께로 압연되며 이 두께는 스트립의 모든 영역에서 동일하다. 이 방식에 따르면 메가 코일의 스트립 두께는 균일하게 된다.
양측 변형예에서, 축적 수단(20)의 탈권선/권선 속도, 절단 사이클 및 릴(26) 혹은 (27) 상의 코일의 권선은 절단 및 권선 라인(22)이, 하류 압연공정을 진행하는 연속주조기의 시간당 생산률과 동일하거나 이보다 높은 시간당 생산률을 갖도록 하는 방식으로 크기조정된다.
공정에 관한 일 변형예에서, 가역형 압연스탠드(28)는 경화도가 조절된 스트립을 수득하기 위해 사용한다. 원하는 두께에 도달하면, 스탠드(28)를 개방하고 스트립은 더이상의 두께 감소 없이 이 스탠드(28)를 통과한다. 상기 공정은 급속 가열장치(23, 23')에 의해서만 활성화되며 처리 재료를 재결정화 온도로 상승시킨다. 이어서, 스트립은 추가적인 두께 감소 없이 상기의 스탠드(28)를 통과하며 이 공정은 급속 냉각장치(24, 24')에 의해서만 활성화된다.
한편 연속주조 및 금속 스트립 열간압연 복합장치의 변형예는 "코일 대 코일" 조작을 제공하며 이 조작에서 연속주조 슬랩은 전단기(2 혹은 7)에 의해 슬랩편으로 절단되며 그 크기는, 압연 공정의 종료시 압연기(6) 및 (11)에서만 수행된 크기 감소에 의해, 권선 릴(14)에 직접 권선된 적정 크기의 스트립 코일을 각 슬랩편에 대해 수득할 수 있는 수준의 크기이다. 이 변형예에서는 급속 냉각장치(9)가 포함되며, 이는 비-재결정화 온도보다 낮은 온도에서 사상 압연기에 들어가는 오스테나이트 영역에서 가열을 지속할 필요가 없을 때 활성화될 수 있다.
본 상세한 설명에서, 급속 냉각장치(9, 16, 19)는 예를 들어 액체 블레이드나 스프레이를 스트립의 상면과 하면 양측에서 생성하는 장치로서, 이는 노즐 혹은 콘베이어 홀을 통해 가압 액체를 사용할 수 있다.
도 1 내지 6은 연속주조 및 박판 슬랩의 압연을 위한 복합 장치에 대한 바람직한 구현예를 도시하며, 순환 방식으로 스트립을 제공하여 스트립 코일을 수득한다. 스트립의 재료는 바람직하게는 강재이다.
본 발명의 목적 대상인 장치는 모든 구현예에서 다음을 순차적으로 포함한다:
- 슬랩, 바람직하게는 30 내지 140 mm 범위의 두께를 갖는 슬랩을 주조하는 연속 주조기(1);
- 상기 슬랩의 열간조도를 수행하여 블랭크(blank), 소위 전달봉을 수득하기 위한 바람직하게는 1대 내지 4대의 압연스탠드를 포함하는 제1 압연기(6) 혹은 조도처리기;
- 상기 전달봉의 열간 마감처리를 수행하여 스트립을 수득하기 위한 바람직하게는 3대 내지 7대의 압연스탠드를 포함하는 제2 압연기(11) 혹은 사상 압연기;
- 적어도 2대의 제1 압연스탠드(17)를 포함하고 상기 스트립의 두께를 감소시키기 위한 것으로서, 상기 적어도 2대의 압연스탠드(17)는 바람직하게는 4단-스탠드 또는 더욱 바람직하게는 6단-스탠드인 것인, 제3 압연기(18);
- 80 내지 250 미터톤의 중량 및/또는 최고 6 미터의 직경을 갖고 메가 코일이라고 부르는 코일을 권선 및 탈권선할 수 있는 크기의 적어도 1개의 제1 대용량 릴(37, 37')을 포함하는 스트립 축적 수단(20); 및
- 절단 및 권선 라인(22)을 포함하며, 이 절단 및 권선 라인에는:
- 가역형 압연기;
- 예정된 중량 한계치 혹은 코일 직경 한계치까지 스트립의 일부를 권선하기 위하여 상기 압연기의 하류와 상류에 구비된 각각 적어도 1개의 릴(27)과 적어도 1개의 릴(26);
- 상기 축적 수단(20)과 상기 적어도 1개의 릴(27) 사이 및 상기 축적 수단(20)과 상기 적어도 1개의 릴(26) 사이에 각각 배치된 것으로서, 적어도 1개의 릴(27, 26)에 권선된 스트립 부분이 상기 예정된 중량 한계치 혹은 코일 한계치에 도달할 때마다 스트립을 절단하도록 구성된 절단 수단(29, 29');
- 상기 적어도 1개의 릴(27)의 하류에 위치하는 것으로서 메가 코일을 권선 및 탈권선하도록 크기설정된 또다른 대용량 릴(25)이 구비되어 있다.
적어도 릴(27, 26)에 권선되는 코일의 중량 및/또는 직경 센서가 구비되어, 적어도 1개의 릴(27, 26) 상에 권선된 스트립의 일부가 상기 예정된 코일 중량 한계치 혹은 코일 직경 한계치에 도달할 때마다 상기의 절단 수단(29, 29')에 명령신호를 전송한다.
유리하게는, 제3 압연기(18)와 축적 수단(20)를 구비함으로써 상이한 두께 및 품질, 심지어 매우 얇은 제품을 수득하는 한편 공정에서 유발되는 잼 현상의 위험은 피할 수 있다.
바람직한 일 변형예에서, 본 발명 장치의 모든 바람직한 구현예에서와 공통적으로, 축적 수단(20)은 회전식 플랫폼(38)과 통합된, 예컨대, 회전식 플랫폼의 양 말단에 고정된 2개의 대용량 릴(37, 37')을 포함한다. 이 플랫폼(38)은, 메가 코일이 상기 2개의 릴(37, 37') 중 하나에 권선되는 예정 기간이 지난 후 수직축에 대해 예컨대 180° 로 회전할 수 있으며, 이에 따라 어느 한 릴(37)을 제3 압연기(18)로부터 전달되는 연속 스트립의 권선 릴로 사용하는 한편 또다른 릴(37')은 상기 가역형 압연기 방향으로 공급하기 위한 연속 스트립의 탈권선 릴로 사용된다.
유리하게는, 메가 코일을 수득하기 위해 상기 릴(37) 혹은 (37')에 열간압연 스트립의 헤드부를 권선하여 수용 대기시키는 금속 벨트 래퍼(46)를 구비한다.
절단 수단(13)은 회전식 플랫폼(38)의 상류에 위치하며, 80 내지 250 미터톤의 중량 및/또는 최고 6 미터, 바람직하게는 3 내지 6 미터의 직경을 갖는 코일이 2개의 릴(37, 37') 중 하나에 권선되면 스트립을 절단하도록 구성되어 있다. 추가적으로, 2개의 릴(37, 37') 중 하나에 권선될 코일의 중량 및/또는 직경 센서를 구비함으로써, 80 내지 250 톤의 중량 및/또는 최고 6 미터의 직경을 가진 코일이 2개의 릴(37, 37') 중 하나에 권선될 때마다 절단 수단(13)에 명령신호를 전송한다. 회전식 플랫폼(38)은 절단 작업후에 180° 회전한다. 절단 수단(13)은 바람직하게는, 예컨대, 스트립의 진행 속도가 최고 약 25 m/s에 달할 때 플라이 상에서 절단하도록 크기설정된 플라잉 절단 전단기로 구성되어 있다. 절단 수단(29, 29')은 바람직하게는 정적 전단기(static shear)로 구성된다.
회전식 플랫폼(38)은 스트립 이중 권선/탈권선 시스템을 정의한 것으로서, 예를 들어 랙 시스템(rack system)에 의해 구동된다. 이의 회전은 예컨대 전기나 유압식 모터(45), 기어박스, 및 회전식 플랫폼(38) 상에 장착된 랙과 맞물려있는 피니언으로 구성된 제어유닛에 의해 제어된다.
각 릴(37, 37')의 회전 제어부재(44, 43) 및 (41, 40)는 상호 독립적이므로, 제3 압연기(18)로부터 전달되는 스트립의 권선 회전 및 상기 적어도 하나의 가역형 회전기 방향의 스트립의 탈권선 회전을 각각 독립적으로 제어한다.
회전식 플랫폼(38)의 180° 회전 과정에서, 회전 제어부재(44, 43) 및 (41, 40)는 수축하는 각각의 이동식 조인트(38, 42)에 의해 릴(37, 37)로부터 해제된다.
릴(37, 37')에 권선 및 탈권선되는 스트립은 상응하는 유압 실린더(33, 33')에 의해 제어되는 굴대(34, 34')의 축방향 이동에 따라 정렬 유지 및 중심을 잃지 않는다.
더욱더, 역시 본 발명의 모든 구현예에서 공통적으로, 다음과 같은 구성부재가 연속주조기(1)의 하류에 순차적으로 구비된다:
- 선택적 전단기(2), 예컨대, 비상시 슬랩을 절단하는 진동 전단기;
- 슬랩 온도의 유지, 평형화 혹은 상승을 위한 선택적 터널식 용광로 (3);
- 슬랩의 폭을 축소하고 수득하고자 하는 스트립의 폭에 보다 근접하도록 하여 결과적으로 폐기물량을 감소시키고 수율을 향상하기 위한 적어도 하나의 선택적 수직 압연스탠드(4)(엣저:edger) 혹은 적어도 하나의 선택적 프레스;
- 조도처리기(6) 바로 위에 설치된 선택적 제1 스케일 제거장치(5);
- 비상시 전달봉을 절단하거나 불규칙한 형상이 있는 말단부를 제거하여, 사상 압연기(11)의 작동 로울에 대한 손상을 방지하고 폐기물 발생에 따른 잼 현상을 감소시킬 수 있는 선택적 전단기(7);
- 제품의 조도처리시 손실되는 온도를 회복하고 오스테나이트 영역에 잔류하는 사상 압연기에 들어가도록 적절히 조정 및 활성화될 수 있는 전력을 갖는 선택적 급속 가열장치(8), 예컨대, 유도 가열장치;
- 사상 압연기(11)의 바로 위에 설치된 선택적 제2 스케일 제거장치(10);
- 제3 압연기(18)의 적어도 2대의 압연스탠드(17)의 하류 및 절단 수단(13)의 바로 위에 배치된 롤러 테이블 형태의 냉각장치로서, 이 롤러 테이블에는 압연될 스트립의 상면과 하면을 위한 층상 냉각 시스템이 구비되어 있는 것인 선택적 층상 냉각장치(12); 및
- 절단 수단(13)의 하류에 배치되고, 예를 들어, 핀치 롤러와 편항기, 권선 릴, 권선 로울 및 코일 탈적재용 시스템을 포함하는 적어도 2대의 선택적 권선 시스템(14)으로서, 이 권선 시스템(14)은 초박막 두께를 얻기 위한 2대의 압연스탠드(17)의 이용 없이 1 내지 25 mm의 종래 두께로 압연된 권선 스트립의 용도로 사용되는 것인 선택적 권선 시스템(14).
유리하게는, 급속 가열장치(15), 예컨대, 유도 가열장치 및/또는 급속 냉각장치(16), 예컨대, 스트립의 상면과 하면 양측에 냉각액 스프레이 혹은 블레이드(blade)를 형성하는 장치가 사상 압연기(11)와 제3 압연기(18) 사이에 설치된다.
급속 가열장치(15)는 적어도 압연스탠드(17) 내의 오스테나이트 영역에서 압연을 유지하는 경우 활성화되도록 구성되며, 제1 급속 냉각장치(16)는 상기 압연이 오스테나이트 영역에서 페라이트 영역으로 변화하는 경우에 활성화되도록 구성된다.
제3 압연기(17)의 하류에 즉시 및 층상 냉각장치(12)의 상류에는 또다른 급속 냉각장치(19)가 설치되며 이는 새로운 압연물의 온도를 저하시키고 고구동력의 결과물인 미세구조의 제련을 달성하기 위한 것이다.
도 1 및 도 2에서 보는 바와 같이 본 발명의 바람직한 구현예에서, 회전식 플랫폼(38)과 2개의 릴(37, 37')을 포함하는 축적 수단(20)의 하류에서 절단 및 권선 라인(22)은 초박판 스트립의 추가적인 압연을 가능하게 한다.
실제로, 절단 및 권선 라인(22)은 열간압연 방식의 가역형 압연기를 포함하고 여기에는 상류에 적어도 2대의 압연스탠드(28)가 설치되어 있으며, 이 라인에서:
- 상기의 적어도 1개의 릴(27)은 가역형 압연기 내에서 적어도 1회의 홀수 압연단계 이후에 최대 예정된 중량 한계치 혹은 코일 직경 한계치, 바람직하게는 10 내지 20 kg/mg의 비중까지 스트립의 적어도 일부를 권선하도록 구성되어, 예컨대, 최대 35 미터톤 바람직하게는 15 내지 35 미터톤의 중량과 2.1 미터에 상당하는 최대 직경을 가진 코일을 수득할 수 있도록 하고;
- 상기의 절단 수단(29)은 2대의 압연스탠드(28)과 적어도 1개의 릴(27) 사이에 배치되고, 적어도 1개의 릴(27)에 권선된 스트립 일부가 상기 예정된 중량 한계치 혹은 코일 직경 한계치에 도달할 때마다 스트립을 절단하도록 구성되며; 또한,
- 대용량 릴(25)이 적어도 1개의 릴(27)의 하류에 배치되어 가역형 압연기 내에서 적어도 1회의 홀쑤 압연단계 이후에 스트립을 권선하고, 이 릴(25)은 80 내지 250 미터톤의 중량 및/또는 최대 6 미터 바람직하게는 3 내지 6 미터의 직경을 갖는 코일, 즉, 메가 코일을 압연하도록 크기설정되어 있다.
또한, 적어도 2대의 압연스탠드(28) 상류에는:
- 가역형 압연기 내에서 상기의 홀수 단계에 대향하여 적어도 1회의 짝수 압연단계 이후 스트립의 일부를 권선하도록 구성된 적어도 1개의 추가적인 릴(26)이 구비되며, 이 추가적인 릴(26)은 예정된 중량 한계치 바람직하게는 10 내지 20 kg/mg의 비중까지 스트립의 적어도 일부를 권선하도록 크기설정되어 예컨대 최대 35 미터톤 바람직하게는 15 내지 35 미터톤의 중량과 2.1 미터에 상당하는 최대 직경을 가진 코일을 수득할 수 있도록 하고;
- 적어도 1개의 추가적인 릴(26)과 상기 적어도 2대의 압연스탠드 사이에 배치되어 상기 추가적인 릴(26)에 권선된 스트립의 일부가 상기 예정된 중량 한계치나 코일 직경 한계치에 도달할 때마다 스트립을 절단하는 절단 수단(29')이 구비된다.
제1 변형예에서는 단일 릴(27) 및 단일 릴(26)이 포함된다. 상기의 절단 수단(29) 및 절단 수단(29')는 정적 절단 전단기로 구성된다. 이와 별도로, 적어도 2개의 릴(27) 및 적어도 2개의 릴(26), 바람직하게는 오로지 2개의 릴(27) 및 2개의 릴(26)이 구비될 수 있다.
제2 변형예는 상기의 정적 절단 전단기 대신 플라잉 절단 전단기를 사용하는 것을 포함하며, 서로 구별되는 2개의 릴(26, 27)의 대안으로서 캐러셀(수하물 컨베이어 벨트) 릴을 사용한다. 캐러셀은 일반적으로 서로 정반대로서 회전 드럼 상에 경첩 연결되어 있는 2개의 릴을 포함하며, 이들은 교대로 압연 스트립을 권선한다: 즉, 이들 2개의 릴 중 하나가 최종 코일을 권선하는 동안 다른 릴은 앞서 권선된 최종 릴로부터 해제된다.
대용량 릴(37, 37') 및 (25)는 바람직하게는 최대 250톤 중량 혹은 6 미터의 직경에 달하는 대형 코일을 지지할 수 있는 금속봉 혹은 두꺼운 관 형태로 제작된다. 이러한 릴(37, 37', 25)는 또한 압연시 350 내지 500 kN, 바람직하게는 400 kN의 견인력을 가하여 가역형 압연기의 두께를 크게 감소시킬 수 있도록 크기설정된다.
가역형 압연스탠드(28)는 바람직하게는 4단- 혹은 6단-스탠드 형태이다. 일 변형예에서, 오로지 2대의 압연스탠드(28)를 포함한다; 또다른 변형예에서는 2대 이상, 예컨대, 3대의 압연스탠드를 포함할 수 있다. 압연스탠드(28)는 비대칭적 압연력을 가하여 초미세립(UFG) 재질을 수득할 수 있도록 구성될 수 있다.
구체적인 일 변형예에서, 적어도 2대 - 바람직하게는 오로지 2대 -의 압연스탠드(28)를 포함하나 추가적인 1대의 압연스탠드 (도면에 없음)를 상기의 압연스탠드(28) 하류에 부가하여, 홀수 압연단계시 개방되고 짝수 압연단계시 폐쇄되도록 구성할 수 있다. 이러한 방식에 따르면, 5회의 두께 감소처리에 총 2회의 압연단계가 수행될 수 있다. 유리하게는, 상기 추가적인 압연스탠드에는 상기의 압연스탠드(28)에 있는 작업 실린더의 표면조도보다 더 큰 표면조도를 가진 작업 실린더가 장착된다. 상기의 변형예에 따르면, 최종 압연단계에서 조도가 제어된 압연면을 수득할 수 있다. 유리하게는, 가역형 압연기의 입구측에 배치된 입구 급속 가열장치(24) 및/또는 출구 급속 냉각장치(23)가 축적 수단(20)과 적어도 1개의 릴(26) 사이에 위치하며, 또한 가역형 압연기의 출구측에 배치된 출구 급속 가열장치(24') 및/또는 입구 급속 냉각장치(23')가 적어도 1개의 릴(27)과 또다른 릴(25) 사이에 위치한다.
본 발명의 장치에 관한 구현예의 바람직한 조작 방법을 하기와 같이 기술한다 (도 1 내지 4).
유리한 제1 조작 방법에서, 압연은 항상 오스테나이트 영역의 압연 트레인(6, 11 및 18)에서 수행된다.
이 제1 조작 방법에서 수행되는 공정은 다음의 단계들을 차례대로 포함한다:
- 소정의 두께, 예컨대, 30 내지 140 mm 바람직하게는 80 내지 140 mm의 두께를 갖는 박판 슬랩을 연속주조기(1)를 통해 주조하고;
- 선택적으로, 터널형 가열 용광로(3)로 상기 슬랩의 온도를 유지, 평형화 혹은 증가시키고;
- 선택적으로, 적어도 1대의 수직 스탠드(4)가 구비되어 있다면 이 스탠드를 이용하여 슬랩의 폭을 줄여서 추후 수득할 스트립의 폭과 근접하게 하고;
- 선택적으로, 조도처리 전에 제1 스케일 제거기(5)를 이용하여 슬랩의 스케일을 제거하고;
- 조도 처리기(6)로 슬랩의 열간 조도처리를 수행하여 바람직하게는 약 5 내지 50 mm 두께의 전달봉을 제작하고;
- 선택적으로, 전단기(7)가 구비되어 있다면 비상시 전달봉을 절단 혹은 불규칙한 형상일 수 있는 양 말단을 제거하기 위하여 상기 전단기를 작동시키고;
- 선택적으로, 급속 가열장치(8), 예컨대, 유도 가열장치로 전달봉을 가열하여 조도처리시 손실된 제품의 온도를 회복한 뒤 오스테나이트 영역에 잔류하는 마감처리 트레인(11)에 유입시키고;
- 선택적으로, 제2 스케일 제거장치(10)가 구비되어 있을 경우 마감처리 전에 이 장치를 이용하여 전달봉의 스케일을 제거하고;
- 사상 압연기(11)로 전달봉의 고온 마감처리를 수행하여 바람직하게는 약 1 내지 25 mm 두께의 스트립을 수득하고;
- 선택적으로, 급속 가열장치(15)로 스트립을 가열하여 마감처리시 손실된 제품의 온도를 회복한 뒤 오스테나이트 영역에 잔류하는 압연기(18)에 유입시키고;
- 추가적으로 제3 압연 트레인(18)으로 스트립의 두께를 바람직하게는 약 0.5 내지 5 mm로 더 감소시키고;
- 선택적으로, 또다른 급속 냉각장치(19)로 스트립을 냉각하여 스트립 온도를 감소시키고 미세구조 제련물을 수득하며; 및
- 선택적으로, 층상 냉각장치(12)로 스트립을 냉각하는 단계들을 포함한다.
첫번째 조작 방법에서, 사상 압연기(11)의 출구측에 있는 스트립은 오스테나이트 영역에서 여전히 연속 압연하도록 적절한 온도를 유지하기 위해 급속 가열장치(15), 예컨대, 유도기에 의해 가열될 수 있다. 이 방식은 사상 압연기(11)와 적어도 2대의 압연스탠드(17) 사이의 상(phase) 통로를 방해한다. 온도 경향의 예시를 도 5에 나타내었으며 여기서의 숫자들은 도 1에 나타낸 구성요소들의 참조번호다.
적어도 2대의 압연스탠드(17)에서 스트립을 압연함으로써 0.8 mm 미만의 두께, 예컨대, 0.7 mm 미만의 두께를 달성한다. 빠른 압연속도 및 초박막 두께를 고려하면, 스탠드(17)는 6단-스탠드형이 바람직하며 보다 우수한 편평도 제어를 달성할 수 있다.
적어도 2대 - 바람직하게는 오로지 2대 -의 압연스탠드(17)의 출구에서, 스트립은 또다른 급속 냉각장치(19)에 의해 냉각처리가 가속될 수 있다. 이 후자는 층상 냉각장치(12)와 조합하여 적절한 냉각 사이클을 적용함으로써 AHSS 강 (DP, TRIP, CP, MS)을 제공할 수 있다. 이들 강은 최소의 압연두께를 갖는데 이 두께는 등급에 의존한다. 2대의 스탠드(17)는, 급속 가열장치(15)로 선행한 유도식 가열작업과 더불어, 최소 압연두께를 감소시킬 수 있다. 2대의 스탠드(17)는 또한 비대칭 압연 공정을 수행하여 소위 변형 유도 페라이트 변환(DIFT) 압연을 달성할 수 있는 방식으로 설계되며, 이에 따라 초미세립 강을 수득하고 결과적으로 희소성 화학 조성의 고강도 스트립을 얻을 수 있다.
냉각장치(12)에서의 층상 냉각후, 연속 스트립은 축적 수단(20)으로 유입되며, 예를 들어, 회전식 플랫폼(38)의 대용량 릴(37) 상에 권선된다 (도 3).
도 4는 회전식 플랫폼(38)의 전체에 걸친 작업 순서를 도식적으로 나타낸다. 제1 단계에서 (도 4a), 릴(37)은 스트립의 메가 코일을 권선 개시하는 한편 릴(37')은 앞서 권선된 또다른 메가 코일을 가역형 압연기 방향으로 탈권선 개시한다.
제2 단계에서 (도 4b), 릴(37')이 또다른 메가 코일의 탈권선을 종료하고 공백 상태가 되는 한편, 릴(37)도 스트립 메가 코일의 권선을 종료함으로써 권선이 차단되고 스트립은 절단 수단(13)에 의해 회전식 플랫폼(38)의 상류쪽에서 절단된다. 이에 따라 절단 스트립의 말단부가 감겨들어 메가 코일 형태가 완성된다. 따라서, 회전식 플랫폼(38)은 상기의 릴(37)을 가역형 압연기 방향으로의 스트립의 탈권선 위치로 전환 개시한다.
릴(37) 상의 메가 코일 권선이 완료시 릴(37')이 아직 공백 상태가 아니라면, 절단 수단(13)으로 절단하여 얻은 스트립의 헤드부는 권선 시스템(14) 상으로 방향을 잡으며 본 발명의 장치를 조정하여 이 시스템(14)에 종래 방식대로 권선될 수 있는 정도의 두께를 가진 스트립을 제조한다. 릴(37')로부터의 메가 코일 탈권선이 완료되면, 회전식 플랫폼(38)은 릴(37)을 탈권선 위치로 전환 개시한다.
제3 단계에서 (도 4c), 탈권선 위치의 릴(37)에 있어서, 스트립이 릴(37)로부터 가역형 압연기를 향해 탈권선되며 반면에 릴(37')은 스트립의 새로운 메가 코일을 권선 개시한다.
이들 2개의 릴(37, 37') 중 하나로부터 스트립을 탈권선하는 과정에서, 스트립은 절단 및 권선 라인(22)을 통과한다.
단일 압연 단계 (홀수 단계)가 가역형 압연기에 포함되는 경우, 압연된 스트립의 일부가 압연스탠드(28)의 출구측에서 바람직하게는 10 내지 20 kg/mm의 비중및 최대 2.1 미터의 직경을 갖는 제1 코일을 형성할 때까지 릴(27)에 권선된다. 이 때, 권선 릴(37) 혹은 (37')은 정지하고 가역형 압연기도 정지하며, 이에 상응하는 전용 센서가 릴(27)에 권선된 스트립을 절단하는 정적 절단 전단기(29)에 명령신호를 전송하고 제1 코일이 상기의 릴(27)로부터 탈적재된다. 압연스탠드(28)의 출구측에서 수득된 스트립의 헤드부는 공백 상태의 릴(27)이나 또다른 릴(27)로 인도되고, 압연단계는 재개되어 릴(27) 상에서 10 내지 20 kg/mm의 비중을 가진 제2 압연 코일을 수득한다. 이에 따라 가역형 압연기는 다시 정지하고 정적 절단 전단기(29)는 릴(27) 상에 권선된 스트립을 절단하며 제2 압연 코일이 릴(27)로부터 탈적재된다. 이러한 조작이 최종 압연 코일 예컨대 제4 코일의 압연까지 반복된다. 압연은 정지되고 압연스탠드(28)가 개방되며, 정적 절단 전단기(29)는 선택적으로 스트립을 다시 절단하고, 10 내지 20 kg/mm의 비중을 가진 상기의 제2 압연 코일이 릴(27)로부터 탈적재된다. 일반적으로, 5 내지 8개의 코일을 릴 혹은 복수의 릴(27)로부터 수득한다.
1회 초과의 압연단계가 가역형 압연기에서 수행되는 경우, 제1 압연단계 (홀수)에서 압연스탠드(28)가 연속으로 회전하여 릴(25) 상에 또다시 소위 메가 코일, 즉, 80 내지 250 미터톤의 중량 및 최고 6 미터 바람직하게는 3 내지 6 미터의 직경을 가진 코일을 수득한다. 예를 들어, 상기의 제1 압연단계시 권선 릴(37) 상에 존재하는 메가 코일이 완전히 탈권선되고; 동시에, 스트립 권선시 권선 위치에 있는 다른쪽 릴(37')이 새로운 메가 코일을 권선한다.
그 후, 제2 압연단계 (짝수)는 스트립이 릴(25)에 의해 탈권선되어 압연스탠드(28)에 압연 및 재권선되어 상기의 릴(37) 상에 또다시 소위 메가 코일을 형성한다.
이 방식으로 계속하면, 가역형 압연기는 순차적인 압연단계 (홀수/짝수)를 수행하여 최종 두께의 제품을 수득할 수 있다.
2차 내지 최종 압연단계가 종료되면, 메가 코일의 말단부는 최종 압연단계가 짝수인지 홀수인지에 따라 전체적으로 릴(25) 혹은 릴(37)로부터 탈권선되고, 또한 최종 압연단계가 짝수단계일 경우 릴(26) 상에, 혹은 최종 압연단계가 홀수단계일 경우 릴(27) 상에 각각 도입된다.
최종 압연단계가 홀수 단계이면, 바람직하게는 10 내지 20 kg/mm의 비중을 갖는 제1 코일을 형성할 때까지 압연 스트립의 일부가 압연스탠드(28)의 출구측에서 릴(27) 상에 권선되므로써 최고 35 미터톤 바람직하게는 15 내지 35 미터톤의 코일을 수득하게 된다. 이때, 상술한 바와 같이, 권선 릴(37)이 정지하고 가역형 압연기도 정지하며, 이에 상응하는 전용 센서가 릴(27)에 권선된 스트립을 절단하는 정적 절단 전단기(29)에 명령신호를 전송하고 제1 코일이 상기의 릴(27)로부터 탈적재된다. 전단기(29)의 절단 작업으로 수득한 스트립의 헤드부가 공백 상태의 릴(27)이나 또다른 릴(27)로 인도되고, 압연단계는 재개되어 릴(27) 상에서 상술한 비중을 가진 제2 코일을 수득한다. 메가 코일의 탈권선이 완료될 때까지 상기의 작업 방식으로 공정을 지속하며 이로부터 5 내지 8개의 코일을 릴 혹은 복수의 릴(27) 상에 수득한다.
최종 압연단계가 짝수 단계일 경우, 바람직하게는 10 내지 20 kg/mm의 비중을 갖는 제1 코일을 형성할 때까지 압연 스트립의 일부가 압연스탠드(28)의 출구측에서 릴(26) 상에 권선되므로써 최고 35 미터톤 바람직하게는 15 내지 35 미터톤 및 2.1 미터에 상당하는 최대 직경을 가진 코일을 수득하게 된다. 이때, 권선 릴(25)이 정지하고 가역형 압연기도 정지하며, 이에 상응하는 전용 센서가 릴(26)에 권선된 스트립을 절단하는 정적 절단 전단기(29')에 명령신호를 전송하고 제1 코일이 상기의 릴(26)로부터 탈적재된다. 압연스탠드(28)의 출구측에서 수득한 스트립의 헤드부는 공백 상태의 릴(26)이나 또다른 릴(27)로 인도되고, 짝수 압연단계가 재개되어 10 내지 20 kg/mm의 비중을 갖는 릴(26) 상에서 제2 압연 코일을 수득한다. 가역형 압연기가 다시 정지하고, 정적 절단 전단기(29')는 릴(26) 상에 권선된 스트립을 절단하며 제2 압연 코일은 릴(26)로부터 탈적재된다. 이러한 조작은 최종 압연 코일, 예컨대, 제5 코일의 압연때까지 반복된다. 압연은 정지되고 압연스탠드(28)가 개방되며, 정적 절단 전단기(29')는 선택적으로 스트립을 다시 절단하고, 10 내지 20 kg/mm의 비중을 갖는 상기의 최종 압연 코일이 릴(26)로부터 탈적재된다. 일반적으로, 5 내지 8개의 스트립 코일을 릴 혹은 복수의 릴(26) 상에서 수득한다.
선택된 야금처리 사이클에 따라, 각종 압연 과정에서 급속 가열장치(24, 24') 혹은 급속 냉각장치(23, 23')가 작동 활성화될 것이다.
작업 동안 대용량 권선 릴(37') 상에서 메가 코일의 권선이 완료되는 것과 동시에 권선 작업이 정지하며, 스트립은 절단 수단(13)에 의해 회전식 플랫폼(38) 상류에서 절단되고, 또한 상기의 회전식 플랫폼(38)은 180˚ 회전하여 상기의 릴(37')을 가역형 압연기 방향의 탈권선 위치로 전환하는 한편 릴(37)은 제3 압연기(18)로부터 전달되는 스트립을 권선 위치로 전환시킨다.
이때, 열간압연 공정 및 언속 스트립 부분의 코일 형성은 상술한 것과 유사한 방식으로 지속하며, 상기의 스트립은 릴(37')과 릴(25) 사이로 이동한다.
두번째의 바람직한 조작 방법에서, 압연은 페라이트 영역의 압연기(18)에서 수행된다.
두번째 조작 방법에서 수행되는 공정은 상기 첫번째 방법에 따라 수행되는 것과 동일하나, 다만 급속 가열장치(15)에 의해 스트립 가열을 수행하는 대신 스트립이 급속 냉각장치(16)에 의해 냉각되는 점이 상이하다.
이는, 조도처리기(6)와 사상 압연기(11) 양측에서 수행되는 오스테나이트 영역에서의 압연으로부터 제3 압연기(18)에서 수행되는 페라이트 영역에서의 압연으로 이동할 수 있다. 또한, 페라이트 영역의 압연 공정을 통과하는 경우, 압연기(18) 하류에 또다른 급속 냉각장치(19)는 포함되지 않는다.
구체적으로, 제1 변형예에서, 급속 가열장치(15)는 오프라인으로 철회되고 반면 급속 냉각장치(16)는 인라인으로 삽입되어 압연기(18)의 압연스탠드(17)에 유입되기 전의 스트립은 이미 가장 적합한 온도에서 페라이트 영역에 존재하며 원하는 사이클을 달성한다. 실제로, 직접적인 용도로 권선 (변형 및 권선 온도는 충분히 높아야 함)후 재결정화된 미세구조 또는 재결정화 하기 위해 하류의 어닐링 공정을 필요로하는 초기의 미세구조를 수득하는 것이 요망되는지 여부에 따라, 여러 종류의 페라이트 압연이 있다. 변형 및 권선 온도를 제어함에 따른 상이한 사이클 간의 차이는 재결정화 후 페라이트 입자의 상이한 조직 및 이에 따른 연성과 성형성에 있어서의 다소 강제된 개선 효과로 구성된다 (일반적으로, 연신성은 낮은 압연온도에 의해 촉진된다).
온도 경향의 예시를 도 6에 나타내며 여기에서의 숫자들은 도 1에 나타낸 구성요소들의 참조 번호이다.
취급 장치는 별도로 급속 가열장치(15)와 제1 급속 냉각장치(16)의 인라인 삽입 혹은 오프라인 철회 용도로 제공된다.
유리하게는, 본 발명 장치의 모든 구현예에서, 해당 장치들은 압연기(18)의 적어도 2대의 압연스탠드(17) 및 가역형 압연기의 적어도 2대의 압연스탠드(28)에 있는 작업 로울들 간의 틈새를 자동 조정하기 위해 제공될 수 있다
이러한 조정장치들은 예를 들어, 두께 및 스트립 속도 게이지와 공조하는 조정 컨트롤러를 포함하며, 이러한 게이지는 컨트롤러로 측정하여 압연스탠드(17) 및 압연스탠드(18)의 주 작동기의 파라미터를 수정하고, 특히, 작업 로울의 회전 모터의 속도와 토크, 및 작업 로울들 간의 틈을 제어하는 유압 캡슐의 위치를 변경할 수 있다.
이들 조정장치는, 압연스탠드(17)의 출구측에서 서로 상이한 두께를 가진 스트립 영역으로서, 필수적이지는 않으나 바람직하게는, 제1 초기 영역에서 중앙 영역까지 후속 영역으로 가면서 두께가 감소하고 중앙 영역 대비 두께가 증가하며 또한 제1 말단 영역에서 최종 영역으로 가면서 두께가 증가하는 것을 특징으로 하는 초기 스트립 영역을 포함하는 상기 스트립 영역을 제조할 수 있다. 상이한 두께를 갖는 스트립 영역의 순차배열은 예컨대 다음과 같을 수 있다:
1.00 mm의 두께 및 20 미터톤의 중량을 가진 제1 영역,
0.8 mm의 두께 및 20 미터톤의 중량을 가진 제2 영역,
0.6 mm의 두께 및 20 미터톤의 중량 가진 제3 영역,
0.5 mm의 두께 및 100 미터톤의 중량을 가진 제4 영역,
0.6 mm의 두께 및 10 미터톤의 중량을 가진 제5 영역,
0.8 mm의 두께 및 10 미터톤의 중량을 가진 제6 영역, 및
1.0 mm의 두께를 가진 최종 스트립 영역으로 된 뒷판으로 이루어진다.
유리하게는, 제1 영역은 0.8 mm 보다 큰 두께로 압연되어 절단 수단(13), 바람직하게는 플라잉 전단기로 절단하고 또한 축적 수단(20), 예컨대, 릴(37) 상에서 수득된 스트립의 헤드부를 플라이 상으로 인도하기가 용이하다.
이때, 압연스탠드(17)의 출구측의 두께는, 축적 수단(20) 상에 상이한 두께를 갖는 스트립의 길이부로 구성된 3 내지 6 미터의 두께 및 80 내지 250 미터톤의 중량을 갖는 메가 코일을 이음매 없이 권선함으로써 점진적으로 감소할 수 있다. 최종 스트립 영역은 또다시 0.8 mm 초과의 두께로 압연되므로써, 플라잉 전단기(13)로 스트립 헤드부를 플라이 상에서 절단하고 또한 플라이 상의 이 스트립 헤드부를 종래의 권선 시스템(14)으로 인도할 수 있다.
상술한 실시예에서, 상이한 두께의 영역을 가진 스트립으로 된 180 미터톤의 메가 코일은 축적 수단 상에 권선되어 있다. 말단부는 권선 릴(37) 전에 위치하는 핀치 롤러(50)와 편향기(51)에 의해 고정되어 있다.
메가 코일은 릴(37) 상에 완전히 권선되어 있으며 0.8 mm 보다 두꺼운 스트립의 제1 영역과 최종 영역 및 0.8 mm 혹은 그 이하의 두께를 가진 중간 영역을 포함한다. 상기의 메가 코일은 회전식 플랫폼(38)의 회전에 따라 탈권선 위치로 변위한다. 상기 위치에 도달하면, 메가 코일은 릴(37)로부터 탈권선 대기하는 반면 권선 위치의 권선 릴(37')은 새로운 권선 순서를 시작하기 위해 대기한다.
이때, 메가 코일은 릴(37)로부터 탈권선 개시하며 절단 및 권선 라인(22)으로 도입된다. 이 라인 내에서 상이한 두께의 스트립 영역들이 10 내지 20 kg/mm의 비중을 갖는 코일로 분할되며 따라서 35 미터톤 바람직하게는 15 내지 35 미터톤의 코일을 수득할 수 있다.
본 발명 장치의 일 구현예에 있어서, 상이한 두께의 영역을 가진 스트립은 제1 변형예에서 다양한 스트립 영역들이 두께의 차이를 유지하도록 구성된 가역형 압연스탠드(28)에서 추가로 압연된다. 이러한 압연은 상술한 자동 조정장치에 의해 설정된 압연 공정을 플라이에서 조정함으로써 실현되며 각 스트립 영역에 대해 원하는 두께를 얻을 수 있다. 상이한 두께로 추가 압연된 스트립 영역을 확인하여 정적 절단 전단기(29 혹은 29')로 분리하며, 이에 상응하는 스트립 코일이 최종 압연 단계가 홀수 단계인지 짝수 단계인지에 따라 각각 적어도 1개의 릴(27) 혹은 적어도 1개의 릴(26)을 포함하는 적절한 권선 및 탈권선 스테이션에 권선된다. 두께 게이지는 스트립의 두께가 급등하는 것을 검출하기 위해 구비되며 자동 명령으로 상기 절단 전단기(29 혹은 29')에서 두께 급등을 포함한 스트립 부분을 정지시켜, 동등한 두께의 스트립 부분이 릴(27) 혹은 (26)에 각각 권선되어 코일을 형성할 수 있다.
본 발명 장치의 또다른 변형예에서, 메가 코일을 구성하는 상이한 두께를 갖는 스트립 영역은 가역형 압연기의 스탠드(28)에서 프로그램된 특정의 두께로 압연되며 이 두께는 스트립의 모든 영역에서 동일하다. 이 방식에 따르면 메가 코일의 스트립 두께는 균일하게 된다.
양측 변형예에서, 축적 수단(20)의 탈권선/권선 속도, 절단 사이클 및 릴(26) 혹은 (27) 상의 코일의 권선은 절단 및 권선 라인(22)이, 하류 압연공정을 진행하는 연속주조기의 시간당 생산률과 동일하거나 이보다 높은 시간당 생산률을 갖도록 하는 방식으로 크기조정된다.
공정에 관한 일 변형예에서, 가역형 압연스탠드(28)는 경화도가 조절된 스트립을 수득하기 위해 사용한다. 원하는 두께에 도달하면, 스탠드(28)를 개방하고 스트립은 더이상의 두께 감소 없이 이 스탠드(28)를 통과한다. 상기 공정은 급속 가열장치(23, 23')에 의해서만 활성화되며 처리 재료를 재결정화 온도로 상승시킨다. 이어서, 스트립은 추가적인 두께 감소 없이 상기의 스탠드(28)를 통과하며 이 공정은 급속 냉각장치(24, 24')에 의해서만 활성화된다.
한편 연속주조 및 금속 스트립 열간압연 복합장치의 변형예는 "코일 대 코일" 조작을 제공하며 이 조작에서 연속주조 슬랩은 전단기(2 혹은 7)에 의해 슬랩편으로 절단되며 그 크기는, 압연 공정의 종료시 압연기(6) 및 (11)에서만 수행된 크기 감소에 의해, 권선 릴(14)에 직접 권선된 적정 크기의 스트립 코일을 각 슬랩편에 대해 수득할 수 있는 수준의 크기이다. 이 변형예에서는 급속 냉각장치(9)가 포함되며, 이는 비-재결정화 온도보다 낮은 온도에서 사상 압연기에 들어가는 오스테나이트 영역에서 가열을 지속할 필요가 없을 때 활성화될 수 있다.
본 상세한 설명에서, 급속 냉각장치(9, 16, 19)는 예를 들어 액체 블레이드나 스프레이를 스트립의 상면과 하면 양측에서 생성하는 장치로서, 이는 노즐 혹은 콘베이어 홀을 통해 가압 액체를 사용할 수 있다.
Claims (20)
- 금속 스트립을 위한 연속주조 및 순환식 압연 복합장치로서, 이 장치는:
- 슬랩 주조를 위한 연속주조 라인(1);
- 상기 슬랩을 조도처리하여 전달봉을 수득하기 위한 제1 압연기(6);
- 상기 전달봉을 마감처리하여 스트립을 수득하기 위한 제2 압연기(11); 및
- 80 내지 250톤의 중량 및/또는 최고 6미터의 직경을 갖고 메가 코일이라고 부르는 코일을 권선 및 탈권선할 수 있는 크기의 적어도 1개의 제1 대용량 릴을 포함하는 스트립 축적 수단(20)을 포함하고, 또한,
- 적어도 2대의 제1 압연스탠드(17)를 포함하고 상기 스트립의 두께를 추가적으로 감소시키기 위한 제3 압연기(18)를 구비하며, 상기의 스트립 축적 수단(20)이 상기의 제3 압연기(18) 하류에 배치되는 것으로 특징으로 하고;
- 상기 제3 압연기(18)와 축적 수단(20) 사이에 배치되고, 메가 코일이 상기의 적어도 1개의 제1 대용량 릴(37, 37') 상에 권선된 후 스트립을 절단하도록 구성된 절단 수단(13); 및
- 상기 축적 수단(20)의 하류에 위치하는 것으로서, 메가 코일의 스트립을 절단 및 이 메가 코일의 스트립의 일부를 예정된 중량 한계치 혹은 코일 직경 한계치로 권선하여 다수의 코일을 생산하는 절단 및 권선 라인(22)을 더 포함하며,
여기서 상기의 절단 및 권선 라인(22) 에 상기의 다수의 코일 생산에 앞서서 적어도 1회의 스트립 압연을 수행하는 가역형 압연기가 구비되고;
상기의 절단 및 권선 라인(22)은,
- 상기의 가역형 압연기의 하류에 배치되어 가역형 압연기 내에서 적어도 1회의 홀수 압연단계 이후에 스트립을 권선하는 것으로서, 메가 코일을 권선하기 위한 크기로 되어 있는 제2 대용량 릴(25);
- 축적 수단(20)으로부터 원거리에 있고 또한 상기 가역형 압연기와 제2 대용량 릴(25) 사이에 배치되며, 또한 가역형 압연기 내에서 적어도 1회의 홀수 압연단계 이후에, 예정된 중량 한계치 혹은 코일 직경 한계치까지 스트립의 적어도 일부를 권선하기 위한 크기로 되어 있는 적어도 1개의 원거리 중간 릴(27);
- 축적 수단(20)으로부터 원거리에 있고 상기 가역형 압연기와 상기의 적어도 1개의 원거리 중간 릴(27) 사이에 배치되며, 또한 적어도 1개의 원거리 중간 릴(27) 상에 권선된 스트립의 일부가 상기의 예정된 중량 한계치 혹은 코일 직경 한계치에 도달할 때마다 스트립을 절단하도록 구성된 원거리 절단 수단(29);
- 축적 수단(20)에 근접하고 이 축적 수단(20)과 상기 가역형 압연기 사이에 배치되며, 가역형 압연기 내에서 상기의 홀수단계에 대향하는 적어도 1회의 짝수 압연단계 이후, 스트립의 적어도 일부를 권선하기 위한 것이며, 또한 상기의 예정된 중량 한계치 혹은 코일 직경 한계치까지 스트립 부분을 권선하기 위한 크기로 되어 있는 적어도 1개의 근거리 중간 릴(26); 및
- 축적 수단(20)에 근접하고 상기의 적어도 1개의 근거리 중간 릴(26)과 상기 가역형 압연기 사이에 배치되며, 또한 상기의 적어도 1개의 근거리 중간 릴(26)에 권선된 스트립의 일부가 상기 예정된 중량 한계치 혹은 코일 직경 한계치에 도달할 때마다 압연 스트립을 절단하도록 구성되어 있는 근거리 절단 수단(29')을 추가적으로 포함하며;
상기 제3 압연기(18)의 압연스탠드의 작업 로울과 가역형 압연기의 압연스탠드의 작업 로울간 틈새를 조정하기 위한 자동 조정장치가 구비되고;
상기 자동 조정장치는 스트립 두께의 급등을 검출하도록 구성된 적어도 1개의 스트립 두께 게이지, 및 이 적어도 1개의 두께 게이지와 공조하며 두께 급등을 포함하는 스트립 일부를 원거리 절단 수단(29) 혹은 근거리 절단 수단(29')에서 정지시키도록 구성된 자동 제어 시스템을 포함하는 것인 복합장치. - 삭제
- 제1항에 있어서,
상기 가역형 압연기는 적어도 2대의 제2 압연스탠드(28)를 구비하는 것인 복합장치. - 제1항에 있어서,
제1 급속 가열장치(15) 및/또는 제1 급속 냉각장치(16)가 상기 제2 압연기(11)와 제3 압연기(18) 사이에 구비되고; 상기 제1 급속 가열장치(15)는 압연이 오스테나이트 영역에서 유지될 경우에 활성화되도록 구성되고, 또한 상기 제1 급속 냉각장치(16)는 압연 공정이 오스테나이트 영역에서 페라이트 영역으로 변화될 경우에 활성화되도록 구성되며;
상기 제1 급속 가열장치(15)와 제1 급속 냉각장치(16)를 교대로 인라인 삽입 혹은 오프라인 철회하기 위한 취급장치가 구비되고;
제1 압연기(6)와 제2 압연기(11) 사이에 제2 급속 가열장치(8)가 구비되고; 및
제3 압연기(18) 바로 밑에 상기 제3 압연기(18)와 층상 냉각장치(12) 배치되도록 제2 급속 냉각장치(19)가 구비되는 것인 복합장치.
- 제1항에 있어서,
상기 축적 수단(20)은 회전식 플랫폼(38)과 통합된 2개의 제1 대용량 릴(37, 37')을 포함하고 이는 수직축에 대해 회전하도록 구성된 것으로서, 상기 2개의 제1 대용량 릴 중에서 1개의 대용량 릴(37)이 제3 압연기(18)로부터 전달된 스트립의 권선 릴로 사용되는 한편 상기 2개의 제1 대용량 릴 중에서 다른쪽 대용량 릴(37')은 상기 스트립을 가역형 압연기로 공급하기 위한 스트립 탈권선 릴로 사용되며, 상기 축적 수단은 상기 2개의 제1 대용량 릴(37, 37') 중에서 1개에 권선된 스트립의 헤드부를 보다 잘 수용할 수 있도록 적어도 1개의 급속 벨트 래퍼(wrapper)를 포함하는 것인 복합장치.
- 제1항에 있어서,
층상 냉각장치(12)는 제3 압연기(18)와 제1 절단 수단 (13) 사이에 구비되는 것인 복합장치.
- 제1항에 있어서,
상기 축적 수단(20)과 적어도 1개의 근거리 중간 릴(26) 사이에 입구 급속 가열장치(24) 및/또는 입구 급속 냉각장치(23)가 구비되고 가역형 압연기의 입구측에 배치되며, 또한 상기 적어도 1개의 원거리 중간 릴(27)과 제2 대용량 릴(25) 사이에 출구 급속 가열장치가 구비되고 가역형 압연기의 출구측에 배치되는 것인 복합장치. - 제1항에 있어서,
상기 자동 조정장치는 서로 상이한 두께를 가진 스트립 영역의 제1 영역에서 후속의 제 1영역으로 가면서 두께가 감소하는 다수의 제 1스트립 영역 및, 이 제 1영역에 후속하는 것으로서, 제2 영역에서 후속의 제 2영역으로 가면서 두께가 증가하는 다수의 제2 스트립 영역을 생성하는 것인 복합장치. - 삭제
- 제1항에 있어서,
절단 수단(13)과 축적 수단(20) 사이에 적어도 2대의 권선 시스템(14)이 배치되는 것인 복합장치.
- 제1항에 따른 장치로 수행하는 금속 스트립의 연속주조 및 순환식 압연 방법으로서, 이 방법은:
a) 연속주조 라인(1)을 통해 슬랩을 주조하고;
b) 제1 압연기(6)로 이 슬랩을 조도처리하여 전달봉을 수득하고;
c) 제2 압연기(11)로 상기 전달봉을 마감처리하여 스트립을 수득하고;
d) 제3 압연기(18)의 적어도 2대의 압연스탠드(17)로 상기 스트립의 두께를 더 감소시키고;
e) 축적 수단(20)의 적어도 하나의 제1 대용량 릴(37, 37')을 이용하여 상기 스트립을 권선하여 80 내지 250 미터톤의 중량 및/또는 최고 6 미터의 직경을 갖는 코일, 예컨대 메가 코일을 형성하고;
f) 상기 메가 코일이 적어도 1개의 제1 대용량 릴(37, 37')에 권선된 후에 절단 수단(13)으로 스트립을 절단하고;
g) 적어도 1개의 제1 대용량 릴(37, 37')로부터 스트립을 탈권선하여 가역형 압연기 내에서 스트립의 적어도 1회의 제1 압연 단계를 수행하고;
h) 스트립을 절단하고 상기 스트립의 일부를 예정된 중량 한계치 혹은 코일 직경 한계치까지 권선하여 다수의 코일을 제조하는 단계들을 포함하고;
상기 단계 (d)는 서로 상이한 두께를 갖는 스트립 영역을 제작하는 것인 방법.
- 제11항에 있어서,
적어도 2회의 홀수 압연단계 및 적어도 1회의 짝수 압연단계가 가역형 압연기에서 제공되는 경우, 상기의 단계(g) 및 (h)는:
i) 적어도 1개의 제1 대용량 릴(37, 37')로부터 스트립을 탈권선하고, 메가 코일이 또다시 제작되는 제2 대용량 릴(25) 상에 상기의 스트립이 권선될 때까지 가역형 압연기에서 홀수의 압연단계를 수행하며;
ii) 제2 대용량 릴(25)로부터 스트립을 탈권선하고, 메가 코일이 또다시 제작되는 상기 적어도 1개의 제1 대용량 릴(37. 37') 상에 상기의 스트립이 권선될 때까지 상기의 홀수 단계와 대향하는 짝수 압연단계를 가역형 압연기에서 수행하며;
iii) 적어도 소정의 스트립 두께 혹은 스트립 영역의 두께에 도달할 때까지 상기의 단계 (i) 및 가능하다면 단계 (ii)를 반복하고;
여기서 최종 압연단계가 홀수 단계일 경우,
- 가역형 압연기의 출구측에서, 상기의 예정된 중량 한계치 혹은 예정된 코일 직경 한계치까지, 축적 수단(20)으로부터 멀리 있는 적어도 1개의 원거리 중간 릴(27) 상에 스트립의 일부를 권선하여 제1 코일을 한정하고;
- 상기 제1 코일을 형성한 후, 축적 수단(20)으로부터 멀리 있는 원거리 절단 수단(29)으로 스트립을 절단하고;
- 상기의 적어도 1개의 원거리 중간 릴(27) 상에, 상기 예정된 중량 한계치 혹은 코일 직경 한계치까지, 또다른 스트립 부분들을 권선하여 또다른 코일들을 한정하고 및 이 또다른 코일들이 각각 형성된 후 상기 원거리 절단 수단(29)으로 스트립을 절단하며;
또한 여기서 최종 압연단계가 짝수 단계일 경우,
- 가역형 압연기의 출구측에서, 상기의 예정된 중량 한계치 혹은 예정된 코일 직경 한계치까지, 축적 수단(20)에 근접한 적어도 1개의 근거리 중간 릴(26) 상에 스트립의 일부를 권선하여 제1 코일을 한정하고;
- 상기 제1 코일을 형성한 후, 축적 수단(20)에 근접한 근거리 절단 수단(29')으로 스트립을 절단하고;
- 상기의 적어도 1개의 근거리 중간 릴(26) 상에, 상기 예정된 중량 한계치 혹은 코일 직경 한계치까지, 또다른 스트립 부분들을 권선하여 또다른 코일들을 한정하고 및 이 또다른 코일들이 각각 형성된 후 상기 근거리 절단 수단(29')으로 스트립을 절단하는 것을 포함하는 방법.
- 제11항에 있어서,
단 1회의 압연단계가 가역형 압연기에서 제공되는 경우, 상기의 단계(g) 및 (h)는:
- 적어도 1개의 제1 대용량 릴(37, 37')로부터 스트립을 탈권선하고 상기 압연 단계를 가역형 압연기에서 수행하며;
- 축적 수단(20)으로부터 멀리 있는 적어도 1개의 원거리 중간 릴(27)에 스트립의 일부를 상기 예정된 중량 한계치 혹은 코일 직경 한계치가 될 때까지 권선하여 제1 코일을 한정하며;
- 상기 제1 코일을 형성한 후, 축적 수단(20)으로부터 멀리 있는 원거리 절단 수단(29)로 상기 스트립을 절단하고; 및
- 상기 적어도 1개의 원거리 중간 릴(27) 상에, 상기 예정된 중량 한계치 혹은 코일 직경 한계치까지, 또다른 스트립 부분들을 권선하여 또다른 코일들을 한정하고 및 이 또다른 코일들이 각각 형성된 후 상기 원거리 절단 수단(29)으로 스트립을 절단하는 것을 포함하는 방법.
- 제11항에 있어서,
단 2회의 압연 압연단계가 가역형 압연기에서 제공되는 경우, 상기의 단계(g) 및 (h)는:
- 적어도 1개의 제1 대용량 릴(37, 37')로부터 스트립을 탈권선하고, 및 스트립을 메가 코일이 다시 제작되는 제2 대용량 릴(25) 상에 권선될 때까지 가역형 압연기 내에서 1회의 홀수 압연단계를 수행하며;
- 제2 대용량 릴(25)로부터 스트립을 탈권선하고, 및 상기의 홀수 단계에 대향하여 1회의 짝수 압연단계를 가역형 압연기 내에서 수행하고;
- 축적 수단(20)에 근접한 적어도 1개의 근거리 중간 릴(26) 상에, 상기 예정된 중량 한계치 혹은 코일 직경 한계치까지 스트립의 일부를 권선하여 제1 코일을 한정하며;
- 상기 제1 코일의 형성 이후, 축적 수단(20)에 근접한 근거리 절단 수단(29')으로 상기 스트립을 절단하고; 및
- 상기 적어도 1개의 근거리 중간 릴(26) 상에, 상기 예정된 중량 한계치 혹은 코일 직경 한계치까지 또다른 스트립 부분들을 권선하여 또다른 코일들을 한정하고, 및 이 또다른 코일들이 각각 형성된 후 근거리 절단 수단(29')으로 스트립을 절단하는 단계들을 포함하는 방법.
- 제11항 내지 14항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 단계 (c)와 (d) 사이에, 제1 급속 가열장치(15)에 의한 급속 가열공정이 포함되어 오스테나이트 영역에서 압연을 유지하거나 혹은 제1 급속 냉각장치(16)에 의한 급속 냉각공정이 포함되어 오스테나이트 영역의 압연에서 페라이트 영역의 압연으로 이동하고;
상기 단계 (b)와 (c) 사이에, 제2 급속 가열장치(8)에 의한 급속 가열공정이 포함되고;
상기 단계 (d) 이후에, 층상 냉각장치(12)에 의한 층상 냉각공정이 포함되고 및, 상기의 압연이 오스테나이트 영역에서 유지되는 경우, 상기 단계 (d)와 상기의 층상 냉각공정 사이에, 제2 급속 냉각장치(19)에 의한 급속 냉각공정이 포함될 수 있는 것인 방법.
- 제11항에 있어서,
상기 단계 (g)와 (h) 사이에, 가역형 압연기의 압연스탠드(28)가 개방되고 추가적인 두께의 감소 없이 스트립이 가역적으로 이곳을 통과하며, 입구 급속 가열장치(24) 및 출구 급속 가열장치(24')에 의해 1차 가열된 다음 입구 급속 냉각장치(23) 및 출구 급속 냉각장치(23')에 의해 냉각되고, 여기서 상기의 장치들은 가역형 압연기의 입구 및 출구측에 각각 배치되어 있는 것인 방법.
- 제11항에 있어서,
2개의 제1 대용량 릴(37, 37')은 수직축에 대해 회전하도록 구성된 회전식 플랫폼(38)과 통합되어 있고, 제1 메가 코일이 상기 2개의 제1 대용량 릴(37, 37') 중에서 1개의 대용량 릴(37')에 권선된 후, 상기 회전식 플랫폼(38)이 회전함으로써 상기 2개의 제1 대용량 릴(37, 37') 중에서 다른쪽 대용량 릴(37)이 스트립의 권선 릴로 이용되어 제2 메가 코일을 제작하고, 반면에 상기 릴(37')은 제1 메가 코일의 탈권선 릴로 이용되어 가역형 압연기에 이 코일을 공급하는 것인 방법.
- 제17항에 있어서,
절단 및 권선 라인(22)의 시간당 속도는, 제1 압연기(6), 제2 압연기(11) 및 제3 압연기(18)에서의 하류 압연을 제공하는 연속주조기(1)의 시간당 속도와 동등하거나 이보다 큰 것인 방법. - 제11항에 있어서,
상기 예정된 중량 한계치는 최대 35 미터톤이며, 상기 예정된 코일 직경 한계치는 2.1 미터에 상당하는 최대 코일 직경인 것인 방법.
- 제11항에 있어서,
단계 (d)에서, 절단 수단(13)과 축적 수단(20) 사이에 배치된 권선 시스템(14) 상에 초기 권선되어 있는 스트립을 1 mm 혹은 이보다 큰 두께로 압연함으로서 이 공정이 개시되고;
- 후속으로, 절단 수단(13)으로 상기 스트립을 절단하고, 절단 스트립은 권선 시스템(14) 상에 권선되는 반면 상기 절단으로 얻은 스트립의 헤드부는 적어도 1개의 제1 대용량 릴(37, 37')을 향하는 경로에 있으며;
- 제3 압연기(18)는, 적어도 1개의 제1 대용량 릴(37, 37')이 상기 스트립을 인장한 경우 스트립의 압연을 개시하고, 적어도 1개의 제1 대용량 릴(37, 37') 상에 이음매 없이 권선되는 서로 상이한 두께를 가진 스트립 영역들을 제조하는 것인 방법.
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Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2935469T3 (es) | 2018-11-23 | 2023-03-07 | John Cockerill S A | Laminador en frío flexible y método para convertir el mismo |
| AT522073B1 (de) * | 2019-05-16 | 2020-08-15 | Primetals Technologies Austria GmbH | Warmwalzen mit flexibler Konfiguration der Walzgerüste |
| CN112705569B (zh) * | 2020-12-09 | 2022-09-23 | 一重集团大连工程技术有限公司 | 超短距离布置的炉卷轧机生产线及轧制工艺 |
| CN114535296A (zh) * | 2022-02-18 | 2022-05-27 | 河南中孚高精铝材有限公司 | 一种铝板带edt表面轧制方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011080300A1 (en) * | 2009-12-30 | 2011-07-07 | Danieli & C. Officine Meccaniche Spa | Winding/unwinding device and method for winding/unwinding a metal product in a rolling line |
| US20140034264A1 (en) * | 2011-02-03 | 2014-02-06 | Danieli & C. Officine Meccaniche Spa | Rolling method for strip and corresponding rolling line |
| WO2016055972A1 (en) * | 2014-10-10 | 2016-04-14 | Danieli & C. Officine Meccaniche S.P.A. | Combined pickling and rolling plant for pickling and rolling metal strips |
Family Cites Families (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US407177A (en) * | 1889-07-16 | Rolling-mill plant | ||
| JPS58100904A (ja) * | 1981-12-09 | 1983-06-15 | Kawasaki Steel Corp | 特殊連鋳機と熱間圧延配置列 |
| JPS61206507A (ja) * | 1985-03-12 | 1986-09-12 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 冷延鋼板製造設備 |
| JPS62137103A (ja) * | 1985-12-12 | 1987-06-20 | Kawasaki Steel Corp | 薄鋼板製造設備列 |
| JPS6390317A (ja) * | 1986-09-30 | 1988-04-21 | Toshiba Corp | コイルボツクスを備えた圧延装置 |
| WO1989008512A1 (en) * | 1988-03-17 | 1989-09-21 | Mannesmann Ag | Installation for manufacturing hot-rolled steel strip |
| IT1260566B (it) * | 1992-06-30 | 1996-04-16 | Danieli Off Mecc | Gruppo avvolgitore-svolgitore per bramme sottili |
| TW336184B (en) * | 1995-01-11 | 1998-07-11 | Tippins Inc | Intermediate thickness slab caster and inline hot strip and plate line, method of processing metal slabs and slab container |
| DE19529049C1 (de) * | 1995-07-31 | 1997-03-20 | Mannesmann Ag | Hochgeschwindigkeits-Dünnbrammenanlage |
| US5743125A (en) * | 1995-09-06 | 1998-04-28 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Hot strip production plant for rolling thin rolled strip |
| NL1007739C2 (nl) * | 1997-12-08 | 1999-06-09 | Hoogovens Staal Bv | Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een stalen band met hoge sterkte. |
| JPH10113703A (ja) * | 1996-10-14 | 1998-05-06 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 連続鋼板製造設備 |
| IT1290743B1 (it) * | 1997-04-10 | 1998-12-10 | Danieli Off Mecc | Procedimento di laminazione per prodotti piani con spessori sottili e relativa linea di laminazione |
| NL1007731C2 (nl) * | 1997-12-08 | 1999-06-09 | Hoogovens Staal Bv | Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een ferritisch gewalste stalen band. |
| JPH11239804A (ja) * | 1998-02-24 | 1999-09-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ホットコイルの製造方法 |
| US5956990A (en) * | 1998-08-14 | 1999-09-28 | Danieli United | Apparatus and method for producing and handling superlarge coils of metal strip |
| AT409227B (de) * | 1998-08-17 | 2002-06-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren und anlage zur herstellung von warmgewalztem stahlband aus einer stahlschmelze |
| DE10054580A1 (de) * | 2000-11-03 | 2002-05-08 | Sms Demag Ag | Mehrwalzengerüst |
| DE102006054932A1 (de) * | 2005-12-16 | 2007-09-13 | Sms Demag Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen eines Metallbandes durch Gießwalzen |
| ITRM20070150A1 (it) | 2007-03-21 | 2008-09-22 | Danieli Off Mecc | Processo e impianto per la produzione di nastro metallico |
| RU2477661C2 (ru) * | 2008-10-30 | 2013-03-20 | Сименс Акциенгезелльшафт | Способ регулирования толщины при выходе раската, который проходит через многоклетьевую линию прокатного стана, разомкнутое и/или замкнутое управляющее устройство и прокатный стан |
| KR101067758B1 (ko) * | 2008-12-30 | 2011-09-28 | 주식회사 포스코 | 연연속 열간 압연 시스템 및 방법 |
| IT1405453B1 (it) * | 2010-06-14 | 2014-01-10 | Danieli Off Mecc | Procedimento di laminazione per prodotti piani e relativa linea di laminazione |
| DE102012218353A1 (de) * | 2012-10-09 | 2014-04-10 | Siemens Ag | Breitenbeeinflussung eines bandförmigen Walzguts |
| DE102015210863A1 (de) * | 2015-04-15 | 2016-10-20 | Sms Group Gmbh | Gieß-Walz-Anlage und Verfahren zu deren Betrieb |
-
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Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011080300A1 (en) * | 2009-12-30 | 2011-07-07 | Danieli & C. Officine Meccaniche Spa | Winding/unwinding device and method for winding/unwinding a metal product in a rolling line |
| US20140034264A1 (en) * | 2011-02-03 | 2014-02-06 | Danieli & C. Officine Meccaniche Spa | Rolling method for strip and corresponding rolling line |
| WO2016055972A1 (en) * | 2014-10-10 | 2016-04-14 | Danieli & C. Officine Meccaniche S.P.A. | Combined pickling and rolling plant for pickling and rolling metal strips |
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