KR102212807B1 - 강 스트립의 열간 압연을 위한 설비 및 방법 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 강 스트립(S)의 열간 압연을 위한 설비 및 방법에 관한 것이며, 상기 설비는 열간 압연될 강 스트립(S)의 공급 방향(F)으로 차례로 통과하는 복수의 압연 스탠드(F1 내지 F7)를 포함하는 열간 압연 라인(2)과, 압연 라인(2)의 마지막 압연 스탠드(F7)로부터 방출되는 열간 압연된 강 스트립(S)의 집중 냉각을 위한 냉각 구간(5)을 포함한다. 본 발명에 따라, 종래의 열간 압연 설비를 기초로 하여, 15mm보다 두꺼운 최종 두께를 가지며 그 인성에 대한 최고 요구를 준수하며 작동 안정적인 핫 스트립을 생산하는 것이 가능하다. 이는 본 발명에 따라, 열간 압연될 강 스트립(S)의 이송 방향(F)에서 볼 때 냉각 구간(5)의 시작은 열간 압연 라인(2)의 종료부 이전으로 변위되고, 냉각 구간(5)은, 각각 열간 압연될 강 스트립(S)의 열간 압연이 수행되고 냉각 구간(5)으로 유입되기 이전에 마지막으로 통과하는 압연 스탠드(F5)에 이어서 시작됨으로써 달성된다.

Description

강 스트립의 열간 압연을 위한 설비 및 방법{PLANT AND METHOD FOR HOT ROLLING STEEL STRIP}
본 발명은 강 스트립의 열간 압연을 위한 설비 및 방법에 관한 것이다.
여기서 언급되는 유형의 열간 압연 설비는 통상 열간 압연될 강 스트립의 이송 방향으로 차례로 통과하는 복수의 압연 스탠드를 구비한 열간 압연 라인과, 압연 라인의 마지막 압연 스탠드로부터 방출되는 열간 압연된 강 스트립의 집중 냉각을 위한 냉각 구간을 포함한다.
본 발명에 따른 유형의 설비 및 방법은 그 두께가 적어도 15mm인 이른바 "후판(heavy plate)"의 압연을 위해 사용된다. 이러한 두께의 강 스트립의 종래 방식의 제조 시에, 각각의 강 스트립은 가역식으로 4롤러 압연 스탠드 내에서 열 기계적으로 압연된다. 그러나 이러한 압연 공정은 열간 압연기(hot strip mill) 내의 열간 압연보다 훨씬 더 길게 지속된다. 따라서, 두꺼운 강 스트립을 종래 열간 압연 설비에서 열간 압연하는 것이 시도되었다.
인성 및 균열 형성에 대한 비민감성이 최고로 요구되는 후벽 파이프 라인의 제조를 위해 결정된 평강 재료의 압연은 특별한 도전을 나타낸다. 이러한 특성은 통상, 이른바 "낙하 충돌 인열 시험(Drop Weight Tear Test)", 줄여서 "DWTT"의 결과에 의해 판단된다. DWTT는 미국 석유 협회의 1996년/2월 제3판, API 5L3의 규정, ASTM E436, 1999년 DIN EN 10274 및 스틸-아이언-테스트 잡지 SEP 1326에 설명된다. 상기 시험에서, 규정된 무게의 테스트 바디가 마찬가지로 규정된 높이로부터 스트립 형태의 강 시험편 상으로 낙하되며, 강 시험편은 충돌되는 테스트 바디의 반대 면에서 예측되는 파단 영역 내에 규정된 홈 형태의 노치가 제공되며 그 단부 섹션은 각각 지지부 상에 위치한다. 여기서, 통상적으로, 사전 설정된 특정 온도, 예를 들어 -35℃에서, 각각의 시험편의 상기 방식으로 형성된 파괴 시에 연성 파괴 부분은 평균 85%인 것이 요구된다.
오일- 또는 가스 파이프 라인의 제조를 위해 필요한 두꺼운 강 스트립의 인성을 특정 열간 압연- 및 냉각 전략을 통해 최적화하는 것이 시도되었다. 이러한 방법을 위한 다양한 예가 예를 들어 EP 1 038 978 B1에 요약되어 있다. EP 1 038 978 B1에서 자체적으로 새롭게 설명된 방법은 탁월한 인성을 갖는 고강도 핫 스트립의 저렴한 제조를 가능케 한다. 이를 위해, 미량 합금 원소의 첨가물을 갖는 순수강 또는 저 합금강으로부터, 슬래브, 박 슬래브 또는 주조 스트립과 같은 전구체 재료(precursor material)가 형성되는데, 이 재료는 이어서 복수의 압연 스탠드로 구성된 제조 라인을 통과한다. 여기서, 상기 전구체 재료는, 각각의 강의 재결정화 정지 온도보다 적어도 30℃ 높은 온도로 제조 라인의 제1 압연 스탠드 내로 도입된다. 그 다음, 핫 스트립으로 예비 스트립의 연속 열간 압연이 여러 번의 통과에 의해 수행된다. 열간 압연은 오스테나이트의 재결정화 범위를 포함하는 온도 범위 내에서 실행된다. 이어서, 두 개의 압연 스탠드들 사이에서 핫 스트립의 냉각은 냉각 장치를 이용하여 재결정화 정지 온도의 적어도 20℃ 아래에 있는 온도로 수행되며, 냉각의 냉각 속도는 적어도 10℃/s이다. 그 다음, 압연은 재결정화 정지 온도 아래 온도 범위 내의 적어도 30%의 전체 변형도를 갖는 재결정화 정지 온도 아래에서, 완성된 핫 스트립이 열간 압연 라인으로부터 방출될 때까지 계속된다.
마찬가지로 EP 1 038 978 B1에서 설명된 바와 같이, 후벽 파이프의 제조를 위한 강은 통상, 철 및 불가피한 불순물 외에, (중량%) C: ≤ 0.18%, Si: ≤ 1.5%, Mn: ≤ 2,5%, P: 0.005 내지 0.1%, S: ≤ 0.03%, N: ≤ 0.02%, Cr: ≤ 0.5%, Cu: ≤ 0.5%, Ni: ≤ 0.5%, Mo: ≤ 0.5%, Al ≤ 2% 및 전체 0.3%까지의 B, Nb, Ti, V, Zr 및 Ca 중 하나 이상의 원소가 존재하는 합금으로 이루어진다. 이러한 강에는 표식 "X70" 및 "X80"으로 알려진 강 제품이 속한다.
종래 기술에서 각각 요구한 온도 제어를 위해 필요한 비교 가능하게 복잡한 각각의 조치들에도 불구하고, 실무로부터 알려진 방법에 의해 높은 강도를 갖는 핫 스트립이 형성될 수 있으나, 이러한 핫 스트립은 필요한 신뢰성을 가지면서 파이프 라인 구조의 분야에서 인성에 대해 설정된 요구를 충족시키지 못하는 것이 실제 경험에서 나타났다.
본 발명의 과제는, 상기와 같은 배경에서, 종래의 열간 압연 설비를 기초로 하여, 15mm보다 두꺼운 최종 두께를 가지며 인성에 대한 최고 요구를 준수하는, 작동 안정적인 핫 스트립을 생산할 수 있는 열간 압연 설비 및 방법을 제공하는 것이다.
본 발명에 따르면, 열간 압연 설비와 관련하여, 상기 과제는 청구항 제1항에 따른 설비가 구성됨으로써 해결된다.
본 발명에 따르면, 방법과 관련하여, 상기 과제는 두꺼운 핫 스트립의 제조 시에 청구항 제9항에 설명된 공정 단계가 실행됨으로써 해결된다.
본 발명의 바람직한 구성은 종속 청구항에서 설명되며 이하 발명의 일반적인 구상과 같이 상세히 설명된다.
강 스트립의 열간 압연을 위한 본 발명에 따른 설비는 서두에 언급한 종래 기술에 따라, 열간 압연될 강 스트립의 이송 방향으로 차례로 통과하는 복수의 압연 스탠드를 포함하는 열간 압연 라인을 포함한다. 통상, 이러한 유형의 열간 압연 라인은 이송 방향으로 차례로 나열되고 열간 압연될 각각의 강 스트립이 차례로 통과하는 5개 내지 7개의 압연 스탠드를 포함한다. 마찬가지로, 종래의 열간 압연 설비에서 통상적인 것과 같이, 본 발명에 따른 설비에서 압연 라인의 마지막 압연 스탠드로부터 방출되는 열간 압연된 강 스트립의 집중적인 냉각을 위한 냉각 구간이 제공된다.
본 발명에 따르면, 냉각 구간은 열간 압연될 강 스트립의 이송 방향에서 볼 때, 열간 압연 라인의 마지막 압연 스탠드 후방에서 비로소 시작되는 것이 아니라, 이미 열간 압연 라인의 종료부 이전에서 시작된다. 이 경우에, 냉각 구간의 시작은, 냉각 구간으로의 유입 이전에 통과되는 마지막 활성 압연 스탠드에 바로 이어서 냉각 구간이 시작되도록 설치된다. 여기서 "활성(active)"은 상기 압연 스탠드에서 열간 압연이 아직 실행되고 있다는 것을 의미한다. 이에 반해, "비활성(inactive)"은, 압연 갭이 작업 롤러의 상응하는 조정을 통해, 핫 스트립이 해당 압연 스탠드를 통과할 때 변형이 더 이상 발생하지 않을 정도로 개방되는 압연 스탠드를 의미한다. 본 발명에 따르면, 핫 스트립이 이송 방향에서, 열간 압연이 아직 실행되고 있는, 냉각 구간의 시작 이전의 마지막 열간 압연 스탠드를 벗어날 때, 냉각 구간으로부터 제공된 냉각액에 의해 직접 접촉되어 냉각이 가속된다.
따라서, 열간 압연을 위한 본 발명에 따른 설비에서, 냉각 구간과 열간 압연 라인이 중첩되어, 압연 라인은 하나 이상의 압연 스탠드만큼 단축될 수 있고, 냉각 구간은, 열간 압연될 강 스트립의 이송 방향에서 마지막으로 통과되는 하나 이상의 압연 스탠드의 비활성 시에, 변형이 아직 실행되고 있는 마지막 압연 스탠드 다음에 바로 이어서 냉각이 수행될 수 있도록, 압연 라인 내로 연장된다.
따라서, 압연된 강 스트립을 제조하기 위한 본 발명에 따른 방법은 본 발명에 따라 구성된 설비 상에서 실행되고, 열간 압연 중에 압연 스탠드가 비활성일 경우에, 압연 갭은, 열간 압연 라인 내의 상기 압연 스탠드에서 강 스트립의 변형이 더 이상 실행되지 않을 정도로 개방되며, 강 스트립은 마지막 활성 압연 스탠드로부터의 방출에 이어서 냉각액의 작용에 의해 가속 방식으로 냉각된다.
이로써, 본 발명은, 강 스트립의 두께가 강 스트립이 통과하는 각각의 열간 압연 스탠드에서 감소되지 않도록 종래의 멀티 스탠드 압연 라인을 작동시킨다는 제안을 기초로 한다. 그 대신, 강 스트립은 단지 압연 라인의 활성 압연 스탠드에서만 변형된다. 비활성 압연 스탠드에서, 압연 갭은, 더 이상 변형이 이루어질 수 없는 압연 스탠드를 작업 롤러가 더 이상 접촉하지 않을 정도로 개방된다. 동시에, 냉각 구간의 시작이 열간 압연 라인 안쪽으로 변위됨으로써, 예를 들어, 7개의 열간 압연 스탠드를 갖는 열간 압연 라인에서, 가속된 냉각은 이미 제5 압연 스탠드 이후에 바로 수행될 수 있으며, 마지막에서 두 번째, 즉 제6 압연 스탠드와, 마지막, 즉 제7 압연 스탠드를 통해서는 열간 압연이 더 이상 수행되지 않는다.
이러한 과정은, 인성에 대해 최고 요구가 설정된 15mm보다 두꺼운 두께를 갖는 고강도 파이프 시트 제품이 연속되는 순서로 차례로 압연 스탠드를 통과하는 열간 압연 라인 내에서 열간 압연되어야 할 경우에, 한편으로, 활성 압연 스탠드에 의해 스트립의 양호한 치수 정확도를 위해 충분한 변형이 압연 패스(rolling pass)마다 작용하도록, 단지 한정된 수의 열간 변형이 수행되어야 하는 인식을 기초로 한다. 다른 한편으로, 마지막 변형에 바로 이어서 개시되는 냉각을 갖는 한정된 수의 압연 패스를 통해, 인성의 전이 온도가 더 낮은 온도값으로 변환될 수 있다. 이러한 방식으로, 본 발명에 따라 재구성된 종래의 열간 압연 설비를 기초로 하여, 예를 들어 강 제품 "X70" 또는 "X80"과 같이 단지 고강도를 포함할 뿐만 아니라, -10℃ 또는 더 낮은 전이 온도 및 25.4mm의 두께까지의 높은 인성 요구를 포함하는 파이프를 위한 강 시트가 생산될 수 있다.
18mm보다 두꺼운 두께를 갖는 핫 스트립의 본 발명에 따른 생산 시에, DWTT에 따라 충족될 요구를 확실히 달성하기 위해, 바람직하게는, 베이나이트강이 사용될 수 있다. 본 발명에 따라 마지막 구현되는 변형 패스 이후에 가급적 짧게 개시되는 냉각으로 인한 전이 온도의 개선을 통해, 페라이트계/펄라이트계 강의 적용 범위가 더 두꺼운 두께로 확장될 수 있다.
제조 라인의 마지막 스탠드 이후의 종래 냉각에 비해, 본 발명에 따라 압연 라인 안쪽으로 충분히 연장된 일찍 개시된 냉각을 통해 15mm보다 두꺼운 두께의 압연 시에 방해가 없는 산소 유입 및 이로 인해 동반되는 스트립 표면의 강한 후속 스케일링이 억제된다.
열간 압연 설비의 본 발명에 따른 작동 시에, 압연 속도는 활성 변형의 조기 종료로 인해, 그리고 열간 압연 시에 낮게 설정되는 전체 변형도로 인해 낮다. 통상, 상기 속도는 3m/s보다 작은 범위 내에 있다.
또한, 제조 라인 내로 냉각 구간이 연장됨으로써 유지 시간을 갖는 냉각 곡선이 형성될 수 있게 된다. 이를 위해, 설비 구조는 단지, 예를 들어 그 중 첫 번째 5개만이 활성인 7개의 압연 스탠드를 갖는 압연 라인에서 압연 시에, 분사는 제5 스탠드 후방에서 직접 시작되고, 미사용 압연 스탠드의 전방 또는 후방에서 제공된 냉각액 양이 최적으로 설정될 수 있도록 구성되어야 한다. 제7 스탠드 후방에서의 추가 분사와 관련하여, 그리고/또는 여기서 언급되는 유형의 열간 압연 설비에서 기준에 따라 제공된 측정 하우스 이후의 적절한 냉각 구간과 관련하여, 상이한 유지 시간이 원하는 냉각 곡선에서 구현될 수 있다.
이러한 목적으로, 열간 압연을 위한 본 발명에 따른 설비에서, 냉각 구간은 복수의 냉각 유닛을 포함하며 이송 방향으로 냉각 구간 내로 유입되기 이전에 마지막으로 통과되는 압연 스탠드 후방에 그리고 그에 이어서 통과되는 각각의 다른 압연 스탠드 상에 각각 하나의 냉각 유닛이 배열될 수 있다.
마지막 활성 압연 스탠드 이후에 수행되는 냉각은, 종래의 열간 압연 설비로부터 공지된 종래 층류 냉각(laminar cooling)을 이용하여 수행되는 것이 아니라, 적어도 80K/s의 높은 냉각 속도를 갖는 특히 급속 투입되는 냉각이 사용된다. 이때, 적어도 130K/s의 냉각 속도가 특히 입증되었으며, 실제로 냉각 속도는 통상 160K/s까지 달한다. 본 발명에 따라 제공된 급속 냉각에 의해, 각각 열간 압연된 강 스트립에서 결정립 성장이 제한되며 재료의 저온 인성이 증가됨으로써, 재료는 낮은 온도에서도 최대 인성값을 확실히 달성하며 이에 따라 최고 기계적 특성을 포함한다.
본 발명에 따른 집중 냉각을 구현하기 위해, 예를 들어 집중 냉각부 또는 콤팩트형 냉각 유닛이 사용될 수 있다. 이들은, 냉각 구간이 적어도 1000m3/h, 특히 1500m3/h까지의 냉각액 아웃풋을 제공할 수 있도록 구성되어야 한다. 이 경우에, 바람직하게는, 스트립 단면을 통해 가급적 일정하게 빠른 냉각이 보장되도록, 냉각되는 스트립의 상부면뿐만 아니라 하부면으로부터도 냉각된다. 각각의 집중 냉각 후에, 핫 스트립 상에 남아있는 물은, 핫 스트립이 그 다음의 비활성 압연 스탠드를 통과하고 이어서 추가의 냉각이 개시되기 이전에 고압 횡 분사를 통해 제거될 수 있다. 이러한 방식으로, 각각의 냉각 단계 이후에 물이 핫 스트립 상에 존재하는 것이 방지되고, 상응하게 제어된 핫 스트립의 단계식 냉각이 달성되는 것이 보장된다.
본 발명에 따라 압연 라인 내로 앞당겨진 가속된 냉각을 위해, 각각 특정 섹션 상에 집중된 냉각액 제트를 각각의 핫 스트립 상으로 제공하는 특히 콤팩트형 냉각 유닛이 적합한다. 이에 반해, 냉각 구간의 냉각 유닛이 예를 들어 종래 집중 냉각 유닛으로서 압연 라인 외부에 구성될 수 있다.
냉각이 본 발명에 따라 수행되는 의도적 제어 방식과 관련하여, 이와 관련하여, 이송 방향에서 측정된 열간 압연될 강 스트립의 길이로서, 이송 방향에서 각각 압연 라인 내에 압연 스탠드들 중 하나의 후방에 배열된 냉각 유닛이 강 스트립에 각각 냉각액을 작용시키는 길이는, 각각 인접하여 서로 배열된 압연 라인의 압연 스탠드가 이송 방향으로 나란히 이어지도록 위치한 간격의 최대 25%에 달할 경우 최적인 것으로 증명되었다. 특히, 냉각액 작용이 각각 수행되는 상기 길이 섹션이 냉각 유닛의 간격의 8 내지 15%로 서로에 대해 제한되는 경우, 실제로 최적의 작업 결과가 형성된다.
이러한 방식으로, 압연 스탠드들 간의 냉각이 수행될 수 있기 때문에, 냉각의 강도로 인해, 각각 처리된 강의 오스테나이트 영역 내에 조절된 변형이 더 이상 발생할 수 없다. 본 발명에 따라 제공되고 특히 콤팩트형 냉각 유닛으로서 구성된 냉각 유닛은 종래 열간 압연 라인에서 각각 열간 압연되는 스트립의 냉각을 위해 두 개의 압연 스탠드들 사이에 삽입된 냉각 장치와는 구별된다. 본 발명에 따라 마지막 활성 압연 스탠드로부터 삽입된 냉각 유닛은 본 발명에 따라, 오스테나이트 영역 내에 더 이상 조절된 변형이 수행될 수 없도록 집중적인 스트립 냉각을 구현한다.
통상, 본 발명에 따른 열간 압연 방법의 실행 시에, 강 스트립의 열간 압연 초기 온도는 800℃보다 높고 1050℃보다 낮다. 이에 반해, 그곳에서 강 스트립이 열간 변형되는 마지막 열간 스탠드를 벗어나서 냉각 구간으로 유입되는 강 스트립의 방출 온도는 통상 740℃ 내지 900℃이다.
본 발명에 따라 열간 압연된 강 스트립의 목표한 인성 특성의 개선을 위해, 강 스트립이 500℃와 700℃ 사이의 냉각 정지 온도에 도달할 경우, 강 스트립의 냉각이 냉각 정지 온도에서 중단되는 것은 바람직할 수 있다. 이 경우에, 마찬가지로, 목표한 기계적 특성의 개선과 관련하여, 강 스트립이 상기 냉각 정지 온도에 도달한 후에, 2 내지 12초 동안 능동적인 냉각 없이 공기에 냉각될 경우 바람직한 것으로 증명되었다.
상술된 방식으로 실행된 냉각 후에, 강 스트립은 450℃ 내지 650℃ 사이에 있는 권취 온도에서 권취될 수 있다.
본 발명에 따른 열간 압연을 위한 예비 제품은 50 내지 100mm의 두께를 갖는특히 박 슬래브 또는 예비 스트립이 고려된다. 이에 반해, 본 발명에 따라 열간 압연된 강 스트립의 최종 두께는 통상 15mm보다 크다. 여기서, 본 발명에 따른 방법을 이용하여, 25.4mm까지의 두께 및 DWTT에서 인성에 대한 최고 요구를 충족시키며 본 발명에 따른 방식으로 재구성된 열간 압연 설비에서 연속 작동 단계 순서로 열간 압연될 수 있는 것이 실험에서 나타났다.
본 발명에 따른 방법은, 고강도, 마이크로 합금강 및 DIN EN 10149에 따른 강에 적합하다. 특히, 본 발명에 따른 방법은, 통상 후판 제조를 위해 사용되는 베이나이트 제품 X60, X65, X70, X80 및 다른 비교 가능한 강으로 구성된 강 스트립의 처리를 위해 적합하다. 본 발명에 따른 방법을 위해 특히 적합한 강은 일반적인 합금 규격 하에, (중량%) C: ≤ 0.18%, Si: ≤ 1.5%, Mn: ≤ 2.5%, P: 0.005-0.1%, S: ≤ 0.03%, N: ≤　0.02%, Cr: ≤ 0.5%, Cu: ≤ 0.5%, Ni: ≤ 0.5%, Mo: ≤ 0.5%, Al ≤　2% 및 전체 0.3%까지의 B, Nb, Ti, V, Zr 및 Ca 중 하나 이상의 원소 및 잔여 철 및 불가피한 불순물로 이루어진다.
본 발명에 의해, 종래 열간 압연 설비를 기초로 하여 열간 압연된 두꺼운 두께의 강 스트립을 제조하는 것을 여러 방면으로 가능케 하는 설비 및 방법이 제공되며, 상기 강 스트립은 고 강도값을 포함할 뿐만 아니라, 최적의 인성을 포함한다. 이렇게 형성된 강 스트립은 그 특성 곡선으로 인해, 특히 파이프 구조에 적합하다. 이 경우에, 본 발명에 따라 구성된 열간 압연 설비는 어려움 없이 다른 열간 압연 목적을 위해서도 사용될 수 있다. 이를 위해, 냉각 유닛이 종래 열간 압연 시에 냉각에 대해 설정된 요구에 상응하도록, 본 발명에 따라 제공된 냉각 유닛은 단지 냉각 구간과 열간 압연 라인의 중복 영역 내에서만 비활성화되거나 작동되기만 하면된다.
이하, 본 발명이 실시예를 참조로 상세히 설명된다. 실시예들은 각각 개략적으로 도시된다.
도 1은 상부 및 하부로부터 냉각되며 15mm보다 두꺼운 최종 두께(D)를 갖는 강 스트립(S)의 열간 압연을 위한 설비(1)를 도시한다.
도 2는 설비(1) 내에 제공된 두 개의 압연 스탠드의 측면도를 도시한다.
도 3은 도 2에 따른 두 개의 압연 스탠드의 상부에서 본 도면이다.
도 4는 설비(1) 내에서 실행되는 강 스트립의 냉각의 다양한 변형예에 대해 시간에 따른 온도 곡선이 도시된 그래프이다.
설비(1)는, 설비(1) 내에서 열간 압연될 강 스트립(S)의 이송 방향(F)으로 차례로 이어지도록 위치하는 종래 방식으로 7개의 압연 스탠드(F1, F2, F3, F4, F5, F6, F7)에 의해 구성된 열간 압연 라인(2)과, 이송 방향(F)에서 열간 압연 라인(2)을 따르는 롤러 베드(3)와, 이송 방향(F)에서 볼 때 롤러 베드(3)의 단부에 위치하는 권취 장치(4)와, 롤러 베드(3)의 영역 내에서 열간 압연 라인(2)의 단부에 인접하여 배열된 측정 하우스(M)와, 냉각 구간(5)을 포함한다.
냉각 구간(5)은 이송 방향(F)으로 차례로 나열되고 콤팩트형 냉각기로서 구성된 복수의 냉각 유닛(K1, K2, K3) 및 선택적으로 층류 냉각 유닛으로서 형성된 종래 냉각 유닛(K4, K5, K6,..., Kn)으로 구성되며, 이 냉각 유닛들은 도시되지 않은 냉각액 저장소를 통해 공급될 수 있으며 냉각액 아웃풋은 각각 개별적으로 설정될 수 있다. 여기서, 냉각액은 각각의 냉각 유닛(K1 내지 Kn)에 의해 하부 및 상부로부터, 강 스트립(S)의 각각 관련된 하부면 및 상부면 상으로 제공된다. 요구된 냉각 아웃풋을 보장하기 위해, 예를 들어 냉각 유닛(K1 내지 K3)으로 유동하는 냉각액이 필요에 따라, 마찬가지로 도시되지 않은 펌프에 의해 가압될 수 있다.
이송 방향(F)에서 냉각 구간(5)의 제1 냉각 유닛(K1)은 제5 압연 스탠드(F5)와 제6 압연 스탠드(F6) 사이에, 그리고 냉각 구간(5)의 제2 냉각 유닛(K2)은 압연 라인(2)의 제6 압연 스탠드(F6)와 제7 압연 스탠드(F7) 사이에 배열됨으로써, 냉각 구간(5)이 압연 라인(2) 내로 연장되고 이에 따라, 압연 라인(2)의 종료 섹션(6)과 냉각 구간(5)의 시작 섹션(7)이 서로 중복된다. 압연 라인 내에 각각 배열된 냉각 유닛(K1, K2, K3)이 냉각액을 강 스트립(S) 상으로 제공하는 길이 섹션(a)은 각각 간격(A)의 약 10%로 제한되며, 이송 방향(F)으로 차례로 배열된 압연 스탠드(F5, F6)를 참조하여 도 2 및 도 3에 도시된 바와 같이, 서로 인접한 압연 스탠드(F1 내지 F7)가 각각 상기 간격 내에 배열된다.
압연 라인(2) 내에 각각 배열된 냉각 유닛(K1, K2) 사이에, 그리고 이송 방향(F)에서 각각 연속으로 위치한 압연 스탠드(F6, F7) 사이에, 그리고 압연 스탠드(F7) 이후에 제공된 냉각 유닛(K3) 후방에는 각각 하나의 분사 장치(Q1, Q2, Q3)가 제공되는데, 상기 분사 장치는, 강 스트립에 존재하는 냉각액을 해당 표면으로부터 제거시키기 위해, 이송 방향(F)에 대해 횡으로 그리고 각각의 냉각 유닛(K1, K2, K3) 방향으로 배향된 고압 제트(O)를 강 스트립(S)의 적어도 상부면 상으로 향하게 한다.
기본적으로, 압연 스탠드(F1 내지 F7)들 중, 열간 압연 라인(2) 내에서 더 멀리 전방에 배열된 압연 스탠드(F1 내지 F7)가 비활성으로 작동되는 것도 가능하다. 그러나 압연 스탠드(F1 내지 F7)의 적어도 5개가 각각 활성이어야 하며, 본 발명에 따라 각각의 경우에, 이송 방향(F)에서 각각 마지막 활성 압연 스탠드 이후에, 그러나 늦어도 열간 압연 라인(2)의 마지막 스탠드(F7) 이후에 집중적인 콤팩트형 냉각부가 삽입되는 것이 실제로 나타났다.
열간 압연 라인(2)의 제5 압연 스탠드(F5)와 제6 압연 스탠드(F6) 사이에 배열된 냉각 유닛(K1)은, 냉각 유닛(K1)이 스위치 온 된 경우, 냉각 유닛에 의해 제공되고 수직으로 아래로 배향된 냉각액 제트가 압연 스탠드(F5)로부터 유출부까지 도달되도록 설치된다. 동일하게, 열간 압연 라인(2)의 제6 압연 스탠드(F6)와 제7 압연 스탠드(F7) 사이에 배열된 냉각 유닛(K2)은, 냉각 유닛(K2)이 스위치 온 된 경우, 냉각 유닛에 의해 제공되고 수직으로 아래로 배향된 냉각액 제트가 압연 스탠드(F6)로부터 유출부까지 도달되도록 설치된다. 마찬가지로, 이송 방향(F)으로 제7 압연 스탠드(F7) 후방에 배열된 냉각 유닛(K3)은, 냉각 유닛(K3)이 스위치 온 된 경우, 냉각 유닛에 의해 제공된 냉각액 제트가 압연 스탠드(F7)까지 도달되도록 설치된다.
이제 설명되는 실시예에서, 각각 하나 이상의 냉각 유닛(K1 내지 K3)이 작동된다. 각각 비활성인 냉각 유닛의 영역 내에서, 공기 냉각이 실행될 수 있다. 이송 방향(F)에서 열간 압연 라인(2) 후방에 있는 종래 냉각 유닛(K4 내지 Kn)에 의해 핫 스트립이 각각 요구된 권취 온도(HT)로 냉각된다.
압연 스탠드(2) 내에서 처리된 강 슬래브의 두께는 실제로 통상 180 내지 270mm 범위 내에 있다. 여기에 설명된 실시예에서, 구체적으로 표 1에 표시된 강(E1, E2, E3)으로부터 255mm 두께의 슬래브가 형성되며, 이 슬래브는 통상 800 내지 1050℃의 범위 내에 있는 열간 압연 초기 온도(WAT)로 열간 압연 라인(2) 내로 진입되고 그곳에서 연속되는 순서로 첫 번째 5개의 압연 스탠드(F1, F2, F3, F4, F5) 내에서 각각 강 스트립(S)으로 열간 압연된다. 강(E1, E2, E3)으로부터 열간 압연된 강 스트립(S)의 두께(D)는 각각 23mm 또는 18mm 이다. 여기에 설명된 실시예에서 각각 구체적으로 설정된 열간 압연 초기 온도(WAT)는 표 3에 표시된다. 또한, 표에는 각각 처리되고 각각의 강(E1, E2, E3)으로부터 형성된 핫 스트립에 대해, 마찬가지로 제5 압연 스탠드(F5)의 방출부의 온도(TAF5), 마무리 압연의 방출부의 온도(WET) 및 권취 온도(HT)가 표시된다.
제5 압연 스탠드(F5)로부터 방출되는 강 스트립(S)은 마찬가지로 열간 압연 라인(2)의 두 개의 마지막 압연 스탠드(F6, F7)를 통과한다. 그러나 압연 스탠드(F6, F7)에서, 작업 롤러는, 작업 롤러에 의해 제한된 압연 갭의 높이가 제5 압연 스탠드(F5)로부터 방출되는 강 스트립(S)의 두께(D)보다 클 경우에 서로로부터 이동한다. 그 결과, 여기에 설명된 실시예에서, 이송 방향(F)에서 볼 때 압연 라인(2)의 마지막 스탠드(F6, F7)를 통해 강 스트립(S)의 변형이 더 이상 이루어지지 않는다.
압연 스탠드(F6, F7)가 비활성으로 설정되었고, 따라서 압연 스탠드(F5)가, 강 스트립(S)의 열간 변형이 이루어지는 공급 방향(F)에서 마지막 압연 스탠드(F1 내지 F7)이기 때문에, 냉각 유닛(K1, K2) 및 냉각 구간(5)의 이어지는 모든 냉각 유닛(K3 내지 Kn)이 활성이다. 따라서, 공급 방향(F)에서 마지막 활성 압연 스탠드(F5)로부터 방출되는 강 스트립(S)은 작업 갭(A5)으로부터 방출 후에 냉각 유닛(K1)의 냉각액 제트에 의해 접촉되고, 그 다음 압연 스탠드(F6)로의 경로 상에서, 압연 스탠드(F6)의 유입부(E6)에 도달할 때까지 집중 냉각된다. 강 스트립(S)이 비활성 압연 스탠드(F6)의 작업 갭(A6)을 통과하자마자, 동시에, 강 스트립은 냉각 유닛(K2)의 냉각액 제트에 의해 즉시 접촉되고 마찬가지로, 비활성 압연 스탠드(F7)의 유입부(E7)에 도달할 때까지 집중적으로 더 냉각된다. 또한, 강 스트립이 압연 스탠드(F7)의 작업 갭(A7)에 진입될 때 즉시, 강 스트립(S)은 냉각 유닛(K3)의 냉각액 제트에 의해 접촉되고, 강 스트립이 그곳에 배열된 다른 냉각 유닛(K4 내지 Kn)을 통해 더 가속되고 제어식으로 냉각되는 롤러 베드(3) 상으로, 500 내지 700℃의 냉각 정지 온도에 도달할 때까지 계속 이동한다.
냉각 정지 온도에 도달함으로써, 활성 냉각은 중단되고 강 스트립(S)은, 450 내지 650℃의 권취 온도에서 권취 장치(4) 내에서 코일로 권취될 때까지 롤러 베드(3) 상으로 계속 이동한다.
냉각 구간(5)의 냉각 유닛(K1 내지 Kn)은 3바아 보다 큰, 구체적으로 3.2바아의 냉각액 압력 및 40℃보다 낮은, 구체적으로 25℃의 냉각액 온도에서, 냉각 구간(5)에 걸쳐 1500m3/h, 구체적으로 1400m3/h 까지의 냉각액의 전체 아웃풋이 달성된다.
여기에 설명된 실시예에서, 냉각액으로서 물이 사용된다. 물론, 요구된 냉각 속도를 달성하기 위해, 다른 냉각액도 사용될 수 있다.
도 4에는 강(E1)으로 제조되고 23mm 두께의 핫 스트립 시험편에 대해, 이전에 설명된 본 발명에 따른 설비(1)의 작동 방식에서 달성된 온도 곡선이 시간(t)에 걸쳐 실선(T1)으로 표시된다.
그에 비해, 도 4에서 파단선(T2)으로 온도 곡선이 표시되며, 이 온도 곡선은 냉각이 본 발명에 따라 이미 압연 라인(2) 내에서 시작되나 냉각 속도가 80K/s보다 낮을 경우에, 강(E1)으로 제조된 23mm 두께의 핫 스트립 시험편의 생산 시에 달성된다.
이에 반해, 7개의 압연 스탠드가 설치된 종래 열간 압연 설비에서, 23mm 두께의 강(E1)으로 형성된 핫 스트립이 마지막 활성 압연 스탠드를 벗어난 후 측정 하우스(M) 이후까지 공기 냉각되고, 측정 하우스(M) 이후에 비로소 사용되는 콤팩트형 냉각부에 의해 냉각되고, 도 4에서 일점 쇄선(T3)으로 표시된 온도 곡선이 달성된다.
마지막으로, 도 4에서 마찬가지로 점선으로 표시되는 선(T4)은 종래 열간 압연 설비에서 달성되는 온도 곡선을 나타내며, 7개의 압연 스탠드가 설치되고 핫 스트립이 마지막 활성 압연 스탠드(F5)를 벗어난 후 측정 하우스(M)까지 공기 냉각되고, 측정 하우스(M) 이후에 종래 층류 냉각부에 의해 냉각된다.
도 4에 따른 그래프에서, 추가로 각각의 온도 곡선(T1 내지 T4)에 대해, 핫 스트립이 마지막 활성 압연 스탠드(F5)의 출구에서 갖는 각각의 온도(TAF5)가 채워진 삼각형으로, 제1 비활성 압연 스탠드(F6)의 출구에서 핫 스트립이 갖는 각각의 온도(TAF6)가 채워지지 않은 삼각형으로, 각각의 강 스트립(S)이 압연 라인(2)의 종료부에서 갖는 각각의 온도(WET)가 사각형으로 그리고 각각의 권취 온도가 원으로 심볼화된다.
단지 본 발명에 따른 작동 방식에서, 목표한 인성을 위해 필요한 베이나이트 구조가 확실히 달성되는 냉각의 온도 곡선이 설정되는 것이 주목된다(선(T1)).
이러한 방식으로, 강(E1, E2, E3)으로 제조된 각각의 강 스트립(S)은 강도와 관련하여 각각의 강에 사전 설정된 목표값이 달성된다(강(E1): Rm 적어도 570　MPa, Rt 0.5 적어도 485　MPa; 강(E2) : Rm 적어도 570　MPa, Rt 0.5 적어도 485　MPa; 강(E3) : Rm 적어도 625　MPa, Rt 0.5 적어도 555　MPa).
상술된 본 발명에 따른 방식으로 강(E1, E2, E3)으로부터 생산된 강 스트립(S)이 평균 85%보다 큰 매트 파괴 부분(matt break proportion)이 제시되고 DWTT에서 결정된 평균 전이 온도(Tue) 및 각각 구체적으로 측정된 인장 강도(Rm) 및 항복 강도(Rp 0.5)가 표 2에 표시된다. 따라서, 본 발명에 따라 생산된 강 스트립(S)이 그 인성에 대해 설정된 요구를 충족한다.
표 1
Figure 112016010758800-pct00001
표2
Figure 112016010758800-pct00002
표3
Figure 112016010758800-pct00003
1: 강 스트립(S)의 열간 압연을 위한 설비
2: 열간 압연 라인
3: 롤러 베드
4: 권취 장치
5: 냉각 구간
6: 압연 라인(2)의 종료 섹션
7: 냉각 구간(5)의 시작 섹션
A: 인접하여 배열된 두 개의 압연 스탠드(F1 내지 F7) 사이의 간격
a: 냉각 유닛(K1 내지 K3)이 각각 냉각액을 강 스트립(S) 상으로 제공하는 길이 섹션
A5: 압연 스탠드(F5)의 작업 갭
A6: 압연 스탠드(F6)의 작업 갭
A7: 압연 스탠드(F7)의 작업 갭
D: 강 스트립(S)의 두께
E6: 압연 스탠드(F6)의 유입부
E7: 압연 스탠드(F7)의 유입부
F: 강 스트립(S)의 이송 방향
F1 내지 F7: 열간 압연 라인(2)의 압연 스탠드
K1 내지 K3: 열간 압연 라인(2)의 영역 내의 냉각 유닛
K4 내지 Kn: 이송 방향(F)으로 측정 하우스(M) 후방의 냉각 유닛
M: 측정 하우스
O: 분사 장치(Q1, Q2)에 의해 각각 제공된 액체 제트
Q1, Q2, Q3: 분사 장치
S: 강 스트립
T1 내지 T4: 본 발명에 따른 작동 방식에서의 온도 곡선
T: 온도(℃)
t: 시간(s)

Claims (18)

  1. 열간 압연될 강 스트립(S)의 공급 방향(F)으로 차례로 통과하는 복수의 압연 스탠드(F1 내지 F7)를 포함하는 열간 압연 라인(2)과, 압연 라인(2)의 마지막 압연 스탠드(F7)로부터 방출되는 열간 압연된 강 스트립(S)의 집중 냉각을 위한 냉각 구간(5)을 갖는, 강 스트립(S)의 열간 압연을 위한 설비에 있어서,
    열간 압연될 강 스트립(S)의 이송 방향(F)에서 볼 때 냉각 구간(5)의 시작은 열간 압연 라인(2)의 종료부 이전으로 변위되고, 냉각 구간(5)은, 각각 열간 압연될 강 스트립(S)의 열간 압연이 수행되고 냉각 구간(5)으로 유입되기 이전에 마지막으로 통과하는 압연 스탠드(F5)에 이어서 시작되고,
    냉각 구간(5)은 복수의 냉각 유닛(K1 내지 Kn)을 포함하며, 이송 방향(F)에서 냉각 구간(5)으로의 유입 이전에 마지막으로 통과하는 압연 스탠드(F5) 후방에 그리고 상기 압연 스탠드에 이어서 통과하는 각각의 다른 압연 스탠드(F6, F7) 후방에 각각 하나의 냉각 유닛(K1, K2, K3)이 배열되고,
    적어도 압연 라인(2) 내에 배열된 냉각 유닛(K1 내지 K3)은 냉각액을 강 스트립(S) 상으로 제공하도록 구성되고,
    분사 장치(Q1, Q2, Q3)가 압연 라인(2) 내에 배열되고, 상기 분사 장치는 강 스트립(S) 상에 존재하는 냉각액을 강 스트립(S)으로부터 제거하기 위해 고압 제트(O)를 강 스트립(S) 상으로 향하게 하는 것을 특징으로 하는 열간 압연 설비.
  2. 제1항에 있어서, 이송 방향(F)에서 측정된 열간 압연될 강 스트립(S)의 길이로서 이송 방향(F)에서 각각 압연 스탠드(F5, F6, F7)들 중 하나의 후방에 배열된 냉각 유닛(K1, K2, K3)이 강 스트립에 각각 냉각액을 작용시키는 길이는, 각각 인접하여 서로 배열된 압연 라인(2)의 압연 스탠드(F1 내지 F7)가 이송 방향(F)에서 차례로 이어지도록 위치한 각각의 간격(A)의 최대 25%인 것을 특징으로 하는 열간 압연 설비.
  3. 제1항에 있어서, 압연 라인(2) 외부에 배열된 냉각 유닛(K4 내지 Kn)은 집중 냉각 유닛으로서 구성되는 것을 특징으로 하는 열간 압연 설비.
  4. 제1항에 있어서, 냉각 구간(5)의 냉각 유닛(K1 내지 Kn)은 서로 별도로 조절 가능한 것을 특징으로 하는 열간 압연 설비.
  5. 제1항에 있어서, 냉각 구간(5)은 전체적으로 적어도 1000m3/h의 냉각액 아웃풋을 갖는 것을 특징으로 하는 열간 압연 설비.
  6. 강 스트립의 열간 압연 방법에 있어서,
    제1항에 따른 설비(1)에서 실행되며,
    열간 압연 중에, 이송 방향(F)에서 볼 때 마지막 압연 스탠드(F7)에서 작업 갭(A6, A7)은, 열간 압연 라인(2) 내의 작업 갭(A6, A7)으로부터 강 스트립(S)의 변형이 더 이상 이루어지지 않도록 개방되고,
    강 스트립(S)은 각각 첫 번째로 개방된 압연 스탠드(F6, F7)의 이전에 통과하는 압연 스탠드(F5)로부터의 방출에 이어서 적어도 80K/s의 냉각 속도로 냉각액의 작용을 통해 가속식으로 냉각되고,
    강 스트립(S) 상에 존재하는 냉각액을 그 다음으로 통과하는 압연 스탠드(F6, F7) 내로 유입되기 이전에 강 스트립(S)으로부터 제거하기 위해, 고압 제트(O)가 강 스트립(S) 상으로 향하는 것을 특징으로 하는 열간 압연 방법.
  7. 제6항에 있어서, 열간 압연 라인(2)으로부터 방출 시에 강 스트립(S)의 최종 두께(D)는 적어도 15mm인 것을 특징으로 하는 열간 압연 방법.
  8. 제6항에 있어서, 열간 압연 속도는 3m/s 보다 낮은 것을 특징으로 하는 열간 압연 방법.
  9. 제6항에 있어서, 강 스트립(S)의 열간 압연 온도는 800℃보다 높고 1050℃보다 낮은 것을 특징으로 하는 열간 압연 방법.
  10. 제6항에 있어서, 강 스트립(S)을 열간 변형시키는 마지막 압연 스탠드(F5)를 벗어나서 강 스트립이 냉각 구간(5)으로 진입될 때의 방출 온도는 740℃ 내지 900℃ 사이인 것을 특징으로 하는 열간 압연 방법.
  11. 제6항에 있어서, 강 스트립(S)의 냉각은 500℃ 내지 700℃ 사이의 냉각 정지 온도에서 중단되는 것을 특징으로 하는 열간 압연 방법.
  12. 제11항에 있어서, 강 스트립(S)은 냉각 정지 온도의 도달 시에 2 내지 12초 동안 각각의 온도에서 유지되는 것을 특징으로 하는 열간 압연 방법.
  13. 제6항에 있어서, 강 스트립(S)은 450℃ 내지 650℃ 사이에 있는 권취 온도에서 권취되는 것을 특징으로 하는 열간 압연 방법.
  14. 제6항에 있어서, 강 스트립(S)의 두께(D)는 열간 압연 라인 내로의 유입 시에 50 내지 100mm 그리고 열간 압연 라인을 벗어날 때 15 보다 크고 25.5mm 이하인 것을 특징으로 하는 열간 압연 방법.
  15. 제6항에 있어서, 강 스트립(S)은, 철 및 불가피한 불순물 이외에, (중량%) C: ≤ 0.18%, Si: ≤ 1.5%, Mn: ≤ 2.5%, P: 0.005-0.1%, S: ≤ 0.03%, N: ≤　0.02%, Cr: ≤ 0.5%, Cu: ≤ 0.5%, Ni: ≤ 0.5%, Mo: ≤ 0.5%, Al ≤　2% 및 전체 0.3%까지의 B, Nb, Ti, V, Zr 및 Ca 중 하나 이상의 원소로 이루어지는 것을 특징으로 하는 열간 압연 방법.
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Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10961600B2 (en) * 2016-03-31 2021-03-30 Jfe Steel Corporation Steel sheet and plated steel sheet, method for producing steel sheet, and method for producing plated steel sheet
EP3584346B1 (en) * 2017-02-16 2023-12-20 Nippon Steel Corporation Hot rolled steel sheet and method for manufacturing same
DE102019220033A1 (de) 2019-03-18 2020-09-24 Sms Group Gmbh Anlage und Verfahren zur Herstellung von metallischem Warmband
CN113042539B (zh) * 2021-03-25 2022-10-14 德龙钢铁有限公司 一种用于热轧带钢微观组织精细控制的冷却方法
EP4101552A1 (de) * 2021-06-09 2022-12-14 Primetals Technologies Austria GmbH Verfahren zur herstellung eines mikrolegierten stahls, ein mit dem verfahren hergestellter mikrolegierter stahl und giess-walz-verbundanlage
AT525283B1 (de) * 2021-10-29 2023-02-15 Primetals Technologies Austria GmbH Verfahren zur Herstellung eines Dualphasenstahlbands in einer Gieß-Walz-Verbundanlage, ein mit dem Verfahren hergestelltes Dualphasenstahlband und eine Gieß-Walz-Verbundanlage
DE102022124366A1 (de) 2022-09-22 2024-03-28 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zur Herstellung eines warmgewalzten Stahlflachprodukts zum Einsatz in der Rohrfertigung

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005314811A (ja) * 2004-03-30 2005-11-10 Jfe Steel Kk 延性と耐疲労亀裂伝播特性に優れた鋼材の製造方法
JP2007331017A (ja) * 2006-06-16 2007-12-27 Nakayama Steel Works Ltd 熱延鋼板の製造方法および製造装置
JP2008229684A (ja) * 2007-03-22 2008-10-02 Sumitomo Metal Ind Ltd 熱延鋼板の製造方法及び製造装置
JP2009241113A (ja) * 2008-03-31 2009-10-22 Nippon Steel Corp 熱延鋼板の製造方法
JP2009241115A (ja) * 2008-03-31 2009-10-22 Nippon Steel Corp 鋼板冷却設備及び鋼板冷却方法
WO2009145328A1 (ja) * 2008-05-26 2009-12-03 新日本製鐵株式会社 低温靭性と延性破壊停止性能に優れるラインパイプ用高強度熱延鋼板およびその製造方法
US20120068391A1 (en) * 2009-06-30 2012-03-22 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Cooling apparatus, cooling method, manufacturing apparatus and manufacturing method of hot-rolled steel sheet
JP2013126676A (ja) * 2011-12-19 2013-06-27 Jfe Steel Corp 熱間圧延ラインにおけるミルペーシング制御方法

Family Cites Families (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1038978A (en) * 1911-09-28 1912-09-17 Cullen Rogers Smith Stalk-puller.
JPS57112918A (en) * 1980-12-29 1982-07-14 Kawasaki Steel Corp Hot rolling method
JP2970509B2 (ja) 1995-11-21 1999-11-02 住友金属工業株式会社 鋼帯上冷却水の除去方法および装置
DE19725434C2 (de) 1997-06-16 1999-08-19 Schloemann Siemag Ag Verfahren zum Walzen von Warmbreitband in einer CSP-Anlage
JPH11267730A (ja) * 1998-03-24 1999-10-05 Kawasaki Steel Corp 熱延鋼板の温度制御装置及びその方法
JPH11290932A (ja) * 1998-04-16 1999-10-26 Nippon Steel Corp 熱間圧延方法及び熱間圧延機
DE19913498C1 (de) 1999-03-25 2000-10-12 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Herstellen eines Warmbandes und Warmbandlinie zur Durchführung des Verfahrens
DE60206851T2 (de) * 2001-03-16 2006-04-20 Kawasaki Jukogyo K.K., Kobe Warmwalzwerk und warmwalzverfahren
JP3413183B2 (ja) 2001-09-20 2003-06-03 株式会社中山製鋼所 連続熱間圧延方法および連続熱間圧延設備
US7076983B2 (en) 2001-03-16 2006-07-18 Nakayama Steel Works, Ltd. Apparatus and method for hot rolling
JP3705233B2 (ja) 2002-04-09 2005-10-12 住友金属工業株式会社 熱延鋼板の製造方法
US20050115649A1 (en) 2003-03-27 2005-06-02 Tokarz Christopher A. Thermomechanical processing routes in compact strip production of high-strength low-alloy steel
RU2383402C2 (ru) * 2005-06-23 2010-03-10 Ниппон Стил Корпорейшн Устройство для охлаждения листа толстолистовой стали
DE102006002505A1 (de) 2005-10-31 2007-05-03 Sms Demag Ag Verfahren und Fertigwalzstraße zum Warmwalzen von Eingangsmaterial
JP4586791B2 (ja) * 2006-10-30 2010-11-24 Ｊｆｅスチール株式会社 熱延鋼帯の冷却方法
EP2097935B1 (en) * 2006-12-21 2016-10-05 Koninklijke Philips N.V. Light-emitting apparatus with shaped wavelength converter
DE102007031333A1 (de) * 2007-07-05 2009-01-15 Siemens Ag Walzen eines Bandes in einer Walzstraße unter Nutzung des letzen Gerüsts der Walzstraße als Zugverringerer
DE102007058709A1 (de) * 2007-08-04 2009-02-05 Sms Demag Ag Verfahren zum Herstellen eines Bandes aus Stahl
JP4870110B2 (ja) 2008-03-31 2012-02-08 新日本製鐵株式会社 鋼板冷却装置
DE102009017304A1 (de) * 2009-04-11 2010-10-21 Fresenius Medical Care Deutschland Gmbh Vorrichtung und Verfahren zur Messung eines Blutbestandteils im Blut für eine extrakorporale Blutbehandlungsvorrichtung
JP5577655B2 (ja) * 2009-09-04 2014-08-27 Ｊｆｅスチール株式会社 熱延鋼板の冷却設備および冷却方法
EP2546004B1 (en) * 2010-03-11 2016-03-02 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Hot-rolled steel sheet manufacturing method and manufacturing device
JP5646261B2 (ja) * 2010-09-22 2014-12-24 三菱日立製鉄機械株式会社 熱延鋼帯の冷却装置
WO2012133636A1 (ja) 2011-03-31 2012-10-04 新日本製鐵株式会社 等方加工性に優れるベイナイト含有型高強度熱延鋼板及びその製造方法
US9511401B2 (en) * 2011-08-30 2016-12-06 Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial Systems Corporation Energy-saving device for rolling plant
JP5878446B2 (ja) * 2012-09-12 2016-03-08 新日鐵住金株式会社 ノズルヘッダ、冷却装置、熱延鋼板の製造装置、および熱延鋼板の製造方法
CN105339101A (zh) * 2013-03-15 2016-02-17 诺维尔里斯公司 用于热金属辊轧中的定向润滑的制造方法和设备
US9180506B2 (en) * 2013-03-15 2015-11-10 Novelis Inc. Manufacturing methods and apparatus for targeted cooling in hot metal rolling

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005314811A (ja) * 2004-03-30 2005-11-10 Jfe Steel Kk 延性と耐疲労亀裂伝播特性に優れた鋼材の製造方法
JP2007331017A (ja) * 2006-06-16 2007-12-27 Nakayama Steel Works Ltd 熱延鋼板の製造方法および製造装置
JP2008229684A (ja) * 2007-03-22 2008-10-02 Sumitomo Metal Ind Ltd 熱延鋼板の製造方法及び製造装置
JP2009241113A (ja) * 2008-03-31 2009-10-22 Nippon Steel Corp 熱延鋼板の製造方法
JP2009241115A (ja) * 2008-03-31 2009-10-22 Nippon Steel Corp 鋼板冷却設備及び鋼板冷却方法
WO2009145328A1 (ja) * 2008-05-26 2009-12-03 新日本製鐵株式会社 低温靭性と延性破壊停止性能に優れるラインパイプ用高強度熱延鋼板およびその製造方法
US20120068391A1 (en) * 2009-06-30 2012-03-22 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Cooling apparatus, cooling method, manufacturing apparatus and manufacturing method of hot-rolled steel sheet
JP2013126676A (ja) * 2011-12-19 2013-06-27 Jfe Steel Corp 熱間圧延ラインにおけるミルペーシング制御方法

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Publication number Publication date
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