KR102131533B1 - 고온강도가 우수한 중고온용 강판 및 그 제조방법 - Google Patents

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Abstract

고온강도가 우수한 중고온용 강판 및 그 제조방법이 제공된다.
본 발명의 용접 후 열처리 저항성이 우수한 중고온용 강판은, 중량%로, C:0.05~0.25%, Mn:0.1~1.0%, Si:0.1~0.8%, Cr:1~3%, Cu:0.05~0.3%, Mo:0.5~1.5%, Ni:0.05~0.5%, Al:0.005~0.1%을 포함하고, Ir:0.005~0.10%와 Rh: 0.005~0.10% 중 1종 이상, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함한다.

Description

고온강도가 우수한 중고온용 강판 및 그 제조방법{STEEL PLATE FOR HIGH TEMPERATURE APPLICATIONS HAVING EXCELLENT STRENGTH AT HIGH TEMPERATURE AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME}
본 발명은 발전소의 보일러, 압력용기 등 400~600℃ 정도의 중고온용 강의 제조에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 500℃ 에서 고온 강도가 우수한 강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
최근 석유의 품귀 현상 및 고유가 시대를 맞이하여 열악한 환경의 유전이 활발하게 개발되는 추세에 따라 원유의 정제 및 저장용 강재에 대하여 후물화가 이루어지고 있다.
상기와 같은 강재의 후물화 이외에도 강재를 용접한 경우에 용접 후 구조물의 변형을 방지하고, 형상 및 치수를 안정시키기 위한 목적으로, 용접시 발생된 응력을 제거하기 위하여, 용접 후 열처리(PWHT, Post Weld Heat Treatment)를 행하게 된다. 그러나 장시간의 PWHT 공정을 행한 강판은 그 조직의 조대화로 인하여 강판의 고온 강도가 저하되는 문제가 있다.
즉, 장시간 PWHT 후에는 기지조직(Matrix) 및 결정립계의 연화, 결정립 성장, 탄화물의 조대화 등에 따라 강도 및 인성이 동시에 저하되는 현상을 초래하게 된다.
이러한 장시간 PWHT 열처리에 따른 물성의 저하를 방지하기 위한 수단으로 특허문헌 1에는, 중량％로，C: 0.05~0.20％，Si: 0.02~0.5％，Mn: 0.2~2.0％，Al: 0.005~0.1％，필요에 따라 Cu，Ni，Cr，Mo，V，Nb，Ti，B，Ca，희토류 원소 중 1 종 또는 2종 이상을 함유하고，잔부가 철 및 불가피한 불순물로 된 슬래브를 가열 및 열간 압연을 행한 후，실온으로 공냉하고，Ac1~Ac3 변태점에서 가열하고 서냉하는 공정에 의해, PWHT 보증시간을 16시간까지 가능하게 하는 기술을 제시하였다.
그러나, 상기 기술에 나타난 PWHT 보증 시간은 후물화 및 용접부 조건이 가혹한 경우에는 매우 부족하며, 그 이상의 장시간 PWHT의 적용은 불가능한 문제점을 지니고 있다.
따라서, 강재의 후물화 및 용접부 조건의 가혹화에 동반되어, 장시간의 PWHT 후에도 500에서 우수한 고온 강도를 갖는 강재가 요구되고 있다.
일본 공개특허번호 1997-256037호
따라서 본 발명은 상기와 같은 문제점을 해결하기 위한 것으로, 장시간의 용접 후 열처리(Post Weld Heat Treatment, PWHT) 후에도 500℃에서 고온강도가 저하되지 않는 용접 후 열처리(PWHT) 저항성이 우수한 중고온용 강판 및 그 제조방법을 제공함을 목적으로 한다.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명은,
중량%로, C:0.05~0.25%, Mn:0.1~1.0%, Si:0.1~0.8%, Cr:1~3%, Cu:0.05~0.3%, Mo:0.5~1.5%, Ni:0.05~0.5%, Al:0.005~0.1%을 포함하고, Ir:0.005~0.10%와 Rh: 0.005~0.10% 중 1종 이상, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 용접 후 열처리 저항성이 우수한 중고온용 강판에 관한 것이다.
상기 강판은, 면적%로, 템퍼드 마르텐사이트 50% 이상과 잔여 템퍼드 베이나이트로 이루어진 미세조직을 가지며, 상기 미세조직의 결정립 내부에는 1㎛이하의 미세한 IrO2 또는 Rh2O3 산화물이 존재하는 것이 바람직하다.
상기 강판은 100 시간 용접 후 열처리(Post Weld Heat Treatment, PWHT)후에도 500℃ 고온 인장강도가 400MPa 이상일 수 있다.
또한 본 발명은,
중량%로, C:0.05~0.25%, Mn:0.1~1.0%, Si:0.1~0.8%, Cr:1~3%, Cu:0.05~0.3%, Mo:0.5~1.5%, Ni:0.05~0.5%, Al:0.005~0.1%을 포함하고, Ir: 0.005~0.10%와 Rh: 0.005~0.10% 중 1종 이상, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 강 슬라브를 1000~1250의 온도범위로 재가열 후 열간압연하는 공정;
상기 열간압연된 강판을 900~1000℃의 온도범위에서 2.5×t + (10~30분) (단, t는 강재의 두께(㎜)를 의미)의 시간 동안 유지하는 열처리 공정;
상기 열처리된 강판을 0.2~30/sec의 냉각속도로 냉각하는 공정; 및
상기 냉각 제어된 강판을 700~750℃의 온도범위에서 2.5×t+(10~30분) (단, t는 강재의 두께(㎜)를 의미)의 시간 동안 유지하는 템퍼링 열처리 공정;을 포함하는 용접 후 열처리 저항성이 우수한 중고온용 강판의 제조방법에 관한 것이다.
상기 템퍼링 열처리 공정으로 제조된 강판은, 면적%로, 템퍼드 마르텐사이트 50% 이상과 잔여 템퍼드 베이나이트로 이루어진 미세조직을 가지며, 상기 미세조직의 결정립 내부에는 1㎛이하의 미세한 IrO2 또는 Rh2O3 산화물을 가질 수 있다.
상술한 구성의 본 발명에 의하면, 100시간에 이르는 PWHT 후에도 500℃ 고온 인장강도가 400MPa 이상을 갖는 중고온용 강판 및 그 제조방법을 제공할 수 있다.
이하, 본 발명을 설명한다.
본 발명의 용접 후 열처리 저항성이 우수한 중고온용 강판은, 중량%로, C:0.05~0.25%, Mn:0.1~1.0%, Si:0.1~0.8%, Cr:1~3%, Cu:0.05~0.3%, Mo:0.5~1.5%, Ni:0.05~0.5%, Al:0.005~0.1%을 포함하고, Ir:0.005~0.10%와 Rh: 0.005~0.10% 중 1종 이상, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함한다.
먼저, 본 발명의 강재의 성분계 및 조성범위에 대하여 상세히 설명한다. (이하, 각 성분의 함량은 중량%를 의미한다.)
·탄소(C)
본 발명에서 탄소(C)는 강도를 향상시키는 원소로서, 그 함량을 0.05~0.25% 범위로 제어함이 바람직하다. 만일 그 함량이 0.05% 미만인 경우에는 기지 자체의 강도가 저하되며, 0.25%를 초과하는 경우에는 과도한 강도 증대에 따라 인성을 저하시키는 문제점이 있을 수 있다.
·실리콘(Si)
본 발명에서 실리콘(Si)는 탈산 및 고용강화에 효과적인 원소이며, 충격 천이온도 상승을 동반하는 원소이다. 따라서 목표강도를 달성하기 위해서는 0.1% 이상을 첨가하여야 하나, 0.8%를 초과하여 첨가하는 경우에는 용접성 및 충격인성이 저하되는 문제점이 있을 수 있다. 이를 고려하여, 본 발명에서는 실리콘(Si)의 함량은 0.1~0.8%로 제한하는 것이 바람직하다.
·망간(Mn)
본 발명에서 망간(Mn)은 S와 함께 연신된 비금속 개재물인 MnS를 형성하여 상온 연신율 및 저온인성을 저하시키므로 1% 이하로 관리하는 것이 바람직하다. 그러나 Mn이 0.1% 미만으로 첨가하는 경우에는 적절한 강도를 확보하기 어려우므로, 본 발명에서는 망간(Mn)의 함량은 0.1~1% 범위로 제한함이 바람직하다.
·알루미늄(Al)
상기 알루미늄(Al)은 상기 Si와 더불어 제강 공정에서 사용되는 강력한 탈산제 중 하나이다. 본 발명에서는 이러한 알루미늄(Al)의 함량은 0.005~0.1% 범위로 제한하는 것이 바람직한데, 만일 Al의 함량이 0.005% 미만인 경우에는 상기 탈산효과가 미미하며, 0.1%를 초과하여 첨가하는 경우에는 상기 탈산효과가 포화되고 제조원가가 상승하는 문제점이 있기 때문이다.
·크롬(Cr)
본 발명에서 크롬(Cr)은 고온강도를 증가시키는 원소로, 강도 증가 효과를 얻기 위해서는 1.0% 이상 첨가되어야 하나, 3.0%를 초과하여 첨가하는 경우에는 제조비용 상승의 문제가 있다. 이를 고려하여, 본 발명에서는 크롬(Cr) 함량을 1.0~3.0% 범위로 제한함이 바람직하다.
·몰리브덴(Mo)
본 발명에서 Mo는 Cr과 마찬가지로, 고온강도 증대에 유효한 원소일 뿐만 아니라, 황화물에 의한 균열 발생을 방지하는 원소이다. 상기 효과를 얻기 위해서는 0.5% 이상이 첨가되어야 하나, 1.5%를 초과하여 첨가하는 경우에는 역시 제조비용 상승의 문제가 있으므로, 1.5% 이하로 하는 것이 바람직하다. 즉, 본 발명에서는 몰리브덴(Mo)의 함량은 0.5~1.5% 범위로 제한함이 바람직하다.
·구리(Cu)
본 발명에서 구리(Cu)는 강도 증대에 효과적인 원소로, 0.005% 이상 첨가하여야 강도 증대 효과를 얻을 수 있지만, 고가이므로 0.3% 이하로 하는 것이 바람직하다. 이를 고려하여, 본 발명에서는 (Cu)의 함량은 0.005~0.3% 범위로 하는 것이 바람직하다.
·니켈(Ni)
본 발명에서 니켈(Ni)은 저온 인성을 향상시키는 가장 효과적인 원소로서, 0.05% 이상 첨가되어야 상기 효과를 얻을 수 있으며, 고가의 원소로 0.5%를 초과하여 첨가되는 경우에는 제조비용이 상승할 수 있다. 따라서 본 발명에서는 니켈(Ni)의 함량을 0.05~0.5%로 하는 것이 바람직하다.
·Ir과 Rh 중 1종 이상
본 발명은 상기 조성에 Ir:0.005~0.10%와 Rh: 0.005~0.10% 중 1종 이상을 포함할 수 있다.
상기 이리듐(Ir)은 미세한 산화물을 형성하여 기지조직의 연화를 방지하는데 효과적인 원소로, 0.005%이상 첨가해야 그 효과를 충분히 얻을 수 있는 반면, 고가이므로 0.1% 이하로 첨가하는 것이 바람직하다.
상기 로듐(Rh) 역시 Ir과 마찬가지로 미세한 산화물을 쉽게 형성할 수 있는 원소로, 0.005%이상 첨가하여야 그 효과를 충분히 얻을 수 있는 반면, 고가이므로 0.1% 이하로 첨가하는 것이 바람직하다.
본 발명에서는 이리듐(Ir) 및 로듐(Rh)을 첨가함으로써 1㎛ 이하의 미세한 IrO2 또는 Rh2O3 산화물이 중요한 역할을 하는 원소이다. 이들 원소의 첨가에 의해 산화물의 면적 분율이 0.015% 이상이 되도록 형성되어 있는 것이 매우 중요하다. 상기 산화물들은 장시간 PWHT시에도 크게 성장되지 않아, 장시간 PWHT 이후에도 고온강도의 하락을 방지할 수 있는 중요한 역할을 담당하게 된다.
상기와 같은 조성 성분을 갖는 본 발명의 강판은 그 미세조직이 템퍼드 마르텐사이트 및 템퍼드 베이나이트의 혼합조직으로 이루어질 수 있으며, 상기 조직 내에서 템퍼드 마르텐사이트는 최소한 50 면적% 포함될 수 있다.
또한, 열처리 완료된 강판의 내부조직 즉, 결정립 내부에는 1㎛ 이하의 미세한 IrO2 또는 Rh2O3 산화물을 형성하는 것을 특징으로 한다. 상기 조직을 상술한 형태로 제어하는 이유는 본 발명에서 대상으로 하는 PWHT 저항성이 우수하며, 적절한 강도와 인성을 가지도록 하기 위함이다.
다음으로, 본 발명의 일실시예에 따른 강판 제조방법을 상세히 설명한다.
용접 후 열처리 저항성이 우수한 중고온용 강판의 제조방법은, 상기와 같은 조성 성분을 갖는 강 슬라브를 1000~1250의 온도범위로 재가열 후 열간압연하는 공정; 상기 열간압연된 강판을 900~1000℃의 온도범위에서 2.5×t + (10~30분) (단, t는 강재의 두께(㎜)를 의미)의 시간 동안 유지하는 열처리 공정; 상기 열처리된 강판을 0.2~30/sec의 냉각속도로 냉각하는 공정; 및 상기 냉각 제어된 강판을 700~750℃의 온도범위에서 2.5×t+(10~30분) (단, t는 강재의 두께(㎜)를 의미)의 시간 동안 유지하는 템퍼링 열처리 공정;을 포함한다.
먼저, 본 발명에서는 본 발명은 상기 조성범위를 만족하는 강 슬라브를 1000~1250℃의 온도범위로 재가열한다. 상기 재가열 온도가 1000℃ 보다 낮을 경우 용질원자의 고용이 어렵고, 1250℃를 초과하면 오스테나이트 결정립 크기가 너무 조대하게 되어 강판의 성질을 해치기 때문이다. 그리고 본 발명에서는 상기 재가열된 강 슬라브를 통상의 조건으로 열간압연 처리한 후, 냉각시킨다.
이어, 본 발명에서는 상기 열연강판을 900~1000℃의 온도범위에서 2.5×t + (10~30분) (단, t는 강재의 두께(㎜)를 의미)의 조건으로 유지하는 열처리를 실시한다.
상기 열처리의 온도가 900℃ 미만에서는 고용 용질 원소들의 재고용이 어려워 강도의 확보가 어려워지고, 반면에 열처리 온도가 1000℃를 초과하게 되면 결정립의 성장이 일어나 저온 인성을 해칠 수가 있다.
또한 상기 열처리 유지시간에 제약을 두는 이유는 상기 유지시간이 2.5×t + 10분(t는 강재의 두께(㎜)를 의미)보다 적으면 조직의 균질화가 어렵고, 2.5×t + 30분(t는 강재의 두께(㎜)를 의미)을 초과하면 생산성을 해칠 수 있기 때문이다.
그리고 본 발명에서는 상기 열처리된 강판을 중심부 냉각속도 기준으로 0.2~30/sec의 냉각속도로 냉각한다. 만일 상기 냉각 속도가 0.2/sec 미만이면 냉각 중 조대한 페라이트 결정립이 발생될 수 있으며, 반면 30/sec를 초과하면 과도한 냉각설비를 필요하게 된다.
이후, 본 발명에서는 상기 냉각 제어된 강판을 700~750℃의 온도범위에서 2.5×t+(10~30분) (단, t는 강재의 두께(㎜)를 의미)의 시간 동안 유지하는 템퍼링 열처리를 실시한다.
상기 템퍼링 열처리의 온도가 700℃ 미만에서는 미세 석출물의 석출이 어려워 강도의 확보가 어려워지고, 반면에 열처리 온도가 750℃를 초과하게 되면 석출물의 성장이 일어나 강도 및 저온 인성을 해치게 된다.
또한 상기 템퍼링 열처리 유지시간의 제약을 두는 이유는 2.5×t+10분(t는 강재의 두께(㎜)를 의미)보다 적으면 조직의 균질화가 어렵고, 2.5×t+30분(t는 강재의 두께(㎜)를 의미)을 초과하면 생산성을 해치기 때문이다.
이러한 템퍼링 열처리에 의해 얻어진 본 발명의 강판은 그 미세조직이 템퍼드 마르텐사이트 및 템퍼드 베이나이트의 혼합조직으로 이루어질 수 있으며, 상기 조직 내에서 템퍼드 마르텐사이트는 최소한 50 면적% 포함될 수 있다.
또한, 열처리 완료된 강판의 내부조직 즉, 결정립 내부에는 1㎛ 이하의 미세한 IrO2 또는 Rh2O3 산화물이 형성되어 있다.
상기 템퍼링 열처리 공정을 거쳐 제조된 본 발명의 강판은 압력 용기 등의 제작시 부가되는 용접 공정에 의해 잔류응력의 제거 등을 위하여 PWHT 처리가 필요하다. 일반적으로 장시간 PWHT 열처리 이후에는 강도 및 인성의 열화가 발생되는데, 상기 본 발명에 의해 제조된 강판은 통상적인 PWHT 온도 조건인 650 ~ 740℃에서 장시간(~100 시간) 실시하여도 강도 및 인성의 큰 저하 없이 용접시공이 가능하다는 장점이 있다. 특히, 본 발명의 강판은 100 시간의 PWHT 후에도 500℃ 고온 인장강도가 400MPa 이상의 우수한 강도를 가지고 있다.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 상세히 설명한다.
(실시예)
하기 표 1과 같은 강 조성 성분을 갖는 강 슬라브를 각각 마련하였다. 이후, 상기 각 강슬라브를 하기 표 2의 조건으로 재가열처리 한 후, 열간압연하여 하기 표 2와 같은 두께를 갖는 열연판을 제조하였다. 그리고 이러한 각각의 열연판을 하기 표 2의 조건으로 열처리, 냉각 및 템퍼링 열처리를 실시하여 강판을 제조하였다.
상기와 같은 조건으로 제조된 각각의 강판에 대하여 하기 표 2와 같은 조건으로 PWHT를 실시한 후, 500℃ 에서 항복강도, 인장강도를 조사하여 그 결과를 하기 표 2에 나타내었다.
구분 C Mn Si Ni Cr Mo Cu Al Ir Rh
발명강 1 0.13 0.55 0.52 0.20 1.26 0.60 0.14 0.028 - 0.07
발명강 2 0.14 0.65 0.49 0.18 1.40 0.53 0.15 0.027 0.05 -
발명강 3 0.14 0.48 0.21 0.19 2.23 1.01 0.17 0.035 - 0.08
발명강 4 0.15 0.45 0.25 0.16 2.25 0.96 0.20 0.024 0.06 -
비교강 1 0.13 0.60 0.50 0.20 1.39 0.53 0.15 0.028 - -
비교강 2 0.14 0.55 0.23 0.17 2.15 1.01 0.19 0.029 - -
구분 강판
두께
(mm)		 재가열
온도
(℃)		 열처리
조건
(℃/hr)		 냉각
속도
(℃/초)		 템퍼링
온도
(℃)		 PWHT
온도
(℃)		 PWHT
시간
(hr)		 500 YS
(MPa)		 500 TS
(MPa)		 비고
발명강 1 100 1150 970/4.5 2.5 740 710 50 353 438 발명예1
150 1100 980/6.6 0.7 740 710 100 351 428 발명예2
200 1180 960/9.0 0.5 740 710 100 336 427 발명예3
발명강 2 100 1100 970/4.5 2.5 740 710 50 331 428 발명예4
150 1150 980/6.6 0.7 740 710 100 321 429 발명예5
200 1200 960/9.0 0.5 740 710 100 316 420 발명예6
발명강 3 100 1100 970/4.5 2.5 740 710 100 343 429 발명예7
150 1150 980/6.6 0.7 740 710 100 331 428 발명예8
200 1200 960/9.0 0.5 740 710 100 330 429 발명예9
발명강 4 100 1100 970/4.5 2.5 740 710 50 323 438 발명예10
150 1150 980/6.6 0.7 740 710 100 331 432 발명예11
200 1200 960/9.0 0.5 740 710 100 329 437 발명예12
비교강 1 100 1200 970/4.5 공냉 740 710 16 212 391 비교예1
150 1150 980/6.6 공냉 740 710 50 205 384 비교예2
200 1100 960/9.0 공냉 740 710 100 199 373 비교예3
비교강 2
 100 1100 970/4.5 공냉 740 710 16 227 399 비교예4
150 1100 980/6.6 공냉 740 710 50 193 386 비교예5
200 1180 960/9.0 공냉 740 710 100 188 360 비교예6
발명강 1

 100 1100 970/4.5 공냉 740 710 16 222 397 비교예7
150 1100 980/6.6 공냉 740 710 50 190 381 비교예8
200 1180 960/9.0 공냉 740 710 100 189 357 비교예9
비교강 1
 100 1100 970/4.5 2.5 740 710 16 217 390 비교예10
150 1150 980/6.6 0.7 740 710 50 203 386 비교예11
200 1200 960/9.0 0.5 740 710 100 197 376 비교예12
상기 표 1 및 표 2로부터 알 수 있는 바와 같이, 본 발명의 조성 및 제조조건을 만족하는 발명예 1-12는 PWHT 시간이 50시간 이상 100시간에 이르게 되어도, 강도와 인성이 저하되지 않는 것에 비하여, 비교예 1-6은 본 발명의 강 조성 성분 및 제조 조건을 벗어나는 경우로서, 발명예 1-12들과 비교할 때, PWHT 시간이 작을 경우에는 강도와 인성이 발명강과 거의 동등한 수준을 보이고 있으나, PWHT 시간이 50시간 이상 길어짐에 따라, 발명예들에 비해 강도와 인성이 현저히 열화되는 것을 확인할 수 있다. 이는 본 발명예들의 강판에 Ir, Rh를 첨가하여 1㎛ 이하의 미세한 IrO2 또는 Rh2O3 산화물의 생성이 큰 영향을 미친 것으로 판단된다. 이러한 산화물은 장시간의 PWHT시에도 크게 성장하지 않으므로, 산화물의 형성에 의해 장시간 PWHT 후에도 강도와 인성의 하락을 방지할 수 있는 효과가 있다.
한편 비교예 7-9는 강 조성성분은 본 발명 범위 내이나 강 제조 조건이 본 발명의 범위를 벗어난 경우로서 고온강도 값이 발명강의 제조조건에 부합되는 경우에 비해 현저히 낮음을 알 수 있다.
또한 비교예 10-12는 강 제조 조건은 본 발명 범위를 만족하나, 강 조성 성분이 본 발명의 범위를 벗어난 경우로서, 고온강도 값이 발명강의 조성성분에 부합되는 경우에 비해 현저히 낮음을 알 수 있다.
이상에서 설명한 바와 같이, 본 발명의 상세한 설명에서는 본 발명의 바람직한 실시 예에 관하여 설명하였으나, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 본 발명의 범주에서 벗어나지 않는 한도 내에서 여러 가지 변형이 가능함은 물론이다. 따라서 본 발명의 권리 범위는 설명된 실시 예에 국한되어 정해져서는 안 되며, 후술하는 청구범위뿐만 아니라, 이와 균등한 것들에 의해 정해져야 한다.

Claims (9)

  1. 중량%로, C:0.05~0.25%, Mn:0.1~1.0%, Si:0.1~0.8%, Cr:1~3%, Cu:0.05~0.3%, Mo:0.5~1.5%, Ni:0.05~0.5%, Al:0.005~0.1%, Rh: 0.005~0.10%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 용접 후 열처리 저항성이 우수한 중고온용 강판.
  2. 제 1항에 있어서, 상기 강판은 Ir: 0.005~0.10%을 추가로 포함하는 것을 특징으로 하는 용접 후 열처리 저항성이 우수한 중고온용 강판.
  3. 제 1항 또는 제 2항에 있어서, 상기 강판은, 면적%로, 템퍼드 마르텐사이트 50% 이상과 잔여 템퍼드 베이나이트로 이루어진 미세조직을 가지며, 상기 미세조직의 결정립 내부에는 1㎛이하의 미세한 IrO2 또는 Rh2O3 산화물이 존재하는 것을 특징으로 하는 용접 후 열처리 저항성이 우수한 중고온용 강판.
  4. 제 3항에 있어서, 상기 존재하는 산화물은 그 면적 분율이 0.015% 이상이 되도록 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 용접 후 열처리 저항성이 우수한 중고온용 강판.
  5. 제 1항에 있어서, 상기 강판은 100 시간 용접 후 열처리(Post Weld Heat Treatment, PWHT)후에도 500℃ 고온 인장강도가 400MPa 이상인 것을 특징으로 하는 용접 후 열처리 저항성이 우수한 중고온용 강판.
  6. 중량%로, C:0.05~0.25%, Mn:0.1~1.0%, Si:0.1~0.8%, Cr:1~3%, Cu:0.05~0.3%, Mo:0.5~1.5%, Ni:0.05~0.5%, Al:0.005~0.1%, Rh: 0.005~0.10%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 강 슬라브를 1000~1250의 온도범위로 재가열 후 열간압연하는 공정;
    상기 열간압연된 강판을 900~1000℃의 온도범위에서 2.5×t + (10~30분) (단, t는 강재의 두께(㎜)를 의미)의 시간 동안 유지하는 열처리 공정;
    상기 열처리된 강판을 0.2~30/sec의 냉각속도로 냉각하는 공정; 및
    상기 냉각 제어된 강판을 700~750℃의 온도범위에서 2.5×t+(10~30분) (단, t는 강재의 두께(㎜)를 의미)의 시간 동안 유지하는 템퍼링 열처리 공정;을 포함하는 용접 후 열처리 저항성이 우수한 중고온용 강판의 제조방법.
  7. 제 6항에 있어서, 상기 강슬라브는 Ir: 0.005~0.10%을 추가로 포함하는 것을 특징으로 하는 용접 후 열처리 저항성이 우수한 중고온용 강판의 제조방법
  8. 제 6항 또는 제 7항에 있어서, 상기 템퍼링 열처리 공정으로 제조된 강판은, 면적%로, 템퍼드 마르텐사이트 50% 이상과 잔여 템퍼드 베이나이트로 이루어진 미세조직을 가지며, 상기 미세조직의 결정립 내부에는 1㎛이하의 미세한 IrO2 또는 Rh2O3 산화물이 존재하는 것을 특징으로 하는 용접 후 열처리 저항성이 우수한 중고온용 강판의 제조방법.
  9. 제 8항에 있어서, 상기 존재하는 산화물은 그 면적 분율이 0.015% 이상이 되도록 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 용접 후 열처리 저항성이 우수한 중고온용 강판의 제조방법.
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