KR101953408B1 - 공기 경화가능 내충격 강 합금들, 합금들을 제조하는 방법들, 및 합금들을 포함하는 물품들 - Google Patents

공기 경화가능 내충격 강 합금들, 합금들을 제조하는 방법들, 및 합금들을 포함하는 물품들 Download PDF

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Abstract

0.18 내지 0.26의 탄소; 3.50 내지 4.00의 니켈; 1.60 내지 2.00의 크롬; 0 내지 0.50의 몰리브덴; 0.80 내지 1.20의 망간; 0.25 내지 0.45의 실리콘; 0에서 0.005 미만의 티탄; 0에서 0.020 미만의 인; 0에서 0.005까지의 붕소; 0에서 0.003까지의 황; 철; 및 불순물들을 중량 퍼센트로 포함하는 공기 경화가능 강 합금이 개시된다. 공기 경화가능 강 합금은 352 HBW 내지 460 HBW의 범위 내의 브리넬 경도를 갖는다. 공기 경화가능 강 합금은 임의의 알려진 공기 경화가능 강 합금들에 비해, 높은 강도, 중간 경도 및 인성을 겸비하고, 적용을 예를 들어 강재 외장, 폭발 보호 덮개, 폭발 보호 V자형 덮개, 폭발 보호 차량 취약부, 및 폭발 보호 인클로저 중 어느 하나에서 발견한다.

Description

공기 경화가능 내충격 강 합금들, 합금들을 제조하는 방법들, 및 합금들을 포함하는 물품들{AIR HARDENABLE SHOCK-RESISTANT STEEL ALLOYS, METHODS OF MAKING THE ALLOYS, AND ARTICLES INCLUDING THE ALLOYS}
본 개시는 공기 경화가능 내충격 강 합금들 및 그러한 합금들을 포함하는 물품들의 분야에 관한 것이다.
본 개시는 유리한 강도, 경도, 및 인성을 나타내는 새로운 공기 경화가능 강 합금들에 관한 것이다. 본 개시에 따른 공기 경화가능 강 합금들은 예를 들어 구조들 및 차량들을 위한 폭발 및/또는 충격 보호를 제공하기 위해 사용될 수 있고, 또한 다양하게 다른 제조 물품들에 포함될 수 있다. 본 개시는 또한 폭발 사건들과 연관되는 잔류 및 동적 변형 및 파쇄에 대한 저항을 개선하는 임의의 강 합금들을 처리하는 방법들에 관한 것이다.
폭발 또는 충격 보호에 사용되는 현재 재료들은 대부분 미국 군규격 MIL-DTL-12506J 하의 등급 2 RHA(Rolled Homogeneous Armor) 강들, 및 높은 비율들의 충격 부하에 대한 최대 저항이 요구되고 철갑탄에 의한 침투 저항이 2차적으로 중요한 영역들에서의 사용에 의도되는 다른 연강들이다. 등급 2 RHA 강들은 연성 및 내충격성을 주기 위해 302 HBW(Brinell Hardness Number)의 최대 경도로 물 담금질되고(water quenched) 템퍼링된다(tempered). 그러므로, 이러한 등급의 RHA 강들은 대전차 지뢰들, 수류탄들, 폭발 유탄들, 및 다른 폭발 생성 무기들로부터의 보호와 같은 사용에 주로 의도된다. 그러나, MIL-DTL-12560J에 따라 지정되는 등급 2 RHA 강들, 및 다른 연강들은 전형적으로 폭발 사건들과 연관되는 잔류 및 동적 변형 및 파쇄에 상당히 저항하기에는 높은 강도 및 경도가 부족하다.
등급 2 RHA 강들은 전형적으로 열 처리(오스테나이트화(austenitizing)), 물 담금질, 및 템퍼링을 통해 그의 성질들을 획득하는 낮은 합금 탄소 강들이다. 물 담금질은 강의 과도한 왜곡 및 강 내에 잔류 응력 발생을 야기할 수 있기 때문에 불리할 수 있다. 물 담금질된 강들은 용접 후에 큰 HAZ(heat affected zones)을 나타낼 수도 있다. 게다가, 물 담금질된 강들은 원하는 기계적 성질들을 복구하기 위해 열간 성형 후, 물 담금질 및 템퍼링 전에 부가 열 처리를 필요로 한다.
따라서, 폭발 사건에 발생하는 동적 및 잔류 변형을 감소시키기 위해 요구되는 원하는 기계적 성질들을 획득할 수 있고, 등급 2 RHA 재료들의 물 담금질과 연관되는 문제들을 제거하거나 감소시키는 등급 2 RHA 낮은 합금 탄소 강들에 비해, 더 높은 강도 및 높은 연성 및 인성을 나타내는 강 합금을 제공하는 것이 유리할 것이다.
본 개시의 하나의 비제한적 측면에 따르면, 공기 경화가능 강 합금은 0.18 내지 0.26의 탄소; 3.50 내지 4.00의 니켈; 1.60 내지 2.00의 크롬; 0에서 0.50까지의 몰리브덴; 0.80 내지 1.20의 망간; 0.25 내지 0.45의 실리콘; 0에서 0.005 미만의 티탄; 0에서 0.020 미만의 인; 0에서 0.005까지의 붕소; 0에서 0.003까지의 황; 철; 및 부수적 불순물들을 중량 퍼센트로 포함한다. 공기 경화가능 강 합금은 352 HBW 내지 460 HBW의 범위 내의 브리넬 경도를 갖는다.
본 개시의 다른 비제한적 측면에 따르면, 제조 물품은 본 개시에 따른 공기 경화가능 강 합금을 포함한다. 그러한 제조 물품은 예를 들어, 강재 외장, 폭발 보호 덮개(hull), 폭발 보호 V자형 덮개, 폭발 보호 차량 취약부, 및 폭발 보호 인클로저로부터 선택될 수 있거나 이들로부터 선택되는 물품을 포함할 수 있다.
본 개시의 또 다른 측면에 따르면, 오스테나이트화되고 공기 냉각된 공기 경화가능 강 합금을 열 처리하는 방법은 오스테나이트화되고 공기 냉각된 공기 경화가능 강 합금을 제공하는 단계; 오스테나이트화되고 공기 냉각된 공기 경화가능 강 합금을 4 시간 내지 12 시간의 범위 내의 템퍼링 시간 동안 300°F(149℃) 내지 450°F(232℃)의 범위 내의 템퍼링 온도에서 템퍼 열 처리하는 단계; 및 템퍼링된 공기 경화가능 강 합금을 주위 온도로 공기 냉각하는 단계를 포함한다.
본 명세서에 설명되는 비제한적 실시예들의 임의의 특징들 및 장점들은 첨부 도면들의 참조에 의해 더 잘 이해될 수 있다.
도 1은 오스테나이트화되고 공기 냉각된 공기 경화가능 강 합금을 열 처리하는 방법의 본 개시에 따른 비제한적 실시예의 흐름도이다.
도 2는 본 개시에 따른 강 합금들의 임의의 비제한적 실시예들에 대한 탄소 함량의 함수로서 브리넬 경도의 플롯(plot)이다.
도 3은 본 개시에 따른 강 합금들의 임의의 비제한적 실시예들에 대한 탄소 함량 및 템퍼 열 처리의 함수로서 브리넬 경도의 플롯이다.
도 4는 실험실 규모 잉곳(ingot) 샘플들을 포함하는, 본 개시에 따른 강 합금들의 임의의 비제한적 실시예들에 대한 탄소 함량의 함수로서 브리넬 경도의 플롯이다.
도 5는 실험실 규모 잉곳 샘플들을 포함하는 본 개시에 따른 강 합금들의 임의의 비제한적 실시예들에 대한 탄소 함량 및 템퍼 열 처리의 함수로서 브리넬 경도의 플롯이다.
도 6은 본 개시에 따른 공기 경화가능 강 합금들의 임의의 비제한적 실시예들 및 ATI 500-MIL® 고경도 특수 강재 외장 합금(High Hard Specialty Steel Armor alloy)의 플레이트의 샘플에 대한 탄소 함량의 함수로서 수개의 인장 성질들의 플롯이다.
도 7은 본 개시에 따른 공기 경화가능 강 합금들의 임의의 실시예들 및 ATI 500-MIL® 고경도 특수 강재 외장 합금의 플레이트의 샘플에 대한 탄소 함량의 함수로서 -40℃에서 결정되는 샤르피 v-노치 인성 값(Charpy v-notch toughness value)들의 플롯이다.
독자는 본 개시에 따른 합금들, 제조 물품, 및 방법들의 임의의 비제한적 실시예들에 대한 이하의 상세한 설명을 고려함에 따라, 상술한 상세들뿐만 아니라, 다른 것들을 이해할 것이다.
본 명세서에 개시되는 실시예들의 임의의 설명들은 명확성을 위해, 다른 요소들, 특징들, 및 측면들을 제거하면서, 개시된 실시예들의 분명한 이해와 관련되는 그의 요소들, 특징들, 및 측면들만을 설명하기 위해 간략화될 수 있었다는 점이 이해되어야 한다. 당해 기술에서 통상의 기술자들은 개시된 실시예들의 현재 설명을 고려함에 따라, 다른 요소들 및/또는 특징들이 개시된 실시예들의 특정 구현 및 적용에 바람직할 수 있다는 점을 인식할 것이다. 그러나, 그러한 다른 요소들 및/또는 특징들은 개시된 실시예들의 설명을 고려함에 따라 당해 기술에서 통상의 기술자들에 의해 용이하게 확인되어 구현될 수 있으므로, 개시된 실시예들의 완전한 이해에 필요하지 않기 때문에, 그러한 요소들 및/또는 특징들의 설명은 본 명세서에 제공되지 않는다. 그와 같이, 본 명세서에 진술되는 설명은 개시된 실시예들에 대해 단지 대표적이고 예시적이며 청구항들에 의해서만 정의된 바와 같은 본 발명의 범위를 제한하도록 의도되지 않는다는 점이 이해되어야 한다.
또한, 본 명세서에 인용되는 임의의 수치 범위는 여기에 포함되는 모든 서브 범위들을 포함하도록 의도된다. 예를 들어, "1 내지 10"의 범위는 인용된 1의 최소값과 인용된 10의 최대값 사이의 (및 포함하는), 즉 1 이상의 최소값 및 10 이하의 최대값을 갖는 모든 서브 범위들을 포함하도록 의도된다. 본 명세서에 인용되는 임의의 최대 수치 제한은 여기에 포함되는 모든 낮은 수치 제한들을 포함하도록 의도되고 여기에 인용되는 임의의 최소 수치 제한은 여기에 포함되는 모든 높은 수치 제한들을 포함하도록 의도된다. 따라서, 출원인들은 본 명세서에 명확히 인용되는 범위들 내에 포함되는 임의의 서브 범위를 명확히 인용하기 위해, 청구항들을 포함하는 본 개시를 보정할 권리를 갖는다. 모든 그러한 범위들은 임의의 그러한 서브 범위들을 명확히 인용하기 위한 보정이 35 U.S.C. § 112 제 1 단락, 및 35 U.S.C. § 132(a)의 요건들에 부합하도록 본 명세서에 본래대로 개시되도록 의도된다.
"일(one)", "하나(a, an)", 및 "상기(the)"라는 문법 조항들은 본 명세서에 사용되는 바와 같이, 다르게 표현되지 않으면, "적어도 하나(at least one)" 또는 "하나 이상(one or more)"을 포함하도록 의도된다. 따라서, 조항들은 조항의 문법 대상들의 하나 또는 하나보다 많은(즉, 적어도 하나) 것을 지칭하도록 본 명세서에 사용된다. 예로서, "구성요소"는 하나 이상의 구성요소들을 의미하고, 따라서 하나보다 많은 구성요소가 고려될 수 있고 설명된 실시예들의 구현에 이용되거나 사용될 수 있다.
본 명세서에 참조로서 전체 또는 부분적으로 통합되는 임의의 특허, 공보, 또는 다른 개시 소재는 통합된 소재가 기존 정의들, 진술들, 또는 본 개시에 진술되는 다른 개시 소재와 충돌하지 않는 정도까지만 본 명세서에 통합된다. 그와 같이, 및 필요한 정도까지, 본 명세서에 진술된 바와 같은 개시는 본 명세서에 참조로서 통합되는 임의의 충돌 소재를 대체한다. 본 명세서에 참조로서 통합되지만, 기존 정의들, 진술들, 또는 본 명세서에 진술되는 다른 개시 소재와 충돌하는 임의의 소재, 또는 그의 일부는 그 통합된 소재와 기존 개시 소재 사이에 어떤 충돌도 일어나지 않는 정도까지만 통합된다.
본 개시는 다양한 실시예들의 설명들을 포함한다. 본 명세서에 설명되는 모든 실시예들은 대표적이고, 예시적이며, 비제한적인 것이라는 점이 이해되어야 한다. 따라서, 본 발명은 다양한 대표적, 예시적, 및 비제한적 실시예들의 설명에 의해 제한되지 않는다. 오히려, 본 발명은 청구항들에 의해서만 정의되며, 청구항들은 본 개시에 분명히 또는 본래적으로 설명되거나 그렇지 않으면 본 개시에 의해 분명히 또는 본래적으로 지지되는 임의의 특징들을 자세히 기술하기 위해 보정될 수 있다.
본 개시의 측면들은 임의의 알려진 공기 경화가능 강 합금들, 및 강 합금들로 제거되거나 강 합금들을 포함하는 물품들에 비해, 공기 경화가능 높은 강도, 중간 경도, 및 중간 인성 강 합금들의 비제한적 실시예들을 포함한다. 본 개시에 따른 공기 경화가능 강 합금들의 실시예들의 측면은 합금들이 자동 템퍼링되는 동안, 부가 열 처리 템퍼링 단계를 약 300°F(149℃) 내지 450°F(232℃)의 온도 범위에서 수행하는 것이 오스테나이트화 및 공기 냉각 후에, 합금들의 연성 또는 파괴 인성(fracture toughness)을 감소시키는 것 없이 합금들에 증가된 항복 강도를 제공하는 것으로 결정되었다는 것이다. 연성 또는 파괴 인성에 부정적인 영향을 미치는 것 없이 합금들의 항복 강도가 증가했다는 관찰은 비슷한 탄소 함량을 포함하는 종래의 담금질되고 템퍼링된 강 합금들이 전형적으로 템퍼링에 따라 증가된 연성 및 파괴 인성과 함께 감소된 강도를 나타낸다는 것을 고려하면 놀랍고, 예기치 못했으며, 직관에 어긋나는 것이었다.
본 개시에 따른 공기 경화가능 강 합금들의 실시예들로 형성되거나 실시예들을 포함하는 것으로부터 이득을 얻을 수 있는 제조 물품들의 예들은 차량들 또는 구조들을 위한 강재 외장 폭발 플레이트들을 포함한다. 본 개시에 따른 합금들의 실시예들로 형성되거나 실시예들을 포함하는 것으로부터 이득을 얻을 것인 다른 제조 물품들은 실시예들의 이하의 추가 설명의 고려에서 분명할 것이다.
본 명세서에 사용되는 바와 같이, "공기 경화가능 강 합금" 및 "공기 경화가능 강"은 목표 경도를 달성하기 위해 액체에서 담금질을 필요로 하지 않는 강 합금을 지칭한다. 오히려, 경화는 공기만으로 높은 온도로부터 냉각함으로써 공기 경화 강 합금에서 달성될 수 있다. 본 명세서에 사용되는 바와 같이, "공기 경화"는 목표 경도를 달성하기 위해 본 개시에 따른 공기 경화가능 강 합금을 공기 중에서 냉각하는 것을 지칭한다. 약 350 HBW 내지 약 460 HBW의 범위 내의 목표 경도는 본 개시에 따른 공기 경화가능 강 합금을 공기 경화함으로써 달성될 수 있다. 공기 경화가능 강 합금들은 목표 경도를 달성하기 위해 액체 담금질을 필요로 하지 않기 때문에, 예를 들어 공기 경화가능 강 합금 플레이트들과 같은 공기 경화가능 강 합금들을 포함하는 물품들은 합금들을 액체 담금질하여 그의 온도를 빠르게 감소시킬 때 발생할 수 있는 왜곡 및 뒤틀림의 정도에 영향을 받지 않는다. 본 개시에 따른 공기 경화가능 강 합금들은 목표 경도를 달성하기 위해 추가 열 처리 및/또는 물품의 액체 담금질에 대한 요구 없이, 균질한 강재 외장 플레이트 또는 다른 물품을 형성하기 위해 오스테나이트화된 다음에, 공기 냉각되고, 선택적으로 템퍼링되는 것과 같은 종래의 열 처리 기술들을 사용하여 처리될 수 있다.
본 명세서에 사용되는 바와 같이, "오스테나이즈화(austenize)" 및 "오스테나이트화(austenitze)"는 강의 철 상(iron phase)이 근본적으로 오스테나이트화 마이크로구조로 구성되도록 강을 변태 범위(transformation range)보다 높은 온도로 가열하는 것을 지칭한다. 전형적으로 강 합금에 대한 "오스테나이즈화 온도"는 1200°F(648.9℃) 이상의 온도이다. 본 명세서에 사용되는 바와 같이, "자동 템퍼링(auto tempering)"은 공기 냉각 동안 형성되는 마르텐사이트 상(martensitic phase)의 일부들로부터 탄소를 부분적으로 침전시켜, 탄화 철의 미세 분산을 α-철 매트릭스로 형성하기 위한 본 개시의 공기 경화가능 강 합금들의 경향을 지칭하고, 강 합금의 인성을 증가시킨다. 본 명세서에 사용되는 바와 같이, "템퍼링(tempering)" 및 "템퍼 열 처리(temper heat treating)"는 합금을 오스테나이트화하고 공기 냉각한 후에 본 개시에 따른 공기 경화가능 강 합금을 가열하는 것을 지칭하고, 합금의 연성 및 파괴 인성을 감소시키는 것 없이 항복 강도를 증가시킨다. 본 명세서에 사용되는 바와 같이, "균질화(homogenization)"는 합금 전체에 걸쳐 실질적으로 일치하는 합금의 화학적 성질(chemistry) 및 마이크로구조를 이루기 위해 적용되는 합금 열 처리를 지칭한다.
비제한적 실시예에 따르면, 본 개시에 따른 공기 경화가능 강 합금은 0.18 내지 0.26의 탄소; 3.50 내지 4.00의 니켈; 1.60 내지 2.00의 크롬; 0에서 0.50까지의 몰리브덴; 0.80 내지 1.20의 망간; 0.25 내지 0.45의 실리콘; 0에서 0.005 미만의 티탄; 0에서 0.020 미만의 인; 0에서 0.005까지의 붕소; 0에서 0.003까지의 황; 철; 및 부수적 불순물들을 중량 퍼센트로 포함하거나, 본질적으로 구성되거나, 구성된다. 본 개시의 합금의 임의의 비제한적 실시예들에서, 부수적 불순물들은 미국 군규격 MIL-DTL-12506J의 요건들을 충족시키는 잔류 원소들로 구성되며, 이는 본 명세서에 그 전체가 참고문헌에 의해 포함된다. 본 개시에 따른 강 합금들의 임의의 비제한적 실시예들에서, 임의의 부수적 불순물들에 대한 최대 제한들은 0.25 구리; 0.03 질소; 0.10 지르코늄; 0.10 알루미늄; 0.01 납; 0.02 주석; 0.02 안티몬; 및 0.02 비소를 중량 퍼센트로 포함한다. 본 개시에 따른 공기 경화가능 강 합금의 다른 비제한적 실시예에서, 몰리브덴의 레벨은 0.40 내지 0.50 중량 퍼센트의 범위 내에 있다. 몰리브덴의 첨가들은 본 개시에 따른 공기 경화가능 강의 강도 및 내식성을 증가시킬 수 있다는 점이 관찰되었다.
비제한적 실시예에서, 오스테나이트화 및 공기 냉각 후에, 본 개시에 따른 공기 경화가능 강 합금은 ASTM E10 - 10, "Standard Test Method for Brinell Hardness of Metallic Materials", ASTM International, West Conshohocken, PA에 따라 평가된 바와 같은 352 HBW 내지 460 HBW의 범위 내의 브리넬 경도를 나타낸다. 본 설명에 보고되는 모든 브리넬 경도 값들은 사양 ASTM E10 - 10에 설명되는 기술을 사용하여 결정되었다.
또 다른 비제한적 실시예에서, 오스테나이트화 및 공기 냉각 후에, 본 개시에 따른 공기 경화가능 강 합금은 352 HBW 내지 460 HBW의 범위 내의 브리넬 경도; 188 ksi(1,296 MPa) 내지 238 ksi(1,1641 MPa)의 범위 내의 최대 인장 강도; 133 ksi(917 MPa) 내지 146 ksi(1,007 MPa)의 범위 내의 항복 강도; 14% 내지 15%의 범위 내의 퍼센트 신장; 및 -40℃에서 31 ft-lb(42 J) 내지 53 ft-lb(72 J)의 범위 내의 샤르피 v-노치 값을 갖는다.
본 설명에 보고되는 인장 시험은 ASTM E8 / E8M - 09, "Standard Test Methods for Tension Testing of Metallic Materials"에 따라 수행되었다. 샤르피 v-노치 시험은 ASTM E2248 - 09, "Standard Test Method for Impact Testing of Miniaturized Charpy V-Notch Specimens"에 따라 수행되었다. 본 기술분야에 공지된 바와 같이, 샤르피 v-노치 충격 시험은 합금의 능력을 측정하여 에너지를 흡수함으로써, 합금의 인성의 측정값을 제공하는 빠른 변형 속도 충격 시험이다.
또 다른 비제한적 실시예에서, 합금에 352 HBW 내지 460 HBW의 범위 내의 브리넬 경도를 제공하기 위해 본 개시에 따른 공기 경화가능 강 합금을 오스테나이트화하고 공기 냉각한 후에, 합금은 4 시간 내지 10 시간(노 내의 시간)의 범위 내의 템퍼링 시간 동안 300°F(149℃) 내지 450°F(232℃)의 범위 내의 템퍼링 온도에서 템퍼링되어, 강 합금의 브리넬 경도를 360 HBW 내지 467 HBW의 범위로 증가시킨다.
352 HBW 내지 460 HBW의 범위 내의 경도를 제공하기 위해 본 개시에 따른 공기 경화가능 강 합금을 오스테나이트화하고 공기 냉각한 다음에 합금을 4 시간 내지 10 시간의 범위 내의 템퍼링 시간 동안 300°F(149℃) 내지 450°F(232℃)의 범위 내의 템퍼링 온도에서 템퍼링한 후에, 공기 경화가능 강 합금의 임의의 실시예들은 360 HBW 내지 467 HBW의 범위 내의 브리넬 경도; 188 ksi(1,296 MPa) 내지 238 ksi(1,641 MPa)의 범위 내의 최대 인장 강도; 133 ksi(917 MPa) 내지 175 ksi(1,207 MPa)의 범위 내의 항복 강도; 14% 내지 16%의 범위 내의 퍼센트 신장; 및 -40℃에서 31 ft-lb(42 J) 내지 53 ft-lb(72 J)의 범위 내의 샤르피 v-노치 값을 갖는다.
본 개시에 따른 놀랍고 예기치 못한 측면은 오스테나이트화되고, 공기 냉각되며, 자동 템퍼링되었던 본 개시에 따른 임의의 공기 경화가능 강 합금들이 4 시간 내지 10 시간의 범위 내의 템퍼링 시간 동안 및 300°F(149℃) 내지 450°F(232℃)의 범위 내의 템퍼링 온도에서 템퍼링 열 처리에 더 영향을 받을 때, 합금들의 -40℃에서 결정되는 퍼센트 신장 및 샤르피 v-노치 충격 인성을 감소시키는 것 없이, 합금들의 항복 강도가 20%만큼 증가하는 관찰이다. 상기 설명된 바와 같이, 이렇게 관찰된 특성은 유사한 탄소 함량을 포함하는 종래의 물 담금질되고 템퍼링된 강 합금들이 템퍼링에 따라 감소된 강도 및 증가된 연성 및 파괴 인성을 나타낸다는 이유로 적어도 놀랍고 예기치 못했다.
다른 비제한적 실시예에 따르면, 본 개시에 따른 공기 경화가능 강 합금은 0.18 내지 0.24의 탄소; 3.50 내지 4.00의 니켈: 1.60 내지 2.00의 크롬; 0에서 0.50까지의 몰리브덴; 0.80 내지 1.20의 망간; 0.25 내지 0.45의 실리콘; 0에서 0.005 미만의 티탄; 0에서 0.020 미만의 인; 0에서 0.005까지의 붕소; 0에서 0.003까지의 황; 철; 및 부수적 불순물들을 중량 퍼센트로 포함하거나, 본질적으로 구성되거나, 구성된다. 본 개시에 따른 합금의 임의의 비제한적 실시예들에서, 부수적 불순물들은 미국 군규격 MIL-DTL-12506J의 요건들을 충족시키는 잔류 원소들로 구성된다. 본 개시에 따른 강 합금들의 임의의 비제한적 실시예들에서, 임의의 부수적 불순물들에 대한 최대 제한들은 0.25 구리; 0.03 질소; 0.10 지르코늄; 0.10 알루미늄; 0.01 납; 0.02 주석; 0.02 안티몬; 및 0.02 비소를 중량 퍼센트로 포함한다. 본 개시에 따른 공기 경화가능 강 합금의 다른 비제한적 실시예에서, 몰리브덴의 레벨은 0.40 내지 0.50 중량 퍼센트의 범위 내에 있다. 몰리브덴의 첨가들은 본 개시에 따른 공기 경화가능 강의 강도 및 내식성을 증가시킬 수 있다는 점이 관찰되었다.
이 비제한적 실시예에서, 오스테나이트화 및 공기 냉각 후에, 공기 경화가능 강 합금은 352 HBW 내지 459 HBW의 범위 내의 브리넬 경도; 188 ksi(1,296 MPa) 내지 237 ksi(1,634 MPa)의 범위 내의 최대 인장 강도; 133 ksi(917 MPa) 내지 146 ksi(1,007 MPa)의 범위 내의 항복 강도; 14% 내지 17%의 범위 내의 퍼센트 신장; 및 -40℃에서 37 ft-lb(50 J) 내지 53 ft-lb(72 J)의 범위 내의 샤르피 v-노치 값을 갖는다.
352 HBW 내지 459 HBW의 범위 내의 경도를 제공하기 위해 본 개시에 따른 공기 경화가능 강 합금을 오스테나이트화하고 공기 냉각한 다음에 합금을 4 시간 내지 10 시간의 범위 내의 템퍼링 시간 동안 300°F(149℃) 내지 450°F(232℃)의 범위 내의 템퍼링 온도에서 템퍼링한 후에, 공기 경화가능 강 합금의 임의의 실시예들은 360 HBW 내지 459 HBW의 브리넬 경도; 188 ksi(1,296 MPa) 내지 237 ksi(1,634 MPa)의 범위 내의 최대 인장 강도; 133 ksi(917 MPa) 내지 158 ksi(1,089 MPa)의 범위 내의 항복 강도; 15% 내지 17%의 범위 내의 퍼센트 신장; 및 -40℃에서 37 ft-lb(50 J) 내지 53 ft-lb(72 J)의 범위 내의 샤르피 v-노치 값을 갖는다.
본 개시에 따른 임의의 공기 경화가능 강 합금들의 놀랍고 예기치 못한 측면은 본 개시에 따른 오스테나이트화되고 공기 냉각된 공기 경화가능 자동 템퍼링 합금들이 4 시간 내지 10 시간의 범위 내의 템퍼링 시간 동안 및 300°F(149℃) 내지 450°F(232℃)의 범위 내의 템퍼링 온도에서 템퍼링 열 처리에 더 영향을 받을 때, 본 개시에 따른 공기 경화가능 강 합금들의 항복 강도가 비제한적 실시예에서, 8%만큼까지 증가하고 퍼센트 신장 및 샤르피 v-노치 충격 인성이 -40℃에서 감소하지 않는 관찰이다. 상기 설명된 바와 같이, 이렇게 관찰된 특성은 유사한 탄소 함량을 포함하는 종래의 물 담금질되고 템퍼링된 강 합금들이 템퍼링에 따라 감소된 강도 및 증가된 연성 및 파괴 인성을 나타낸다는 것을 고려하면 놀랍고 예기치 못했다.
다른 비제한적 실시예에 따르면, 본 개시에 따른 공기 경화가능 강 합금은 0.18 내지 0.21의 탄소; 3.50 내지 4.00의 니켈; 1.60 내지 2.00의 크롬; 0에서 0.50까지의 몰리브덴; 0.80 내지 1.20의 망간; 0.25 내지 0.45의 실리콘; 0에서 0.005 미만의 티탄; 0에서 0.020 미만의 인; 0에서 0.005까지의 붕소; 0에서 0.003까지의 황; 철; 및 부수적 불순물들을 중량 퍼센트로 포함하거나, 본질적으로 구성되거나, 구성된다. 본 개시에 따른 합금의 임의의 비제한적 실시예들에서, 부수적 불순물들은 미국 군규격 MIL-DTL-12506J의 요건들을 충족시키는 잔류 원소들로 구성된다. 본 개시에 따른 강 합금들의 임의의 비제한적 실시예들에서, 임의의 부수적 불순물들에 대한 최대 제한들은 0.25 구리; 0.03 질소; 0.10 지르코늄; 0.10 알루미늄; 0.01 납; 0.02 주석; 0.02 안티몬; 및 0.02 비소를 중량 퍼센트로 포함한다. 본 개시에 따른 공기 경화가능 강 합금의 다른 비제한적 실시예에서, 몰리브덴의 레벨은 0.40 내지 0.50 중량 퍼센트의 범위 내에 있다. 몰리브덴의 첨가들은 본 개시에 따른 공기 경화가능 강의 강도 및 내식성을 증가시킬 수 있다는 점이 관찰되었다.
이 비제한적 실시예에서, 공기 경화가능 강 합금은 352 HBW 내지 433 HBW의 범위 내의 브리넬 경도; 188 ksi(1,296 MPa) 내지 208 ksi(1,434 MPa)의 범위 내의 최대 인장 강도; 133 ksi(917 MPa) 내지 142 ksi(979 MPa)의 범위 내의 항복 강도; 16% 내지 17%의 범위 내의 퍼센트 신장; 및 -40℃에서 44 ft-lb(60 J) 내지 53 ft-lb(72 J)의 범위 내의 샤르피 v-노치 값을 나타낸다.
352 HBW 내지 433 HBW의 범위 내의 경도를 제공하기 위해 본 개시에 따른 공기 경화가능 강 합금을 오스테나이트화 및 공기 냉각한 다음에 합금을 4 시간 내지 10 시간의 범위 내의 템퍼링 시간 동안 300°F(149℃) 내지 450°F(232℃)의 범위 내의 템퍼링 온도에서 템퍼링한 후에, 공기 경화가능 강 합금의 임의의 실시예들은 360 HBW 내지 433 HBW의 범위 내의 브리넬 경도; 188 ksi(1,296 MPa) 내지 237 ksi(1,634 MPa)의 범위 내의 최대 인장 강도; 133 ksi(917 MPa) 내지 146 ksi(1,007 MPa)의 범위 내의 항복 강도; 15% 내지 16%의 범위 내의 퍼센트 신장; 및 -40℃에서 44 ft-lb(60 J) 내지 53 ft-lb(72 J)의 범위 내의 샤르피 v-노치 값을 갖는다.
본 개시의 임의의 공기 경화가능 강 합금들의 놀랍고 예기치 못한 측면은 본 개시에 따른 오스테나이트화되고 공기 냉각된 공기 경화가능 자동 템퍼링 합금들이 4 시간 내지 10 시간의 범위 내의 템퍼링 시간 동안 및 300°F(149℃) 내지 450°F(232℃)의 범위 내의 템퍼링 온도에서 템퍼링 열 처리에 더 영향을 받을 때, 본 개시에 따른 공기 경화가능 강 합금들의 항복 강도가 비제한적 실시예에서, 3%만큼까지 증가하고 퍼센트 신장 및 샤르피 v-노치 충격 인성이 -40℃에서 감소하지 않는 관찰이다. 상기 설명된 바와 같이, 이 관찰은 유사한 탄소 함량을 갖는 종래의 물 담금질되고 템퍼링된 강 합금들에 의해 관찰되는 것과 반대이며, 이는 템퍼링에 따라 강도의 감소 및 연성 및 파괴 인성의 증가를 나타낸다.
본 개시에 따른 다른 측면은 본 개시에 따른 합금으로 형성되거나 합금을 포함하는 제조 물품들에 관한 것이다. 본 명세서에 개시되는 공기 경화가능 강 합금들은 임의의 알려진 공기 경화가능 강 합금들과 비교하여, 높은 강도, 증가 경도 및 인성을 겸비하기 때문에, 본 개시에 따른 합금들은 폭발 및/또는 충격 보호를 위해 의도되는 구조들 및 차량들과 같은 물품들 내의 포함에 꽤 적합하다. 본 개시에 따른 합금들로 형성되거나 합금들을 포함할 수 있는 제조 물품들은 강재 외장, 폭발 보호 덮개, 폭발 보호 V자형 덮개, 폭발 보호 차량 취약부, 및 폭발 보호 인클로저를 포함하지만, 이들에 제한되지 않는다.
본 개시의 또 다른 측면은 오스테나이트화되고 공기 냉각된 공기 경화가능 합금을 열 처리하는 방법에 관한 것이다. 도 1의 흐름도를 참조하면, 본 개시에 따른 방법(10)의 비제한적 실시예는 오스테나이트화되고 공기 냉각된 공기 경화가능 강 합금을 제공하는 단계(12); 오스테나이트화되고 공기 냉각된 공기 경화가능 강 합금을 300°F(149℃) 내지 450°F(232℃)의 범위 내의 템퍼링 온도에서 4 시간 내지 12 시간(또는 4 시간 내지 10 시간)의 범위 내의 템퍼링 시간 동안 템퍼 열 처리하는 단계(14); 및 템퍼링된 공기 경화가능 강 합금을 주위 온도로 공기 냉각하는 단계(16)를 포함한다. 오스테나이트화 처리는 야금학에서 통상의 기술을 갖는 자들에게 알려진 기술이므로 본 명세서에 상세히 논의될 필요가 없다. 전형적인 오스테나이트화 조건들은 예를 들어 강 합금을 1400°F(760℃) 내지 1700°F(927℃)의 범위 내의 온도로 가열하는 것 및 합금을 온도에서 약 0.25 시간 내지 약 1 시간의 범위 내의 시간 기간 동안 유지하는 것을 포함한다.
이어지는 예들은 본 발명의 범위를 제한하는 것 없이, 본 개시에 따름 임의의 비제한적 실시예들을 더 설명하도록 의도된다. 당해 기술에서 통상의 기술자들은 이하의 예들의 변화들이 청구항들에 의해서만 정의되는 본 발명의 범위 내에서 가능하다는 점을 이해할 것이다.
예 1
대략 50 lb(22.7 Kg)의 중량을 갖는 4" × 4" × 10"(10.2 cm × 10.2 cm × 25.4 cm) 테이퍼진 실험 잉곳은 진공 유도 용융에 의해 제작되었다. 표 1은 실험 잉곳의 목표 및 실제 화학적 성질 및 ATI 500-MIL® 고경도 특수 강재 외장 합금의 스톡(stock) 잉곳의 실제 화학적 성질을 열거한다. ATI 500-MIL® 고경도 특수 강재 외장 합금은 477 HBW 내지 534 HBW의 범위 내의 경도를 갖는 상용 단련 특수 강 합금이고, 외장 플레이트 적용들에 사용되며, 미국, 펜실베니아주, 워싱턴, ATI 디펜스(ATI Defense, Washington, PA, USA)로부터 입수가능하다.
Figure 112014002451539-pct00001
표 1에 나타낸 실험적 히트(heat)를 용융한 후에, 핫 톱(hot top)은 제거되었고 나머지 재료는 합금을 2050°F(1121 ℃)에서 4 시간(대략 인치(2.54 cm) 두께 당 1 시간) 동안 가열함으로써 균질화되었다.
예 2
예 1로부터의 실험 잉곳 및 ATI 500-MIL® 고경도 특수 강재 외장 합금의 잉곳은 담금질 노에서 용융하기 위해 작은 조각들로 절단되었다. 2개의 금속들의 상이한 비율들은 노 내에 결합되어 2.5" 높이 × 1.25" 직경(6.35 cm 높이 × 3.18 cm 직경) "버튼" 히트들을 생성하였다. 5개의 버튼들은 이러한 방법으로 제조되었다.
버튼들은 2050°F(1121 ℃)에서 1 시간 동안 균질화된 다음에 바로 1.25"(3.18 cm) 직경에서 0.25"(0.635 cm) 두께까지의 평평한 샘플들로 단조되었으며, 이는 주조된 마이크로구조를 제거하는데 도움이 되었고 단련 제품을 형성했다. 샘플들은 단조 후에 공기 냉각되는 것이 허용되었다. 일부들은 화학적 성질을 입증하기 위해 각각의 버튼으로 절단되었다. 측정된 화학적 성질들은 표 2에 열거된다.
Figure 112014002451539-pct00002
화학적 성질 부분들이 절단된 후에, 버튼들 각각의 나머지 부분은 1600°F(871 ℃)에서 15 분 동안 오스테나이트화되었고 공기 냉각되는 것이 허용되었다.
1" × 3" × 4"(2.54 cm × 7.62 cm × 10.2 cm) 세그먼트는 실험 잉곳의 나머지 3" × 4" × 7"(7.62 cm × 10.2 cm × 17.8 cm) 조각으로부터 절단되었다. 이 세그먼트는 2050°F(1121 ℃)에서 1 시간 동안 가열된 다음에 바로 4"(10.2 cm) 두께에서 2"(5.08 cm) 두께까지의 플레이트로 단조되었다. 플레이트는 1900°F(1038℃)까지 가열되었고, 온도에서 1 시간 동안 유지되었고, 1"(2.54 cm) 두께 플레이트에 이르기까지 다듬질 압연되었으며(finish rolled), 공기 냉각되는 것이 허용되었다. 화학적 성질 샘플은 냉각된 플레이트(샘플 6)로부터 획득되었고(표 2에 나타낸 화학적 성질), 플레이트는 이 때 1600°F(871 ℃)에서 1 시간 동안 오스테나이트화되어 공기 냉각되는 것이 허용되었다.
예 3
단일 브리넬 경도 측정 및 3개의 로크웰 C 경도 측정들은 5개의 0.25" 두께 샘플들이 예 2의 버튼 히트들로부터 준비되었고 1"(2.54 cm) 두께 플레이트가 예 2의 실험 재료로부터 준비되도록 표면 아래의 0.025"(0.0635 cm)로부터 취해졌다. 브리넬 경도 측정들은 ASTM E10 - 10, "Standard Test Method for Brinell Hardness of Metallic Materials", 펜실베니아주, 웨스트 컨쇼호호켄, 인터내셔널 ASTM(ASTM International, West Conshohocken, PA)에 따라 수행되었다. 로크웰 C 경도는 ASTM E18 - 08b, "Standard Test Methods for Rockwell Hardness of Metallic Materials"에 따라 측정되었다. 로크웰 C 경도 값들은 ASTM E140 - 07 "브리넬 경도, 비커스 경도, 로크웰 경도, 슈퍼피셜(Superficial) 경도, 크누우프 경도, 및 스클레로스코프 경도 중에서 금속들 관계에 대한 표준 변환 표들(Standard Hardness Conversion Tables for Metals Relationship Among Brinell Hardness, Vickers Hardness, Rockwell Hardness, Superficial Hardness, Knoop Hardness, and Scleroscope Hardness)"에 따라 브리넬 경도 값들로 변환되었다.
경도 값들은 도 2에 플롯되었다. 도 2는 또한 ATI 500-MIL® 고경도 특수 강재 외장 합금에 대한 전형적인 경도 값들을 포함한다.
도 2는 0.24 중량 퍼센트보다 큰 탄소를 함유하는 샘플들이 일반적으로 버튼들 1 내지 5, 및 실험 잉곳보다 큰 경도 값들을 나타낸 것을 도시하며, 실험 잉곳은 0.18 내지 0.24 중량 퍼센트의 범위 내의 탄소를 함유했다.
예 4
예 1에 준비되는 1"(2.54 cm) 두께 플레이트의 0.25"(0.635 cm) 두께 조각이 획득되었다. 그와 같이, 준비된 조각의 두께는 예 2의 버튼 히트들로부터 준비되는 5개의 0.25" 두께 샘플들의 두께와 동일하여, 동일한 두께의 6개의 샘플들을 제공했다. 2개의 1.5"(3.81 cm) × 0.75"(1.91 cm) × 0.25"(0.635 cm) 두께 부분들은 6개의 샘플들로부터 준비되어, 전체 12개의 부분들을 제공했다. 각각의 샘플로부터 유도되는 한 부분은 300°F(149℃)에서 4 시간 동안 템퍼링되었다. 각각의 샘플로부터 유도되는 다른 부분은 400°F(204℃)에서 4 시간 동안 템퍼링되었다. 단일 브리넬 경도 측정 및 3개의 로크웰 C 경도 측정들은 12개의 부분들 각각에 대해 표면 아래의 0.025"(0.0635 cm)로부터 취해졌다. 도 3은 다른 템퍼링 온도들에서 수행되는 템퍼링 시험으로부터의 결과들과 함께, 이 시험으로부터의 경도 값들을 포함한다.
도 3에 플롯되는 데이터는 부가 템퍼링 열 처리가 본 개시의 비제한적 실시예들에 따른 공기 경화가능 강 합금들의 측정된 경도에 현저한 영향을 미치지 않는 것을 표시한다.
예 5
2개의 실험 크기 4" × 4" × 10"(10.2 cm × 10.2 cm × 25.4 cm) 테이퍼진 실험 잉곳들은 진공 유도로에서 생성되었다. 화학적 성질들은 낮은 탄소 히트 및 높은 탄소 히트를 포함했다. 잉곳들의 목표 화학적 성질들은 표 3에 열거된다.
Figure 112014002451539-pct00003
용융 후에, 핫 톱은 각각의 잉곳으로부터 제거되었다. 잉곳들은 17 시간 동안 1000°F(538℃)에서 노 내에 채워졌고, 그 후에 가열되어 잉곳들의 온도를 2050°F(1121 ℃)로 상승시키고 의도된 4 시간 대신에 2 시간 동안 균질화되었다. 잉곳들은 0.25"(0.635 cm) 증분 시에 4"(10.2 cm)에서 2.75"(6.99 cm) 두께까지 단조된 다음에, 25 분 재가열되었고, 그 후 0.25"(0.635 cm) 증분 시에 2"(5.08 cm) 두께에 이르기까지 단조되었다.
단조 후에, 각각의 샘플은 반으로 절단되어 1 시간 침지 동안 온도에서 1900°F(1038℃) 노에 채워졌다. 그 다음, 샘플들은 1.5"(3.81 cm) 두께에 이르기까지 교차 압연되었고, 20 분 재가열에 영향을 받았으며, 1"(2.54 cm) 두께 × 8"(20.3 cm) 폭 × 10"(25.4 cm) 길이 플레이트 샘플들에 이르기까지 다듬질 압연되었다. 2개의 잉곳들 각각은 이 치수들의 2개의 플레이트 샘플들을 산출했다. 압연 후에, 플레이트 샘플들은 1600°F(871 ℃)에서 1 시간 동안 오스테나이트화되었고 정체 공기에서 공기 냉각되었다.
언급된 바와 같이, 샘플들은 의도된 4 시간 대신에 2 시간 동안 단지 균질화되었다. 그러므로, 오스테나이트화된 플레이트 샘플들은 균질화의 추가 기간 동안 노에 탑재되었다. 플레이트 샘플들이 균질화 온도까지 가열되고 있었던 시간 동안, 균질화 처리는 단조 및 압연된 마이크로구조를 파괴하는 것으로 결정되었다. 그러므로, 플레이트 샘플들은 노로부터 제거되었다. 그 때에, 플레이트 샘플들은 1180°F(638℃)에 도달했고 전체 2 시간 동안 노에 있었다. 열 처리의 이러한 부가 시간은 플레이트 샘플들을 효과적으로 템퍼링한 것으로 결정되었다. 그러므로, 플레이트들은 1600°F(871 ℃)에서 1 시간 동안 다시 오스테나이트화되었고 정체 공기에서 공기 냉각되었다. 8개의 1"(2.54 cm) 큐브들은 템퍼링 시도들을 위해 낮은 탄소 재료 및 높은 탄소 재료(표 3에 나타내는 목표 화학적 성질들을 가짐) 각각으로 절단되었다. 표 4는 사용되는 템퍼링 조건들 및 템퍼링된 샘플들 각각에 대해 측정되는 경도를 나타낸다. 3개의 HRC 측정들은 각각의 샘플들의 표면 아래의 0.020"에서 취해졌고, 표 4에 나타낸 경도 값들은 3개의 측정들의 평균값이고, HRC로부터 HBW로 변환된다.
Figure 112014002451539-pct00004
표 4에 열거되는 값들은 예상한 것보다 상당히 더 낮다. 그러므로, 샘플들은 표면 아래의 0.020"(0.0508 cm)에서 브리넬 경도를 위해 재테스트되었다. 도 4는 다른 샘플들에 대해 이전에 측정된 경도 값들과 비교하여 템퍼링되지 않은 경도 값들을 나타낸다. 도 5는 낮은 탄소 및 높은 탄소 샘플들이 "PES 샘플들"로 식별된 상태에서, 템퍼링된 경도 값들을 나타낸다. 도 4 및 도 5에 플롯되는 데이터는 부가 템퍼링 열 처리가 본 개시의 비제한적 실시예들에 따른 공기 경화가능 강 합금들의 측정된 경도에 현저히 영향을 미치지 않는 것을 표시한다.
예 6
본 명세서에 논의되는 실험실 규모 결과들 및 표 3에 나타낸 낮은 탄소(0.21 중량 퍼센트 탄소) 및 높은 탄소(0.26 중량 퍼센트 탄소) 실험적 히트들의 템퍼링된 1" 큐브 샘플들로부터의 경도 데이터에 기초하여, 낮은 탄소 샘플들 중 수개는 템퍼링되지 않았고, 비교 목적들을 위해 수개의 부가 샘플들은 400°F(204℃)에서 6 시간 동안 템퍼링되었다. 2개의 원형 종방향 인장 샘플들이 시험되었고; 2개의 TL 샤르피 V-노치 샘플들 및 2개의 LT 샤르피 V-노치 샘플들은 -40℃에서 시험되었으며; 각각의 플레이트로부터의 샤르피 샘플들 중 하나 상에서, 2개의 브리넬 경도 측정들이 수행되었다. 인장 및 샤르피 v-노치 시험의 결과들은 표 5에 제공된다.
Figure 112014002451539-pct00005
예 7
예 6의 샘플들에 대한 샤르피 및 브리넬 경도 성질들은 ATI 500-MIL® 고경도 특수 강재 외장 합금의 1.00"(2.54 cm) 두께 플레이트 상에 수행되는 작용과 비교되었다. ATI 500-MIL® 강재 외장 합금 플레이트는 표 6에 열거되는 실제 화학적 성질을 가졌다.
Figure 112014002451539-pct00006
기계적 성질들에 대해, ATI 500-MIL® 강재 외장 합금 플레이트는 어떤 템퍼들도 400°F에서 ATI 500-MIL® 강재 외장 합금 플레이트에 수행되지 않았기 때문에, 템퍼링되지 않은 형태로 예 6의 본 발명의 샘플들과 비교되었고 또한 300°F(149℃) / 8 시간 템퍼와 비교되었다. 어떤 샤르피 시험들도 ATI 500-MIL® 강재 외장 합금 플레이트 템퍼링된 재료 상에 수행되지 않았으므로, 이것은 비교될 수 없었다. 도 6은 인장 시험 결과들을 템퍼링되지 않고 템퍼링된 높은 탄소 및 낮은 탄소 재료들 뿐만 아니라, ATI 500-MIL® 강재 외장 합금 플레이트 상에 반영한다. 도 7은 샤르피 v-노치 결과들을 -40℃에서 다양한 샘플들 뿐만 아니라 ATI 500-MIL® 강재 외장 합금 플레이트에 대해 포함한다.
도 6 및 도 7의 검사는 본 개시에 따른 공기 경화가능 강 합금들의 실시예들에 대해, 열 처리 템퍼링 단계를 약 300°F(149℃) 내지 450°F(232℃)의 온도 범위에서 수행하는 것이 오스테나이트화 및 공기 냉각 후에, 합금들의 연성 및 파괴 인성을 감소시키는 것 없이 합금들에 20 퍼센트까지의 항복 강도의 증가를 제공하는 것을 증명한다. 연성 또는 파괴 인성에 부정적인 영향을 미치는 것 없이 합금들의 항복 강도가 증가했다는 관찰은 비슷한 탄소 함량을 포함하는 종래의 담금질되고 템퍼링된 강 합금들이 전형적으로 템퍼링에 따라 증가된 연성 및 파괴 인성과 함께 감소된 강도를 나타낸다는 것을 고려하면 놀랍고 예기치 못했다.

Claims (23)

  1. 다음을 중량%로 포함하는, 템퍼링된 공기 경화성 강 합금(air hardenable steel alloy):
    0.18 내지 0.26의 탄소;
    3.50 내지 4.00의 니켈;
    1.60 내지 2.00의 크롬;
    0에서 0.50까지의 몰리브덴;
    0.80 내지 1.20의 망간;
    0.25 내지 0.45의 실리콘;
    0에서 0.005 미만의 티탄;
    0에서 0.020 미만의 인;
    0에서 0.005까지의 붕소;
    0에서 0.003까지의 황; 및
    잔부 철; 및 부수적 불순물,
    여기서 상기 템퍼링된 공기 경화성 강 합금은 공기 경화성 강 합금을 4 시간 내지 10 시간의 범위 내의 템퍼링 시간 동안 및 300℉ (149℃) 내지 450℉ (232℃)의 범위 내의 템퍼링 온도에서 가열함에 의해 템퍼링되었고, 상기 템퍼링된 공기 경화성 강 합금은 360 HBW 내지 467 HBW의 범위 내의 브리넬 경도를 가지는 것을 특징으로 함.
  2. 삭제
  3. 삭제
  4. 제1항에 있어서, 상기 템퍼링된 공기 경화성 강 합금은 188 ksi (1296 MPa) 내지 238 ksi (1641 MPa)의 범위 내의 최대 인장 강도, 133 ksi (917 MPa) 내지 175 ksi (1207 MPa)의 범위 내의 항복 강도, 14% 내지 16%의 범위 내의 퍼센트 신장 및 -40℃에서 31 ft-lb (42 J) 내지 53 ft-lb (72 J)의 범위 내의 샤르피 v-노치 값을 가지는 것을 특징으로 하는 템퍼링된 공기 경화성 강 합금.
  5. 제1항에 있어서, 4 시간 내지 10 시간의 범위 내의 템퍼링 시간 동안 및 300℉ (149℃) 내지 450℉ (232℃)의 범위 내의 템퍼링 온도에서 템퍼링한 후, 상기 강 합금의 항복 강도는 20%만큼까지 증가하고 상기 강 합금의 퍼센트 신장 및 샤르피 v-노치 값은 -40℃에서 감소하지 않는 것을 특징으로 하는 템퍼링된 공기 경화성 강 합금.
  6. 제1항에 있어서, 상기 템퍼링된 공기 경화성 강 합금은 0.18 내지 0.24의 탄소를 중량%로 포함하는 것을 특징으로 하는 템퍼링된 공기 경화성 강 합금.
  7. 삭제
  8. 삭제
  9. 제6항에 있어서, 4 시간 내지 10 시간의 범위 내의 템퍼링 시간 동안 및 300℉ (149℃) 내지 450℉ (232℃)의 범위 내의 템퍼링 온도에서 템퍼링한 후, 상기 템퍼링된 공기 경화성 강 합금은 360 HBW 내지 459 HBW의 범위 내의 브리넬 경도를 가지는 것을 특징으로 하는 템퍼링된 공기 경화성 강 합금.
  10. 제6항에 있어서, 4 시간 내지 10 시간의 범위 내의 템퍼링 시간 동안 및 300℉ (149℃) 내지 450℉ (232℃)의 범위 내의 템퍼링 온도에서 템퍼링한 후, 상기 템퍼링된 공기 경화성 강 합금은 188 ksi (1296 MPa) 내지 237 ksi (1634 MPa)의 최대 인장 강도, 133 ksi (917 MPa) 내지 158 ksi (1089 MPa)의 범위 내의 항복 강도, 15% 내지 17%의 범위 내의 퍼센트 신장 및 -40℃에서 37 ft-lb (50 J) 내지 53 ft-lb (72 J)의 범위 내의 샤르피 v-노치 값을 가지는 것을 특징으로 하는 템퍼링된 공기 경화성 강 합금.
  11. 제6항에 있어서, 4 시간 내지 10 시간의 범위 내의 템퍼링 시간 동안 및 300℉ (149℃) 내지 450℉ (232℃)의 범위 내의 템퍼링 온도에서 템퍼링한 후, 상기 강 합금의 항복 강도는 8%만큼까지 증가하고 상기 강 합금의 퍼센트 신장 및 샤르피 v-노치 값은 -40℃에서 감소하지 않는 것을 특징으로 하는 템퍼링된 공기 경화성 강 합금.
  12. 제1항에 있어서, 상기 템퍼링된 공기 경화성 강 합금은 0.18 내지 0.21 퍼센트 탄소를 중량%로 포함하는 것을 특징으로 하는 템퍼링된 공기 경화성 강 합금.
  13. 삭제
  14. 삭제
  15. 제12항에 있어서, 4 시간 내지 10 시간의 범위 내의 템퍼링 시간 동안 및 300℉ (149℃) 내지 450℉ (232℃)의 범위 내의 템퍼링 온도에서 템퍼링한 후, 상기 템퍼링된 공기 경화성 강 합금은 360 HBW 내지 433 HBW의 범위 내의 브리넬 경도를 가지는 것을 특징으로 하는 템퍼링된 공기 경화성 강 합금.
  16. 제12항에 있어서, 4 시간 내지 10 시간의 범위 내의 템퍼링 시간 동안 및 300℉ (149℃) 내지 450℉ (232℃)의 범위 내의 템퍼링 온도에서 템퍼링한 후, 상기 템퍼링된 공기 경화성 강 합금은 188 ksi (1296 MPa) 내지 237 ksi (1634 MPa)의 범위 내의 최대 인장 강도, 133 ksi (917 MPa) 내지 146 ksi (1007 MPa)의 범위 내의 항복 강도, 15% 내지 16%의 범위 내의 퍼센트 신장 및 -40℃에서 44 ft-lb (60 J) 내지 53 ft-lb (72 J)의 범위 내의 샤르피 v-노치 값을 가지는 것을 특징으로 하는 템퍼링된 공기 경화성 강 합금.
  17. 제12항에 있어서, 4 시간 내지 10 시간의 범위 내의 템퍼링 시간 동안 및 300℉ (149℃) 내지 450℉ (232℃)의 범위 내의 템퍼링 온도에서 템퍼링한 후,템퍼링한 후, 항복 강도는 3%만큼까지 증가하고 상기 강 합금의 퍼센트 신장 및 샤르피 v-노치 값은 -40℃에서 감소하지 않는 것을 특징으로 하는 템퍼링된 공기 경화성 강 합금.
  18. 제1항, 제6항, 또는 제12항 중 어느 한 항의 템퍼링된 공기 경화성 강 합금을 포함하는 제조 물품.
  19. 제18항에 있어서, 상기 물품은 강재 외장, 폭발 보호 덮개, 폭발 보호 V자형 덮개, 폭발 보호 차량 취약부, 및 폭발 보호 인클로저(enclosure)로부터 선택되는 제조 물품.
  20. 다음을 포함하는, 오스테나이트화(austenitized) 및 공기 냉각된 공기 경화성 강 합금을 열처리하는 방법:
    오스테나이트화 및 공기 냉각된 공기 경화성 강 합금을 제공하는 단계, 여기서 상기 합금은, 중량%로, 0.18 내지 0.26의 탄소, 3.50 내지 4.00의 니켈, 1.60 내지 2.00의 크롬, 0에서 0.50까지의 몰리브덴, 0.80 내지 1.20의 망간, 0.25 내지 0.45의 실리콘, 0에서 0.005 미만의 티탄, 0에서 0.020 미만의 인, 0에서 0.005까지의 붕소, 0에서 0.003까지의 황; 및 잔부 철 및 불순물을 포함함;
    상기 오스테나이트화 및 공기 냉각된 공기 경화성 강 합금을 4 시간 내지 12 시간의 범위 내의 템퍼링 시간 동안 300℉ (149℃) 내지 450℉ (232℃)의 범위 내의 템퍼링 온도에서 템퍼 열처리하는 단계; 및
    상기 템퍼링된 공기 경화성 강 합금을 주위 온도로 공기 냉각하는 단계;
    여기서 상기 합금은 352 HBW 내지 460 HBW의 범위 내의 브리넬 경도를 가지는 것을 특징으로 하는 템퍼링된 공기 경화성 강 합금.
  21. 제20항에 있어서, 오스테나이트화 및 공기 냉각된 공기 경화성 강 합금을 제공하는 단계는 압연, 단조, 압출, 휨(bending), 기계 가공(machining), 및 연삭(grinding) 중 적어도 하나를 제공하는 단계를 포함하는 방법.
  22. 삭제
  23. 삭제
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Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8444776B1 (en) 2007-08-01 2013-05-21 Ati Properties, Inc. High hardness, high toughness iron-base alloys and methods for making same
KR20150133863A (ko) 2007-08-01 2015-11-30 에이티아이 프로퍼티즈, 인코퍼레이티드 고 경도, 고 인성 철-계 합금 및 이의 제조 방법
US9182196B2 (en) 2011-01-07 2015-11-10 Ati Properties, Inc. Dual hardness steel article
DE102019116363A1 (de) 2019-06-17 2020-12-17 Benteler Automobiltechnik Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Panzerungsbauteils für Kraftfahrzeuge

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2006518811A (ja) * 2003-01-24 2006-08-17 エルウッド・ナショナル・フォージ・カンパニー エグリン鋼−低合金高強度組成物
WO2011037759A2 (en) * 2009-09-24 2011-03-31 Ati Properties, Inc. Processes for reducing flatness deviations in alloy articles

Family Cites Families (66)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1016560A (en) 1906-09-06 1912-02-06 Anonima Italiano Gio Ansaldo Armstrong & Co Soc Armor-plate and other steel article.
US1563420A (en) 1921-08-08 1925-12-01 John B Johnson Process of manufacture of armor plate
US2249629A (en) 1938-03-02 1941-07-15 Kellogg M W Co Armored article
US2562467A (en) 1946-05-14 1951-07-31 United States Steel Corp Armor plate and method for making same
GB763442A (en) 1952-04-03 1956-12-12 Wilbur Thomas Bolkcom Improvements in or relating to low alloy steels and a method of manufacturing them
GB874488A (en) 1958-08-11 1961-08-10 Henri Georges Bouly Steel alloys
US3379582A (en) 1967-02-15 1968-04-23 Harry J. Dickinson Low-alloy high-strength steel
US3785801A (en) 1968-03-01 1974-01-15 Int Nickel Co Consolidated composite materials by powder metallurgy
FR2106939A5 (en) 1970-09-30 1972-05-05 Creusot Forges Ateliers Weldable clad steel sheet - for armour plate
JPS499899A (ko) 1972-04-26 1974-01-28
US3888637A (en) 1972-12-29 1975-06-10 Komatsu Mfg Co Ltd Ripper point part
US3944442A (en) 1973-07-13 1976-03-16 The International Nickel Company, Inc. Air hardenable, formable steel
SU685711A1 (ru) 1975-02-07 1979-09-15 Азербайджанский Политехнический Институт Им. Ч.Ильдрыма Конструкционна сталь
DE7920376U1 (de) 1979-07-17 1980-01-31 Industrie-Werke Karlsruhe Augsburg Ag, 7500 Karlsruhe Ballistischer und/oder splitterschutz
JPS5741351A (en) 1980-08-27 1982-03-08 Kobe Steel Ltd Super-hightensile steel
US4443254A (en) 1980-10-31 1984-04-17 Inco Research & Development Center, Inc. Cobalt free maraging steel
JPS5783575A (en) 1980-11-11 1982-05-25 Fuji Fiber Glass Kk Friction material
JPS604884B2 (ja) 1981-03-30 1985-02-07 科学技術庁金属材料技術研究所所 超強カマルエージ鋼の製造方法
FR2509640A1 (fr) 1981-07-17 1983-01-21 Creusot Loire Procede de fabrication d'une piece metallique composite et produits obtenus
JPS58157950A (ja) 1982-03-11 1983-09-20 Kobe Steel Ltd 極低温用高張力鋼
JPS58199846A (ja) 1982-05-18 1983-11-21 Kobe Steel Ltd 超高張力鋼
JPS598356A (ja) 1982-07-06 1984-01-17 Nec Corp 半導体集積回路装置の製造方法
JPS5947363A (ja) 1982-09-01 1984-03-17 Hitachi Metals Ltd 遅れ破壊特性の優れたＣｏを含まないマルエ−ジング鋼
JPS6029446A (ja) 1983-07-28 1985-02-14 Riken Seikou Kk 精密プラスチツク金型部品用合金鋼
DE3340031C2 (de) 1983-11-05 1985-11-21 Thyssen Stahl AG, 4100 Duisburg Panzerblech und Verfahren zu seiner Herstellung
DE3628395C1 (de) 1986-08-21 1988-03-03 Thyssen Edelstahlwerke Ag Verwendung eines Stahls fuer Kunststofformen
US4832909A (en) 1986-12-22 1989-05-23 Carpenter Technology Corporation Low cobalt-containing maraging steel with improved toughness
DE3742539A1 (de) 1987-12-16 1989-07-06 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur herstellung von plattiertem warmband und danach hergestelltes plattiertes warmband
US4871511A (en) 1988-02-01 1989-10-03 Inco Alloys International, Inc. Maraging steel
JPH01296098A (ja) 1988-05-24 1989-11-29 Seiko:Kk 防護板
US4941927A (en) 1989-04-26 1990-07-17 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army Fabrication of 18% Ni maraging steel laminates by roll bonding
FR2652821B1 (fr) 1989-10-09 1994-02-18 Creusot Loire Industrie Acier de haute durete pour blindage et procede d'elaboration d'un tel acier.
US5268044A (en) 1990-02-06 1993-12-07 Carpenter Technology Corporation High strength, high fracture toughness alloy
US5180450A (en) 1990-06-05 1993-01-19 Ferrous Wheel Group Inc. High performance high strength low alloy wrought steel
DD295195A5 (de) 1990-06-11 1991-10-24 Gisag Ag,Giesserei Und Maschinenbau Leipzig,De Verschleissfeste stahllegierung
JP2510783B2 (ja) 1990-11-28 1996-06-26 新日本製鐵株式会社 低温靭性の優れたクラッド鋼板の製造方法
FR2690166A1 (fr) 1992-04-16 1993-10-22 Creusot Loire Procédé de fabrication d'une tôle plaquée comportant une couche résistant à l'abrasion en acier à outil et tôle plaquée obtenue.
US5332545A (en) 1993-03-30 1994-07-26 Rmi Titanium Company Method of making low cost Ti-6A1-4V ballistic alloy
US6087013A (en) 1993-07-14 2000-07-11 Harsco Technologies Corporation Glass coated high strength steel
JPH07173573A (ja) 1993-12-17 1995-07-11 Kobe Steel Ltd 超硬工具による被削性と内部品質にすぐれる快削鋼
DE4344879C2 (de) 1993-12-29 1997-08-07 G & S Tech Gmbh Schutz Und Sic Verbundstahl für den Schutz von Fahrzeugen, Verfahren zu dessen Herstellung sowie Verwendung als Fahrzeugverkleidungsteil
RU2090828C1 (ru) 1994-06-24 1997-09-20 Леонид Александрович Кирель Противопульная гетерогенная броня из легированной стали для средств индивидуальной защиты и способ ее получения
US5749140A (en) 1995-03-06 1998-05-12 Allegheny Ludlum Corporation Ballistic resistant metal armor plate
US5720829A (en) 1995-03-08 1998-02-24 A. Finkl & Sons Co. Maraging type hot work implement or tool and method of manufacture thereof
RU2102688C1 (ru) 1996-02-20 1998-01-20 Чивилев Владимир Васильевич Многослойная бронепреграда
US5866066A (en) 1996-09-09 1999-02-02 Crs Holdings, Inc. Age hardenable alloy with a unique combination of very high strength and good toughness
FR2774099B1 (fr) 1998-01-23 2000-02-25 Imphy Sa Acier maraging sans cobalt
RU2139357C1 (ru) 1999-04-14 1999-10-10 Бащенко Анатолий Павлович Способ изготовления стальных монолистовых бронеэлементов б 100 ст
DE19921961C1 (de) 1999-05-11 2001-02-01 Dillinger Huettenwerke Ag Verfahren zum Herstellen eines Verbundstahlbleches, insbesondere zum Schutz von Fahrzeugen gegen Beschuß
DE19961948A1 (de) 1999-12-22 2001-06-28 Dillinger Huettenwerke Ag Verbundstahlblech, insbesondere zum Schutz von Fahrzeugen gegen Beschuß
DE10128544C2 (de) 2001-06-13 2003-06-05 Thyssenkrupp Stahl Ag Höherfestes, kaltumformbares Stahlblech, Verfahren zu seiner Herstellung und Verwendung eines solchen Blechs
US7926180B2 (en) 2001-06-29 2011-04-19 Mccrink Edward J Method for manufacturing gas and liquid storage tanks
US7475478B2 (en) 2001-06-29 2009-01-13 Kva, Inc. Method for manufacturing automotive structural members
FR2838138B1 (fr) 2002-04-03 2005-04-22 Usinor Acier pour la fabrication de moules d'injection de matiere plastique ou pour la fabrication de pieces pour le travail des metaux
FR2847271B1 (fr) 2002-11-19 2004-12-24 Usinor Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue
WO2004111277A1 (ja) 2003-06-12 2004-12-23 Nippon Steel Corporation アルミナクラスターの少ない鋼材
CA2794435C (en) 2005-08-30 2015-11-17 Ati Properties, Inc. Steel compositions, methods of forming the same, and articles formed therefrom
RU2297460C1 (ru) 2006-04-05 2007-04-20 Закрытое акционерное общество "Ижевский опытно-механический завод" Способ приготовления протяженного, преимущественно цилиндрического, изделия из конструкционной высокопрочной стали, изделие из конструкционной высокопрочной стали
JP4150054B2 (ja) 2006-06-21 2008-09-17 株式会社神戸製鋼所 鍛造用鋼およびその製造方法並びに鍛造品
CN100503893C (zh) 2006-10-13 2009-06-24 燕山大学 表面具有硬贝氏体组织齿轮的制造工艺
US8444776B1 (en) 2007-08-01 2013-05-21 Ati Properties, Inc. High hardness, high toughness iron-base alloys and methods for making same
KR20150133863A (ko) * 2007-08-01 2015-11-30 에이티아이 프로퍼티즈, 인코퍼레이티드 고 경도, 고 인성 철-계 합금 및 이의 제조 방법
US8529708B2 (en) 2007-10-22 2013-09-10 Jay Carl Locke Carburized ballistic alloy
RU2388986C2 (ru) 2008-05-14 2010-05-10 ЗАО "ФОРТ Технология" Многослойная бронепреграда (варианты)
CN101906588B (zh) 2010-07-09 2011-12-28 清华大学 一种空冷下贝氏体/马氏体复相耐磨铸钢的制备方法
US9182196B2 (en) 2011-01-07 2015-11-10 Ati Properties, Inc. Dual hardness steel article

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2006518811A (ja) * 2003-01-24 2006-08-17 エルウッド・ナショナル・フォージ・カンパニー エグリン鋼−低合金高強度組成物
WO2011037759A2 (en) * 2009-09-24 2011-03-31 Ati Properties, Inc. Processes for reducing flatness deviations in alloy articles

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Publication number Publication date
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