KR101864655B1

KR101864655B1 - 고강도 용융 아연 도금 강판의 제조 방법

Info

Publication number: KR101864655B1
Application number: KR1020167025583A
Authority: KR
Inventors: 유스케 후시와키; 요시야스 가와사키
Original assignee: 제이에프이 스틸 가부시키가이샤
Priority date: 2014-02-18
Filing date: 2015-02-06
Publication date: 2018-06-05
Also published as: KR20160122255A; MX2016010667A; EP3109338A1; WO2015125433A1; JP2015151606A; JP5884196B2; CN106029934A; EP3109338B1; US20170166990A1; US10301701B2; CN106029934B; EP3109338A4

Abstract

Si, Mn을 함유하는 강판을 모재로 하고, 도금 외관, 내식성, 고가공시의 내도금 박리성 및 고가공시의 가공성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그의 제조 방법을 제공한다.
어닐링의 가열 과정에 있어서, 이하의 (조건 1)∼(조건 3)을 채용한다.
(조건 1) 어닐링의 가열 과정에 있어서, 어닐링로 내 온도: 450℃ 이상 A℃ 이하(단, 500≤A로부터 선택되는 임의의 값)의 온도역에서는, 승온 속도: 7℃/s 이상으로 한다.
(조건 2) 어닐링에 있어서 강판 최고 도달 온도를 600℃ 이상 750℃ 이하로 한다.
(조건 3) 어닐링에 있어서 강판 온도가 600℃ 이상 750℃ 이하의 온도역의 강판 통과 시간을 30초 이상 10분 이내, 분위기의 노점을 -45℃ 이하로 한다

Description

고강도 용융 아연 도금 강판의 제조 방법 {METHOD FOR PRODUCING HIGH-STRENGTH HOT-DIP GALVANIZED STEEL SHEET}

본 발명은, Si 및 Mn을 함유하는 고강도 강판을 모재로 하는, 도금 외관, 내식성, 고가공시의 내도금 박리성 및 고가공시의 가공성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그의 제조 방법에 관한 것이다.

최근, 자동차, 가전, 건재(construction materials) 등의 분야에 이용되는 부품 등의 소재로서, 방청성(anticorrosiveness)을 부여한 표면 처리 강판, 그 중에서도 용융 아연 도금 강판, 합금화 용융 아연 도금 강판이 광범위하게 사용되고 있다. 또한, 자동차의 연비 향상 및 자동차의 충돌 안전성 향상의 관점에서, 차체 재료의 고강도화에 의해 박육화(reduction in wall thickness)를 도모하고, 차체 그 자체를 경량화하고 또한 고강도화하는 요망이 높아지고 있다. 그 때문에 고강도 강판의 자동차로의 적용이 촉진되고 있다.

일반적으로, 용융 아연 도금 강판의 모재가 되는 강판은, 슬래브를 열간 압연이나 냉간 압연한 박강판(thin steel sheet)이다. 또한, 고강도 용융 아연 도금 강판은, 연속식 용융 아연 도금 라인(이하, CGL이라 칭함)의 어닐링로에서 재결정 어닐링 및 도금 장치에서 용융 아연 도금 처리를 행하여 제조된다. 합금화 용융 아연 도금 강판의 경우는, 용융 아연 도금 처리 후, 추가로 합금화 처리를 행하여 제조된다.

여기에서, CGL의 어닐링로의 가열로 타입으로서는, DFF형(직화형), NOF형(무산화형), 올 라디언트 튜브형(all-radiant tube type) 등이 있다. 최근에는, 조업의 용이함이나 픽업(pickup)이 발생하기 어려움 등에 의해 저비용으로 고품질인 도금 강판을 제조할 수 있는 등의 이유에서 올 라디언트 튜브형의 가열로를 구비하는 CGL의 건설이 증가하고 있다. 그러나, DFF형(직화형), NOF형(무산화형)과 상이하게, 올 라디언트 튜브형의 가열로는 어닐링 직전에 산화 공정이 없다. 이 때문에, 이 가열로를 갖는 설비를 이용하여, Si, Mn 등의 이(易)산화성 원소(easily oxidizable element)를 함유하는 강판을 처리하는 경우, 도금성 확보의 점에서 불리하다.

Si, Mn을 다량으로 포함하는 고강도 강판을 모재로 한 용융 아연 도금 강판의 제조 방법으로서, 특허문헌 1에는, 재결정 온도∼900℃에서 어닐링하고, 도금하는 기술이 개시되어 있다. 특허문헌 2에는, 750∼900℃에서 어닐링하고, 도금하는 기술이 개시되어 있다. 특허문헌 3에는, 800∼850℃에서 어닐링하고, 도금하는 기술이 개시되어 있다. 그러나, Si, Mn을 다량으로 포함하는 고강도 강판의 경우, 750℃를 초과하는 높은 온도에서 어닐링을 하면, 강 중 Si, Mn이 선택 산화하고, 강판 표면에 산화물을 형성하기 때문에, 도금 밀착성을 열화(deterioration)시켜, 불(不)도금 등의 결함이 발생할 우려가 있다.

또한, 특허문헌 4 및 특허문헌 5에는, 환원로에 있어서의 가열 온도를 수증기 분압으로 나타나는 식으로 규정하여 노점(dew point)을 올림으로써, 지철(base steel) 표층을 내부 산화시키는 기술이 개시되어 있다. 그러나, 상기 기술에서는, 노점을 제어하는 에어리어가 로 내 전체이기 때문에, 노점의 제어가 곤란하고 안정 조업이 곤란하다. 또한, 불안정한 노점 제어하에서의 합금화 용융 아연 도금 강판의 제조는, 지철 강판에 형성되는 내부 산화물의 분포 상태에 불균일이 확인된다. 이 불균일의 결과, 강판의 길이 방향이나 폭 방향에서 도금 젖음성(wettability)이나 합금화 불균일 등의 결함이 발생할 우려가 있다.

또한, 특허문헌 6에는, 산화성 가스인 H₂O나 O₂뿐만 아니라, CO₂ 농도도 동시에 규정함으로써, 도금 직전의 지철 표층을 내부 산화시키고 외부 산화를 억제하여 도금 외관을 개선하는 기술이 개시되어 있다. 그러나, 특허문헌 6에서는, 내부 산화물의 존재에 의해 가공시에 균열이 발생하기 쉬워져, 내도금 박리성이 열화한다. 또한, 특허문헌 6의 기술에서는, 내식성의 열화도 확인된다. 또한 CO₂는 로 내 오염이나 강판 표면으로의 침탄(carburization) 등이 일어나고, 기계 특성이 변화하는 등의 문제가 우려된다.

또한, 최근에는, 가공이 어려운 개소로의 고강도 용융 아연 도금 강판, 고강도 합금화 용융 아연 도금 강판의 적용이 진행되고 있고, 고가공시의 내도금 박리 특성이 중요시되고 있다. 구체적으로는 도금 강판에 90° 초과의 굽힘 가공을 행하여, 보다 예각으로 굽혔을 때나 충격이 가해져 강판이 가공을 받았을 경우의, 가공부의 도금 박리의 억제가 요구된다.

이상과 같은 특성을 충족하기 위해서는, 강 중에 다량으로 Si를 첨가하여 소망하는 강판 조직을 확보할 뿐만 아니라, 고가공시의 균열 등의 기점이 될 가능성이 있는 도금층 직하의 지철 표층의 조직, 구조의 보다 고도한 제어가 요구된다. 그러나 종래 기술에서는 그러한 제어는 곤란하다. 즉, 종래 기술에서는, 어닐링로에 올 라디언트 튜브형의 가열로를 구비하는 CGL에서 Si 함유 고강도 강판을 모재로서 고가공시의 내도금 박리 특성이 우수한 용융 아연 도금 강판을 제조할 수 없다.

일본공개특허공보 2009－287114호 일본공개특허공보 2008－24980호 일본공개특허공보 2010－150660호 일본공개특허공보 2004－323970호 일본공개특허공보 2004－315960호 일본공개특허공보 2006－233333호

본 발명은, 이러한 사정을 감안하여 이루어진 것이다. Si, Mn을 함유하는 강판을 모재로 하고, 도금 외관, 내식성, 고가공시의 내도금 박리성 및 고가공시의 가공성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그의 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.

종래는, 도금성을 개선할 목적에서 적극적으로 Fe를 산화시키거나, 내부 산화시키거나 하고 있었다. 그러나, 이 방법에서는, 도금성은 개선되기는 하지만, 내식성이나 가공성이 열화한다.

그래서, 본 발명자들은, 종래의 생각에 얽매이지 않는 않는 새로운 방법으로 과제를 해결하는 방법을 검토했다. 그 결과, 강판을 어닐링할 때의 분위기와 온도를 적절히 제어하고, 도금층 직하의 지철 표층부에 있어서의 내부 산화의 형성을 억제함으로써, 우수한 도금 외관과, 보다 높은 내식성, 고가공시의 우수한 가공성, 고가공시의 양호한 내도금 박리성이 얻어지는 것을 알게 되었다. 구체적으로는, 어닐링의 가열 과정에 있어서, 이하의 (조건 1)∼(조건 3)을 채용한다.

(조건 1) 어닐링의 가열 과정에 있어서, 어닐링로 내 온도: 450℃ 이상 A℃ 이하(단, A: 500≤A로 부터 선택되는 임의의 값)의 온도역에서는, 승온 속도: 7℃/s 이상으로 한다.

(조건 2) 어닐링에 있어서 강판 최고 도달 온도를 600℃ 이상 750℃ 이하로 한다.

(조건 3) 어닐링에 있어서 강판 온도가 600℃ 이상 750℃ 이하의 온도역의 강판 통과 시간을 30초 이상 10분 이내, 분위기의 노점을 -45℃ 이하로 한다.

상기의 (조건 1)∼(조건 3)을 채용함으로써, 강판과 분위기의 계면의 산소 포텐셜을 저하시키고, 내부 산화를 최대한 발생시키지 않고, Si, Mn 등의 선택적 표면 확산 및 산화(이후, 표면 농화(surface enrichment)라고 함)를 억제한다.

이와 같이 승온 속도, 어닐링 온도나 분위기의 노점을 제어함으로써, 내부 산화를 억제함과 함께, 표면 농화를 최대한 억제한다. 그 결과, 도금 외관, 내식성, 고가공시의 가공성 및 고가공시의 내도금 박리성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판이 얻어지게 된다. 또한, 도금 외관이 우수한다는 것은, 불도금이나 합금화 불균일이 확인되지 않은 외관을 갖는 것을 말한다.

그리고, 이상의 방법에 의해 얻어지는 고강도 용융 아연 도금 강판에서는, 아연 도금층의 직하의, 지철 강판 표면으로부터 100㎛ 이내의 영역에 있어서, Fe, Si, Mn, Al, P, B, Nb, Ti, Cr, Mo, Cu, Ni, Sn, Sb, Ta, W, V 중에서 선택되는 1종 이상(Fe만을 제외함)의 산화물의 형성이 억제된다. 그 형성량은 합계로 편면당 0.010g/㎡ 미만이다. 이에 따라, 도금 외관이 우수하고, 내식성이 현저하게 향상하고, 지철 표층에 있어서의 굽힘 가공시의 균열 방지를 실현시키고, 고가공시의 내도금 박리성이 우수한 효과가 얻어진다.

본 발명은 상기 인식에 기초하는 것으로, 특징은 이하와 같다.

(1) 질량％로, C: 0.03∼0.35％, Si: 0.01∼0.50％, Mn: 3.6∼8.0％, Al: 0.001∼1.000％, P: 0.10％ 이하, S: 0.010％ 이하를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 강판에 어닐링을 행하고, 당해 어닐링 후의 강판의 표면에, 편면당의 도금 부착량이 20∼120g/㎡의 아연 도금층을 갖는 고강도 용융 아연 도금 강판을 제조하는 방법으로서, 강판을 연속식 용융 아연 도금 설비에 있어서 어닐링을 행함에 있어서, 상기 어닐링의 가열 과정에 있어서, 어닐링로 내 온도: 450℃ 이상 A℃ 이하(단, A: 500≤A로부터 선택되는 임의의 값)의 온도역에서는, 승온 속도: 7℃/s 이상으로 하고, 상기 어닐링에 있어서 강판 최고 도달 온도를 600℃ 이상 750℃ 이하로 하고, 상기 어닐링에 있어서 강판 온도가 600℃ 이상 750℃ 이하의 온도역의 강판 통과 시간을 30초 이상 10분 이내, 분위기의 노점을 -45℃ 이하로 하고, 상기 어닐링 후의 강판에 용융 아연 도금 처리를 행하는 고강도 용융 아연 도금 강판의 제조 방법.

(2) 상기 강판은, 성분 조성으로서, 질량％로, 추가로, B: 0.001∼0.005％, Nb: 0.005∼0.050％, Ti: 0.005∼0.050％, Cr: 0.001∼1.000％, Mo: 0.05∼1.00％, Cu: 0.05∼1.00％, Ni: 0.05∼1.00％, Sn: 0.001∼0.20％, Sb: 0.001∼0.20％, Ta: 0.001∼0.10％, W: 0.001∼0.10％, V: 0.001∼0.10％ 중에서 선택되는 1종 이상의 원소를 함유하는 (1)에 기재된 고강도 용융 아연 도금 강판의 제조 방법.

(3) 용융 아연 도금 처리 후, 추가로, 450℃ 이상 600℃ 이하의 온도로 강판을 가열하여 합금화 처리를 행하고, 도금층의 Fe 함유량을 8∼14질량％의 범위로 하는 (1) 또는 (2)에 기재된 고강도 용융 아연 도금 강판의 제조 방법.

(4) (1)∼(3) 중 어느 것에 기재된 고강도 용융 아연 도금 강판의 제조 방법에 따라 제조한 고강도 용융 아연 도금 강판으로서, 지철 강판과, 지철 강판 상에 형성된 아연 도금층을 구비하고, 상기 지철 강판은, (1) 또는 (2)에 기재된 성분 조성을 갖고, 상기 아연 도금층 직하의 상기 지철 강판 표면으로부터 100㎛ 이내의 영역에 존재하는, Fe, Si, Mn, Al, P, B, Nb, Ti, Cr, Mo, Cu, Ni, Sn, Sb, Ta, W, V 중에서 선택되는 1종 이상(Fe만을 제외함)의 산화물의 형성량이 합계로 편면당 0.010g/㎡ 미만인 고강도 용융 아연 도금 강판.

또한, 본 발명에 있어서 고강도란 인장 강도(TS) 980㎫ 이상을 의미한다.

본 발명에 따르면, 도금 외관, 내식성, 고가공시의 내도금 박리성 및 고가공시의 가공성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판이 얻어진다.

(발명을 실시하기 위한 형태)

이하, 본 발명의 실시 형태에 대해서 설명한다. 또한, 본 발명은 이하의 실시 형태에 한정되지 않는다.

강 중에 다량의 Si 및 Mn이 첨가된 고강도 용융 아연 도금 강판에 있어서, 내식성 및 고가공시의 내도금 박리성을 만족시키기 위해서는, 부식이나 고가공시의 균열 등의 기점이 될 가능성이 있는 도금층 직하의 지철 표층의 내부 산화를 최대한 적게하는 것이 요구된다.

Fe를 산화시키거나 Si나 Mn의 내부 산화를 촉진시키거나 함으로써 도금성을 향상시키는 것은 가능하기는 하다. 그러나, 이 방법은, 내식성이나 가공성의 열화를 초래하게 되어 버린다. 이 때문에, Fe를 산화시키는 방법, Si나 Mn의 내부 산화를 촉진시키는 방법 이외에, 양호한 도금성을 유지하면서, 내부 산화를 억제하고 내식성, 가공성을 향상시킬 필요가 있다. 검토한 결과, 본 발명에서는, 도금성을 확보하기 위해, 강판의 어닐링에 있어서, 산소 포텐셜을 저하시키고, 이산화성 원소인 Si나 Mn 등의 지철 표층부에 있어서의 활량(activity)을 저하시킨다. 그리고, 이들 원소의 외부 산화를 억제하고, 도금성을 개선한다. 그리고, 강판의 어닐링에 있어서, 산소 포텐셜을 저하시킴으로써, 지철 표층부에 형성하는 내부 산화도 억제되고, 내식성 및 가공성이 개선하게 된다.

구체적으로는, 어닐링의 가열 과정에 있어서, 이하의 (조건 1)∼(조건 3)을 채용한다.

(조건 1) 어닐링의 가열 과정에 있어서, 어닐링로 내 온도: 450℃ 이상 A℃ 이하(단, A: 500≤A로부터 선택되는 임의의 값)의 온도역에서는, 승온 속도: 7℃/s 이상으로 한다.

이와 같이 어닐링의 조건을 제어함으로써, 강판과 분위기의 계면의 산소 포텐셜을 저하시킬 수 있다. 상기 산소 포텐셜이 저하함으로써, 내부 산화를 억제함과 함께, Si, Mn 등의 선택적 표면 확산, 표면 농화를 억제할 수 있다. 그 결과, 불도금 등이 없고 외관이 우수함과 함께 가공성이 우수하고, 보다 높은 내식성과 고가공시의 양호한 내도금 박리성을 갖는 고강도 용융 아연 도금 강판이 얻어지게 된다.

우선, 어닐링의 대상이 되는 강판의 제조 방법에 대해서 설명한다. 강판의 제조 방법은 특별히 한정되지 않는다. 예를 들면, 강을 열간 압연하여 열연판을 제조하는 방법, 강을 열간 압연한 후, 냉간 압연하고 냉연판을 제조하는 방법, 강을 열간 압연한 후, 산세정하고, 냉간 압연하고 냉연판을 제조하는 방법 등을 채용할 수 있다. 이와 같이 하여 얻어진 열연판이나 냉연판을 어닐링하는 대상으로서 이용할 수 있다. 당해 열연판이나 냉연판의 판 두께는 특별히 한정되지 않지만, 0.3∼5.0㎜가 바람직하다.

또한, 상기 강판을 제조할 때의, 열간 압연의 조건, 산세정의 조건은 특별히 한정되지 않고, 적절히 설정하면 좋다. 또한, 냉간 압연에 대해서는, 40％ 이상 80％ 이하의 압하율에서 행하는 것이 바람직하다. 압하율이 40％ 미만에서는 재결정 온도가 저온화하기 때문에, 기계 특성이 열화하기 쉽다. 한편, 압하율이 80％ 초과이면, 고강도 강판이기 때문에 압연 비용이 올라갈 뿐만 아니라, 어닐링시의 표면 농화가 증가하고, 도금성이 열화하는 경우가 있다.

계속해서, 강판을 어닐링할 때의 조건에 대해서 설명한다. 어닐링은 일반적인 연속식 용융 아연 도금 설비를 이용하여 행할 수 있다. 일반적인 연속식 용융 아연 도금 설비가 갖는 어닐링로는, 전단에 가열대, 후단에 균열대(soaking zone)를 갖는다. 통상, 전단의 가열대에서 강판을 소정 온도까지 가열하고, 후단의 균열대에서 소정 온도, 소정 시간의 조건에서 강판을 유지(holding)한다.

상기 (조건 1)대로, 어닐링의 가열 과정에 있어서, 어닐링로 내 온도: 450℃ 이상 A℃ 이하(단, A: 500≤A로부터 선택되는 임의의 값)의 온도역에서는, 승온 속도: 7℃/s 이상으로 한다. 이 가열은 통상, 가열대에서 행해진다. 또한, 이 온도역의 온도는, 어닐링되고 있는 강판의 온도(강판 온도)를 가리킨다. 강판 온도는, 어닐링로 내의 각 패스의 롤 위치에 있어서, 온도계를 설치하고, 측온하여 얻어진 값을 가리킨다. 또한, 온도계로서는 다중(multiple) 반사 온도계 및 방사(radiation) 온도계 등을 예시할 수 있고, 온도계의 방식은 특별히 한정되지 않는다.

승온 속도를 제어하는 온도역을 450℃ 이상으로 한 이유는 이하와 같다. 450℃를 하회하는 온도역에서는, 불도금 발생, 내식성의 열화, 내도금 박리성의 열화 등이 문제가 되는 정도의 표면 농화나 내부 산화는 일어나지 않는다. 따라서, 승온 속도를 제어하는 온도역은, 본 발명의 효과가 발현하는 온도역인 450℃ 이상으로 한다.

또한, 승온 속도를 제어하는 온도역을 A℃ 이하(A: 500≤A로부터 선택되는 임의의 값)로 한 이유는 이하와 같다. 우선, 승온 속도를 제어하는 온도역의 상한이 500℃를 하회하면, 승온 속도를 7℃/s 이상으로 제어하는 시간이 짧고, 본 발명의 효과가 충분히 얻어지지 않는다. 이 때문에, A는 500℃ 이상으로 한다. 또한, 승온 속도를 제어하는 온도역의 상한이 600℃ 초과의 경우, 본 발명의 효과에 아무런 문제는 없지만, 어닐링로 내 설비에 드는 비용 증대(IH 히터의 증설 등)의 관점에서, 불리하게 된다. 따라서, 600℃ 이하가 바람직하다.

상기 온도역에 있어서의 승온 속도를 7℃/s 이상으로 한 이유는 이하와 같다. 표면 농화의 억제 효과가 확인되기 시작한 것이, 승온 속도 7℃/s 이상이다. 승온 속도의 상한은 특별히 만들지 않지만, 500℃/s 이상에서는 효과는 포화하고, 비용적으로 불리하게 된다. 이 때문에 승온 속도는 500℃/s 이하가 바람직하다. 또한, 승온 속도를 7℃/s 이상으로 하는 것은, 예를 들면 인덕션 히터를 강판 온도가 450℃ 이상 A℃ 이하가 되는 어닐링로 내에 배치함으로써 가능하다. 또한, 본 발명에 있어서, 승온 속도의 단위에 있어서의 「s」는 초를 의미한다.

상기 (조건 2)대로, 어닐링에 있어서 강판 최고 도달 온도를 600℃ 이상 750℃ 이하로 한다. 상기 강판 최고 도달 온도는, A℃가 강판 최고 도달 온도와 동일한 경우를 제외하고, 가열 과정에서의 상기 가열에 있어서의 최고 도달 온도 A℃로부터 추가로 가열하고 상승시킨 온도이다. 여기에서, 강판 최고 도달 온도란, 상기 강판 온도의 측정 방법과 동일한 방법으로 측정했을 때에, 어닐링 중에서 최고가 되는 값을 가리킨다.

어닐링로 내에서의 강판 최고 도달 온도를 600℃ 이상 750℃ 이하로 한 이유는 이하와 같다. 강판 최고 도달 온도가 600℃를 하회하면, 불도금 발생, 내식성의 열화, 내도금 박리성의 열화 등이 문제가 되는 정도의 표면 농화나 내부 산화는 일어나지 않지만, 본 발명의 효과가 충분히 얻어지지 않는다. 또한, 강판 최고 도달 온도가 600℃를 하회하면 양호한 재질이 얻어지지 않는다. 따라서, 본 발명에서는 상기 강판 최고 도달 온도를 600℃ 이상으로 한다. 한편, 강판 최고 도달 온도가 750℃를 상회하면, 표면 농화가 현저하게 되고, 불도금 발생, 내식성의 열화, 내도금 박리성의 열화 등이 심해진다. 또한, 재질의 관점에서는 강도(TS), 연성(El) 모두, 강판 최고 도달 온도가 750℃를 상회하면, 강도와 연성의 균형의 효과가 포화한다. 이상의 점에서, 강판 최고 도달 온도는 600℃ 이상 750℃ 이하로 한다.

상기 (조건 3)대로, 어닐링에 있어서 강판 온도가 600℃ 이상 750℃ 이하의 온도역의 강판 통과 시간을 30초 이상 10분 이내, 분위기의 노점을 -45℃ 이하로 한다.

상기 강판 통과 시간이 30초를 하회하면 목표로 하는 재질(TS, El)이 얻어지지 않는다. 한편, 상기 강판 통과 시간이 10분을 상회하면, 강도와 연성의 균형의 효과가 포화한다.

어닐링에 있어서 강판 온도가 600℃ 이상 750℃ 이하의 온도역의 분위기의 노점을 -45℃ 이하로 하면, 표면 농화의 억제 효과가 확인된다. 노점의 하한은 특별히 만들지 않지만, 노점을 -80℃ 이하로 해도 효과가 포화하고, 비용적으로 불리하게 된다. 이 때문에, 상기 노점은 -80℃ 이상이 바람직하다.

또한, 그 외의 온도역의 노점은 특별히 한정되지 않는다.

어닐링에 있어서, 상기 (조건 1)∼(조건 3)을 채용하는 것이, 외관, 내식성, 고가공시의 내도금 박리성 및 고가공시의 가공성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판을 얻기 위해 중요하다. 상기 필수 조건 이외의 어닐링에 있어서의 조건은 이하와 같다.

본 발명에 있어서, 균열대에 있어서의 균열 온도, 균열 시간의 조건은 특별히 한정되지 않고 적당히 설정하면 좋다. 또한, 균열 온도는 상기 강판 최고 도달 온도라도 좋고, 상기 강판 도달 최고 온도보다 낮은 온도라도 좋다.

상기 연속 어닐링에 있어서, 본 발명의 효과를 해치지 않는 범위라면, 분위기의 가스는 특별히 한정되지 않는다. 통상, 분위기의 가스는, 수소 가스, 질소 가스 및 불가피적 불순물 가스로 구성된다. 또한, 본 발명의 효과를 해치지 않는 범위라면, 이들 이외의 가스(H₂O, CO₂, CO 등)를 포함해도 좋다.

상기 어닐링 후의 강판 표면에 도금 처리를 행한다. 도금 처리도 연속식 용융 아연 도금 설비에서 행해진다. 도금 처리의 조건은 도금 부착량의 조건을 제외하고 특별히 한정되지 않고, 적당히 설정하면 좋다.

본 발명에서는, 도금 처리에 있어서, 편면당의 도금 부착량이 20∼120g/㎡가 되는 조건을 채용한다. 도금 부착량이 20g/㎡ 미만에서는 내식성의 확보가 곤란하게 된다. 한편, 도금 부착량이 120g/㎡를 초과하면 내도금 박리성이 열화한다.

상기 도금 처리에 계속해서, 합금화 처리를 행해도 좋다. 도금 처리에 계속해서 합금화 처리를 행할 때는, 도금 처리 후의 강판을, 450℃ 이상 600℃ 이하로 가열한다. 이 때, 도금층의 Fe 함유량이 질량％로 8∼14％가 되도록 가열을 행하는 것이 바람직하다. 상기 Fe 함유량이 8％ 미만에서는 합금화 불균일 발생이나 플레이킹성(flaking properties)이 열화한다. 한편, 상기 Fe 함유량이 14％ 초과는 내도금 박리성이 열화한다.

또한, 본 발명의 방법으로 제조되는 고강도 용융 아연 도금 강판에는, 합금화 처리를 하고 있지 않는 고강도 용융 아연 도금 강판, 합금화 처리를 행하여 이루어지는 합금화 고강도 용융 아연 도금 강판의 양자를 포함한다.

상기와 같이, 본 발명은 강판의 어닐링 조건에 특징이 있다. 계속해서, 어닐링의 대상이 되는 강판에 대해서 설명한다. 이하의 성분 조성의 설명에 있어서의 「％」는 「질량％」를 의미한다.

C: 0.03∼0.35％

C는, 강 조직 중에 마르텐사이트 등을 형성시킴으로써 가공성을 향상시킨다. 그러기 위해서는, C의 함유량을 0.03％ 이상으로 할 필요가 있다. 한편, C의 함유량이 0.35％를 초과하면 용접성이 열화한다. 따라서, C량은 0.03％ 이상 0.35％ 이하로 한다.

Si: 0.01∼0.50％

Si는 강을 강화하고 양호한 재질을 얻는 데에 유효한 원소이다. 그러나, Si는 이산화성 원소이기 때문에, 도금성에는 불리하고, 이 관점에서는, 최대한 첨가하는 것은 피해야 하는 원소이다. 또한, 0.01％ 정도의 Si는 불가피적으로 강 중에 포함되고, Si의 함유량을 이 이하로 저감하기 위해서는 비용이 상승해 버린다. 이상으로부터, Si의 함유량은 0.01％를 하한으로 한다. 한편, Si의 함유량이 0.50％를 초과하면 고가공시의 내도금 박리성의 개선이 곤란해진다. 따라서, Si량은 0.01％ 이상 0.50％ 이하로 한다. 본 발명은, Si의 함유량이 많은 경우라도, 양호한 성질을 갖는 고강도 용융 아연 도금 강판이 얻어지는 것이 특징의 하나이다.

Mn: 3.6∼8.0％

Mn은 강의 고강도화에 유효한 원소이다. 기계 특성이나 강도를 확보하기 위해서는, Mn의 함유량을 3.6％ 이상으로 할 필요가 있다. 한편, Mn의 함유량이 8.0％를 초과하면 용접성이나 도금 밀착성의 확보, 강도와 연성의 균형의 확보가 곤란해진다. 따라서, Mn량은 3.6％ 이상 8.0％ 이하로 한다.

Al: 0.001∼1.000％

Al은 용강(molten steel)의 탈산을 목적으로 첨가된다. Al의 함유량이 0.001％ 미만의 경우, 그 목적이 달성되지 않는다. 용강의 탈산의 효과는 Al의 함유량을 0.001％ 이상으로 함으로써 얻어진다. 한편, Al의 함유량이 1.000％를 초과하면 비용이 올라간다. 따라서, Al량은 0.001％ 이상 1.000％ 이하로 한다.

P: 0.10％ 이하

P는 불가피적으로 함유되는 원소의 하나로서, 본 발명에 있어서 강판은 P를 함유하지 않아도 좋다. P의 함유량을 0.005％ 미만으로 하기 위해서는, 비용의 증대가 우려되기 때문에, P의 함유량은 0.005％ 이상이 바람직하다. 한편, P가 0.10％를 초과하여 함유되면 용접성이 열화한다. 또한, 표면 품질이 열화한다. 또한, 비합금화 처리시에는 도금 밀착성이 열화하고, 합금화 처리시에는 합금화 처리 온도를 상승하지 않으면 소망하는 합금화도로 할 수 없다. 또한 소망하는 합금화도로 하기 위해 합금화 처리 온도를 상승시키면 연성이 열화함과 함께 합금화 도금 피막의 밀착성이 열화한다. 이 때문에, P의 함유량이 0.10％를 초과하면, 소망하는 합금화도, 양호한 연성, 합금화 도금 피막을 양립시킬 수 없다. 따라서, P량은 0.10％ 이하로 하고, 하한으로서는 0.005％ 이상이 바람직하다.

S: 0.010％ 이하

S는 불가피적으로 함유되는 원소의 하나로서, S를 함유하지 않아도 좋다. S의 함유량의 하한은 규정하지 않지만, S의 함유량이 다량이 되면 용접성이 열화한다. 이 때문에, S의 함유량은 0.010％ 이하로 한다.

또한, 본 발명의 제조 방법으로 제조되는 고강도 강판의 강도와 연성의 균형의 개선을 도모하기 위해, 연속 어닐링이 행해지는 강판은, B: 0.001∼0.005％, Nb: 0.005∼0.050％, Ti: 0.005∼0.050％, Cr: 0.001∼1.000％, Mo: 0.05∼1.00％, Cu: 0.05∼1.00％, Ni: 0.05∼1.00％, Sn: 0.001∼0.20％, Sb: 0.001∼0.20％, Ta: 0.001∼0.10％, W: 0.001∼0.10％, V: 0.001∼0.10％ 중에서 선택되는 1종 이상의 원소를 필요에 따라서 포함해도 좋다. 이들 원소를 함유하는 경우에 있어서의 적정 함유량의 한정 이유는 이하와 같다.

B: 0.001∼0.005％

B의 함유량이 0.001％ 미만에서는 켄칭(hardening) 촉진 효과가 얻어지기 어렵다. 한편, B의 함유량이 0.005％ 초과에서는 도금 밀착성이 열화하는 경우가 있다. 따라서, B를 함유하는 경우, B량은 0.001％ 이상 0.005％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

Nb: 0.005∼0.050％

Nb의 함유량이 0.005％ 미만에서는 강도 조정이나 Mo와의 복합 첨가시에 있어서의 도금 밀착성 개선 효과의 효과가 얻어지기 어렵다. 한편, Nb의 함유량이 0.050％ 초과에서는 비용 상승을 초래한다. 따라서, Nb를 함유하는 경우, Nb량은 0.005％ 이상 0.050％ 이하로 한다.

Ti: 0.005∼0.050％

Ti의 함유량이 0.005％ 미만에서는 강도 조정의 효과가 얻어지기 어렵다. 한편, Ti의 함유량이 0.050％ 초과에서는 도금 밀착성의 열화를 초래하는 경우가 있다. 따라서, Ti를 함유하는 경우, Ti량은 0.005％ 이상 0.050％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

Cr: 0.001∼1.000％

Cr의 함유량이 0.001％ 미만에서는 켄칭성 효과가 얻어지기 어렵다. 한편, Cr의 함유량이 1.000％ 초과에서는 Cr이 표면 농화하기 때문에, 도금 밀착성이나 용접성이 열화한다. 따라서, Cr을 함유하는 경우, Cr량은 0.001％ 이상 1.000％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

Mo: 0.05∼1.00％

Mo의 함유량이 0.05％ 미만에서는 강도 조정의 효과나 Nb, 또는 Ni나 Cu와의 복합 첨가시에 있어서의 도금 밀착성 개선 효과가 얻어지기 어렵다. 한편, Mo의 함유량이 1.00％ 초과에서는 비용 상승을 초래한다. 따라서, Mo를 함유하는 경우, Mo량은 0.05％ 이상 1.00％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

Cu: 0.05∼1.00％

Cu의 함유량이 0.05％ 미만에서는 잔류 γ상 형성 촉진 효과나 Ni나 Mo와의 복합 첨가시에 있어서의 도금 밀착성 개선 효과가 얻어지기 어렵다. 한편, Cu의 함유량이 1.00％ 초과에서는 비용 상승을 초래한다. 따라서, Cu를 함유하는 경우, Cu량은 0.05％ 이상 1.00％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

Ni: 0.05∼1.00％

Ni의 함유량이 0.05％ 미만에서는 잔류 γ상 형성 촉진 효과나 Cu와 Mo의 복합 첨가시에 있어서의 도금 밀착성 개선 효과가 얻어지기 어렵다. 한편, Ni의 함유량이 1.00％ 초과에서는 비용 상승을 초래한다. 따라서, Ni를 함유하는 경우, Ni량은 0.05％ 이상 1.00％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

Sn: 0.001∼0.20％, Sb: 0.001∼0.20％

Sn이나 Sb는 강판 표면의 질화, 산화, 혹은 산화에 의해 발생하는 강판 표면으로부터 수십 미크론 영역의 탈탄을 억제하는 관점에서 함유할 수 있다. 질화나 산화를 억제함으로써 강판 표면에 있어서 마르텐사이트의 생성량이 감소하는 것을 방지하고, 얻어지는 고강도 강판의 피로 특성이나 표면 품질이 개선한다. 질화나 산화를 억제하는 관점에서, Sn 혹은 Sb를 함유하는 경우는, 각각 0.001％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또한, 각각의 함유량이 0.20％를 초과하면 인성의 열화를 초래하기 때문에, Sn, Sb함유량은 0.20％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

Ta: 0.001∼0.10％

Ta는 Nb나 Ti와 동일하게, C나 N과 탄화물이나 탄질화물을 형성함으로써 고강도화에 기여한다. 또한, Ta는 고항복비(YR)화에 기여한다. 이러한 관점에서, Ta를 함유함으로써, 입계 면적(area of grain boundaries)의 증대에 수반하는 입계로의 C 편석량의 증대에 의해, 고소성 경화량(bake hardening amount; BH량)을 얻을 수 있다. 이러한 관점에서, Ta를 0.001％ 이상 함유할 수 있다. 한편, Ta의 함유량이 0.10％를 초과하면, 원료 비용의 증가를 초래할 뿐만 아니라, Nb나 Ti와 동일하게, 어닐링 후의 냉각 과정에 있어서의 마르텐사이트의 형성을 방해할 가능성이 있다. 또한 열연판 중에 석출한 TaC는, 냉간 압연시의 변형 저항을 높게 하고, 안정된 실기 제조(actual production)를 곤란하게 하는 경우가 있다. 이 때문에, Ta를 함유하는 경우는, 그 함유량을 0.10％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

W: 0.001∼0.10％, V: 0.001∼0.10％

W나 V를, Si, Mn과 복합 첨가함으로써, Γ상의 생성을 억제하고, 도금의 밀착성을 향상시키는 효과가 있다. 이러한 효과는, W, V 어느 원소도 0.001％ 이상 함유하여 확인된다. 한편, 두 원소 모두 0.10％를 초과하여 함유해도 효과가 포화하고, 함유량에 맞는 효과를 기대할 수 없고, 경제적으로 불리해진다.

Fe 및 불가피적 불순물

상기한 성분 이외의 잔부는, Fe 및 불가피적 불순물이다. 여기에서 불가피적 불순물이란, 예를 들면 O이다. O는 불가피적으로 혼입하는 대표적인 불가피적 불순물이다. 불가피적 불순물의 함유량은 특별히 한정되지 않고, 허용되는 불가피적 불순물의 함유량은 불가피적 불순물의 종류에도 따르지만, O의 경우에는 함유량이 0.005％ 이하라면 문제가 없다.

이상과 같은 성분 조성을 갖는 강판의 어닐링의 조건 등을 조정함으로써, 외관, 내식성, 고가공시의 내도금 박리성 및 가공성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판이 얻어진다. 이하, 이 고강도 용융 아연 도금 강판에 대해서 설명한다.

전술의 방법으로 제조한 고강도 용융 아연 도금 강판에 대해서 설명한다. 본 발명의 고강도 용융 아연 도금 강판은, 도금층 직하의 지철 강판 표층의 구조에 특징을 갖는다. 구체적으로는, 본 발명의 고강도 용융 아연 도금 강판에서는, 아연 도금층의 직하의, 지철 강판 표면으로부터 100㎛ 이내의 영역에 존재하는, Fe, Si, Mn, Al, P, B, Nb, Ti, Cr, Mo, Cu, Ni, Sn, Sb, Ta, W, V 중에서 선택되는 1종 이상(Fe만의 경우를 제외함)의 산화물의 형성량이 합계로 편면당 0.010g/㎡ 미만이다. Fe, Si, Mn, Al, P, B, Nb, Ti, Cr, Mo, Cu, Ni, Sn, Sb, Ta, W, V의 산화물(Fe만의 경우를 제외함)의 형성량이 합계로 편면당 0.010g/㎡ 미만으로 해도 좋다. 또한, 본 발명에 있어서, 상기 산화물량은 후술의 실시예에 기재한 방법에 따라 측정한다.

강 중에 Si 및 다량의 Mn이 첨가된 용융 아연 도금 강판에 있어서, 내식성 및 고가공시의 내도금 박리성을 만족시키기 위해서는, 부식이나 고가공시의 균열 등의 기점이 될 가능성이 있는 도금층 직하의 지철 표층의 내부 산화를 최대한 줄이는 것이 요구된다. 그래서, 본 발명에서는, 도금성을 확보하기 위해, 어닐링에 있어서 산소 포텐셜을 저하시킨다. 상기 산소 포텐셜을 저하시킴으로써, 이산화성 원소인 Si나 Mn 등의 지철 표층부에 있어서의 활량이 저하한다. 상기 활량 저하에 의해 원소의 외부 산화를 억제하고, 결과적으로 도금성이 개선한다. 또한, 상기 어닐링 조건에 의해, 지철 표층부에 형성하는 내부 산화도 억제되고, 내식성 및 고가공시의 가공성이 개선하게 된다. 이러한 효과는, 지철 강판 표면으로부터 100㎛ 이내의 영역에 존재하는, Fe, Si, Mn, Al, P, B, Nb, Ti, Cr, Mo, Cu, Ni, Sn, Sb, Ta, W, V 중에서 선택되는 1종 이상(Fe만을 제외함)의 산화물의 형성량을 합계로 편면당 0.010g/㎡ 미만으로 억제함으로써 확인된다. 산화물 형성량의 합계(이하, 내부 산화량이라 칭함)가 0.010g/㎡ 이상에서는, 내식성 및 가공성이 열화한다. 또한, 내부 산화량을 0.0001g/㎡ 미만으로 억제해도, 내식성 및 고가공시의 가공성 향상 효과는 포화한다. 이 때문에, 내부 산화량의 하한은 0.0001g/㎡ 이상이 바람직하다.

또한, 상기에 더하여, 본 발명에서는, 내도금 박리성을 향상시키기 위해, Si, Mn계 복합 산화물이 성장하는 지철 조직은 연질이고 가공성이 풍부한 페라이트상이 바람직하다.

실시예

이하, 본 발명을, 실시예에 기초하여 구체적으로 설명한다.

표 1에 나타내는 강 조성으로 이루어지는 열연강판을 산세정하고, 흑피스케일(black scale)을 제거한 후, 냉간 압연 하여, 두께 1.0㎜의 냉연강판을 얻었다. 또한, 일부는 냉간 압연을 실시하지 않고, 흑피스케일 제거 후의 열연강판(두께 2.0㎜)인 채로 사용했다.

이어서, 상기에서 얻은 냉연강판 및 열연강판을, 어닐링로에 올 라디언트 튜브형의 가열로를 구비하는 CGL에 장입(fed)했다. CGL에서는, 표 2, 3에 나타내는 바와 같이, 어닐링로 내의 소정의 온도역의 가열 속도, 노점 및, 강판 통과 시간, 강판 최고 도달 온도를 제어하여 통판하고, 가열대에서 가열하고, 균열대에서 균열 유지하고, 어닐링했다. 또한, 어닐링에 있어서의 분위기의 노점의 제어에 대해서는, N₂가스가 충만한 공간에 설치한 물탱크를 가열하여 가습한 N₂가스가 흐르는 배관을 어닐링로에 접속하고, 가습한 N₂가스 중에 H₂가스를 도입하여 혼합하고, 이를 로 내에 도입함으로써 분위기의 노점을 제어했다.

어닐링한 후, 460℃의 Al 함유 Zn욕에서 용융 아연 도금 처리를 행했다. GA(합금화 고강도 용융 아연 도금 강판)의 제조시에는 0.14질량％ Al 함유 Zn욕을 이용하고, GI(고강도 용융 아연 도금 강판)의 제조시에는 0.18질량％ Al 함유 Zn욕을 이용했다. 부착량은, 편면당의 도금 부착량이 20∼120g/㎡의 아연 도금층이 형성되도록, 가스 와이핑에 의해 조절했다. 합금화 처리 온도는 표 2, 3에 나타내는 대로이고, 합금화 온도와 시간은 도금층 중의 Fe 함유량이 표 2, 3에 나타내는 값이 되도록 조정했다.

이상에 의해 얻어진 용융 아연 도금 강판(GA 및 GI)에 대하여, 외관성(도금 외관), 내식성, 고가공시의 내도금 박리성, 고가공시의 가공성을 조사했다. 또한, 도금층 직하의 지철 강판 표면으로부터 100㎛까지의 영역에 존재하는 산화물의 형성량(내부 산화량)을 측정했다. 측정 방법 및 평가 기준을 하기에 나타낸다.

<외관성(도금 외관)>

외관성은 육안으로 평가했다. 불도금이나 합금화 불균일 등의 외관 불량이 없는 경우는 외관 양호(기호: ○), 있는 경우는 외관 불량(기호: ×)으로 판정했다.

<내도금 박리성>

GA의 고강도 용융 아연 도금 강판에서는, 90°를 초과하여 예각으로 굽혔을 때의 굽힘 가공부의 도금 박리의 억제가 요구된다. 본 실시예에서는 120° 굽힘한 가공부에 셀로판 테이프(등록 상표)를 밀어붙여 박리물을 셀로판 테이프(등록 상표)에 전이시키고, 셀로판 테이프(등록 상표) 상의 박리물량을 Zn 카운트 수로 하고 형광X선법으로 구했다. 또한, 이 때의 마스크 지름은 30㎜, 형광X선의 가속 전압은 50kV, 가속 전류는 50mA, 측정 시간은 20초이다. 하기의 기준에 비추어, 랭크 1, 2, 3, 4의 것을 내도금 박리성이 양호(기호: ◎ 또는 ○), 5의 것을 내도금 박리성이 불량(기호 ×)이라고 평가했다. ◎, ○은 고가공시의 도금 박리성에 전혀 문제 없는 성능이다. ×는 통상의 실용에는 적합하지 않은 성능이다.

형광X선 Zn 카운트 수 랭크

0-500 미만: 1(양호)◎

500 이상-1000 미만: 2○

1000 이상-2000 미만: 3○

2000 이상-3000 미만: 4○

3000 이상: 5(불량)×

GI의 고강도 용융 아연 도금 강판에서는, 충격 시험시의 내도금 박리성이 요구된다. 볼 임팩트 시험을 행하고, 가공부를 테이프 박리하고, 도금층의 박리 유무를 육안 판정했다. 볼 임팩트 조건은, 볼 중량 1000g, 낙하 높이 100cm이다.

○: 도금층의 박리 없음

×: 도금층이 박리

<내식성>

치수 70㎜×150㎜의 용융 아연 도금 강판(GA 및 GI)에 대해서, JIS Z 2371(2000년)에 기초하는 염수 분무 시험(salt spray test)을 3일간 행하고, 그 후, 부식 생성물을 제거하기 위해 크롬산(농도 200g/L, 80℃)을 이용하여 1분간 세정 제거하고, 편면당의 시험 전후의 도금 부식 감량(corrosion weight loss; g/㎡·일)을 중량법으로 측정하고, 하기 기준으로 평가했다.

○(양호): 20g/㎡·일 미만

×(불량): 20g/㎡·일 이상

<가공성>

가공성은, 시료로부터 압연 방향에 대하여 90° 방향으로 JIS5호 인장 시험편을 채취하고, JIS Z 2241의 규정에 준거하여 크로스 헤드 속도 10㎜/min 일정하게 인장 시험을 행하고, 인장 강도 TS(㎫)와 신장 El(％)를 측정하고, TS×El≥24000의 것을 양호, TS×El<24000의 것을 불량으로 했다.

<도금층 직하 100㎛까지의 영역에 있어서의 내부 산화량>

내부 산화량은, 「임펄스로(impulse furnace) 용융-적외선 흡수법」에 의해 측정한다. 단, 소재(즉 어닐링을 행하기 전의 강판)에 포함되는 산소량을 뺄 필요가 있기 때문에, 본 발명에서는, 어닐링 후의 고장력 강판의 양면으로부터 100㎛ 이상 연마한 위치에서의 강 중 산소 농도를 측정하고, 그 측정값을 소재에 포함되는 산소량 OH로 했다. 또한, 어닐링 후의 고장력 강판 표면의 판두께 방향 전체에서의 강 중 산소 농도를 측정하고, 그 측정값을 내부 산화 후의 산소량 OI로 했다. 이와 같이 하여 얻어진 고장력 강판의 내부 산화 후의 산소량 OI와, 소재에 포함되는 산소량 OH를 이용하여, OI와 OH의 차(=OI-OH)를 산출하고, 추가로 편면 단위 면적(즉 1㎡)당의 양으로 환산한 값(g/㎡)을 내부 산화량으로 했다.

이상에 의해 얻어진 결과를 제조 조건과 아울러 표 2, 3에 나타낸다.

표 2, 3으로부터 분명한 바와 같이, 본 발명법으로 제조된 GI, GA(본 발명예)는, Si, Mn 등의 이산화성 원소를 다량으로 함유하는 경우이고 고강도 강판임에도 불구하고, 내식성, 고가공시의 가공성, 고가공시의 내도금 박리성 및 도금 외관도 양호하다. 한편, 비교예에서는, 도금 외관, 내식성, 고가공시의 가공성, 고가공시의 내도금 박리성 중 어느 하나 이상이 뒤떨어진다.

본 발명의 고강도 용융 아연 도금 강판은, 도금 외관, 내식성, 가공성 및 고가공시의 내도금 박리성이 우수하고, 자동차의 차체 그 자체를 경량화 또한 고강도화하기 위한 표면 처리 강판으로서 이용할 수 있다. 또한, 자동차 이외에도, 소재 강판에 방청성을 부여한 표면 처리 강판으로서, 가전, 건재의 분야 등, 광범위한 분야에서 적용할 수 있다.

Claims

질량％로, C: 0.03∼0.35％, Si: 0.01∼0.50％, Mn: 3.6∼8.0％, Al: 0.001∼1.000％, P: 0.10％ 이하, S: 0.010％ 이하를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 강판에 어닐링을 행하고, 당해 어닐링 후의 강판의 표면에, 편면당의 도금 부착량이 20∼120g/㎡의 아연 도금층을 갖는 고강도 용융 아연 도금 강판을 제조하는 방법으로서,
강판을 연속식 용융 아연 도금 설비에 있어서 어닐링을 행함에 있어서,
상기 어닐링의 가열 과정에 있어서, 어닐링로 내 온도: 450℃ 이상 A℃ 이하(단, 500≤A로부터 선택되는 임의의 값)의 온도역에서는, 승온 속도: 7℃/s 이상으로 하고,
상기 어닐링에 있어서 강판 최고 도달 온도를 600℃ 이상 750℃ 이하로 하고,
상기 어닐링에 있어서 강판 온도가 600℃ 이상 750℃ 이하의 온도역의 강판 통과 시간을 30초 이상 10분 이내, 분위기의 노점을 -80℃ 이상 -45℃ 이하로 하고,
상기 어닐링 후의 강판에 용융 아연 도금 처리를 행하는 고강도 용융 아연 도금 강판의 제조 방법.
제1항에 있어서,
상기 강판은, 성분 조성으로서, 질량％로, 추가로, B: 0.001∼0.005％, Nb: 0.005∼0.050％, Ti: 0.005∼0.050％, Cr: 0.001∼1.000％, Mo: 0.05∼1.00％, Cu: 0.05∼1.00％, Ni: 0.05∼1.00％, Sn: 0.001∼0.20％, Sb: 0.001∼0.20％, Ta: 0.001∼0.10％, W: 0.001∼0.10％, V: 0.001∼0.10％ 중에서 선택되는 1종 이상의 원소를 함유하는 고강도 용융 아연 도금 강판의 제조 방법.
제1항 또는 제2항에 있어서,
용융 아연 도금 처리 후, 추가로, 450℃ 이상 600℃ 이하의 온도로 강판을 가열하여 합금화 처리를 행하고, 도금층의 Fe 함유량을 8∼14질량％의 범위로 하는 고강도 용융 아연 도금 강판의 제조 방법.
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