KR101647655B1 - 방향성 전기강판 및 그 제조방법 - Google Patents

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Abstract

본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판은, 소지강판에서 Ba 단독으로 0.005 중량% 내지 0.5 중량% 포함하거나, Y 단독으로 0.005 중량% 내지 0.5 중량% 포함하거나, Ba 및 Y 복합으로 0.005% 내지 0.5% 포함하고; 잔부는 Fe 및 불순물을 포함한다.

Description

방향성 전기강판 및 그 제조방법{GRAIN ORIENTIED ELECTRICAL STEEL SHEET AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME}
방향성 전기강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
일반적으로 자기특성이 우수한 방향성 전기강판은 강판의 압연방향으로 {110}<001>방위의 고스조직(Goss texture)이 강하게 발달하여야 하며, 이와 같은 집합조직을 형성시키기 위해서는 고스 방위의 결정립들이 2차 재결정이라는 비정상인 결정립 성장을 형성시켜야 한다.
이러한 비정상적인 결정성장은 통상적인 결정립성장과 다르게 정상적인 결정립 성장이 석출물, 개재물이나 혹은 고용되거나 입계에 편석되는 원소들에 의하여 정상적으로 성장하는 결정립계의 이동이 억제되었을 때 발생하게 된다.
방향성 전기강판은 주로 AlN, MnS 등의 석출물을 결정립성장 억제제로 이용하여 2차재결정을 일으키는 제조방법을 사용하고 있다. 이러한 AlN, MnS 석출물을 결정립성장 억제제로 사용하는 방향성 전기강판 제조방법은 하기와 같은 문제점들이 있다.
AlN, MnS 석출물을 결정립성장 억제제로 사용하기 위해서는 석출물 들을 매우 미세하고 균일하게 강판에 분포시켜야만 한다.
이와 같이 미세한 석출물을 균일하게 분포시키기 위해서는 슬라브를 1300℃ 이상의 높은 온도로 장시간 동안 가열하여 강 중에 존재하던 조대한 석출물 들을 고용시킨 후 매우 빠른 시간내에 열간압연을 실시하여 석출이 일어나지 않은 상태에서 열간압연을 종료하여야 한다.
이를 위해서는 대단위의 슬라브 가열설비를 필요로 하며, 석출을 최대한 억제하기 위하여 열간압연과 권취공정을 매우 엄격하게 관리하고 열간압연 이후의 열연판 소둔공정에서 고용된 석출물이 미세하게 석출되도록 관리하여야 하는 문제가 있다.
또한 고온으로 슬라브를 가열하게 되면 융점이 낮은 Fe2SiO4가 형성됨에 따라 슬라브 워싱(washing) 현상이 발생하여 실수율이 저하된다.
또한 2차 재결정 완료후에 석출물 구성 성분을 제거하기 위하여 1200℃의 고온에서 30시간 이상 장시간 순화소둔을 해야만 하는 제조공정상의 복잡성과 원가부담이 따르는 문제가 있다.
그리고 이러한 순화소둔 과정에서 AlN계 석출물이 Al과 N으로 분해된 후에 Al이 강판표면으로 이동하여 표면산화층의 산소와 반응함에 따라 Al2O3 산화물이 형성된다.
이와 같이 형성된 Al계 산화물이나 순화소둔 과정에서 분해되지 않은 AlN 석출물들은 강판내 혹은 표면가까이에서 자구의 이동을 방해하여 철손을 열화시키는 원인이 된다.
본 발명의 일 실시예는 방향성 전기강판을 제공하는 것이다.
본 발명의 또 다른 실시예는 방향성 전기강판의 제조방법을 제공하는 것이다.
본 발명의 일 구현례에 의한 방향성 전기강판은, 소지강판에서 Ba 단독으로 0.005 중량% 내지 0.5 중량% 포함하거나, Y 단독으로 0.005 중량% 내지 0.5 중량% 포함하거나, Ba 및 Y 복합으로 0.005% 내지 0.5% 포함하고; 잔부는 Fe 및 불순물을 포함한다.
상기 소지강판에서 중량%로, Si: 1.0% 내지 7.0%, C: 0.0050% 이하(0%를 포함하지 않는다), Al: 0.005%이하(0%를 포함하지 않는다), N: 0.0055%이하(0%를 포함하지 않는다), S: 0.0055%이하(0%를 포함하지 않는다), 및, Mn: 0.01% 내지 0.5% 를 더 포함할 수 있다.
상기 전기강판에서, 2mm이하의 입경을 가지는 결정립의 면적 비율은 10%이하일 수 있다.
상기 전기강판에서, 2mm이상의 입경을 가지는 결정립들의 평균 입경은 10mm이상일 수 있다.
또한, 상기 전기강판에서 <100>면이 강판의 판면과 이루는 각도차이는 3.5° 이하일 수 있다.
상기 강판에서 1000A/m의 자기장에서 측정한 자속밀도 B10이 1.88이상일 수 있다.
상기 전기강판은, 결정립계에 편석된 Ba, Y, 또는 이들의 조합을 포함할 수 있다.
본 발명의 일 구현례에 의한 방향성 전기강판의 제조방법은, Ba 단독으로 0.005 중량% 내지 0.5 중량% 포함하거나, Y 단독으로 0.005 중량% 내지 0.5 중량% 포함하거나, Ba 및 Y 복합으로 0.005% 내지 0.5% 포함하고; 잔부는 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 가열하는 단계; 상기 슬라브를 열간압연하여 열연판을 제조하는 단계; 상기 열연판을 냉간압연하여 냉연판을 제조하는 단계; 상기 냉연판을 1차 재결정 소둔하는 단계; 및; 1차 재결정 소둔이 완료된 전기강판을 2차 재결정 소둔하는 단계를 포함한다.
상기 슬라브는, 중량%로, Si: 1.0% 내지 4.5%, C: 0.001% 내지 0.1%, Al: 0.005%이하, N: 0.0055%이하, S: 0.0055%이하 및 Mn: 0.01% 내지 0.5% 를 더 포함할 수 있다.
상기 슬라브를 가열하는 단계에서 슬라브 가열 온도는 1280℃이하일 수 있다.
상기 2차 재결정 소둔시 균열 온도는 900℃ 내지1250℃일 수 있다.
상기 열간압연하는 단계 이후, 열연판 소둔을 실시하는 단계를 더 포함할 수 있다.
상기 1 차 재결정 소둔은 냉연판을 750℃ 이상의 온도에서 30초 이상 유지하는 것일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판은 고스 결정립을 안정적으로 형성시킴으로써 철손이 낮고 자기적 특성이 뛰어나다.
또한, 결정립 성장 억제제로써 AlN 및 MnS를 사용하지 않으므로 1300℃ 이상의 고온 슬라브 재가열이 불필요하다.
또한, AlN 및 MnS같은 석출물을 제거하기 위한 고온의 순화 소둔이 필요없게 되므로 제조비용이 절감 된다.
또한, 고온 소둔 이후 N 및 S 등을 제거할 필요가 없어 순화 소둔 공정에서 N, S의 가스화 반응에 의한 표면 결함이 존재하지 않는다.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 수 있으며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하고, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.
따라서, 몇몇 실시예들에서, 잘 알려진 기술들은 본 발명이 모호하게 해석되는 것을 피하기 위하여 구체적으로 설명되지 않는다. 다른 정의가 없다면 본 명세서에서 사용되는 모든 용어(기술 및 과학적 용어를 포함)는 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 공통적으로 이해될 수 있는 의미로 사용될 수 있을 것이다. 명세서 전체에서 어떤 부분이 어떤 구성요소를 "포함"한다고 할 때, 이는 특별히 반대되는 기재가 없는 한 다른 구성요소를 제외하는 것이 아니라 다른 구성요소를 더 포함할 수 있는 것을 의미한다. 또한 단수형은 문구에서 특별히 언급하지 않는 한 복수형도 포함한다.
또한, 특별히 언급하지 않는 한 %는 중량%를 의미하며, 1ppm 은 0.0001중량%이다.
이하, 본 발명의 일 구현례에 의한 방향성 전기강판의 제조방법에 대하여 설명한다.
Ba 단독으로 0.005 중량% 내지 0.5 중량% 포함하거나, Y 단독으로 0.005 중량% 내지 0.5 중량% 포함하거나, Ba 및 Y 복합으로 0.005% 내지 0.5% 포함하고; 잔부는 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 제공한다.
상기 슬라브는, 중량%로, Si: 1.0% 내지 4.5%, C: 0.005% 이하, Al: 0.005%이하, N: 0.0055%이하, S: 0.0055%이하 및 Mn: 0.01% 내지 0.5% 를 더 포함할 수 있다.
먼저 성분 한정의 이유부터 설명한다.
Ba 및 Y 는 결정립 성장 억제제로 작용하여 2차 재결정 소둔시 고스 결정립외 다른 방위의 결정립이 성장하는 것을 억제하여 전기강판의 자성을 향상 시킨다. Ba 및 Y 는 각각 단독으로 첨가되거나 복합으로 첨가될 수 있다. 그 함량이 0.005% 미만이면 충분한 억제력을 발휘하기 어렵고 0.5% 초과시 강판의 취성이 증가하여 압연시 크랙이 발생할 수 있다.
Si은 소재의 비저항을 증가시켜 철손을 낮추는 역할을 한다. 슬라브 및 전기강판에서 Si함량이 1.0% 미만인 경우 비저항이 감소하여 철손특성이 저하될 수 있다. 또한, 슬라브 중의 Si 함량이 4.5%을 초과하면 냉간압연이 어려워 질 수 있다. 다만, 냉간 압연 이후 Si 분말을 강판의 표면에 도포하거나 강판의 표면에 증착 후 Si를 강판의 내부로 확산 시킬 수 있으므로, 최종재인 전기강판에서 Si의 함량은 4.5% 이상이 될 수 있다. 그러나 방향성 전기강판에서 Si 함량이 7%를 초과하는 경우 변압기 제조시 가공이 어려우므로 방향성 전기강판에서의 Si 함량은 7%이하일 수 있다.
C는 오스테나이트 안정화 원소로서, 0.001% 이상 슬라브 중에 첨가되어 연주과정에 발생하는 조대한 주상 조직을 미세화하고 S의 슬라브 중심편석을 억제할 수 있다. 또한 냉간압연 중에 강판의 가공경화를 촉진하여 강판 내에 {110}<001>방위의 2차재결정 핵 생성을 촉진하기도 할 수 있다. 그러나 0.1%를 초과하면 열연 중 엣지-크랙(edge-crack) 이 발생할 수 있다. 다만, 전기강판의 제조시 탈탄 소둔을 거치게 되며, 탈탄 소둔 후 C 함량은 0.0050중량% 이하일 수 있다. 보다 구체적으로는 0.0030중량%이하일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에서는 AlN을 결정립 성장 억제제로 사용하지 않을 수 있으므로 Al함량을 적극 억제할 수 있다. 따라서 본 발명의 일 실시예에서는 Al은 첨가되지 않거나 0.005% 이하로 제어할 수 있다.
N 은 AlN, (Al,Mn)N, (Al,Si, Mn)N, Si3N4 등의 석출물을 형성하므로 본 발명의 일 실시예에서는 N은 첨가되지 않거나 0.0055% 이하로 제어할 수 있다. 보다 구체적으로는 0.0035%이하일 수 있다. 보다 구체적으로는 0.0015% 이하일 수 있다.
S는 열간압연시 고용 온도가 높고 편석이 심한 원소이므로 본 발명의 일 실시예에서는 첨가되지 않거나, 0.0055%이하로 제어할 수 있다. 보다 구체적으로는 0.0035%이하일 수 있다. 보다 구체적으로는 0.0015% 이하일 수 있다.
본 발명의 일 구현례에서는 MnS를 결정립 성장 억제제로 사용하지 않으므로 Mn을 첨가하지 않을 수 있다. 다만, Mn은 비저항 원소로서 자성을 개선하는 효과가 있으므로 슬라브 및 전기강판에서의 Mn의 함량은 0.01% 이상일 수 있다. 그러나 0.5%를 초과할 경우 2차 재결정후 상변태를 일으켜 자성이 열화될 수 있다.
Ti, Mg, Ca 등의 성분은 강 중에서 산소와 반응하여 산화물을 형성하므로 첨가 되지 않는 것이 바람직하다. 다만, 강 중의 불순물을 고려하여 각각 0.005% 이하로 제어할 수 있다.
상기의 슬라브를 가열 한다. 슬라브의 가열 온도는 제한되지 않으나, 슬라브를 1280℃이하의 온도로 가열하게 되면 슬라브의 주상정조직이 조대하게 성장되는 것이 방지하여 열간 압연 공정에서 판의 크랙이 발생되는 것을 방지할 수 있다. 따라서 슬라브의 가열 온도는 1000℃ 이상 1280℃이하일 수 있다.
슬라브의 재가열이 완료되면 열간 압연을 행한다. 열간 압연 온도나 냉각 온도는 제한되지 않으며, 일 실시예로 950℃ 이하에서 열연을 종료하고 수냉하여 하여 600℃ 이하에서 권취할 수 있다.
열간압연된 열연판은 필요에 따라 열연판 소둔을 실시하거나 열연판 소둔을 실시하지 않고 냉간압연을 수행할 수 있다. 열연판 소둔을 실시하는 경우 열연조직을 균일하게 만들기 위해서 900℃ 이상의 온도로 가열하고 균열한 다음 냉각할 수 있다.
냉간압연은 리버스(Reverse) 압연기 혹은 텐덤(Tandom) 압연기를 이용하여 1회의 냉간압연, 다수의 냉간압연, 또는 중간소둔을 포함하는 다수의 냉간압연법으로 0.1mm 내지 0.5mm의 냉연판을 제조할 수 있다.
또한, 냉간압연 중에 강판의 온도를 100℃ 이상으로 유지하는 온간 압연을 실시할 수 있다. 또한, 냉간압연은 1회의 냉간 압연을 통하여 최종 두께 0.1mm 내지 0.5mm로 제조될 수 있다.
냉간압연이 완료된 강판은 1차 재결정 소둔을 한다. 1차 재결정 소둔에서는 탈탄 및 고스 결정립의 핵이 생성되는 1차 재결정이 일어난다.
상기 1 차 재결정 소둔은 냉연판을 750℃ 이상의 온도에서 30초 이상 유지하는 것 일 수 있다. 750℃ 미만인 경우 결정립 성장을 위한 충분한 에너지가 제공되지 않을 수 있으며, 30초 미만인 경우 결정립 성장이 불충분하여 자성이 저하될 수 있다.
또한, 본 발명의 일 구현례에 의한 방향성 전기강판의 제조방법에서는, 탈탄 소둔 이후 질화 소둔 공정을 생략할 수 있다. 종래의 AlN을 결정립 성장 억제제로 사용하는 방향성 전기강판의 제조 방법에서는 AlN의 형성을 위하여 질화 소둔을 필요로 한다. 그러나 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 제조방법에서는 AlN을 결정립 성장 억제제로 사용하지 않으므로 질화 소둔 공정이 필요하지 않다.
1 차 재결정 소둔이 완료된 강판은 MgO를 포함하는 소둔 분리제를 도포하고 2차 재결정 소둔을 실시한다. 상기 2차 재결정 소둔시 균열 온도는 900℃ 내지1250℃일 수 있다. 900℃ 미만이면 고스 결정립이 충분히 성장하지 못하여 자성이 저하될 수 있으며, 1250℃ 초과시 결정립이 조대하게 성장하여 전기강판의 특성이 저하될 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 제조방법에서는, 2차 재결정 소둔이 완료된 이후 순화 소둔 공정을 생략할 수 있다.
종래의 MnS, AlN을 결정립 성장 억제제로 사용하는 방향성 전기강판의 제조 방법에서는 AlN 및 MnS같은 석출물을 제거하기 위한 고온의 순화 소둔이 필요하였으나, 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 제조방법에서는 순화 소둔 공정이 필요하지 않을 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판은, 소지강판에서 Ba 단독으로 0.005 중량% 내지 0.5 중량% 포함하거나, Y 단독으로 0.005 중량% 내지 0.5 중량% 포함하거나, Ba 및 Y 복합으로 0.005% 내지 0.5% 포함하고 잔부는 Fe 및 불순물을 포함한다. 여기서 소지강판이란, 방향성 전기강판의 표면에 형성된 코팅층을 제외한 부분이다.
또한, 상기 소지강판에서 중량%로, Si: 1.0% 내지 7.0%, C: 0.005% 이하, Al: 0.005%이하, N: 0.0055%이하, S: 0.0055%이하 및 Mn: 0.01% 내지 0.5% 를 더 포함할 수 있다.
또한, 상기 Ba, Y, 또는 이들의 조합을 0.02% 내지 0.35% 포함할 수 있다.
또한, 상기 전기강판에서, 2mm이하의 입경을 가지는 결정립의 면적 비율이 전체 결정립 면적 100%에 대해 10%이하일 수 있다. 2mm이하의 입경을 가지는 결정립의 면적 비율이 전체 결정립 면적 100%에 대해 10% 초과인 경우 결정립이 충분히 성장하지 못하여 자성이 저하될 수 있다.
또한, 상기 전기강판에서, 2mm이상의 입경을 가지는 결정립들의 평균 입경은 10mm이상일 수 있다. 2mm이상의 입경을 가지는 결정립들의 평균 입경이 10mm미만인 경우 결정립이 충분히 성장하지 못하여 자성이 저하될 수 있다.
또한, 상기 전기강판에서 <100>면이 강판의 판면과 이루는 각도차이는 3.5° 이하일 수 있다. 여기서 강판의 판면이란, 강판의 압연 방향을 X축, 폭방향을 Y축이라 할 때, XY면을 의미한다. 3.5° 초과시 강판의 자성이 저하될 수 있다.
또한, 상기 강판에서 1000A/m의 자기장에서 측정한 자속밀도인 B10이 1.88이상일 수 있다. 또한, 상기 Ba, Y, 또는 이들의 조합인 원소가 인히비터로 작용하여 결정립계에 편석되어 있을 수 있다.
이하, 실시예를 통해 상세히 설명한다. 단 하기의 실시예는 본 발명을 예시하는 것일 뿐, 본 발명의 내용이 하기의 실시예에 의하여 한정되는 것은 아니다.
[실시예 1]
중량%로, Si:3.2%, C:0.051%, Mn:0.112%, S:0.0052%, N:0.005%, 및, Al:0.029% 를 포함하고, 바륨(Ba) 및 이트륨(Y)를 표1과 같이 함유하고 잔부 Fe와 기타 불가피하게 혼입되는 불순물로 이루어지는 슬라브를 준비하였다.
상기 슬라브를 1150℃ 온도에서 90분간 가열한 후, 열간 압연하여 2.6mm 두께의 열연판을 제조하였다. 이 열연판을 1050℃이상의 온도로 가열한 후 910℃에서 90초간 유지하고 수냉한 후 산세하였다. 이어서 0.29mm 두께로 냉간 압연하였다. 냉간 압연된 강판은 노 속에서 승온한 후 수소:50부피% 및 질소:50부피% 의 혼합 가스 분위기, 이슬점온도 60℃, 및, 소둔 온도 850℃에서 120초간 유지하여 1차 재결정 소둔을 하였다. 1차 재결정 소둔 이후 탄소는 0.0030중량% 였다. 이후 MgO를 도포한 다음, 코일상으로 권취하여 2차 재결정 소둔하였다.
최종소둔은 질소:25부피% 및 수소: 75부피%의 혼합 가스 분위기에서 1200℃까지 승온하였고, 1200℃ 도달 후에는 수소:100부피% 가스 분위기에서 20시간 유지 후 노냉하였다.
시료번호 Ba 함량 Y 함량 자속밀도 (B10, Tesla) 구 분
A 0 0 1.52 비교재
B 0.06 0 1.9 발명재
C 0.12 0 1.92 발명재
D 0.18 0 1.9 발명재
E 0.6 0 압연크랙발생 비교재
F 0 0.12 1.9 발명재
G 0 0.2 1.93 발명재
H 0 0.3 1.9 발명재
I 0 0.7 압연크랙발생 비교재
J 0.002 0.002 1.52 비교재
K 0.08 0.03 1.94 발명재
L 0.6 0.03 1.61 비교재
M 0.04 0.46 1.91 발명재
N 0.12 0.38 1.91 발명재
O 0.1 0.6 1.56 비교재
표 1에서 확인할 수 있는 바와 같이, Ba 및 Y의 함량을 본 발명의 범위인 0.005% 내지 0.5%로 제어한 발명재의 자성이 비교재 대비 우수하다.
[실시예 2]
중량%로, Si:3.2%, C:0.051%, Mn:0.112%, S:0.0052%, N:0.005%, 및, Al:0.029% 를 포함하고, 바륨(Ba) 및 이트륨(Y)를 표2와 같이 포함하고, 잔부 Fe와 기타 불가피하게 혼입되는 불순물로 이루어지는 슬라브를 준비하였다.
상기 슬라브를 1150℃ 온도에서 90분간 가열한 후, 열간 압연하여 2.6mm 두께의 열연판을 제조하였다. 이 열연판을 1050℃이상의 온도로 가열한 후 910℃에서 90초간 유지하고 수냉한 후 산세하였다. 이어서 0.29mm 두께로 냉간 압연하였다. 냉간 압연된 강판은 노 속에서 승온한 후 수소:50부피% 및 질소:50부피% 의 혼합 가스 분위기, 이슬점온도 60℃, 및, 소둔 온도 850℃에서 120초간 유지하여 1차 재결정 소둔을 하였다. 1차 재결정 소둔 이후 탄소는 0.0030중량% 였다. 이후 MgO를 도포한 다음, 코일상으로 권취하여 2차 재결정 소둔하였다.
최종소둔은 질소:25부피% 및 수소: 75부피%의 혼합 가스 분위기에서 1200℃까지 승온하였고, 1200℃ 도달 후에는 수소:100부피% 가스 분위기에서 20시간 유지 후 노냉하였다.
Ba 함량
(중량 %)		 Y 함량
(중량%)		 1mm이하의 크기를 가지는 결정립의 면적 비율(%) 1mm이상의 크기를 가지는 결정립들의 평균 크기(mm) 자속밀도 (B10, Tesla)
0 0 100 - 1.53
0.08 0.03 2 25 1.92
표 3 을 참고하면 본 발명의 일 실시예에 의한 전기강판에서 1mm이하의 크기를 가지는 결정립의 면적 비율(%)이 10%이하로 나타났고, 1mm 이상의 크기를 가지는 결정립들의 평균 크기는 10mm 이상으로 나타났다.
이상 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시예를 설명하였지만, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명이 그 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다.
그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다. 본 발명의 범위는 상기 상세한 설명보다는 후술하는 특허청구범위에 의하여 나타내어지며, 특허청구범위의 의미 및 범위 그리고 그 균등 개념으로부터 도출되는 모든 변경 또는 변경된 형태가 본 발명의 범위에 포함되는 것으로 해석되어야 한다.

Claims (13)

  1. 소지강판에서 소지 강판의 전체 조성 100중량%에 대하여,
    중량%로, Si: 1.0% 내지 7.0%, C: 0.0050% 이하(0%를 포함하지 않는다), Al: 0.005%이하(0%를 포함하지 않는다), N: 0.0055%이하(0%를 포함하지 않는다), S: 0.0055%이하(0%를 포함하지 않는다), 및, Mn: 0.01% 내지 0.5% 를 포함하고;
    Ba 단독으로 0.005 중량% 내지 0.5 중량% 포함하거나, Y 단독으로 0.005 중량% 내지 0.5 중량% 포함하거나, Ba 및 Y 복합으로 0.005% 내지 0.5% 포함하고; 잔부는 Fe 및 불순물을 포함하는 방향성 전기강판.
  2. 삭제
  3. 제 1 항에 있어서,
    상기 전기강판에서, 2mm이하의 입경을 가지는 결정립의 면적 비율은 전체 결정립 면적 100%에 대해 10%이하인 방향성 전기강판.
  4. 제 3 항에 있어서,
    상기 전기강판에서, 2mm이상의 입경을 가지는 결정립들의 평균 입경은 10mm이상인 방향성 전기강판.
  5. 제 4 항에 있어서,
    또한, 상기 전기강판에서 <100>면이 강판의 판면과 이루는 각도차이는 3.5° 이하인 방향성 전기강판.
  6. 제 5 항에 있어서,
    상기 강판에서 1000A/m의 자기장에서 측정한 자속밀도 B10이 1.88이상인 방향성 전기강판.
  7. 제 1 항 및 제 3 항 내지 제 6 항 중 어느 하나의 항에 있어서,
    결정립계에 편석된 Ba, Y, 또는 이들의 조합을 포함하는 방향성 전기강판.
  8. 슬라브 전체 조성 100중량%에 대하여 중량%로, Si: 1.0% 내지 4.5%, C: 0.001% 내지 0.1%, Al: 0.005%이하(0%를 포함하지 않는다), N: 0.0055%이하(0%를 포함하지 않는다), S: 0.0055%이하(0%를 포함하지 않는다) 및 Mn: 0.01% 내지 0.5% 포함하고, Ba 단독으로 0.005 중량% 내지 0.5 중량% 포함하거나, Y 단독으로 0.005 중량% 내지 0.5 중량% 포함하거나, Ba 및 Y 복합으로 0.005% 내지 0.5% 포함하고; 잔부는 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 가열하는 단계;
    상기 슬라브를 열간압연하여 열연판을 제조하는 단계;
    상기 열연판을 냉간압연하여 냉연판을 제조하는 단계;
    상기 냉연판을 1차 재결정 소둔하는 단계; 및
    1차 재결정 소둔이 완료된 전기강판을 2차 재결정 소둔하는 단계;
    를 포함하는 방향성 전기강판의 제조방법.

  9. 삭제
  10. 제 8 항에 있어서,
    상기 슬라브를 가열하는 단계에서 슬라브 가열 온도는 1280℃이하인 방향성 전기강판의 제조방법.
  11. 제 10 항에 있어서,
    상기 2차 재결정 소둔시 균열 온도는 900℃ 내지1250℃ 인 방향성 전기강판의 제조방법.
  12. 제 11 항에 있어서,
    상기 열간압연하는 단계 이후, 열연판 소둔을 실시하는 단계를 더 포함하는 방향성 전기강판의 제조방법.
  13. 제 12 항에 있어서,
    상기 1 차 재결정 소둔은 냉연판을 750℃ 이상의 온도에서 30초 이상 유지하는 방향성 전기강판의 제조방법.
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