KR101632870B1 - 방향성 전기강판 및 그 제조방법 - Google Patents

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Abstract

방향성 전기강판 및 이의 제조방법이 제공된다. 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판은, 중량%로, Si: 2.0 내지 4.5%, C: 0.03% 내지 0.08%, Sn: 0.02% 내지0.08%, Mo: 0.01내지0.1%, 잔부는 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하되, Mo(wt%)+0.5Sn(wt%)의 값이 0.03 내지 0.12 일 수 있다.

Description

방향성 전기강판 및 그 제조방법{GRAIN-ORIENTED ELECTRICAL STEEL SHEET AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME}
방향성 전기강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
일반적으로 자기특성이 우수한 방향성 전기강판은 강판의 압연방향으로 {110}<001>방위의 고스조직(Goss texture)이 강하게 발달하여야 하며, 이와 같은 집합조직을 형성시키기 위해서는 고스 방위의 결정립들이 2차 재결정이라는 비정상인 결정립 성장을 형성시켜야 한다.
이러한 비정상적인 결정성장은 통상적인 결정립성장과 다르게 정상적인 결정립 성장이 석출물, 개재물이나 혹은 고용되거나 입계에 편석되는 원소들에 의하여 정상적으로 성장하는 결정립계의 이동이 억제되었을 때 발생하게 된다.
방향성 전기강판은 주로 AlN, MnS 등의 석출물을 결정립성장 억제제로 이용하여 2차재결정을 일으키는 제조방법을 사용하고 있다. 이러한 AlN, MnS 석출물을 결정립성장 억제제로 사용하는 방향성 전기강판 제조방법은 하기와 같은 문제점들이 있다.
AlN, MnS 석출물을 결정립성장 억제제로 사용하기 위해서는 석출물 들을 매우 미세하고 균일하게 강판에 분포시켜야만 한다. 이와 같이 미세한 석출물을 균일하게 분포시키기 위해서는 슬라브를 1300℃ 이상의 높은 온도로 장시간 동안 가열하여 강 중에 존재하던 조대한 석출물 들을 고용시킨 후 매우 빠른 시간내에 열간압연을 실시하여 석출이 일어나지 않은 상태에서 열간압연을 종료하여야 한다. 이를 위해서는 대단위의 슬라브 가열설비를 필요로 하며, 석출을 최대한 억제하기 위하여 열간압연과 권취공정을 매우 엄격하게 관리하고 열간압연 이후의 열연판 소둔공정에서 고용된 석출물이 미세하게 석출되도록 관리하여야 하는 문제가 있다. 또한 고온으로 슬라브를 가열하게 되면 융점이 낮은 Fe2SiO4가 형성됨에 따라 슬라브 워싱(washing) 현상이 발생하여 실수율이 저하된다. 또한 2차 재결정 완료후에 석출물 구성 성분을 제거하기 위하여 1200℃의 고온에서 30시간 이상 장시간 순화소둔을 해야만 하는 제조공정상의 복잡성과 원가부담이 따르는 문제가 있다. 그리고 이러한 순화소둔 과정에서 AlN계 석출물이 Al과 N으로 분해된 후에 Al이 강판표면으로 이동하여 표면산화층의 산소와 반응함에 따라 Al2O3 산화물이 형성된다. 이와 같이 형성된 Al계 산화물이나 순화소둔 과정에서 분해되지 않은 AlN 석출물들은 강판내 혹은 표면가까이에서 자구의 이동을 방해하여 철손을 열화시키는 원인이 된다.
또한, AlN, MnS 등을 대체하기 위한 편석원소 중 Sb는 입계 취성을 유발하는 원소로 일정 수준 이상 첨가할 경우 압연성이 저하된다. 뿐만 아니라 1차재결정 소둔 중 표면에 피막을 형성하여 표면에서의 산화반응을 억제하여 양질의 표면산화층을 형성시키지 못하게 하여 종국에는 2차재결정 고온소둔후 베이스코팅이 열화되어 표면품질이 떨어지는 단점이 있다. 따라서 Sb보다 자성개선 효과가 뛰어나며 압연성 및 표면품질이 유리한 원소를 이용하는 기술을 개발하면 자성이 매우 우수하면서도 압연성 및 표면품질이 우수한 방향성 전기강판을 개발할 필요성이 있다.
방향성 전기강판 및 이의 제조방법을 제공하기 위한 것이다.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판은, 중량%로, Si: 2.0 내지 4.5%, C: 0.03% 내지 0.08%, Sn: 0.02% 내지0.08%, Mo: 0.01내지0.1%, 잔부는 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하되, Mo(wt%)+0.5Sn(wt%)의 값이 0.03 내지 0.12 일 수 있다.
상기 전기강판에서 Mo는 결정립 성장 억제제로 작용하여 결정립계에 편석되어 있을 수 있다.
상기 전기강판은, 중량%로, Al: 0.005% 내지 0.040%, Mn: 0.001% 내지 0.20%, N: 0.001% 내지 0.01%, S: 0.001% 내지 0.01%, P: 0.005% 내지 0.05% 을 더 포함할 수 있다.
상기 전기강판의 결정립의 크기는 10mm 내지 30mm 일 수 있다.
또한, 상기 전기강판에서 β각은 3° 이하일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 제조방법은, 중량%로, Si: 2.0 내지 4.5%, C: 0.03% 내지 0.08%, Sn: 0.02% 내지 0.08%, Mo: 0.01 내지 0.1%, 잔부는 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 제공하는 단계; 상기 슬라브를 가열하는 단계; 상기 가열이 완료된 슬라브를 열간 압연하여 열연판을 제조하는 단계; 상기 열연판을 냉간 압연하여 냉연판을 제조하는 단계; 상기 냉연판을 탈탄 소둔 및 질화소둔하는 단계; 및 상기 탈탄 소둔 및 질화 소둔이 완료된 강판을 2차 재결정 소둔하는 단계;를 포함한다.
또한, 상기 슬라브 중의 Mo(wt%)+0.5Sn(wt%)의 값은 0.03 내지 0.12일 수 있다. 또한, 상기 슬라브는, 중량%로, Al: 0.005% 내지 0.040%, Mn: 0.001% 내지 0.20%, N: 0.001% 내지 0.01%, S: 0.001% 내지 0.01%, P: 0.005% 내지 0.05% 을 더 포함할 수 있다.
상기 탈탄 소둔 및 질화 소둔은 동시에 실시하는 동시 탈탄 질화 소둔일 수 있다.
또한, 상기 탈탄 소둔 및 질화 소둔은 800~950℃의 온도범위에서 수행하는 것 일 수 있다.
상기 탈탄 소둔 및 질화 소둔이 완료된 강판의 결정립의 크기는 15~25㎛ 일 수 있다.
상기 슬라브를 가열하는 단계에서 가열온도는 1050℃ 내지 1250℃일 수 있다.
상기 슬라브를 가열하는 단계에서 슬라브에 재고용 되는 질소의 총량은 중량%로, 0.0020% 내지 0.0070%일 수 있다.
상기 2차 재결정 소둔이 완료된 전기강판의 결정립의 크기는 10mm 내지 30mm일 수 있다.
상기 슬라브 중의 Mo(wt%)+0.5Sn(wt%)의 값은 0.03 내지 0.12일 수 있다.
상기 슬라브는, 중량%로, Al: 0.005% 내지 0.040%, Mn: 0.001% 내지 0.20%, N: 0.001% 내지 0.01%, S: 0.001% 내지 0.01%, P: 0.005% 내지 0.05%을 더 포함할 수 있다.
상기 열간압연 한 이후 열연판 소둔하는 단계를 더 포함할 수 있다.
상기 열연판 소둔 단계는 900℃내지 1050℃에서 소둔하는 것 일 수 있다.
상기 2차 재결정 소둔은 승온단계 및 균열단계로 이루어지며, 상기 승온단계에서 승온은 1100℃내지 1300℃까지 이루어지며 질소와 수소의 혼합 분위기에서 승온되는 것 일 수 있다.
상기 균열단계는 수소 분위기에서 이루어지는 것 일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의하면 철손 및 자성이 우수한 방향성 전기강판 및 그 제조방법을 제공할 수 있다.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 수 있으며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하고, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.
따라서, 몇몇 실시예들에서, 잘 알려진 기술들은 본 발명이 모호하게 해석되는 것을 피하기 위하여 구체적으로 설명되지 않는다. 다른 정의가 없다면 본 명세서에서 사용되는 모든 용어(기술 및 과학적 용어를 포함)는 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 공통적으로 이해될 수 있는 의미로 사용될 수 있을 것이다. 명세서 전체에서 어떤 부분이 어떤 구성요소를 "포함"한다고 할 때, 이는 특별히 반대되는 기재가 없는 한 다른 구성요소를 제외하는 것이 아니라 다른 구성요소를 더 포함할 수 있는 것을 의미한다. 또한 단수형은 문구에서 특별히 언급하지 않는 한 복수형도 포함한다.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판은, 중량%로, Si: 2.0 내지 4.5%, C: 0.03% 내지 0.08%, Sn: 0.02% 내지0.08%, Mo: 0.01내지0.1%, 잔부는 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하되, Mo(wt%)+0.5Sn(wt%)의 값이 0.03 내지 0.12 일 수 있다.
상기 전기강판에서 Mo는 결정립 성장 억제제로 작용하여 결정립계에 편석되어 있을 수 있다.
상기 전기강판은, 중량%로, Al: 0.005% 내지 0.040%, Mn: 0.001% 내지 0.20%, N: 0.001% 내지 0.01%, S: 0.001% 내지 0.01%, P: 0.005% 내지 0.05% 을 더 포함할 수 있다.
상기 전기강판의 결정립의 크기는 10mm 내지 30mm 일 수 있다.
또한, 상기 전기강판에서 β각은 3° 이하일 수 있다. 여기서, β각이란 압연 직각 방향을 축으로 [001]방위와 압연 방향간의 각도를 의미한다. 또한, 여기서, 압연 직각 방향이란, 압연 방향과 폭방향에 모두 수직인 방향을 의미한다.
상기 방향성 전기강판을 제조하기 위하여 하기와 같은 일 실시예에 따른 방향성 전기강판의 제조방법이 제공될 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 제조방법은, 중량%로, Si: 2.0 내지 4.5%, C: 0.03% 내지 0.08%, Sn: 0.02% 내지0.08%, Mo: 0.01내지0.1%, 잔부는 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 제공하는 단계; 상기 슬라브를 가열하는 단계; 상기 가열이 완료된 슬라브를 열간 압연하여 열연판을 제조하는 단계; 상기 열연판을 냉간 압연하여 냉연판을 제조하는 단계; 상기 냉연판을 탈탄 소둔 및 질화소둔하는 단계; 및 상기 탈탄 소둔 및 질화 소둔이 완료된 강판을 2차 재결정 소둔하는 단계;를 포함한다.
또한, 상기 슬라브 중의 Mo(wt%)+0.5Sn(wt%)의 값은 0.03 내지 0.12일 수 있다. 또한, 상기 슬라브는, 중량%로, Al: 0.005% 내지 0.040%, Mn: 0.001% 내지 0.20%, N: 0.001% 내지 0.01%, S: 0.001% 내지 0.01%, P: 0.005% 내지 0.05% 을 더 포함할 수 있다.
먼저 조성한정의 이유에 대하여 설명한다.
Si은 전기강판의 비저항을 증가시켜 철손을 낮추는 역할을 한다. Si함량이 2.0wt% 미만인 경우 비저항이 감소하게 되어 와전류손이 증가하여 철손특성이 열화되고, 고온소둔시 페라이트와 오스테나트간 상변태가 발생하게 되어 2차재결정이 불안정해질 뿐만 아니라 집합조직이 훼손된다. 한편 Si함량이 4.5wt% 초과인 경우 전기강판의 취성이 증가하고 인성이 감소하여 압연과정중 판파단 발생율이 심화되고, 2차재결정 형성이 불안정해진다.
Al은 열간압연과 열연판소둔시에 미세하게 석출된 AlN이외에도 냉간압연이후의 소둔공정에서 암모니아개스에 의해서 도입된 질소이온이 강중에 고용상태로 존재하는 Al, Si, Mn과 결합하여 (Al,Si,Mn)N 및 AlN형태의 질화물을 형성하여 결정립 성장 억제제의 역할을 수행한다. 본 발명의 일 실시예에서는 Al을 결정립 성장 억제제로 사용하지 않을 수 있으므로 Al을 임의로 첨가하지 않을 수 있다. 그러나, Al이 첨가될 경우 Al에 의한 자성향상의 효과를 기대할 수 있으므로 Al이 첨가된다면, 0.005% 내지 0.040%일 수 있다. 0.005wt% 미만인 경우는 결정립 성장 억제제의 효과를 기대할 수 없고, 0.040%초과인 경우는 조대한 질화물을 형성하여 결정립 성장 억제력이 떨어지게 된다.
Mn은 비저항을 증가시켜 와전류손을 감소시킴으로써 철손을 감소시키는 효과도 있으며, Si과 함께 질화처리에 의해서 도입되는 질소와 반응하여 (Al,Si,Mn)N의 석출물을 형성함으로써 1차재결정립의 성장을 억제하여 2차재결정을 일으킬 수 있다. 본 발명의 일 실시예에서는 (Al,Si,Mn)N 을 결정립 성장 억제제로 사용하지 않을 수 있으므로 Mn을 임의로 첨가하지 않을 수 있다. 그러나 Mn이 첨가된다면 Mn에 의한 자성향상의 효과를 기대할 수 있으므로 0.001wt% 내지 0.20wt% 첨가될 수 있다. 0.001wt% 미만인 경우 자성 향상의 효과를 기대하기 어렵고, 0.20wt% 초과 첨가시에는 강판 표면에 Fe2SiO4이외에 (Fe, Mn) 및 Mn 산화물이 다량 형성되어 고온소둔중에 형성되는 베이스코팅 형성을 방해하여 표면품질을 저하시키게 되고, 고온소둔공정에서 페라이트와 오스테나이트간 상변태를 유발하기 때문에 집합조직이 심하게 훼손되어 자기적 특성이 크게 열화될 수 있다.
N은 Al과 반응하여 AlN을 형성하는 원소이다. 본 발명의 일 실시예에서는 AlN을 결정립 성장 억제제로 사용하지 않을 수 있으므로 N을 임의로 첨가하지 않을 수 있다.
그러나, AlN에 의한 추가적인 결정립 성장 억제효과를 기대할 수 있으므로 N이 첨가된다면, 제강단계에서 0.001wt% 내지 0.01wt%일 수 있다.
0.001%wt%미만인 경우 결정립 성장 억제효과를 발휘하기 어렵고, 0.01wt%를 초과하면 열연이후의 공정에서 질소확산에 의한 Blister라는 표면결함을 초래하고, 슬라브 상태에서 질화물이 너무 많이 형성되어 압연이 어려워진다.
C은 페라이트 및 오스테나이트간 상변태를 야기하는 원소로서 취성이 강해 압연성이 좋지않은 전기강판의 압연성 향상을 위해 필수적인 원소이나, 최종제품에 잔존하게 될 경우 자기적 시효효과로 인해 형성되는 탄화물이 자기적 특성을 악화시킨다. 상술한 Si함량의 범위에서 C이 0.03wt%미만인 경우 페라이트 및 오스테나이트간 상변태가 제대로 작용하지 않을 수 있다. 상술한 Si함량의 범위에서 0.08wt%초과인 경우 탈탄소둔공정에서 잔류 탄소량이 남아 이로 인해 야기되는 상변태현상으로 인해 2차재결정 집합조직의 심하게 훼손되게 되고, 나아가 최종제품을 전력기기에 적용시 자기시효에 의한 자기적 특성의 열화현상을 초래할 수 있다.
S는 Mn과 반응하여 MnS을 형성한다. 그러나 본 발명의 일 실시예에서는 MnS를 결정립 성장 억제제로 사용하지 않을 수 있으므로 S를 임의로 첨가하지 않을 수 있다. 그러나 S가 첨가된다면 MnS에 의한 결정립 성장 억제효과를 기대할 수 있으므로 제강단계에서 S는 0.001wt% 내지 0.01wt%첨가될 수 있다. 0.001wt% 미만인 경우 결정립 성장 억제효과를 기대하기 어려우며, 0.01wt%초과인 경우 MnS석출물들이 슬라브 중심부에 편석하여 이후 공정에서의 미세조직을 제어하기가 어렵다.
P는 결정립계에 편석하여 결정립계의 이동을 방해하고 동시에 결정립 성장을 억제하는 보조적인 역할이 가능하며, 미세조직측면에서 {110}<001>집합조직을 개선하는 효과가 있다. P의 함량이 0.005wt% 미만이면 첨가효과가 없으며, 0.05wt%이상 첨가하면 취성이 증가하여 압연성이 저하된다.
Mo는 압연 시 입계 취성에 의해 발생되는 판파단을 방지하여 압연성을 향상시킨다. 또한 Mo가 첨가되면 결정립계에 편석되어 두 grain boundary cohesive energy를 높여주는 역할을 한다. 압연 중 강판이 강한 변형을 받을 때, 상대적으로 약한 입계가 파괴되는 판파단이 발생하는데, Mo가 첨가되는 경우 grain boundary cohesive energy가 증가하여 입계 강도가 증가되고 가공성이 우수해진다.
방향성 전기강판에서 2차 재결정을 일으키는 Goss입자들은 열간압연 시 생성되어 냉간압연 및 1차 재결정 열처리 후에도 시편 표면부에 남게 되어 2차 재결정을 일으킨다고 알려져있다. 방향성 전기강판의 열간압연 시 Mo가 첨가되게 되면 열간압연 표면부의 조직에 정확한 방위의 Goss입자가 많이 형성되고, 1차 재결정 열처리 후에도 그 입자들이 많이 남게 되어 2차 재결정을 일으킬 Goss입자들이 증가하게 된다. 따라서, 2차 재결정 후 결정립 크기가 감소하게 되고 와전류손이 작아지기 때문에 최종제품의 철손이 감소하게 되고, 정확한 방위의 Goss입자들이 많이 성장하기 때문에 자속밀도 또한 높아지게 된다.
또한, Mo는 결정립계에 편석되어 결정립 성장을 억제하는 역할을 하며, 미세화된 1차 재결정 미세조직의 결정립 성장 구동력을 억제하는 억제효과를 향상시킬 뿐만 아니라, 2차 재결정이 고온에서 일어날수 있도록 안정적으로 제어해주는 역할을 하기 때문에 더 정확한 방위의 Goss입자들을 성장시키는 역할을 하여 자속밀도를 높여주게 된다. Mo는 그 원자의 크기가 상대적으로 크고 녹는점이 2623℃로 매우 높기 때문에 철에서의 확산 속도가 느려서 고온까지 그 편석효과를 잘 유지시킬 수 있다.
이러한 Mo의 함량이 0.01wt%미만으로 함유될 경우 자성향상의 효과를 기대하기 어렵다. 0.10wt%를 초과할 경우 결정립 성장 구동력을 증가시키기 위해 1차 재결정 미세조직의 결정립 크기를 감소시켜야 하므로 탈탄소둔을 낮은 온도에서 실시해야 하고, 이로 인해 적절한 산화층을 제어할 수 없다.
Sn은 결정립계 편석원소로서 결정립계의 이동을 방해하는 원소이다. Mo와 함께 첨가될 경우 1차 재결정 집합조직에 있어서 고스방위의 결정립 분율을 증가시키고, 2차재결정 미세조직의 크기를 감소시켜 와전류손을 감소시킨다.
Sn의 함량이 0.02wt%미만이면 첨가 효과가 없으며, 0.08wt%초과할 경우 결정립 성장 구동력을 증가시키기 위해 1차 재결정 미세조직의 결정립 크기를 감소시켜야 하므로 탈탄소둔을 낮은 온도에서 실시해야 하고, 이로 인해 적절한 산화층을 제어할 수 없다. 또한 취성이 증가할 수 있다.
상기와 같은 슬라브를 가열한다. 상기 슬라브 가열시 가열온도는 1050℃내지 1250℃일 수 있다. 상기 슬라브 가열시 슬라브에 질소의 재고용이 이루어 지며, 이때, 슬라브에 재고용 되는 질소의 총합량은 중량%로, 0.0020% 내지 0.0070%일 수 있다.
상기 슬라브를 가열한 이후 열간압연 하여 열연강판을 제조한다. 또한 열연강판을 제조한 이후 900℃내지 1050℃에서 열연판 소둔 하는 단계를 더 포함할 수 있다.
이후 상기 강판을 냉간 압연한다. 상기 냉간압연은 Goss 집적율 향상을 위하여 1회의 냉간압연에 의하여 목표로 하는 두께까지 압연할 수 있다.
냉간 압연이 완료된 냉연판은 탈탄 소둔 및 질화 소둔한다.
상기 탈탄 소둔 및 질화 소둔은 탈탄 소둔이 완료된 이후 질화 소둔하거나, 탈탄 소둔 및 질화 소둔을 동시에 실시하는 동시 탈탄 질화 소둔일 수 있다.
상기 탈탄 소둔 및 질화 소둔은 800~950℃의 온도범위에서 수행하는 것 일 수 있다.
상기 탈탄 소둔 및 질화 소둔이 완료된 강판의 결정립의 크기는 15~25㎛일 수 있다.
탈탄 소둔 및 질화 소둔이 완료된 강판은 2차 재결정 소둔한다.
상기 2차 재결정 소둔은 승온단계 및 균열단계로 이루어진다.
상기 승온단계에서 승온은 1100℃내지 1300℃까지 이루어지며 질소와 수소의 혼합 분위기에서 실시될 수 있다.
또한, 상기 균열단계는 수소 분위기에서 이루어 질 수 있다.
이렇게 하여 상기 2차 재결정 소둔이 완료된 전기강판의 결정립의 크기는 10mm 내지 30mm 일 수 있다.
이하, 실시예를 통해 상세히 설명한다. 단 하기의 실시예는 본 발명을 예시하는 것일 뿐, 본 발명의 내용이 하기의 실시예에 의하여 한정되는 것은 아니다.
[실시예1]
Si:3.2wt%, C:0.055wt%, Mn:0.01wt%, S:0.0048wt%, N:0.0045wt%, Al:0.028wt%, P:0.028wt%, 그리고 Mo와 Sn을 표 1처럼 변화시키고 나머지 성분은 잔부 Fe와 기타 불가피하게 함유되는 불순물을 함유하는 방향성 전기강판을 진공 용해한 후 잉곳 만들었다.
이어서 1200℃ 의 온도로 가열한 다음 두께 2.3mm로 열간압연하였다. 열연판은 1050℃의 온도로 가열한 후 950℃ 에서 180초간 유지하여 열연판 소둔을 실시하고 물에 급냉하였다.
이후 산세한 후 0.23mm 두께로 1회 강 냉간압연하고, 냉간압연된 판은 870℃ 의 온도로 습한, 수소와 질소 및 암모니아 혼합 가스 분위기에서 180초간 유지하여 질소함량이 0.0200wt%가 되도록 동시 탈탄 질화 소둔 처리하였다.
이 강판에 소둔분리제인 MgO를 도포하여 코일상으로 최종소둔하였다. 최종소둔은 1200℃ 까지는 25 부피% 질소 + 75 부피% 수소의 혼합분위기로 하였고, 1200℃ 도달후에는 100 %수소분위기에서 10시간 이상 유지 후 노냉하였다. 각각의 조건에 β각, 자기적 특성(W17/50, B8)을 측정한 값은 표 1과 같다.
Mo(wt%) Sn(wt%) Mo+0.5Sn(wt%) 철손
(W17/50, W/kg)		 자속밀도
(B8,Tesla)		 β각 구분
0.021 0.008 0.025 0.920 1.897 3.6 비교재 1
0.018 0.021 0.0285 0.923 1.893 3.7 비교재 2
0.012 0.034 0.029 0.910 1.899 3.3 비교재 3
0.034 0.086 0.077 0.915 1.895 3.4 비교재 4
0.020 0.098 0.069 0.926 1.880 3.7 비교재 5
0.023 0.040 0.043 0.872 1.923 2.5 발명재 1
0.018 0.027 0.0315 0.886 1.916 2.7 발명재 2
0.024 0.076 0.062 0.832 1.932 1.8 발명재 3
0.035 0.045 0.0575 0.755 1.948 1.4 발명재 4
0.038 0.051 0.0635 0.789 1.940 1.4 발명재 5
0.044 0.076 0.082 0.762 1.947 1.4 발명재 6
0.053 0.041 0.0735 0.801 1.930 1.5 발명재 7
0.062 0.041 0.078 0.798 1.935 1.6 발명재 8
0.058 0.072 0.094 0.782 1.938 1.9 발명재 9
0.072 0.078 0.111 0.881 1.917 2.4 발명재 10
0.086 0.022 0.097 0.856 1.921 2.2 발명재 11
0.088 0.058 0.117 0.867 1.911 2.6 발명재 12
0.092 0.063 0.1235 0.921 1.897 3.4 비교재 6
0.095 0.074 0.132 0.934 1.885 3.6 비교재 7
0.096 0.079 0.1355 0.932 1.886 3.8 비교재 8
0.121 0.045 0.1435 0.938 1.884 4.0 비교재 9
0.132 0.061 0.1625 0.945 1.880 4.2 비교재 10
상기 표 1에서 확인할 수 있는 바와 같이 Sn: 0.02~0.08%, Mo: 0.01~0.1%을 함유하고 Mo(wt%)+0.5Sn(wt%)가 0.03 내지 0.12인 범위를 갖는 발명재가 비교재와 비교할 때 현격한 자기적 특성 향상이 있음을 알 수 있다.
이상 본 발명의 실시예를 설명하였지만, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명이 그 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다.
그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다. 본 발명의 범위는 상기 상세한 설명보다는 후술하는 특허청구범위에 의하여 나타내어지며, 특허청구범위의 의미 및 범위 그리고 그 균등 개념으로부터 도출되는 모든 변경 또는 변경된 형태가 본 발명의 범위에 포함되는 것으로 해석되어야 한다.

Claims (18)

  1. 중량%로, Si: 2.0 내지 4.5%, C: 0.03% 내지 0.08%, Sn: 0.02% 내지 0.08%, Mo: 0.01 내지 0.1%, Al: 0.005% 내지 0.040%, Mn: 0.001% 내지 0.20%, N: 0.001% 내지 0.01%, S: 0.001% 내지 0.01%, P: 0.005% 내지 0.05%, 잔부는 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하되,
    Mo(wt%)+0.5Sn(wt%)의 값이 0.03 내지 0.12 인 방향성 전기강판.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 전기강판은 결정립계에 편석된 Mo를 포함하는 방향성 전기강판.
  3. 삭제
  4. 제 2 항에 있어서,
    상기 전기강판의 결정립의 크기는 10mm 내지 30mm인 방향성 전기강판.
  5. 제 4 항에 있어서,
    β각은 3° 이하인 방향성 전기강판.
    (여기서, β각이란 압연 직각 방향을 축으로 [001]방위와 압연 방향간의 각도를 의미한다. 또한, 여기서, 압연 직각 방향이란, 압연 방향과 폭방향에 모두 수직인 방향을 의미한다)
  6. 중량%로, Si: 2.0 내지 4.5%, C: 0.03% 내지 0.08%, Sn: 0.02% 내지0.08%, Mo: 0.01내지0.1%, Al: 0.005% 내지 0.040%, Mn: 0.001% 내지 0.20%, N: 0.001% 내지 0.01%, S: 0.001% 내지 0.01%, P: 0.005% 내지 0.05%, 잔부는 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고, Mo(wt%)+0.5Sn(wt%)의 값이 0.03 내지 0.12 인 슬라브를 제공하는 단계;
    상기 슬라브를 가열하는 단계;
    상기 가열이 완료된 슬라브를 열간 압연하여 열연판을 제조하는 단계;
    상기 열연판을 냉간 압연하여 냉연판을 제조하는 단계;
    상기 냉연판을 탈탄 소둔 및 질화소둔하는 단계; 및
    상기 탈탄 소둔 및 질화 소둔이 완료된 강판을 2차 재결정 소둔하는 단계;
    를 포함하는 방향성 전기강판의 제조방법.
  7. 제 6 항에 있어서,
    상기 탈탄 소둔 및 질화 소둔은 동시에 실시하는 방향성 전기강판의 제조방법.
  8. 제 7 항에 있어서,
    상기 탈탄 소둔 및 질화 소둔은 800~950℃의 온도범위에서 수행하는 방향성 전기강판의 제조방법.
  9. 제 8 항에 있어서.
    상기 탈탄 소둔 및 질화 소둔이 완료된 강판의 결정립의 크기는 15~25㎛인 방향성 전기강판의 제조방법.
  10. 제 9 항에 있어서,
    상기 슬라브를 가열하는 단계에서 가열온도는 1050℃내지 1250℃인 방향성 전기강판의 제조방법.
  11. 제 10 항에 있어서,
    상기 슬라브를 가열하는 단계에서 슬라브에 재고용 되는 질소의 총량은 중량%로, 0.0020% 내지 0.0070%인 방향성 전기강판의 제조방법.
  12. 제 11 항에 있어서,
    상기 2차 재결정 소둔이 완료된 전기강판의 결정립의 크기는 10mm 내지 30mm인 방향성 전기강판의 제조방법.
  13. 삭제
  14. 삭제
  15. 제 6 항에 있어서,
    상기 열간압연 한 이후 열연판 소둔하는 단계를 더 포함하는 방향성 전기강판의 제조방법.
  16. 제 15 항에 있어서,
    상기 열연판 소둔 단계는 900℃ 내지 1050℃에서 소둔하는 방향성 전기강판의 제조방법.
  17. 제 16항에 있어서,
    상기 2차 재결정 소둔은 승온단계 및 균열단계로 이루어지며, 상기 승온단계에서 1100℃ 내지 1300℃까지 승온이 이루어지며 질소와 수소의 혼합 분위기에서 승온되는 방향성 전기강판의 제조방법.
  18. 제 17 항에 있어서,
    상기 균열단계는 수소 분위기에서 이루어지는 방향성 전기강판의 제조방법.
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