KR101616222B1 - 고탄소 열연 강판 및 그 제조 방법 - Google Patents

고탄소 열연 강판 및 그 제조 방법 Download PDF

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Abstract

질량％ 로, C : 0.20 ∼ 0.48 ％, Si : 0.1 ％ 이하, Mn : 0.5 ％ 이하, P : 0.03 ％ 이하, S : 0.01 ％ 이하, Al : 0.1 ∼ 0.6 ％, Cr : 0.05 ∼ 0.5 ％, B : 0.0005 ∼ 0.0050 ％, Ca : 0.0010 ∼ 0.0050 ％ 를 함유하고, 표면에서부터 판두께 방향으로 0.1 ㎜ 들어간 표층부의 평균 N 량이 0.1 ％ 이상이고, 판두께 중앙부의 평균 N 량이 0.01 ％ 이하이고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖고, 페라이트상과 탄화물로 이루어지고, 페라이트상의 평균 입경이 10 ∼ 20 ㎛, 탄화물의 구상화율이 90 ％ 이상인 마이크로 조직을 갖는 고탄소 열연 강판.

Description

고탄소 열연 강판 및 그 제조 방법{HIGH CARBON HOT-ROLLED STEEL SHEET AND METHOD FOR PRODUCING SAME}
본 발명은, 프레스 성형성과 퀀칭성이 우수한 고탄소 열연 강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
현재, 기어, 트랜스미션, 시트 리클라이너 등의 자동차용 부품은, JIS G 4051 에 규정된 기계 구조용 탄소강 강재인 고탄소 열연 강판을 냉간 프레스 성형 에 의해 원하는 형상으로 성형한 후, 원하는 경도를 확보하기 위해서 퀀칭 처리를 실시하여 제조되고 있다. 그 때문에, 소재의 강판에는, 우수한 프레스 성형성과 퀀칭성이 요구되고 있고, 지금까지 여러 가지 고탄소 열연 강판이 제안되어 있다.
예를 들어, 특허문헌 1 에는, 강 성분으로서 질량％ 로, C : 0.10 ∼ 0.37 ％, Si : 1 ％ 이하, Mn : 1.4 ％ 이하, P : 0.1 ％ 이하, S : 0.03 ％ 이하, sol.Al : 0.01 ∼ 0.1 ％, N : 0.0005 ∼ 0.0050 ％, Ti : 0.005 ∼ 0.05 ％, B : 0.0003 ∼ 0.0050 ％ 를 함유하고, B － (10.8/14)N* ≥ 0.0005 ％, N* ＝ N － (14/48)Ti, 단, 우변 ≤ 0 인 경우, N* ＝ 0 을 만족하고, 잔부 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지고, 강 중 석출물인 TiN 의 평균 입경이 0.06 ∼ 0.30 ㎛ 이고, 또한 퀀칭 후의 구오스테나이트 입경이 2 ∼ 25 ㎛ 인 퀀칭 후의 충격 특성이 우수한 열연 강판이 개시되어 있다.
또, 특허문헌 2 에는, 질량％ 로, C : 0.15 ∼ 0.40 ％, Si ≤ 0.35 ％, Mn : 0.6 ∼ 1.50 ％, P ≤ 0.030 ％, S ≤ 0.020 ％, Ti : 0.005 ∼ 0.1 ％, sol.Al : 0.01 ∼ 0.20 ％, N : 0.0020 ∼ 0.012 ％, B : 0.0003 ∼ 0.0030 ％, 단, B ≤ 0.0032 － 0.014 × sol.Al － 0.029 × Ti, 잔부가 실질적으로 Fe 로 이루어지는 강 조성을 갖는 판두께 6 ㎜ 이하의 열연 강판을, 소성 가공 후, Ac3 ∼ 950 ℃ 의 온도역에서 균열 (均熱) 한 후, 수중 혹은 오일 중에 퀀칭하는 성형성과 인성 (靭性) 이 우수한 템퍼링 생략형 Ti-B 계 고탄소 박강판의 제조 방법이 개시되어 있다.
또한, 특허문헌 3 에는, 질량％ 로, C : 0.20 ∼ 0.48 ％, Si : 0.1 ％ 이하, Mn : 0.20 ∼ 0.60 ％, P : 0.02 ％ 이하, S : 0.01 ％ 이하, sol.Al : 0.1 ％ 이하, N : 0.005 ％ 이하, Ti : 0.005 ∼ 0.05 ％, B : 0.0005 ∼ 0.003 ％, Cr : 0.05 ∼ 0.3 ％ 를 함유하고, Ti － (48/14)N ≥ 0.005 (식 중의 원소 기호는 각각의 원소의 함유량의 질량％ 를 나타낸다) 를 만족하고, 잔부 Fe 및 불가피적 불순물인 조성과, 페라이트 평균 입경이 6 ㎛ 이하, 탄화물 평균 입경이 0.1 ㎛ 이상 1.20 ㎛ 미만, 탄화물을 실질적으로 함유하지 않는 페라이트 입자의 체적률이 5 ％ 이하인 조직을 갖는 고탄소 열연 강판이 개시되어 있다.
일본 특허 제4265582호 일본 공개특허공보 평5-98356호 일본 공개특허공보 2005-97740호
그러나, 특허문헌 1 ∼ 3 에 기재된 고탄소 열연 강판에서는, 연성의 저하나 퀀칭 후에 강판 표층부의 경도 저하가 관찰되고, 우수한 프레스 성형성과 퀀칭성을 안정적으로 구비시키는 것이 곤란하다.
본 발명은, 우수한 프레스 성형성과 퀀칭성, 특히 강판 표층부의 퀀칭성을 안정적으로 구비하는 고탄소 열연 강판 및 그 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.
본 발명자들은, 상기의 목적을 달성하기 위하여 예의 검토한 결과, 이하를 알아냈다.
i) 페라이트상과 탄화물로 이루어지는 마이크로 조직으로 하고, 또한 페라이트상의 평균 입경을 10 ∼ 20 ㎛, 탄화물의 구상화율을 90 ％ 이상으로 하면, 연질화되고, 연성 향상을 확실하게 도모할 수 있고, 우수한 프레스 성형성이 안정적으로 얻어진다.
ii) Al 량을 0.1 질량％ 이상으로 하고, 질소 가스 주체의 분위기 중에서 탄화물을 구상화하기 위한 어닐링 (이후, 간단히 구상화 어닐링이라고 부른다) 을 실시하면 강판 표층부의 평균 N 량이 0.1 질량％ 이상이 되고, 퀀칭 후의 강판 표층부의 경도 저하가 억제되고, 우수한 퀀칭성이 안정적으로 얻어진다.
본 발명은, 이와 같은 지견에 기초하여 이루어진 것으로서, 질량％ 로, C : 0.20 ∼ 0.48 ％, Si : 0.1 ％ 이하, Mn : 0.5 ％ 이하, P : 0.03 ％ 이하, S : 0.01 ％ 이하, Al : 0.1 ∼ 0.6 ％, Cr : 0.05 ∼ 0.5 ％, B : 0.0005 ∼ 0.0050 ％, Ca : 0.0010 ∼ 0.0050 ％ 를 함유하고, 표면에서부터 판두께 방향으로 0.1 ㎜ 들어간 표층부의 평균 N 량이 0.1 ％ 이상이고, 판두께 중앙부의 평균 N 량이 0.01 ％ 이하이고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성 (chemical composition) 을 갖고, 페라이트상과 탄화물로 이루어지고, 상기 페라이트상의 평균 입경이 10 ∼ 20 ㎛, 상기 탄화물의 구상화율이 90 ％ 이상인 마이크로 조직을 갖는 고탄소 열연 강판을 제공한다.
본 발명의 고탄소 열연 강판에서는, 추가로 질량％ 로, Cu, Ni, Mo 중 적어도 1 종 : 합계로 2 ％ 이하, 혹은 Ti, V 중 적어도 1 종 : 합계로 0.10 ％ 이하를, 개별적으로 혹은 동시에 함유시킬 수도 있다.
본 발명의 고탄소 열연 강판은, 상기의 성분 조성을 갖는 강을, 조 (粗) 압연 후, 850 ∼ 950 ℃ 의 마무리 온도 (hot rolling finishing temperature) 에서 열간 압연하고, 500 ℃ 이상의 권취 온도 (coiling temperature) 에서 권취한 후, 산세하고, 50 vol.％ 이상의 질소 가스를 함유하는 분위기 중, 680 ℃ 이상 Ac1 변태점 이하의 어닐링 온도에서 구상화 어닐링을 실시함으로써 제조할 수 있다.
본 발명에 의해, 우수한 프레스 성형성과 퀀칭성, 특히 강판 표층부의 퀀칭성을 안정적으로 구비하는 고탄소 열연 강판을 제조할 수 있게 되었다. 본 발명의 고탄소 열연 강판은, 기어, 트랜스미션, 시트 리클라이너 등의 자동차용 부품에 바람직하다.
이하에, 본 발명인 고탄소 열연 강판 및 그 제조 방법에 대해 상세하게 설명한다. 또한, 성분의 함유량의 단위인「％」는 특별히 언급하지 않는 한「질량％」를 의미하는 것으로 한다.
1) 성분 조성
C : 0.20 ∼ 0.48 ％
C 는, 퀀칭 후의 경도를 얻기 위하여 중요한 원소이다. 프레스 성형·퀀칭 후의 자동차용 부품에 필요로 되는 경도를 얻기 위해서는, C 량을 적어도 0.20 ％ 이상으로 할 필요가 있다. 한편, C 량이 0.48 ％ 를 초과하면 경질·저연성화되고, 프레스 성형성이 열화된다. 따라서, C 량은 0.20 ∼ 0.48 ％, 바람직하게는 0.26 ∼ 0.48 ％ 로 한다.
Si : 0.1 ％ 이하
Si 량이 0.1 ％ 를 초과하면 경질·저연성화되고, 프레스 성형성이 열화된다. 따라서, Si 량은 0.1 ％ 이하, 바람직하게는 0.05 ％ 이하로 한다. Si 량은 0 (제로) 이어도 문제없다.
Mn : 0.5 ％ 이하
Mn 량이 0.5 ％ 를 초과하면 경질·저연성화될 뿐만 아니라, 편석에서 기인한 밴드 조직 (band structure) 이 발달하고, 마이크로 조직이 불균일해지기 때문에, 프레스 성형성이 열화된다. 따라서, Mn 량은 0.5 ％ 이하, 바람직하게는 0.4 ％ 이하로 한다. Mn 량은 0 (제로) 이어도 문제없지만, 그라파이트 석출 억제를 위해서는 Mn 량을 0.2 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다.
P : 0.03 ％ 이하
P 량이 0.03 ％ 를 초과하면 프레스 성형성 및 퀀칭 후의 인성이 현저하게 열화된다. 따라서, P 량은 0.03 ％ 이하, 바람직하게는 0.02 ％ 이하로 한다. P 량은 0 (제로) 이어도 문제없지만, 비용 상승 억제를 위해서는 P 량을 0.005 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다.
S : 0.01 ％ 이하
S 량이 0.01 ％ 를 초과하면 프레스 성형성 및 퀀칭 후의 인성이 현저하게 열화된다. 따라서, S 량은 0.01 ％ 이하, 바람직하게는 0.005 ％ 이하로 한다. S 량은 0 (제로) 이어도 문제없다.
Al : 0.1 ∼ 0.6 ％
Al 은, N 와의 화학적 친화력이 크기 때문에, 질소 가스 주체의 분위기 중에서 구상화 어닐링을 실시할 때에 강판 표층부의 평균 N 량이 0.1 ％ 이상이 될 정도로 N 흡수를 촉진하고, 퀀칭 후의 강판 표층부의 경도 저하를 방지하고, 퀀칭성을 향상시킨다. 이러한 효과를 발현시키려면, Al 량을 0.1 ％ 이상으로 할 필요가 있다. 한편, Al 량이 0.6 ％ 를 초과하면 고용 강화에 의해 경질·저연성화되고, 프레스 성형성이 열화될 뿐만 아니라, 변태점이 상승하기 때문에 오스테나이트 단상역으로부터의 퀀칭 처리가 곤란해져, 퀀칭성이 저하된다. 따라서, Al 량은 0.1 ∼ 0.6 ％ 로 한다.
Cr : 0.05 ∼ 0.5 ％
Cr 은, 퀀칭성을 높일 뿐만 아니라, 퀀칭성에 유해한 그라파이트의 생성을 억제한다. 이러한 효과를 발현시키려면, Cr 량을 0.05 ％ 이상으로 할 필요가 있다. 한편, Cr 량이 0.5 ％ 를 초과하면 경질·저연성화되고, 프레스 성형성이 열화된다. 따라서, Cr 량은 0.05 ∼ 0.5 ％ 로 한다.
B : 0.0005 ∼ 0.0050 ％
B 는, 퀀칭성을 높이는데, 그러기 위해서는, B 량을 0.0005 ％ 이상으로 할 필요가 있다. 한편, B 량이 0.0050 ％ 를 초과하면, 열간 압연의 부하가 높아져 조업성이 저하됨과 함께, 프레스 성형성의 열화도 초래한다. 따라서, B 량은 0.0005 ∼ 0.0050 ％ 로 한다.
Ca : 0.0010 ∼ 0.0050 ％
Ca 는, 0.1 ％ 이상의 Al 을 함유한 강을 주조할 때에, 용강의 흐름을 원활하게 한다. 이러한 효과를 발현시키려면, Ca 량을 0.0010 ％ 이상으로 할 필요가 있다. 한편, Ca 량이 0.0050 ％ 를 초과하면 개재물이 증가하고, 프레스 성형성이 열화된다. 따라서, Ca 량은 0.0010 ∼ 0.0050 ％ 로 한다.
강판 표면에서부터 판두께 방향으로 0.1 ㎜ 들어간 표층부의 평균 N 량 : 0.1 ％ 이상
상기 서술한 바와 같이, Al 량을 0.1 ％ 이상으로 하고, 질소 가스 주체의 분위기 중에서 구상화 어닐링을 실시하면 강판 표층부의 평균 N 량이 0.1 ％ 이상이 될 정도로 N 흡수가 촉진된다. 이 때문에 표층부는, 퀀칭 처리시에 고용 N (solute N) 량이 증가하고, 퀀칭성 뿐만 아니라 퀀칭 경도도 증대되기 때문에, 퀀칭 후의 강판 표층부의 경도 저하를 방지할 수 있다. Al 량이 0.1 ％ 미만에서는 강판 표층부의 평균 N 량이 0.1 ％ 이상으로는 되지 않아, 퀀칭 후의 강판 표층부의 경도 저하를 충분히 방지할 수 없다. 여기서, 강판 표층부란, 강판 표면에서부터 판두께 방향으로 0.1 ㎜ 들어간 곳까지의 영역 전체를 의미한다.
강판 판두께 중앙부의 평균 N 량 : 0.01 ％ 이하
강판 판두께 중앙부의 평균 N 량이 0.01 ％ 를 초과하면, 열간 압연의 단계에서 이미 BN 의 형성이 촉진되고, 퀀칭성을 향상시키는 고용 B 가 충분히 얻어지지 않기 때문에, 퀀칭 처리의 냉각시에 페라이트상의 생성이 촉진되고, 퀀칭 후의 인성이 열화된다. 따라서, 강판 판두께 중앙부의 평균 N 량은 0.01 ％ 이하로 한다. 여기서, 강판 판두께 중앙부의 평균 N 량이란, 구상화 어닐링 전의 강판의 N 량을 의미한다. 또, 강판 판두께 중앙부란, 판두께 1/4 의 위치에서부터 3/4 의 위치 사이로 규정한다. N 량은 0 (제로) 이어도 문제없지만, 비용면을 고려하면 N 량을 0.001 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다.
잔부는 Fe 및 불가피적 불순물로 하는데, 탄화물의 구상화를 촉진하고, 퀀칭성을 향상시킬 목적으로, Cu, Ni, Mo 중 적어도 1 종을 합계로 2 ％ 이하 함유시키거나, 또한, 혹은 별개로 그라파이트의 생성을 억제하고, 퀀칭성을 향상시킬 목적으로, Ti, V 중 적어도 1 종을 합계로 0.10 ％ 이하 함유시킬 수 있다.
2) 마이크로 조직
본 발명에서는, 프레스 성형성을 향상시키기 위하여, 열간 압연 후 구상화 어닐링을 실시하고, 페라이트상과 탄화물로 이루어지는 마이크로 조직으로 할 필요가 있다. 특히, 우수한 프레스 성형성과 퀀칭성을 구비시키려면, 페라이트상의 평균 입경을 10 ∼ 20 ㎛, 탄화물의 구상화율을 90 ％ 이상으로 할 필요가 있다.
여기서, 페라이트상의 평균 입경이란, 강판의 압연 방향의 판두께 단면을 연마 후, 나이탈 (nital) 부식시키고, 주사 전자현미경을 사용하여 판두께 중앙부의 10 개 지점의 위치에 있어서, 1000 배로 조직 관찰하고, 각 위치의 입경을 JIS G 0552 : 1998 에 준거한 절단법에 의해 구하고, 10 개 지점의 입경을 산술 평균한 것이다. 또, 탄화물의 구상화율이란, 상기의 조직 관찰한 각 위치에 있어서, 탄화물의 최대 직경 a 와 최소 직경 b 의 비 a/b 를 계산하고, a/b 가 3 이하인 탄화물의 수의 전체 탄화물 수에 대한 비율 (％) 로 하여 구하고, 10 개 지점의 구상화율을 산술 평균한 것이다.
3) 제조 조건
열간 압연의 마무리 온도 : 850 ∼ 950 ℃
상기의 성분 조성을 갖는 강은, 조압연과 마무리 압연으로 이루어지는 열간 압연하여 원하는 판두께의 강판으로 된다. 이 때, 마무리 온도가 850 ℃ 미만에서는 압연시의 오스테나이트 입자가 미세해지기 때문에, 구상화 어닐링 후의 페라이트상의 평균 입경이 10 ㎛ 미만이 되고, 950 ℃ 를 초과하면 페라이트상의 평균 입경이 20 ㎛ 를 초과한다. 따라서, 열간 압연의 마무리 온도는 850 ∼ 950 ℃ 로 한다.
권취 온도 : 500 ℃ 이상
열간 압연 후의 강판은 권취되는데, 권취 온도가 500 ℃ 미만에서는 구상화 어닐링 후의 페라이트상의 평균 입경 및 탄화물이 미세화되고, 경질·저연성화되어 프레스 성형성이 열화된다. 따라서, 권취 온도는 500 ℃ 이상으로 한다. 또한, 스케일에 의한 표면 성상의 열화를 피하기 위하여, 권취 온도는 750 ℃ 이하로 하는 것이 바람직하다.
구상화 어닐링 : 50 vol.％ 이상의 질소 가스를 함유하는 분위기 중, 680 ℃ 이상 Ac1 변태점 이하의 어닐링 온도
권취 후의 강판에는, 산세에 의한 스케일 제거 후, 탄화물을 구상화하고, 원하는 페라이트상의 평균 입경으로 함과 함께, 강판 표층부의 평균 N 량을 0.1 ％ 이상으로 하기 위하여, 50 vol.％ 이상의 질소 가스를 함유하는 분위기 중, 680 ℃ 이상 Ac1 변태점 이하의 어닐링 온도에서 구상화 어닐링이 실시된다. 이 때, 분위기 중의 질소 가스량이 50 vol.％ 미만인 경우에는, 강판 표면에서부터 판두께 방향으로 0.1 ㎜ 들어간 표층부의 평균 N 량을 0.1 ％ 이상으로 할 수 없다. 또, 어닐링 온도가 680 ℃ 미만인 경우에는, 탄화물의 구상화율을 90 ％ 이상으로 할 수 없다. 또한, 어닐링 온도가 Ac1 변태점을 초과하는 경우에는, 가열 중에 오스테나이트상이 발생하고, 냉각 중에 펄라이트가 생성되고, 프레스 성형성이 열화된다. 따라서, 구상화 어닐링은, 50 vol.％ 이상의 질소 가스를 함유하는 분위기 중, 680 ℃ 이상 Ac1 변태점 이하의 어닐링 온도에서 실시할 필요가 있다. 또한, 상기의 온도로 유지하는 어닐링 시간은 20 ∼ 40 시간이 바람직하다. 또, Ac1 변태점은, 예를 들어, 가열 속도 100 ℃/hr 의 포마스터 (formastor) 실험으로 열팽창 곡선을 구하고, 그 변화점에 의해 구할 수 있다.
본 발명의 성분 조성을 갖는 고탄소강을 용제하려면, 전로, 전기로 어느 쪽도 사용할 수 있다. 또, 이렇게 하여 용제된 고탄소강은, 조괴-분괴 압연 또는 연속 주조에 의해 슬래브로 된다. 슬래브는, 통상적으로 가열된 후, 열간 압연된다. 또한, 연속 주조로 제조된 슬래브의 경우에는, 그대로 혹은 온도 저하를 억제할 목적으로 보열하고, 압연하는 직송 압연을 적용해도 된다. 또, 슬래브를 가열하여 열간 압연하는 경우에는, 스케일에 의한 표면 상태의 열화를 피하기 위하여 슬래브 가열 온도를 1280 ℃ 이하로 하는 것이 바람직하다. 열간 압연에서는, 마무리 온도를 확보하기 위하여, 열간 압연 중에 시트 바 히터 등의 가열 수단에 의해 피압연재의 가열을 실시해도 된다.
실시예
표 1 에 나타내는 강 A 내지 M 의 성분 조성을 갖는 강을 용제하고, 이어서 표 2 에 나타내는 열연 조건에 따라 열간 압연 후, 산세하고, 95 vol.％ 의 질소와 5 vol.％ 의 수소를 함유하는 분위기 중, 표 2 에 나타내는 어닐링 온도에서 구상화 어닐링을 실시하여, 판두께 3.0 ㎜ 의 열연 강판의 시료 1 ∼ 14 를 제조하였다.
이와 같이 하여 제조한 시료에 대해, 강판 표층부의 N 량을 분석함과 함께, 상기의 방법에 의해 페라이트상의 평균 입경과 탄화물의 구상화율을 구하였다. 또, 압연 방향에 평행하게 JIS 13 호 B 인장 시험편을 채취하고, 인장 강도 TS, 전체 연신률 El 을 구하였다. 또한 폭 50 ㎜ × 길이 50 ㎜ 의 시험편을 채취하고, RX 가스 (RX gas) 를 공기에 혼합하여 카본 포텐셜을 강 중 C 량과 동등해지도록 조정한 분위기 중, 870 ℃ 에서 30 초 가열 후 120 ℃ 의 오일 중에 투입하는 퀀칭 처리를 실시하고, 강판 표층부의 로크웰 C 스케일의 경도 (HRC) 를 구하였다.
그리고, 프레스 성형성은 El 에 의해, 퀀칭성은 강판 표층부의 HRC 로 평가했는데, El, HRC 모두, C 량 의존성이 크기 때문에, C : 0.20 ％ 에서는 El ≥ 42 ％, HRC ≥ 35, C : 0.35 ％ 에서는 El ≥ 35 ％, HRC ≥ 45, C : 0.48 ％ 에서는 El ≥ 30 ％, HRC ≥ 45 이면, 프레스 성형성 및 퀀칭성이 우수한 것으로 하였다.
결과를 표 2 에 나타낸다. 페라이트상과 탄화물로 이루어지는 마이크로 조직을 갖고, 강판 표층부의 평균 N 량이 0.1 질량％ 이상, 페라이트상의 평균 입경이 10 ∼ 20 ㎛, 탄화물의 구상화율이 90 ％ 이상인 본 발명예는, 프레스 성형성 및 퀀칭성이 우수한 것을 알 수 있다.
Figure 112014072650177-pct00001
Figure 112014072650177-pct00002

Claims (5)

  1. 질량％ 로, C : 0.20 ∼ 0.48 ％, Si : 0.1 ％ 이하, Mn : 0.5 ％ 이하, P : 0.03 ％ 이하, S : 0.01 ％ 이하, Al : 0.13 ∼ 0.6 ％, Cr : 0.05 ∼ 0.5 ％, B : 0.0005 ∼ 0.0050 ％, Ca : 0.0010 ∼ 0.0050 ％ 를 함유하고, 표면에서부터 판두께 방향으로 0.1 ㎜ 들어간 표층부의 평균 N 량이 0.1 ％ 이상이고, 판두께 중앙부의 평균 N 량이 0.01 ％ 이하이고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖고, 페라이트상과 탄화물로 이루어지고, 상기 페라이트상의 평균 입경이 10 ∼ 20 ㎛, 상기 탄화물의 구상화율이 90 ％ 이상인 마이크로 조직을 갖는 고탄소 열연 강판.
  2. 제 1 항에 있어서,
    추가로, 질량％ 로, Cu, Ni, Mo 중 적어도 1 종 : 합계로 2 ％ 이하를 함유하는 고탄소 열연 강판.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    추가로, 질량％ 로, Ti, V 중 적어도 1 종 : 합계로 0.10 ％ 이하를 함유하는 고탄소 열연 강판.
  4. 제 1 항 또는 제 2 항에 기재된 성분 조성을 갖는 강을, 조압연 후, 850 ∼ 950 ℃ 의 마무리 온도에서 열간 압연하고, 500 ℃ 이상의 권취 온도에서 권취한 후, 산세하고, 50 vol.％ 이상의 질소 가스를 함유하는 분위기 중, 680 ℃ 이상 Ac1 변태점 이하의 어닐링 온도에서 탄화물의 구상화 어닐링을 실시하는 고탄소 열연 강판의 제조 방법.
  5. 제 3 항에 기재된 성분 조성을 갖는 강을, 조압연 후, 850 ∼ 950 ℃ 의 마무리 온도에서 열간 압연하고, 500 ℃ 이상의 권취 온도에서 권취한 후, 산세하고, 50 vol.％ 이상의 질소 가스를 함유하는 분위기 중, 680 ℃ 이상 Ac1 변태점 이하의 어닐링 온도에서 탄화물의 구상화 어닐링을 실시하는 고탄소 열연 강판의 제조 방법.
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