KR101576196B1 - 터보차저 및 이를 위한 터빈 케이싱 내 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 특히 디젤 엔진에서 터보차저의 터빈 케이싱 내 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리, 및 터보차저의 터빈 케이싱 내 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리를 구비한 배기가스 터보차저에 관한 것이다.

Description

터보차저 및 이를 위한 터빈 케이싱 내 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리{TURBOCHARGER AND SUBASSEMBLY FOR BYPASS CONTROL IN THE TURBINE CASING THEREFOR}
본 발명은 청구범위 제1항의 전제부에 따른 특히 디젤 엔진에서 터보차저의 터빈 케이싱 내 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리에 관한 것이며, 또한 청구범위 제5항의 전제부에 따른 터보차저의 터빈 케이싱 내 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리를 구비한 배기가스 터보차저에 관한 것이다.
배기가스 터보차저는 피스톤 엔진의 동력을 증가시키기 위한 시스템이다. 배기가스 터보차저에서는 동력을 증가시키기 위해 배기가스의 에너지가 사용된다. 작동 행정 당 혼합물 처리량이 상승함으로써 동력이 증가된다.
터보차저는 필수적으로 샤프트 및 압축기가 구비된 배기가스 터빈으로 이루어지고, 엔진의 흡입관에 배치된 압축기는 샤프트에 결합되며, 배기가스 터빈의 케이싱과 압축기에 위치한 블레이드 휠들이 회전한다.
다단, 즉 적어도 2단의 수퍼차징이 가능하여 배기가스 분출로부터 훨씬 큰 동력을 생성할 수 있는 배기가스 터보차저가 공지되어 있다. 이러한 다단 배기가스 터보차저의 특수한 구성은 매우 동적인 순환 응력에 대한 조절부재, 더 엄밀히 말하면, 예를 들어 특히 플랩판, 레버 또는 스핀들과 같은, 배기가스 터보차저의 터빈 케이싱 내 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리를 포함한다.
배기가스 터보차저의 터빈 케이싱 내 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리는 매우 엄격한 재료 요건을 충족시켜야 한다. 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리의 개별적 구성요소를 형성하는 재료는 열저항성, 다시 말해서 적어도 약 850℃에 이르는 고온에서도 충분한 강도를 제공해야 한다. 또한, 이러한 재료는 주조 중 입자 경계들의 파괴에 대한 양호한 저항성을 가져야 한다. 재료가 입자 경계들의 파괴에 대해 저항성을 가지는 경우, 결과적으로 정밀 주조 중 얇은 벽 두께로도 복잡한 충전 형상들을 구현할 수 있고, 이는 특히 배기가스 터보차저의 터빈 케이싱 내 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리의 미세 형상 부품의 경우 결정적인 기준이 된다. 또한, 오버로드 하에서 부품들이 소성 변형을 일으키지 않고 파괴되지 않도록 재료의 연성이 충분히 높아야 한다.
복류(double-flow) 배기가스 유입 덕트를 구비한 배기가스 터보차저가 DE 10 2007 018 617 A1호에 공지되어 있다.
본 발명의 목적은, 청구범위 제1항의 전제부에 따른 터보차저의 터빈 케이싱 내 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리 및 제5항의 전제부에 따른 터보차저를 제공하는 것으로, 이는 향상된 내온도성을 가지며, 재료의 주조 중 입자 경계들의 파괴에 대한 양호한 저항성을 특징으로 한다. 또한, 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리는 높은 연성을 가지고 안정적이며 마모 가능성이 낮아야 한다.
상기 목적은 청구범위 제1항 및 제10항의 특징들에 의해 달성된다.
본 발명에 따른 설계에 의해 달성되는 터보차저의 터빈 케이싱 내 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리는, 탄화물 미세구조와, 희토류 중 적어도 하나의 원소 또는 하나의 화합물 및/또는 Y2O3의 분산물을 구비한 철계 합금으로 이루어지며, 최종적으로 터빈 케이싱 내 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리를 제공하는 이러한 재료는 특히 양호한 강도 및 안정성을 특징으로 한다. 본 발명에 따른 재료의 안정성은 특히 그 재료가 입자 경계들의 파괴에 대한 높은 저항성을 가진다는 점에서 향상된다. 희토류 중 적어도 하나의 원소 및/또는 하나의 화합물 또는 Y2O3에 의해 입자 경계 응집이 증가하는 것으로 생각된다. 바로 이러한 화학 원소들이 입자 경계들의 측면에서 효과적인 원소들이며 그 제조 동안에도 재료의 안정화를 야기하는 것으로 보인다.
이론에 관련되지 않고, 본 발명에 따른 탄화물 미세구조를 가진 철계 합금은 목적으로 하는 용도에 대해 안정된 특성 프로파일, 엄밀히 말하면 매우 양호한 연성에 따른 충분한 강도를 가지는 것으로 생각된다. 또한, 이러한 재료는 높은 안정성을 보이며 그로 인해 고온, 즉 870℃에 이르는 온도에서 하중 하에서도 마모가 적다.
희토류 중 적어도 하나의 원소 또는 하나의 화합물 및/또는 Y2O3를 철계 합금에 분산시킴으로써, 입자 경계의 파괴가 방지 또는 현저하게 감소된다는 점에서 고온 조건 하에서 격자 슬립을 방지하고 따라서 추가적으로 재료의 안정화를 야기한다는 것이 알려져 있다. 또한, 희토류 원소들 또는 화합물들 및/또는 Y2O3의 미세 분산질은 전위 고정(dislocation anchoring)을 강화하여, 따라서 벽 두께가 매우 얇아도 복잡한 충전 형상을 제조할 수 있도록 재료의 주조 및 최종 형태의 생성 중 재료가 매우 안정적이다.
본 발명에 따른 서브어셈블리는 최대 870℃의 내온도성을 특징으로 하며, 이는 희토류 중 적어도 하나의 원소 또는 하나의 화합물 및/또는 Y2O3와 함께 탄화물 미세구조를 가지는 철계 합금의 안정된 비율 및 재료의 독특한 조성에 기인한다.
또한, 본 발명에 따른 터보차저의 터빈 케이싱 내 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리의 장기적 파괴 강도가 매우 향상된다.
본 발명에 따른 터보차저의 터빈 케이싱 내 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리는, 매우 동적인 순환 응력에 대한 조절 부재 부품, 특히 플랩판, 레버, 부시, 또는 스핀들과 같은 모든 구조적 부품들을 의미하는 것으로 이해된다. 본 발명에 따른 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리는 바람직하게 다단 또는 적어도 2단 배기가스 터보차저에 이용된다.
"희토류" 라는 용어는, 원소 주기율표에서 "란타노이드"로 정의되는 모든 원소들, 즉 본질적으로 란타늄, 세륨, 프라세오디뮴, 사마륨, 유로퓸, 가돌리늄, 테르븀, 디스프로슘, 홀뮴, 에르븀, 툴륨, 이테르븀 및 루테튬을 의미하는 것으로 이해된다.
"원소"라는 용어는 순수 화학 원소 및 그 화합물, 특히 산화물 둘 다를 의미하는 것으로 이해된다.
종속항들은 본 발명의 유리한 양상들을 포함한다.
일 실시형태에 있어서, 철계 합금에 붕소 및/또는 지르코늄을 첨가함으로써, 입자 경계들 상에 비드 형상의 탄화막이 형성되는 것을 방지할 수 있다. 또한, 붕소 원소에 의해, 고상선, 즉 D구조에서 ^구조로 전이선(transformation line)을 낮출 수 있고, 또한 그 결과 재료 입자의 안정성과 강도를 얻을 수 있다.
다른 실시형태에서, 본 발명에 따른 서브어셈블리는, 철계 합금이 티타늄, 탄탈륨 및 탄소(Ti, Ta, C) 원소들을 철계 합금, 즉 전체 합금의 총 중량에 대해 약 5 내지 10 중량%의 총 분획으로 포함하는 것을 특징으로 한다. 이러한 원소들에 의해, 재료 내의 침전물 경도 및 금속간 화합물 형성이 증가한다. 특히, 침전물 경화는 더 높은 공칭 강도를 달성하며, 그 결과 재료 기지는 탄성보다 소성이 낮은 열역학적인 수축 진폭을 겪게 된다. 결과적으로 진동 강도가 높아져, 즉 하중 하에서 재료의 저항이 현저히 증가한다. 티타늄, 탄탈륨 및 탄소 원소들의 분획이 너무 높으면, 즉 10 중량%를 초과하면, 탄화 형성물의 2차 침전물로 인해 재료의 강도가 다시 감소한다. 다시 재료의 탄성이 증가하고, 따라서 공작물의 충분한 안정성이 장기간 보장되지 못한다. 구조적 부품들은 변형되게 된다. Ti, Ta 및 C의 분획이 합금의 총 중량에 대해 5 중량% 미만인 경우, 금속간 화합물의 안정화 분획이 너무 낮아서 공작물의 안정성 향상을 달성할 수 없게 된다.
다른 실시형태에 있어서, 본 발명에 따른 서브어셈블리는, 철계 합금이 란타늄 및 하프늄 원소들을 전체 합금의 총 부피에 대해 최대 2 부피%의 분획으로 포함하는 것을 특징으로 한다. 두 원소의 이러한 부피 기준의 분획에 의해, 재료의 연성이 한층 더 현저히 증가한다. 또한, 입자 경계들과 기지 내에서의 응집 및 접착 비율이 강화됨에 따라 재료의 주조 중 입자 경계들의 파괴가 훨씬 더 효과적으로 방지되거나 또는 파괴가 현저히 감소된다. 또한, 란타늄 및 하프늄 원소들의 분획이 2 부피%를 초과하면 연성에 있어서 새롭고 현저한 증가를 제공하지 않으므로 유익하지 않다.
다른 실시형태에 있어서, 본 발명에 따른 서브어셈블리는, 철계 합금이 란타늄, 하프늄, 붕소, 이트륨 및 지르코늄 원소를 포함하는 것을 특징으로 한다. 이미 언급된 바와 같이, Y2O3는 높은 내온도성의 분산질이며, 강한 전위 결합(dislocation anchoring)을 보이는 동시에 커버층의 접착을 향상시키고, 결과적으로 내산화성도 향상된다. 지르코늄 원소는 또한 입자 경계의 측면에서 효과적인 원소이다. 지르코늄은 추가적으로 결정간 입자 성장을 감소시키고 결과적으로 재료의 연성 및 장기적 파괴 강도를 한층 더 배로 증가시킨다. 동시에, 지르코늄은 입자 경계들 상에서 탄화막 형성을 방지하고, 이러한 탄화막은 재료의 불안정성 및 입자 경계의 파괴로 이어질 수 있다. 놀랍게도, 조합에 있어서 바로 La, Hf, B, Y 및 Zr 원소들이 재료 기지 내의 전위 경향을 현저히 방지하고 그로 인해 공작물의 강도를 증가시키며, 따라서 재료의 마모가능성을 현저히 감소시키는 것이 발견되었다. 이는 구조적 부품들이 하중의 변동에 의해 유도된 파괴의 측면에서 상당한 양(positive)의 시간 지연을 겪게 된다는 것을 의미한다. 결과적으로 구조적 부품들의 유효 수명이 한층 더 현저히 증가될 수 있다.
다른 실시형태에 있어서, 본 발명에 따른 터보차저의 터빈 케이싱 내 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리는 또한 개선된 고온 가스 부식 성능을 특징으로 한다. 본 발명에 따르면 이는 티타늄, 탄탈륨, 크롬 및 코발트 원소를 통해 이루어진다. 이 실시형태에서, 상기 원소들의 총 분획은 합금의 총 중량에 대해 약 22 내지 35 중량%에 이른다. 더 낮은 함량, 즉 약 22 중량% 미만인 경우에는, 고온 가스 부식 성능이 양호하게 달성될 수 없다. 명시된 원소들의 함량이 35 중량%를 초과하는 경우에는 역효과를 가져와서 고온 가스 부식 성능이 다시 저하된다.
다른 실시형태에 따르면, 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리는 다음의 구성요소들을 포함하는 철계 합금의 특정 조성을 특징으로 한다: 0.05 내지 0.35 중량%의 C, 17 내지 26 중량%의 Cr, 15 내지 22 중량%의 Ni, 15 내지 23 중량%의 Co, 1 내지 4 중량%의 Mo, 1.5 내지 4 중량%의 W, 1 내지 3.5 중량%의 Ta, 0.1 내지 0.5 중량%의 Zr, 0.4 내지 1.2 중량%의 Hf, 최대 0.2 중량%의 B, 최대 0.25 중량%의 La, 최대 1 중량%의 Si, 1 내지 2 중량%의 Mn, 0.5 내지 2 중량%의 Nb, 1 내지 2.5 중량%의 Ti, 0.1 내지 0.5 중량%의 N, 합계가 0.04 중량% 미만인 S와 P, 및 철.
개별적인 원소들이 철계 합금에 끼치는 영향이 공지되어 있으나, 놀랍게도, 바로 상술된 조합이 제공하는 재료가 터보차저의 터빈 케이싱 내 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리의 구조적 부품으로 가공되었을 때 특히 안정적인 특성 프로파일을 부여한다는 것을 알아내었다. 이러한 본 발명에 따른 조성의 결과, 주조 중 입자 경계의 파괴에 대해 특히 높은 저항성을 가지는 구조적 부품이 얻어지고, 이는 또한 연성에 대해 매우 양호한 값을 가지는 동시에 높은 강도를 특징으로 한다. 고상선은 현저히 낮아진다. 구조적 부품들은 "LCF 파괴", 부하의 변동 작용 하에서의 파괴에 대해 높은 양의 시간 지연을 특징으로 하며, 결과적으로 구조적 부품의 유효 수명이 현저히 증가한다.
이러한 특정 조성에 대안적으로, 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리는 또한 다음의 구성요소를 포함하는 철계 합금의 추가적인 특정 조성을 특징으로 할 수 있다: 0.05 내지 0.35 중량%의 C, 17 내지 26 중량%의 Cr, 15 내지 22 중량%의 Ni, 15 내지 23 중량%의 Co, 1 내지 4 중량%의 Mo, 1.5 내지 4 중량%의 W, 1 내지 3.5 중량%의 Ta, 0.1 내지 0.5 중량%의 Zr, 0.4 내지 1.5 중량%의 Y2O3, 1.5 내지 3 중량%의 Ti, 최대 1 중량%의 Si, 0.8 내지 2.5 중량%의 Mn, 0.5 내지 1.7 중량%의 Nb, 0.05 내지 0.5 중량%의 N, 합계가 0.05 중량% 미만인 S와 P, 및 철.
이러한 유형의 철계 합금으로 이루어진 구조적 부품은 또한 상기에 명시된 양호한 특성들을 특징으로 한다.
따라서, 이러한 두 가지 특정 조성에 따라 제조된 재료는 다음의 특성을 가진다.
Figure 112011025587643-pct00001
본 발명의 다른 실시형태에 따르면, 본 발명에 따른 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리 또는 그 철계 합금에는 σ상이 존재하지 않는다. 이는 재료의 취화를 방지하고 내구성을 향상시킨다. σ상은 높은 경도를 가진 취성의 금속간 상이다. 이는 원자 반경이 오직 근소한 편차만을 두고 동일한 체심 및 면심 입방 금속이 서로 만날 때 발생한다. 이러한 σ상은 그 취화 작용과 크롬을 제거하는 기지의 특성 때문에 바람직하지 않다. 본 발명에 따른 재료는 σ상이 존재하지 않는다는 것을 특징으로 한다. 결과적으로 재료의 취화가 방지되며 내구성이 향상된다. 합금 재료의 실리콘 함량이 1.3 중량% 미만, 바람직하게는 1 중량% 미만으로 감소된다는 점에서 σ상의 형성이 감소 또는 회피된다. 또한, 조합 내에서 적절한 경우 예를 들어 망간, 질소, 및 니켈과 같은 오스테나이트 형성원소를 이용하는 것이 유리하다.
본 발명에 따르면, 본 발명에 따른 터보차저의 터빈 케이싱 내 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리의 기초가 되는 철계 합금은, 정밀 주조 또는 MIM에 의해 제조될 수 있다. 각각의 재료들은 종래의 WIG, 플라즈마 및 EB에 의해 용접된다. 진공에서 8시간 동안 약 1030 내지 1050℃에서 용액 어닐링함으로써 열처리한다. 배치로(batch furnace)에서 16시간 동안 약 720℃에서 공기 냉각하여 침전물을 경화시킨다.
청구범위 제10항은 독립적으로 다룰 수 있는 물품으로서 배기가스 터보차저의 터빈 케이싱 내 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리를 포함하는 배기가스 터보차저를 정의하며, 이는 상술한 바와 같이, 희토류 중 적어도 하나의 원소 또는 하나의 화합물 및/또는 Y2O3의 분산물 및 탄화물 미세구조를 가진 철계 합금으로 이루어진다.
도 1은 본 발명의 일 실시형태에 따른 터보차저를 부분적으로 도시한 도면이다.
도 2는 터보차저의 조정 플랩의 플랩판의 상면도이다.
도 3은 조정 플랩의 체결 레버 및 스핀들의 상면도이다.
도 4는 체결 레버와 플랩판으로 구성된 조정 플랩의 상면도이다.
도 1은 본 발명의 일 실시형태에 따른 터보차저(1)를 부분적으로 보여주고 있으며, 압축기, 압축기 케이싱, 압축기 샤프트, 베어링 케이싱, 베어링 장치, 및 다른 모든 종래의 부품들에 대해서 더 상세하게 설명할 필요는 없다. 여기에서 2단 배기가스 유입 덕트는 도시되지 않는다. 배기가스 유입 덕트에는 그로부터 분기되는 복류 바이패스 덕트(4)가 구비되며, 이는 터빈 케이싱(2)의 배기가스 출구(5)로 이어진다. 바이패스 덕트(4)는 개폐를 위한 조정 플랩(6)을 가진다.
도 2는 터보차저(1)의 조정 플랩(6)의 플랩판(9)의 상면도이다. 플랩판(9)은 일반적으로 편평한 영역(11)을 가질 수도 있지만, 본 실시형태에서는 원형으로 이루어진다. 또한 플랩판(9)의 상측에는 플랩판(9)에 편심 부착된 타원형의 체결 테넌(10)이 구비되며, 체결 테넌 상에는 체결 헤드(14)가 배치된다.
도 3은 조정 플랩(6)의 체결 레버(8) 및 스핀들(13)의 상면도이다. 체결 레버(8)가 스핀들(13)의 자유단(7)에 체결된다. 스핀들(13)은 조정 플랩(6)의 작동을 위한 작동 부재(상세히 도시되지 않음)에 각도를 이루며 결합된다. 도 3에 도시된 바와 같이, 체결 레버(8)는 판 형상의 설계로 이루어지며, 자유롭게 선택 가능한 각도 (α, 여기에서는 130°)로 스핀들(13)을 향한다. 체결 레버(8)는 그 자유단(15) 영역에 수용 리세스(16)를 가지며, 여기에서 그 형태는 플랩판(9)의 채결 테넌(10)의 타원 형태에 대응하여 타원형으로 이루어진다.
도 4는 체결 레버(8)와 플랩판(9)으로 구성된 조정 플랩(6)의 상면도이다. 도 4는 체결 테넌(10)이 수용 리세스(16)에 배치되고 그러한 배치가 체결 헤드(14)에 의해 고정되어 장착된 조정 플랩(6)을 도시한다. 또한, 도 4는 두 개의 파선으로 표시된 반원(17, 18)에 의해 복류 바이패스 덕트(4)의 덕트들의 위치를 보여주며, 이러한 두 개의 덕트(17, 18)는 격벽(19)에 의해 분리된다. 또한, 제1 덕트(17)의 중심은 점(M1)으로 표시되며, 제2 덕트(18)의 중심은 점(M2)으로 표시된다. 선(Mn)은 체결 헤드(14)의 중심을 가리키며, 치수(A, B)는 체결 레버(8) 상에 편심 장착되는 플랩판(9)의 기하학적 배치에 기인한 레버 암들을 나타낸다.
도면 부호 목록
1 터보차저
2 터빈 케이싱
4 바이패스 덕트
5 배기가스 출구
6 조정 플랩/웨이스트 게이트 플랩
7 스핀들(13)의 자유단
8 체결 레버
9 플랩판
10 플랩판(9)의 체결 테넌
11 플랩판(9)의 편평한 영역
13 스핀들
14 체결 헤드
15 체결 레버(8)의 자유단
16 수용 리세스
17 바이패스 덕트의 제1 덕트
18 바이패스 덕트의 제2 덕트
19 격벽
M1, M2 중심
Mn 체결 헤드의 중심
A, B 레버 암
L 체결 레버(8)의 세로축
α 스핀들(13)과 세로축(L) 사이의 각도

Claims (18)

  1. 터보차저의 터빈 케이싱 내 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리로서, 탄화물 미세구조 및 희토류 중 적어도 하나의 원소 또는 하나의 화합물 및/또는 Y2O3의 분산물을 가진 철계 합금으로 이루어지고,
    상기 철계 합금은 란타늄 및 하프늄 원소를 합금의 총 부피에 대해 최대 2 부피%에 이르는 총 분획으로 포함하며,
    상기 철계 합금은 0.05 내지 0.35 중량%의 C, 17 내지 26 중량%의 Cr, 15 내지 22 중량%의 Ni, 15 내지 23 중량%의 Co, 1 내지 4 중량%의 Mo, 1.5 내지 4 중량%의 W, 1 내지 3.5 중량%의 Ta, 0.1 내지 0.5 중량%의 Zr, 0.4 내지 1.2 중량%의 Hf, 최대 0.2 중량%의 B, 최대 0.25 중량%의 La, 최대 1 중량%의 Si, 1 내지 2 중량%의 Mn, 0.5 내지 2 중량%의 Nb, 1 내지 2.5 중량%의 Ti, 0.1 내지 0.5 중량%의 N, 합계가 0.04 중량% 미만인 S와 P, 및 철의 구성요소를 포함하는 것을 특징으로 하는 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 철계 합금은 이트륨 원소를 포함하는 것을 특징으로 하는 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리.
  3. 터보차저의 터빈 케이싱 내 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리로서, 탄화물 미세구조 및 희토류 중 적어도 하나의 원소 또는 하나의 화합물 및/또는 Y2O3의 분산물을 가진 철계 합금으로 이루어지고,
    상기 철계 합금은 란타늄 및 하프늄 원소를 합금의 총 부피에 대해 최대 2 부피%에 이르는 총 분획으로 포함하며,
    철계 합금은 0.05 내지 0.35 중량%의 C, 17 내지 26 중량%의 Cr, 15 내지 22 중량%의 Ni, 15 내지 23 중량%의 Co, 1 내지 4 중량%의 Mo, 1.5 내지 4 중량%의 W, 1 내지 3.5 중량%의 Ta, 0.1 내지 0.5 중량%의 Zr, 0.4 내지 1.5 중량%의 Y2O3, 1.5 내지 3 중량%의 Ti, 최대 1 중량%의 Si, 0.8 내지 2.5 중량%의 Mn, 0.5 내지 1.7 중량%의 Nb, 0.05 내지 0.5 중량%의 N, 합계가 0.05 중량% 미만인 S와 P, 및 철의 구성요소들을 포함하는 것을 특징으로 하는 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리.
  4. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 철계 합금에 σ상이 존재하지 않는 것을 특징으로 하는 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리.
  5. 배기가스 터보차저로서,
    탄화물 미세구조 및 희토류 중 적어도 하나의 원소 또는 하나의 화합물 및/또는 Y2O3의 분산물을 가진 철계 합금으로 이루어진, 터보차저의 터빈 케이싱 내 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리를 포함하며,
    상기 철계 합금은 란타늄 및 하프늄 원소를 합금의 총 부피에 대해 최대 2 부피%에 이르는 총 분획으로 포함하며,
    상기 철계 합금은 0.05 내지 0.35 중량%의 C, 17 내지 26 중량%의 Cr, 15 내지 22 중량%의 Ni, 15 내지 23 중량%의 Co, 1 내지 4 중량%의 Mo, 1.5 내지 4 중량%의 W, 1 내지 3.5 중량%의 Ta, 0.1 내지 0.5 중량%의 Zr, 0.4 내지 1.2 중량%의 Hf, 최대 0.2 중량%의 B, 최대 0.25 중량%의 La, 최대 1 중량%의 Si, 1 내지 2 중량%의 Mn, 0.5 내지 2 중량%의 Nb, 1 내지 2.5 중량%의 Ti, 0.1 내지 0.5 중량%의 N, 합계가 0.04 중량% 미만인 S와 P, 및 철의 구성요소를 포함하는 것을 특징으로 하는 배기가스 터보차저.
  6. 제5항에 있어서,
    상기 철계 합금은 이트륨 원소를 포함하는 것을 특징으로 하는 배기가스 터보차저.
  7. 배기가스 터보차저로,
    탄화물 미세구조 및 희토류 중 적어도 하나의 원소 또는 하나의 화합물 및/또는 Y2O3의 분산물을 가진 철계 합금으로 이루어진, 터보차저의 터빈 케이싱 내 바이패스 제어를 위한 서브어셈블리를 포함하며,
    상기 철계 합금은 란타늄 및 하프늄 원소를 합금의 총 부피에 대해 최대 2 부피%에 이르는 총 분획으로 포함하며,
    상기 철계 합금은 0.05 내지 0.35 중량%의 C, 17 내지 26 중량%의 Cr, 15 내지 22 중량%의 Ni, 15 내지 23 중량%의 Co, 1 내지 4 중량%의 Mo, 1.5 내지 4 중량%의 W, 1 내지 3.5 중량%의 Ta, 0.1 내지 0.5 중량%의 Zr, 0.4 내지 1.5 중량%의 Y2O3, 1.5 내지 3 중량%의 Ti, 최대 1 중량%의 Si, 0.8 내지 2.5 중량%의 Mn, 0.5 내지 1.7 중량%의 Nb, 0.05 내지 0.5 중량%의 N, 합계가 0.05 중량% 미만인 S와 P, 및 철의 구성요소를 포함하는 것을 특징으로 하는 배기가스 터보차저.
  8. 제5항 내지 제7항 중 어느 한 항에 있어서,
    철계 합금에 σ상이 존재하지 않는 것을 특징으로 하는 배기가스 터보차저.
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