KR101207333B1

KR101207333B1 - 저류강 제조방법

Info

Publication number: KR101207333B1
Application number: KR1020100136174A
Authority: KR
Inventors: 하창수
Original assignee: 주식회사 포스코
Priority date: 2010-12-28
Filing date: 2010-12-28
Publication date: 2012-12-03
Also published as: KR20120074367A

Abstract

본 발명은 저류강을 제조하기 위한 방법에 관한 것으로서, 보다 구체적으로는 전로 내에서 슬래그에 대한 탈류 공정을 실시하여 극소량의 황을 함유하는 극저류강을 용이하게 제조하기 위한 방법에 관한 것이다.
본 발명에 따른 저류강 제조방법은 전로 내에 잔류 슬래그를 마련하는 단계; 전로 내에 산화성 가스를 취입하여 잔류 슬래그 중에 존재하는 황을 제거하는 단계;를 포함한다.
본 발명의 실시예들에 따르면 전로 내에서의 황의 유입경로를 파악하여 전로 정련 공정 단계에서 유입되는 황을 제거시킬 수 있다. 또한 전로 정련 공정에서 효과적으로 탈류 처리를 하여 2차 정련시에 탈류 처리가 필요없이 저류강의 안정적인 생산을 가능하게 함으로써, 2차 정련 공정에서의 추가적인 처리에 의한 용강 온도의 하락, 부원료 사용량의 증가, 물류 간섭 등의 문제점을 해결하여 원가를 절감하고, 조업 시간을 단축하며, 생산성 향상시킬 수 있다.

Description

저류강 제조방법{Method for Manufacturing Steel with Low Sulfur}

본 발명은 저류강을 제조하기 위한 방법에 관한 것으로서, 보다 구체적으로는 전로 내에서 슬래그에 대한 탈류 공정을 실시하여 극소량의 황을 함유하는 극저류강을 용이하게 제조하기 위한 방법에 관한 것이다.

일반적으로 제강 조업은 용선예비처리 공정, 전로 정련 공정, 2차 정련 공정 및 연속주조공정이 순차적으로 이루어진다. 이러한 일련의 제강 조업에서 용선 또는 용강 중 유황의 거동을 살펴보면, 상기 용선예비처리 공정에서 용선 중의 유황은 각종 정련용 플럭스를 사용하는 탈류처리에 의해 상당량이 제거된다. 그리고 나서 용선을 전로에 장입하여 전로 정련 공정을 실시할 때, 용선 속의 황의 농도가 증가하지 않도록 하기 위해 전로 정련 공정 중에 투입되는 고철 중의 황의 농도를 낮추거나 고철을 사용하지 않고 전로 정련 공정을 실시한다. 또는 슬래그의 염기도를 4 이상으로 유지하여 조업한 후, 2차 정련 공정에서 추가로 탈류 처리를 실시한다.

그러나 용선 예비처리 공정에서 용선 중의 황의 농도를 낮추거나, 전로 정련 공정 중에 전로에 장입되는 고철을 규제하고 슬래그의 염기도를 제어하여 조업하여도, 전로에서 출강 후에 저류 용강, 구체적으로는 30 ppm 이하의 용강을 얻기 어려웠는데, 이는 전로 정련 공정 중에 용강에 황의 유입되는 경우가 발생하기 때문이다. 이로 인해 종래의 저류강을 생산하는 기술은 탈류 처리를 2차 정련 공정에서 하는 것에 대해 주로 연구되고 있다. 예를 들면 2차 정련 공정에서 15 ppm 이하의 극저류강을 제조하기 위해 CaO계 플럭스와 Al을 첨가하여 상압 하에 불활성가스를 취입하고 이후 처리 용기를 덮어 대기를 차단하여 분위기 중 산소농도를 10% 이하로 유지되도록 불활성 가스를 취입하는 방법 등을 사용하였다.

종래의 저류강의 제조하는 기술은 2차 정련 공정에 다시 탈류 작업을 실시하는 것이 필수적이었기 때문에, 원가 상승, 조업 시간 증가, 용강 중 황 성분 불안정 등의 문제를 발생시키게 된다.

본 발명은 전로 내에서의 황의 유입경로를 파악하여 전로 정련 공정 단계에서 유입되는 황을 제거시키는 저류강 제조방법을 제공한다.

또한 본 발명은 전로 정련 공정에서 효과적으로 탈류 처리를 하여 2차 정련시에 탈류 처리가 필요없는 저류강 제조방법을 제공한다.

본 발명에 따른 저류강 제조방법은 전로 내에 잔류 슬래그를 마련하는 단계; 전로 내에 산화성 가스를 취입하여 잔류 슬래그 중에 존재하는 황을 제거하는 단계; 용선 예비처리 과정에서 탈황된 용선을 상기 전로에 장입하는 단계; 전로에서 장입된 용선을 정련하는 단계; 정련된 용선을 출강하는 단계;를 포함한다.

본 발명에 따른 저류강 제조방법에 있어서, 정련된 용선을 출강하고, 전로 정련 단계에서 생성된 슬래그를 전로에 잔류시켜 다음 차지에 대한 잔류 슬래그를 마련하는 것이 바람직하다.

본 발명에 따른 저류강 제조방법에 있어서, 산화성 가스는 하기 (1) 및 (2) 식을 만족하도록 취입되는 것이 바람직하다.

L/L₀ < 1.0 …(1)

(L : 산화성 가스 분사에 의해 형성되는 잔류 슬래그의 함몰부 깊이,

L₀ : 잔류 슬래그 층의 깊이)

…(2)

(H : 잔류 슬래그 표면에서 산화성 가스의 취입 높이까지의 거리, D : 전로의 내경, θ : 산화성 가스의 퍼짐각)

본 발명에 따른 저류강 제조방법에 있어서, 산화성 가스는 산소(O₂) 가스를 함유하는 가스를 포함하는 것이 바람직하다.

본 발명에 따른 저류강 제조방법에 있어서, 황을 제거한 후에 상기 잔류 슬래그 내의 황의 농도는, 목표로 하는 용강 내의 황의 농도의 7배 이하로 제어하는 것이 바람직하다.

본 발명의 실시예들에 따르면 전로 내에서의 황의 유입경로를 파악하여 전로 정련 공정 단계에서 유입되는 황을 제거시킬 수 있다.

또한 전로 정련 공정에서 효과적으로 탈류 처리를 하여 2차 정련시에 탈류 처리가 필요없이 저류강의 안정적인 생산을 가능하게 함으로써, 2차 정련 공정에서의 추가적인 처리에 의한 용강 온도의 하락, 부원료 사용량의 증가, 물류 간섭 등의 문제점을 해결하여 원가를 절감하고, 조업 시간을 단축하며, 생산성 향상시킬 수 있다.

도 1은 본 발명에 따른 저류강을 제조하는 전로를 개략적으로 나타내는 개념도이다.
도 2는 본 발명에 따른 저류강 제조 방법을 나타내는 순서도이다.
도 3은 본 발명에 따른 저류강 제조 방법에 의한 슬래그 중의 황의 농도 변화를 나타내는 그래프이다.

이하에서는 도면을 참조하면서 본 발명에 따른 이용한 저류강 제조방법에 관하여 구체적으로 설명한다. 그러나 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이다. 도면상에서 동일 부호는 동일한 요소를 지칭한다.

도 1은 본 발명에 따른 저류강을 제조하는 전로를 개략적으로 나타내는 개념도이며, 도 2는 본 발명에 따른 저류강 제조 방법을 나타내는 순서도이다.

본 발명에 따른 저류강 제조방법은 전로(10) 내에 잔류 슬래그(40)를 마련하는 단계(S 110); 전로(10) 내에 산화성 가스(30)를 취입하여 잔류 슬래그(40) 중에 존재하는 황을 제거하는 단계(S 120); 용선 예비처리 과정에서 탈황된 용선을 전로(10)에 장입하는 단계(S 130); 전로(10)에서 장입된 용선을 정련하는 단계(S 140); 정련된 용선을 출강하는 단계(S 150);를 포함하여 구성된다.

먼저 전로 정련 공정에 대해 살펴보면, 전로 정련 공정(Converter Process)은 선철(용선)로부터 강을 제조하기 위해 제강로로 전로를 사용하는 방법이다. 전로(10)는 탄소로 포화된 용선을 산소를 이용하여 용강으로 정련을 하는 수단이며, 도 1에 도시된 바와 같이 상부가 개구된 항아리형의 노체를 형성한다. 용선 예비처리 공정에서 탈류 처리를 거쳐 황의 농도가 낮아진 용선을 전로(10)에 장입하고, 전로 정련 공정을 통해 탈탄 등의 처리를 수행한다. 전로 정련 공정에서는 탄소와 함께 용선 내에 포함된 불순물들이 제거되는데, 인이나 망간, 실리콘과 같은 비금속 물질, 금속 산화물 등의 불순물이 슬래그라는 일종의 액상 산화물 형태로 제거된다. 슬래그는 용강보다 비중이 낮기 때문에 용강 상부에 부유한다. 전로 정련 공정을 마친 용강을 2차 정련 공정을 위해 전로로부터 출강하여 한 차지(charge)를 완료한다. 이 때 용강을 출강시키고 전로에 잔류한 슬래그 중 일부는 전로에서 배재하고 일부는 전로에 잔류시킨 채 다시 용선 예비처리 공정에서 탈류 처리를 거친 용선을 전로에 장입하고 다음 차지를 실시하고, 계속해서 이와 같은 방식으로 이전 차지의 잔류 슬래그를 포함하여 조업한다. 전로에 잔류한 슬래그를 전량 버리고 조업을 실시하는 경우에는 전로 정련 공정에서 투입되는 생석회의 재화가 불량해져서 종점에서 전로 슬래그의 염기도를 확보하기 어려워져서 용강의 품질이 더 열위해지기 때문에 일정량의 슬래그를 잔류시킨 후 다음 차지를 실시한다.

본 발명에 따른 저류강 제조방법은 전로(10) 내에 잔류 슬래그(40)를 마련하는데(S 110), 상술한 바와 같이 전로 정련을 한 후 용강을 출강하고, 전로 정련 시에 생성된 슬래그 중 일부를 잔류시킬 수 있다.

용선 예비처리 공정에서 탈류한 용선을 전로에 장입하여 정련한 후 전로에서 출강하면, 출강된 용강의 황의 농도는 상승되어 있다. 예를 들어 용선 예비처리 공정을 통해 황의 농도가 20 ppm 이하인 용선을 제조한 후 전로에 장입하고, 전로에 투입하는 고철 중의 황의 농도를 규제하더라도 전로 정련 공정을 마친 후에 용강을 출강하면, 황의 농도가 약 40 ~ 50 ppm 정도인 용강이 얻어진다. 즉 전로 정련 공정 중에 황이 용강 중으로 유입이 되는 것인데, 황의 유입 경로를 면밀히 조사한 결과 대부분의 황은 이전 차지의 잔류 슬래그로부터 유입된다. 따라서 전류 슬래그에 존재하는 황의 농도를 낮추게 되면, 전로 정련 공정 후에 출강된 용강에 존재하는 황의 농도도 낮아지게 된다.

따라서 전로 정련 공정 단계에서 탈류 처리를 실시하는데, 전로(10)에 잔류한 슬래그(40)에 산화성 가스(30)를 취입하여 잔류 슬래그(40) 중에 존재하는 황을 제거한다(S 120). 산화성(30) 가스는 황과의 반응을 보다 원활하게 하기 위해 순수 산소(O₂), 공기 등과 같이 산소(O₂) 가스를 직접 함유하는 가스인 것이 바람직하다. 전로 내에서 황은 산소와 직접 반응하여 SO_X 형태로 제거되는 것이 알려져 있다(예컨대 [S] + O₂ → SO₂(g) ). 즉 산소분압이 높은 경우에서는 가스 형태로 제거가 가능한 것이다. 전로에서 슬래그가 용강과 함께 공존하는 경우에는 산소분압이 용강이 의해 지배되므로 이때 산소 분압은 약 10^-7 기압 정도로 상당히 낮지만 출강이 완료된 후에는 대기와 접촉하므로 산소 분압이 0.2 기압으로 상승하게 된다. 따라서 출강이 완료된 후에 잔류 슬래그(40)에 산소를 반응시키면 슬래그 중의 황을 SO_X 형태로 제거시킬 수 있게 된다.

산화성 가스는 도 1에 도시된 바와 같이 개구된 전로(10) 상측으로 투입된 취입 랜스(20)를 통해 전로 내로 분사될 수 있다. 취입 랜스(20)는 전로(10) 내로 유체를 분사하여 투입하는 수단으로서, 전로(10) 내에 분사하는 유체의 높이를 조절할 수 있고, 유체의 분사속도 등을 조절할 수 있다.

산화성 가스(30)를 분사할 때, 전로(10) 내벽은 탄소를 함유하는 내화물로 구성되어 있으므로 산화성 가스(30)와 쉽게 반응하여 전로 내벽(10)에 용손이 발생할 수 있다. 그러므로 이 경우에 산화성 가스가 전로 내벽에 직접적으로 분사되지 않도록 하는 것이 바람직하다. 전로(10) 하부에는 잔류 슬래그(40)가 장입되어 있고, 산화성 가스(30)가 소정 압력으로 전로(10) 상측에서 수직으로 취입되면, 전로(10) 하부의 잔류 슬래그(40) 표면에는 산화성 가스(30)의 분사 압력에 의해 함몰부(45)에 생성된다. 이 때 함몰부(45)의 깊이(L)가 잔류 슬래그의 장입 높이(L0)보다 커지면, 산화성 가스(30)가 전로(10)의 바닥면에 닿는 것을 의미하므로, 함몰부(45)의 깊이(L)가 잔류 슬래그의 장입 높이(L₀)보다 작아야 되며 아래 식의 관계가 성립한다.

L/L₀ < 1 …………… (1)

그리고 함몰부(45)의 깊이(L)는 취입되는 가스의 분사속도, 취입랜스(20) 노즐의 직경 등과 관련이 있는데, 이들의 관계는 아래 식에 나타낸 바와 같다.

L = Ls?exp(-0.78H/L_S)?ρ_m/ρ_S …………… (2)

L_S = 63(KF/nd)^2/3 …………… (3)

(H : 잔류 슬래그 표면에서 산화성 가스의 취입 높이까지의 거리

ρ_m/ρ_S : 용강과 슬래그의 밀도비

L_S : H=0일 때 함몰부 깊이

K : 취입 랜스 노즐의 공수(노즐 구멍 갯수)에 따른 보정계수

F : 가스 취입속도(Nm/hr)

n : 취입 랜스 노즐의 공수

d : 취입 랜스 노즐의 직경(mm) )

함몰부(45)의 깊이(L)를 결정하기 위해 이들 변수(H, F, n, d 등) 중에서 공정 도중에 제어할 수 있는 것은 잔류슬래그 표면에서 산화성 가스의 취입 높이까지의 거리(H)와, 가스 취입속도(F) 뿐이므로, 나머지 변수가 결정되면 (2) 식과 (3) 식을 만족하도록 H와 F를 조절하여야 한다.

그리고 분사되는 산화성 가스(30)가 전로(10)의 내측벽에도 닿지 않도록 하기 위해서는 산화성 가스(30)의 취입 높이가 지나치게 높거나, 산화성 가스(30)의 퍼짐각(θ)이 지나치게 커지면 안 된다. 이 때, 잔류 슬래그(40) 표면에서 산화성 가스(30)의 취입 높이까지의 거리, 산화성 가스(30)의 퍼짐각을 θ, 전로(10)의 내경을 D라고 하는 경우, 하기 식과 같은 관계가 나타난다.

…………… (4)

퍼짐각 θ는 공기 중에서 약 12 °을 갖는 것으로 알려져 있으므로 전로(10)의 크기가 결정되면, (4)식을 만족시키기 위하여 H(잔류 슬래그 표면에서 산화성 가스의 취입 높이까지의 거리)를 공정 도중에 제어하도록 한다.

잔류 슬래그(40)에 산화성 가스(30)를 취입하여 잔류 슬래그(40) 중에 존재하는 황을 제거한 후, 용선 예비처리 공정에 탈류 처리한 용선을 전로(10)로 장입하고(S 130), 전로 정련 공정을 실시한다(S 140). 전로 정련 공정에서 실시되는 공정은 전술한 바와 같다. 그리고 본 발명에 따르면, 전로(10) 내에서 황은 슬래그의 조성에 따라 슬래그와 용강 간에 분배가 일어난다. 슬래그 중에 존재하는 황과 용강 중에 존재하는 황의 비('황 분배비'라 함)는 온도와 슬래그의 조성에 의해 결정된다. 전로(10)에서 저류강을 생산하기 위해서는 가능한 한 염기도(슬래그 중의 CaO와 SiO₂ 성분의 비율)를 높게 유지하여 슬래그 중으로 많은 황을 이동시켜야 한다. 그런데 전로(10) 내에 존재하는 슬래그는 염기도를 아무리 높게 하더라도 황 분배비가 현저하게 높아지지 않는데, 이것은 투입된 CaO 성분이 슬래그에 녹아 들어갈 수 있는 한계가 있고 또한 슬래그 중에 다량의 산화철이 함유되어 황의 제거에 불리하게 작용하기 때문이다. 그래서 대체로 전로 내에서 CaO 포화된 슬래그가 지니는 황의 분배비는 최대 7 정도로 거의 일정하다. 예를 들어 황이 30 ppm 함유된 용강이 있다면 이와 평형한 슬래그 중의 황의 농도는 대략 210 ppm이 된다. 따라서 전로에서 황이 30 ppm 이하의 극저류강을 생산하기 위해서는 슬래그 중의 황의 농도가 210 ppm 이하, 즉 목표로 하는 황의 농도를 갖는 용강의 7배 이하를 유지해야 한다는 것을 알 수 있다.

정련된 용선, 즉 용강을 전로 외부로 출강한다(S 150). 전로(10)에서 1차 정련을 마친 용강은 래들 등의 처리용기에 수강되어 2차 정련 공정을 통해 여러 가지 합금원소가 첨가되고 특정 성분이 제거되어 원하는 재질의 용강으로 제어한다(S 160). 이 때, 전로 정련 공정에서 탈류 처리가 되어 용강은 목표로 하는 황의 농도를 가지므로, 2차 정련 공정에서 별도의 탈류 처리가 불필요하다.

그리고 전로 정련 공정을 마친 용강을 2차 정련 공정을 위해 전로로부터 출강하여 한 차지를 완료한 다음, 용강을 출강시키고 전로 정련 단계에서 생성된 슬래그를 전로에 잔류시켜 다음 차지에 대한 잔류 슬래그로 사용할 수 있다(S 170). 그리고 나서 다시 전로 내에 잔류하는 잔류 슬래그(40)에 산화성 가스(30)를취입하여 잔류 슬래그 중에 존재하는 황을 제거하고(S 110), 다시 상기의 저류강 제조방법을 반복하여 실시한다.

이하에서는 실시예를 통하여 본 발명에 따른 저류강 제조방법 및 그에 따른 효과에 대해 구체적으로 설명한다. 하기의 실시예들은 본 발명을 설명하기 위한 것일 뿐, 본 발명의 권리범위를 제한하는 것은 아니다.

도 3은 본 발명에 따른 저류강 제조방법에 의한 슬래그 중의 황의 농도 변화를 나타내는 그래프이다.

<실시예 1>

먼저 본 발명의 저류강 제조방법에 따라서, 전로 내 잔류 슬래그 중에 산화성 가스를 취입하여 실제로 황의 제거가 어느 정도 발생하는지를 모의 실험을 통해 조사하였다. 실시예 1은 내경 42 mm인 MgO 도가니 내에 표 1에 나타낸 화학조성을 지닌 슬래그 100 g을 넣고 1600 ℃에서 용융한 후 내경 4 mm 인 알루미나제 튜브(tube)를 슬래그 표면으로부터 25 mm 상부에서 5 liter/min의 속도로 공기 또는 100 % 산소 가스를 공급하였다. 소정 시간마다 슬래그를 채취하여 슬래그 중의 황의 농도를 조사한 결과를 도 3에 나타내었다.

CaO	SiO₂	Al₂O₃	MgO	MnO	TiO₂	P₂O₅	K₂O	T. Fe
41.32	12.9	6.58	6.92	2.68	0.2	2.09	0.02	22.58

<잔류 슬래그의 주요 성분(단위 : wt%)>

도 3에 나타난 바와 같이 산소(또는 공기) 취입개시 2분 만에 약 50 % 정도의 황이 제거되고 시간이 지남에 따라 더 많은 산소가 투입되면서 슬래그 중 황의 농도는 점점 낮아진다는 것을 알 수 있다. 또한 공기나 산소에 한정되지 않고 산소를 함유하는 가스로서 황산화물(SOx)을 형성할 수 있는 물질이라면 본 발명에 사용할 수 있을 것이다.

<실시예 2>

실시예 1을 바탕으로 300 ton 용량의 전로를 대상으로 하여 조업하였다. 전로 정련 공정을 마친 용강의 출강을 완료한 후에 슬래그를 잔류시켰다.취입 랜스(20)를 통해 산소 가스를 잔류 슬래그(40)에 취입하였다. 내화물로 구성된 전로(10) 내벽의 용손을 방지하기 위해 앞의 (1) ~ (4)식을 만족하는 랜스의 가스분사 높이(H) 및 산소 취입속도(F)를 결정하였다. 산소 취입이 끝난 후 전로를 경동하여 슬래그 중의 황 농도를 분석하기 위해 슬래그를 채취하였다. 이후에 고철 및 용선을 장입하여 정상적으로 전로 정련을 실시한 후 용강을 출강하였다. 잔류 슬래그 중의 황 농도와 전로(10)에 장입한 용선 중의 황 농도에 따라 실시예 2a ~ 2c를 설정하고, 비교예들은 전로(10)에서 탈류 처리를 하지 않고 전로 정련만을 실시한 후 용강을 출강하였다. 출강 후 레이들에서 실시예 및 비교예들의 용강 중 황의 농도를 분석하여 효과를 비교하여 그 결과를 표 2에 나타내었다.

	산소취입 속도 (Nm³/hr)	총 취입 산소량 (Nm³)	산소 취입높이 (mm)	장입한 용선 중 [S](ppm)	처리 전 슬래그 중 [S](ppm)	처리 후 슬래그 중 [S](ppm)	출강 후 용강 중 [S](ppm)
실시예 2a	25000	910	15000	17	260	130	22
실시예 2b	25000	890	15000	14	210	85	20
실시예 2c	25000	1000	15000	11	360	170	28
비교예 1	-	-	-	10	210	-	33
비교예 2	-	-	-	10	260	-	38
비교예 3	-	-	-	10	360	-	49
비교예 4	-	-	-	13	260	-	47

비교예에서 전로에 장입한 용선들은 용선 예비처리 공정에서 10 ~ 13 ppm으로 황의 농도를 낮추었으나, 전로(10) 내의 잔류 슬래그(40)로부터 황이 유입되어 출강 후에 용강 중 황의 농도는 33 ~ 47 ppm까지 상승하였다. 용선 예비처리 공정에서 황의 농도 30 ppm 이하의 극저류강으로 탈류를 한다고 하더라도, 황의 농도가 30 ppm을 초과하게 된다. 이로 인해 황 농도 30 ppm 이하의 극저류강을 제조하기 위해서는 2차 정련에서 다시 한번 탈류 처리를 하기 때문에, 원가 상승, 조업 시간 증가, 생산성 저하 등의 문제점이 있다.

반면에 본 발명의 실시예들은 전로에 장입된 용선의 황 농도는 11 ~ 17 ppm인데, 출강 후에 용강 중 황의 농도는 20 ~ 28 ppm으로 황의 농도 증가가 상당히 감소되었다. 그리고 앞서 설명한 바와 같이 탈류 처리 후에 슬래그 중 황의 농도는 출강 후 용강 중 황의 농도에 7배 이하로 제어한다. 본 발명의 실시예들에 따르면, 2차 정련에서 별도의 탈류 처리 없이 전로 정련 공정에서 탈류하여 황 농도 30 ppm 이하의 극저류강을 용이하게 제조할 수 있다.

본 실시예 및 본 명세서에 첨부된 도면은 본 발명에 포함되는 기술적 사상의 일부를 명확하게 나타내고 있는 것에 불과하며, 본 발명의 명세서 및 도면에 포함된 기술적 사상의 범위 내에서 당업자가 용이하게 유추할 수 있는 다양한 변형 예와 구체적인 실시 예는 모두 본 발명의 권리범위에 포함되는 것이 자명하다고 할 것이다.

10 : 전로 20 : 취입 랜스
30 : 산화성 가스 40 : 잔류 슬래그
L : 산화성 가스에 의해 형성되는 잔류 슬래그의 함몰부 깊이
L₀ : 잔류 슬래그의 장입 높이
H : 잔류슬래그 표면에서 산화성 가스의 취입 높이까지의 거리
θ : 산화성 가스의 퍼짐각

Claims

전로에서 슬래그의 탈류 처리를 하는 저류강 제조방법으로서,
전로 내에 잔류 슬래그를 마련하는 단계;
상기 전로 내에 산화성 가스를 취입하여 잔류 슬래그 중에 존재하는 황을 제거하는 단계;
용선 예비처리 과정에서 탈황된 용선을 상기 전로에 장입하는 단계;
상기 전로에서 장입된 용선을 정련하는 단계;
정련된 용선을 출강하는 단계를 포함하고,
상기 산화성 가스는 하기 (1) 및 (2) 식을 만족하도록 취입되는 것을 특징으로 하는 저류강 제조방법.
L/L₀ < 1.0 …(1)
(L : 산화성 가스 분사에 의해 형성되는 잔류 슬래그의 함몰부 깊이,
L₀ : 잔류 슬래그 층의 깊이)

…(2)
(H : 잔류 슬래그 표면에서 산화성 가스의 취입 높이까지의 거리, D : 전로의 내경, θ : 산화성 가스의 퍼짐각)
를 포함하는 저류강 제조방법.
청구항 1에 있어서,
정련된 용선을 출강하고, 전로 정련 단계에서 생성된 슬래그를 전로에 잔류시켜 다음 차지에 대한 잔류 슬래그를 마련하는 저류강 제조방법.
삭제
청구항 1에 있어서,
상기 산화성 가스는 산소(O₂) 가스를 함유하는 가스를 포함하는 저류강 제조방법.
청구항 1에 있어서,
황을 제거한 후에 상기 잔류 슬래그 내의 황의 농도는, 목표로 하는 용강 내의 황의 농도의 7배 이하로 제어하는 저류강 제조방법.