KR101192618B1 - Ｎｉ기 합금용 용접 재료 - Google Patents

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Abstract

C ≤ 0.05 질량%, 8 질량% ≤ Cr ≤ 25 질량%, Fe ≤ 4.0 질량%, W ≤ 15 질량%, 5 질량% ≤ Mo + 1/2(W + Re) ≤ 20 질량%, Co ≤ 20 질량%, 0.01 질량% ≤ Al < 2.0 질량%, 0.01 질량% ≤ Ti < 2.0 질량%, Al + 1/2 Ti ≤ 3.0 질량%, Nb + 1/2 Ta ≤ 1.5 질량%, B ≤ 0.007 질량%, Zr ≤ 0.04 질량%, 0.01 질량% ≤ Si ≤ 0.5 질량%, Mn ≤ 1.0 질량%, P ≤ 0.010 질량%, S ≤ 0.002 질량%, O ≤ 0.005 질량%, 및 잔부를 이루는 Ni 및 불가피한 불순물을 포함하는, Ni기 합금용 용접 재료가 개시되어 있다.

Description

ＮＩ기 합금용 용접 재료{WELDING MATERIAL FOR NI-BASED ALLOY}
본 발명은 Ni기 합금용 용접 재료에 관한 것이고, 상기 용접 재료는 Ni기 합금의 용접을 위해 사용된다.
증기 터빈 및 가스 터빈에서는, 예를 들어, 제조성 및 내열 강도가 우수하고 낮은 열팽창 계수를 갖는 페라이트계 12Cr 강을 주로 사용함으로써 고온을 겪게 되는 로터가 형성되어 왔다. 예를 들어, 도 2 에 도시된 바와 같이, 로터 (210) 는 용융 및 단조에 의해 12Cr 강으로 형성된 일체형 본체이다 (도 2a 참조). 대안적으로, 로터 (220) 는, 고온을 겪게 될 메인 본체부 (221) 가 용융 및 단조에 의해 12Cr 강으로 형성되고, 축 단부 (222) 가 용융 및 단조에 의해 저합금강으로 형성되고, 그 후에 메인 본체부 (221) 및 축 단부 (222) 가 함께 용접되는 방식으로 제조된다 (도 2b 참조).
이와 관련하여, 예를 들어, 증기 터빈에서 열효율을 향상시키기 위해서, 증기의 온도가 더 상승하는 것 (650 ℃ 이상) 이 최근 몇 년간 연구되어 왔다. 650 ℃ 이상의 이러한 고온 증기가 적용될 때, 12Cr 강으로 형성된 로터가 충분한 내열 강도를 달성하는 것은 어렵다. 이를 해결하기 위해서, 예를 들어, 특허 문헌 1 등은 이러한 로터를 위해 낮은 열팽창 계수를 갖는 오스테나이트계 Ni기 합금의 사용을 제안한다.
특허문헌 1 : 일본 공개특허공보 2007-332412호
특허문헌 2 : 일본 공개특허공보 평 3-077791호
특허문헌 3 : 일본 공표특허공보 2005-070612호
특허 문헌 1 등에 제안된 상기에 설명된 Ni기 합금은 다양한 원소 성분을 포함한다. 따라서, 대형 로터가 12Cr 강 등의 경우와 같이 용융 및 단조에 의해 일체형 본체로서 Ni기 합금으로 형성될 때, 다양한 원소 성분이 불균일하게 존재하여서, 편석될 수도 있다.
이와 관련하여, 도 1 에 도시된 로터의 이하의 제조 기술이 고려된다. 구체적으로, 로터 (110) 는, 복수로 분할된 메인 본체부 (111A 및 111B) 가 용융 및 단조에 의해 낮은 열팽창 계수를 갖는 오스테나이트계 Ni기 합금으로 각각 형성되고, 약 600 ℃ 의 축 단부 (112) 가 용융 및 단조에 의해 비교적 고가이지 않은 12Cr 강 또는 저합금강으로 형성되고, 그 후에 메인 본체부 (111A 및 111B) 및 축 단부 (112) 가 함께 용접되는 방식으로 제조된다 (도 1a 참조). 한편, 로터 (120) 는, 복수로 분할된 메인 본체부 (121A 및 121B) 가 용융 및 단조에 의해 Ni기 합금으로 각각 형성되고, 축 단부 (122) 가 용융 및 단조에 의해 저합금강으로 형성되고, 중간부 (123) 가 용융 및 단조에 의해 12Cr 강으로 형성된 다음, 중간부 (123) 를 사이에 개재한 채 메인 본체부 (121A 및 121B) 및 축 단부 (122) 가 함께 용접되는 방식으로 제조된다 (도 1b 참조).
그러나, 낮은 열팽창 계수를 갖는 이러한 오스테나이트계 Ni기 합금 등이 Ni기 합금의 대표적인 용접 재료 (예를 들어, AWS 규격 A5.14 "ERNiCrMo-3" 등) 를 사용하여 용접될 때, Ni기 합금은 용접 동안에 넓은 취성 온도 영역 (BTR)("ERNiCrMo-3" 의 경우에 약 200 ℃) 을 가져서 용접 동안에 고온 균열이 보다 빈번하게 발생할 수도 있다.
이러한 상황 하에서, 본 발명의 목적은, 낮은 열팽창 계수를 갖는 오스테나이트계 Ni기 합금에 대해 용접성이 우수하고, 용접 동안에 고온 균열의 야기가 방지될 수 있는 Ni기 합금용 용접 재료를 제공하는 것이다.
상기에 언급된 문제점을 해결하기 위해 만들어지는 제 1 발명에 따르면, Ni기 합금용 용접 재료는, C ≤ 0.05 질량%, 8 질량% ≤ Cr ≤ 25 질량%, Fe ≤ 4.0 질량%, W ≤ 15 질량%, 5 질량% ≤ Mo + 1/2(W + Re) ≤ 20 질량%, Co ≤ 20 질량%, 0.01 질량% ≤ Al < 2.0 질량%, 0.01 질량% ≤ Ti < 2.0 질량%, Al + 1/2 Ti ≤ 3.0 질량%, Nb + 1/2 Ta ≤ 1.5 질량%, B ≤ 0.007 질량%, Zr ≤ 0.04 질량%, 0.01 질량% ≤ Si ≤ 0.5 질량%, Mn ≤ 1.0 질량%, P ≤ 0.010 질량%, S ≤ 0.002 질량%, O ≤ 0.005 질량%, 및 잔부를 이루는 Ni 및 불가피한 불순물을 포함하는 것을 특징으로 한다.
상기에 언급된 문제점을 해결하기 위해 만들어지는 제 2 발명에 따르면, C ≤ 0.05 질량%, 8 질량% ≤ Cr ≤ 25 질량%, Fe ≤ 4.0 질량%, W ≤ 15 질량%, 5 질량% ≤ Mo + 1/2(W + Re) ≤ 20 질량%, Co ≤ 20 질량%, 0.01 질량% ≤ Al < 2.0 질량%, 0.01 질량% ≤ Ti < 2.0 질량%, Al + 1/2 Ti ≤ 3.0 질량%, 1.5 질량% < Nb ≤ 6.5 질량%, Nb + 1/2 Ta ≤ 6.5 질량%, B ≤ 0.007 질량%, Zr ≤ 0.04 질량%, 0.01 질량% ≤ Si ≤ 0.5 질량%, Mn ≤ 1.0 질량%, P ≤ 0.010 질량%, S ≤ 0.002 질량%, O ≤ 0.005 질량%, 및 잔부를 이루는 Ni 및 불가피한 불순물을 포함하는 것을 특징으로 한다.
제 3 발명에 따른 Ni기 합금용 용접 재료는, 제 2 발명에 따른 Ni기 합금용 용접 재료가 N ≤ 0.03 질량% 및 C + N ≤ 0.05 질량% 을 더 만족시키는 조성을 갖는 것을 특징으로 한다.
제 4 발명에 따른 Ni기 합금용 용접 재료는, 제 2 발명에 따른 Ni기 합금용 용접 재료가 희토류 원소 ≤ 0.01 질량% 를 더 만족시키는 조성을 갖는 것을 특징으로 한다.
본 발명에 따른 Ni기 합금용 용접 재료는 상기에 설명된 조성을 가지므로, 낮은 열팽창 계수를 가지는 오스테나이트계 Ni기 합금 등에 대한 용접성이 우수하면서 용접 동안의 고온 균열의 야기가 방지될 수 있다.
도 1 은 터빈의 로터용 메인 본체부에 Ni기 합금이 사용되는 경우의 로터의 재료를 설명하기 위한 다이아그램을 도시한다.
도 2 는 터빈의 로터의 메인 본체부에 12Cr 강이 사용되는 경우에 로터의 재료를 설명하기 위한 다이아그램을 도시한다.
이하에서, 본 발명에 따른 Ni기 합금용 용접 재료의 실시형태가 설명된다. 각각의 실시형태에서, 앞서 설명된 실시형태에서와 동일한 내용의 설명은 생략된다는 것을 알아야 한다.
제 1 실시형태
제 1 실시형태에 따른 Ni기 합금용 용접 재료는, C ≤ 0.05 질량%, 8 질량% ≤ Cr ≤ 25 질량%, Fe ≤ 4.0 질량%, W ≤ 15 질량%, 5 질량% ≤ Mo + 1/2(W + Re) ≤ 20 질량%, Co ≤ 20 질량%, 0.01 질량% ≤ Al < 2.0 질량%, 0.01 질량% ≤ Ti < 2.0 질량%, Al + 1/2 Ti ≤ 3.0 질량%, Nb + 1/2 Ta ≤ 1.5 질량%, B ≤ 0.007 질량%, Zr ≤ 0.04 질량%, 0.01 질량% ≤ Si ≤ 0.5 질량%, Mn ≤ 1.0 질량%, P ≤ 0.010 질량%, S ≤ 0.002 질량%, O ≤ 0.005 질량%, 및 잔부가 Ni 및 불가피한 불순물인 조성을 갖는다.
C (탄소) 는 고용체를 강화시켜서 인장 강도를 증대시키는 효과를 갖는다. 그러나, C 의 과잉량은 탄화물의 생성에 수반하여 열간 가공성을 저하시키게 된다. 따라서, C 의 함량은 0.05 질량% 이하로 설정된다.
Cr (크롬) 은 내식성을 향상시키는 효과를 갖는다. 그러나, Cr 의 과잉량은 용접 동안에 고온 균열에 대한 민감성의 증가 및 열팽창 계수의 증가를 야기한다. 따라서, Cr 의 함량은 8 ~ 25 질량% 로 설정된다.
Fe (철) 은 Cr 함량이 높은 경우에 발생할 수도 있는, 스케일의 발생을 억제하는 효과를 갖는다. 그러나, Fe 의 과잉량은 고온 강도의 저하 및 열팽창 계수의 증가를 야기한다. 따라서, Fe 의 함량은 4 질량% 이하로 설정된다.
Mo (몰리브덴), W (텅스텐) 및 Re (레늄) 은, 오스테나이트상으로의 고용에 의해 고용체를 강화하여서 고온 강도를 증대시키는 효과와, 열팽창 계수 저하 효과를 갖는다. 그러나, 이들 원소의 총량이 과잉이 되면, 열간 가공성의 저하 및 연성의 저하가 야기된다. 또한, W 가 15 질량% 를 초과할 때, α-W 가 석출되어서 열간 가공성의 저하를 야기한다. 따라서, Mo + 1/2(W + Re) 는 5 ~ 20 질량% 로 설정되고, W 는 15 질량% 이하로 설정된다.
Co (코발트) 는, 오스테나이트상으로의 고용에 의해 고용체를 강화시켜서 강도를 증대시키는 효과를 갖는다. 그러나, Co 의 과잉량은 열간 가공성 및 용접성의 저하를 야기한다. 따라서, Co 의 함량은 20 질량% 이하로 설정된다.
Al (알루미늄), Ti (티타늄) 은 용접시의 탈산소제로서 작용하고, Ni 와 결합함으로써 γ'-상의 형성을 통해 석출 강화의 효과를 갖는다. 또한, Ti 는 열팽창 계수의 저하, 및 γ'-상의 시효 석출 경화 촉진의 효과를 갖는다. 그러나, Al 및 Ti 의 총량이 과잉될 때, 고온 연성이 저하되어서, 용접 동안의 고온 균열이 보다 빈번하게 발생하게 된다. 또한, Al 및 Ti 가 각각 2 질량% 이상이 될 때는, 용접 동안에 용융 풀 (molten pool) 의 표면 상에 슬래그가 부유하고, 용접 금속의 표면에 스케일 피막으로서 견고하게 부착된다. 이는, 융합 불량 등을 야기하여서, 용접 가공성의 저하가 야기된다. 따라서, Al 및 Ti 각각은 0.01 질량% 이상 2.0 질량% 미만으로 설정되고, Al + 1/2 Ti 는 3.0 질량% 이하로 설정된다.
Nb (니오브) 및 Ta (탄탈륨) 은 탄화물을 형성함으로써 연성 저하 균열을 억제하는 효과를 갖고, 또한 Ni 와 결합함으로써 석출 강화상인 γ'-상의 형성을 통해 탄화물과 함께 고온 강도를 증가시키는 효과를 갖는다. 그러나, 너무 많은 양의 Nb 는 용접 동안의 응고 균열의 보다 빈번한 발생을 야기하고, 너무 많은 양의 Ta 는 연성의 저하를 야기한다. 따라서, Nb + 1/2 Ta 은 1.5 질량% 이하로 설정된다.
B (붕소) 는, 결정립계에서의 편석에 의해 고온 강도를 증가시키고, 열간 가공성을 향상시키는 효과뿐만 아니라, Ti 가 풍부한 합금에서의 η-상의 석출을 억제하는 효과도 갖는다. 그러나, B 의 과잉량은 용접성의 저하를 야기한다. 따라서, B 의 함량은 0.007 질량% 이하로 설정된다.
Zr (지르코늄) 은, 결정립계에서의 편석에 의한 고온 강도 증가의 효과를 갖고, 열간 가공성의 향상 효과를 갖는다. 그러나, Zr 의 과잉량은 용접성의 저하를 야기한다. 따라서, Zr 의 함량은 0.04 질량% 이하로 설정된다.
Si (규소) 는 용접시의 탈산소제로서 작용한다. 그러나, Si 의 과잉량은 용접 동안에 응고 균열의 더 빈번한 발생을 야기한다. 따라서, Si 의 함량은 0.01 ~ 0.5 질량% 로 설정된다.
Mn (망간) 은 용접시에 탈산소제로서 작용하고, 용접 동안에 고온 균열을 야기할 수도 있는 S 를 고정함으로써 용접 동안에 고온 균열이 억제되는 탈황 효과를 보인다. 그러나, Mn 의 과잉량은 용접시에 슬래그의 저조한 유동을 야기하여서 용접 가공성을 저하시킨다. 따라서, Mn 의 함량은 1.0 질량% 이하로 설정된다.
P (인) 은 Ni 과 저융점을 갖는 공정체를 형성하여, 용접 동안에 응고 균열의 더 빈번한 발생을 야기한다. 따라서, P 의 함량은 가능한 한 작은 것이 바람직하다. 그러나, P 의 과도한 감소는 비용 효과에 악영향을 준다. 따라서, P 의 함량은 0.010 질량% 이하로 설정된다.
S (황) 은, Ni 과 저융점의 공정체를 형성하여서 용접 동안에 고온 균열의 보다 빈번한 발생을 야기하는 불가피한 불순물이다. 따라서, S 의 함량은 가능한 한 작은 것이 바람직하다. 따라서, S 함량은 0.002 질량% 이하로 설정된다.
O (산소) 는 용융 동안에 대기로부터 진입하고, 용접 금속의 결정립계에서 산화물로서 모여서, 결정립계의 고온 강도를 저하시키고, 용접시의 고온 균열에 대한 민감성을 증가시킨다. 따라서, O 의 함량은 0.005 질량% 이하로 설정하는 것이 바람직하다.
따라서, 본 실시형태에 따른 Ni기 합금용 용접 재료는, 상기 서술한 바와 같은 조성을 가져서, 낮은 열팽창 계수를 갖는 오스테나이트계 Ni기 합금 등에 대한 용접성이 우수하면서도, 용접 동안의 고온 균열의 야기를 방지할 수 있다. (구체적인 예는 이하에서 기술될 것이다).
제 2 실시형태
제 2 실시형태에 따른 Ni기 합금용 용접 재료는, C ≤ 0.05 질량%, 8 질량% ≤ Cr ≤ 25 질량%, Fe ≤ 4.0 질량%, W ≤ 15 질량%, 5 질량% ≤ Mo + 1/2(W + Re) ≤ 20 질량%, Co ≤ 20 질량%, 0.01 질량% ≤ Al < 2.0 질량%, 0.01 질량% ≤ Ti < 2.0 질량%, Al + 1/2 Ti ≤ 3.0 질량%, 1.5 질량% < Nb ≤ 6.5 질량%, Nb + 1/2 Ta ≤ 6.5 질량%, B ≤ 0.007 질량%, Zr ≤ 0.04 질량%, 0.01 질량% ≤ Si ≤ 0.5 질량%, Mn ≤ 1.0 질량%, P ≤ 0.010 질량%, S ≤ 0.002 질량%, O ≤ 0.005 질량%, 및 잔부가 Ni 및 불가피한 불순물인 조성을 갖는다.
간단하게, 상기에 설명된 제 1 실시형태에 따른 Ni기 합금용 용접 재료는, Nb 및 Ta 가 "Nb + 1/2 Ta ≤ 1.5 질량%" 을 만족하는 조성을 갖지만, 본 실시 형태에 따른 Ni기 합금용 용접 재료는, Nb 및 Ta 가 "1.5 질량% < Nb ≤ 6.5질량%" 및 "Nb + 1/2Ta ≤ 6.5질량%" 을 만족하는 조성을 갖는다. 이 차이점은 이하에서 설명된다.
상기에서 설명된 바와 같이, Nb 및 Ta 는 용접 동안의 연성 저하 균열을 억제하는 효과를 갖는다. 그러나, 너무 많은 Nb 량은 용접 동안에 응고 균열의 보다 빈번한 발생을 야기한다. 이 때문에, 상기에 설명된 제 1 실시형태에 따른 Ni기 합금용 용접 재료는, "Nb + 1/2 Ta ≤ 1.5 질량%" 을 만족하도록 만들어져서, 용접 동안에 연성 저하 균열을 상당하게 억제하는 것보다는, 용접 동안에 응고 균열의 발생을 방지한다.
대조적으로, 본 실시 형태에 따른 Ni기 합금용 용접 재료는, 1.5 질량% 초과의 Nb 를 함유하도록 만들어져서, 용접 동안에 응고 균열이 다소 허용되면서도 용접 동안에 연성 저하 균열이 상당하게 억제된다. 이때, Nb 및 Ta 의 총량이 너무 크게 되면, 형성되는 γ'-상의 체적 비율이 너무 커져서 열간 가공성이 현저하게 저하되고, 용접 동안에 응고 균열이 허용불가한 범위가 된다. 따라서, "Nb ≤ 6.5 질량%" 및 "Nb + 1/2Ta ≤ 6.5 질량%" 모두가 만족된다.
따라서, 상기에 설명된 제 1 실시형태의 경우와 같이, 본 실시 형태에 따른 Ni기 합금용 용접 재료는, 낮은 열팽창 계수를 갖는 오스테나이트계 Ni기 합금 등에 대한 용접성이 우수하면서도, 용접 동안에 고온 균열이 억제될 수 있다 (구체적인 예는 이하에서 설명된다).
제 3 실시형태
제 3 실시형태에 따른 Ni기 합금용 용접 재료는, N ≤ 0.03 질량% 및 C + N ≤ 0.05 질량% 을 더 만족하는 조성을 갖는 제 2 실시형태에 따른 Ni기 합금용 용접 재료이다.
N (질소) 는, C 의 경우와 마찬가지로 고용체의 강화 및 인장 강도의 증대 효과를 가지고, 또한 질화물의 형성을 통해 용접 금속부의 조직이 더 미세해지도록 용접 동안에 고온 균열에 대한 민감성을 저하시키는 효과를 갖는다. 그러나, N의 과잉량은 블로우홀 (blowhole) 의 발생, 및 인장 강도의 증가로 인한 취화를 야기한다. 따라서, N 의 함량은 0.03 질량% 이하로 설정되고 또한 N 과 C 의 총 함량은 0.05 질량% 이하로 설정된다.
따라서, 상기에 설명된 제 2 실시형태의 경우에서와 같이, 본 실시형태에 따른 Ni기 합금용 용접 재료는, 낮은 열팽창 계수를 갖는 오스테나이트계 Ni기 합금 등에 대한 용접성이 우수하면서도, 용접 동안에 고온 균열의 야기를 방지할 수 있다 (구체적인 예는 이하에서 설명될 것이다).
제 4 실시형태
제 4 실시형태에 따른 Ni기 합금용 용접 재료는, 상기에 설명된 제 2 실시형태에 따른 Ni기 합금용 용접 재료에 있어서, 희토류 원소 ≤ 0.01 질량% 을 더 만족시키는 조성을 갖는다.
La (란탄) 또는 Ce (세륨) 등의 희토류 원소 (REM) 는, 높은 탈산소 효과 및 높은 탈황 효과를 가져서, 입계 강화에 의한 열 가공시에 발생하는 균열을 방지할 수 있고, 용접 동안에 고온 균열에 대한 민감성을 저하시킬 수 있다. 그러나, 희토류 원소의 과잉량은, Ni 와 저융점을 갖는 공정체의 형성으로 인해 용접 동안에 응고 균열의 보다 빈번한 발생을 야기한다. 따라서, 희토류 원소의 함량은 0.01 질량% 이하로 설정된다.
따라서, 본 실시 형태에 따른 Ni기 합금용 용접 재료는, 상기에 설명된 제 2 실시형태의 용접 재료보다 용접 동안에 고온 균열의 야기를 확실하게 방지할 수 있다 (구체적인 예는 이하에서 설명될 것이다).
실시예
본 발명에 따른 Ni기 합금용 용접 재료의 효과의 확인을 위해 수행되는 확인 시험이 이하에 설명된다. 그러나, 본 발명은 이하에 설명되는 확인 시험으로 한정되는 것은 아니다.
[확인 시험]
하기의 표 1 및 표 2 에 도시되는 각각의 조성 (각의 값은 질량% 로 표현됨) 을 갖는 Ni기 합금용 용접 재료의 시험 샘플 1 ~ 4 가 형성되었고, 트랜스-바레스트레인 (Trans-Varestraint) 시험법에 의해 취성 온도 영역 (BTR) 에 대해 측정되었다. 또한, 비교를 위해, 대표적인 Ni기 합금용 용접 재료 (AWS 규격 A5.14 "ERNiCrMo-3"/비교 샘플) 에 대한 통상적인 용접 재료도 트랜스-바레스트레인 시험법에 의해 취성 온도 영역 (BTR) 에 대해 측정되었다. 이하의 표 3 이 그 결과를 보여준다.
Figure 112011006653084-pct00001
Figure 112011006653084-pct00002
Figure 112011006653084-pct00003
상기에 설명된 표 3 으로부터 보여질 수 있는 바와 같이, 본 발명에 따른 Ni기 합금용 용접 재료에 대응하는 각각의 시험 샘플 1 ~ 4 는, 종래의 Ni기 합금용 용접 재료에 대응하는 비교 샘플의 BTR 보다 낮은 BTR 을 가졌다. 이것은, 본 발명에 따른 Ni기 합금용 용접 재료가, 낮은 열팽창 계수를 갖는 오스테나이트계 Ni기 합금 등에 대한 용접성이 우수하면서도 용접 동안에 고온 균열의 야기가 방지될 수 있다는 것을 확인시켜준다.
산업상의 이용 가능성
본 발명에 따른 Ni기 합금용 용접 재료는, 낮은 열팽창 계수를 갖는 오스테나이트계 Ni기 합금 등에 대한 용접성이 우수하면서도 용접 동안에 고온 균열의 야기를 방지할 수 있다. 이 때문에, 예를 들어, 열효율의 향상을 위해서 증기의 상승 온도 (650 ℃ 이상) 를 기용하는 증기 터빈용 로터를 낮은 열팽창 계수를 갖는 오스테나이트계 Ni기 합금 등의 사용에 의해 제조할 수 있다. 이리하여, 본 발명에 따른 Ni기 합금용 용접 재료가 산업상의 관점에서 매우 유익하게 이용될 수 있다.
110: 로터
111A, 111B: 메인 본체부
112: 축 단부
120: 로터
121A, 121B: 메인 본체부
122: 축 단부
123: 중간부

Claims (4)

  1. Ni기 합금용 용접 재료에 있어서,
    C ≤ 0.05 질량%,
    8 질량% ≤ Cr ≤ 25 질량%,
    Fe ≤ 4.0 질량%,
    W ≤ 15 질량%,
    5 질량% ≤ Mo + 1/2(W + Re) ≤ 20 질량%,
    Co ≤ 20 질량%,
    0.01 질량% ≤ Al < 2.0 질량%,
    0.01 질량% ≤ Ti < 2.0 질량%,
    Al + 1/2 Ti ≤ 3.0 질량%,
    Nb + 1/2 Ta ≤ 1.5 질량%,
    B ≤ 0.007 질량%,
    Zr ≤ 0.04 질량%,
    0.01 질량% ≤ Si ≤ 0.5 질량%,
    Mn ≤ 1.0 질량%,
    P ≤ 0.010 질량%,
    S ≤ 0.002 질량%,
    O ≤ 0.005 질량%, 및
    잔부를 이루는 Ni 및 불가피한 불순물을 포함하는 것을 특징으로 하는 Ni기 합금용 용접 재료.
  2. Ni기 합금용 용접 재료에 있어서,
    C ≤ 0.05 질량%,
    8 질량% ≤ Cr ≤ 25 질량%,
    Fe ≤ 4.0 질량%,
    W ≤ 15 질량%,
    5 질량% ≤ Mo + 1/2(W + Re) ≤ 20 질량%,
    Co ≤ 20 질량%,
    0.01 질량% ≤ Al < 2.0 질량%,
    0.01 질량% ≤ Ti < 2.0 질량%,
    Al + 1/2 Ti ≤ 3.0 질량%,
    1.5 질량% < Nb ≤ 6.5 질량%,
    Nb + 1/2 Ta ≤ 6.5 질량%,
    B ≤ 0.007 질량%,
    Zr ≤ 0.04 질량%,
    0.01 질량% ≤ Si ≤ 0.5 질량%,
    Mn ≤ 1.0 질량%,
    P ≤ 0.010 질량%,
    S ≤ 0.002 질량%,
    O ≤ 0.005 질량%, 및
    잔부를 이루는 Ni 및 불가피한 불순물을 포함하는 것을 특징으로 하는 Ni기 합금용 용접 재료.
  3. 제 2 항에 있어서,
    N ≤ 0.03 질량% 을 더 포함하고,
    C + N ≤ 0.05 질량% 인 것을 특징으로 하는 Ni기 합금용 용접 재료.
  4. 제 2 항에 있어서,
    희토류 원소 ≤ 0.01 질량% 를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 Ni기 합금용 용접 재료.
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