KR100878370B1 - 냉간 압연 시스템 및 냉간 압연 방법 - Google Patents
냉간 압연 시스템 및 냉간 압연 방법 Download PDFInfo
- Publication number
- KR100878370B1 KR100878370B1 KR1020037003709A KR20037003709A KR100878370B1 KR 100878370 B1 KR100878370 B1 KR 100878370B1 KR 1020037003709 A KR1020037003709 A KR 1020037003709A KR 20037003709 A KR20037003709 A KR 20037003709A KR 100878370 B1 KR100878370 B1 KR 100878370B1
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- tension
- roll
- rolled
- driven
- rolling
- Prior art date
Links
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 title claims abstract description 54
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 38
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 131
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 129
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims abstract description 36
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 55
- 238000000137 annealing Methods 0.000 abstract description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 6
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 abstract description 4
- 238000005554 pickling Methods 0.000 abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 4
- 238000011282 treatment Methods 0.000 abstract description 4
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 abstract description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 abstract description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 abstract description 3
- 238000007730 finishing process Methods 0.000 abstract description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 11
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010622 cold drawing Methods 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 229910000954 Medium-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 239000008280 blood Substances 0.000 description 1
- 210000004369 blood Anatomy 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000004093 laser heating Methods 0.000 description 1
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 229910001105 martensitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 239000007779 soft material Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
- LRXTYHSAJDENHV-UHFFFAOYSA-H zinc phosphate Chemical compound [Zn+2].[Zn+2].[Zn+2].[O-]P([O-])([O-])=O.[O-]P([O-])([O-])=O LRXTYHSAJDENHV-UHFFFAOYSA-H 0.000 description 1
- 229910000165 zinc phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/48—Tension control; Compression control
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/085—Rail sections
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
- B21B1/18—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section in a continuous process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B2001/221—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length by cold-rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B15/0007—Cutting or shearing the product
- B21B2015/0014—Cutting or shearing the product transversely to the rolling direction
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B2015/0071—Levelling the rolled product
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B35/00—Drives for metal-rolling mills, e.g. hydraulic drives
- B21B35/10—Driving arrangements for rolls which have only a low-power drive; Driving arrangements for rolls which receive power from the shaft of another roll
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/48—Tension control; Compression control
- B21B37/52—Tension control; Compression control by drive motor control
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B39/00—Arrangements for moving, supporting, or positioning work, or controlling its movement, combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B39/006—Pinch roll sets
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/004—Heating the product
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/04—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for rails
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Straightening Metal Sheet-Like Bodies (AREA)
Abstract
피이형(被異形) 압연재의 압연으로부터 절단까지를 연속하여 행하는 냉간 압연 시스템 및 냉간 압연 방법으로서, 상기 압연으로부터 교정까지의 공정을 통과하는 피이형압연재에 장력을 부여하여 이루어진다. 이것에 의해, 피이형압연재의 중간 어닐링이나 산세정이나 화성 피막 처리 등의 세정 마무리 공정을 생략함으로써 비용 절감, 에너지 절약을 달성할 수 있고, 재료 손실을 5%이하로 억제할 수 있으며, 치수 편차 0.05㎜이하, 절단 후의 단부를 포함한 진직도(straightness)의 향상 0.1㎜의 최종 정밀도를 얻을 수 있고, 인라인이기 때문에 가공에 필요한 시간인 리드 타임을 대폭으로 단축할 수 있어, 런닝 비용 및 설비에 필요한 비용을 저렴하게 할 수 있다.
냉간 압연, 피이형(被異形) 압연재, 리드 타임, 장력, 어닐링, 세정
Description
본 발명은 냉간 압연 시스템 및 냉간 압연 방법에 관한 것이다.
길이 방향으로 균일한 레일 등을 성형하기 위한 수단으로서 냉간 인발(drawing) 가공이 사용되었다. 냉간 인발 가공은 그 변형 기구에 의해 소정의 이형 형상 제작을 위해서는 비교적 단면적이 큰 모재(母材)를 필요로 하였다. 그 때문에 총가공률이 커져서, 재료의 강도 부족이나 변형부의 압력 불안정에 의한 파단(破斷), 그리고 다이스(dice)의 강도 부족에 의한 파손이나 이상 마모를 발생시켰다. 이 때문에, 원하는 최종 형상을 얻기 위해서 중간 어닐링(annealing)을 필요로 하였다. 또, 모재와 인발 다이스 사이의 고면압(高面壓)하에서 생기는 큰 상호 슬라이드에 의한 다이스의 마모나 소결을 방지하기 위해 모재(母材)에 인산아연 피막 등의 화성(化成) 고체 윤활막을 생성시키지 않으면 안되어, 산(酸)세정이나 화성 피막 처리 공정을 필요로 하였다. 이들 처리는 환경에 악영향을 끼친다. 또, 종래 공정은 그 중간에 어닐링이나 산세정, 피막 처리가 들어가기 때문에 리드 타임(lead)이 길고, 런닝 비용, 설비 비용이 높다. 또한, 종래의 인발은 봉재(棒材)를 사용하는 경우가 많기 때문에 선단부의 폐각(廢却)에 의한 재료 손실이 10~30% 있고, 또한 단부에 휨이 발생하기 쉬워, 교정, 수정에 시간이 걸렸다.
본 발명은, 상술한 종래의 결점을 감안하여 이루어진 것으로, 본 발명의 목적은, 냉간 압연의 특징인 3축 압축하에서의 소성 변형에 의한 파단의 억제, 또한 극히 작은 롤(roll)과 피이형압연재(被異形壓延材:Workpiece) 사이의 상호 슬라이드를 이용하여, 피이형압연재의 중간 어닐링이나 산세정이나 화성 피막 처리 등의 세정 마무리 공정을 생략함으로써 비용 절감, 에너지 절약을 달성할 수 있고, 재료 손실을 5% 이하로 억제할 수 있으며, 치수 편차 0.05㎜이하, 절단 후의 단부를 포함한 진직도(straightness)의 향상 0.1㎜의 최종 정밀도를 얻을 수 있고, 인라인(in-line)이기 때문에 가공에 필요한 시간인 리드 타임을 대폭으로 단축할 수 있으며, 런닝 비용 및 설비에 필요한 비용을 저렴하게 할 수 있는 냉간 압연 시스템 및 냉간 압연 방법을 제공하는 것이다.
본 발명에 따른 냉간 압연 시스템은, 제 1 압하량(壓下量)을 갖는 제 1 비구동식 턱스롤(Turk's-head Rolls)과 제 1 구동식 턱스롤의 조합으로 이루어지는 제 1 압연 장치와; 상기 제 1 압하량보다 큰 제 2 압하량을 갖고 또한 상기 제 1 압연 장치에 대향하여 배치된 제 2 비구동식 턱스롤과 제 2 구동식 턱스롤의 조합으로 이루어지는 제 2 압연 장치와; 상기 제 1 압연 장치를 통과하는 피이형(被異形) 압연재에 장력을 부여하기 위한 제 1 장력 부여 수단과; 상기 제 2 압연 장치를 통과하는 피이형압연재에 장력을 부여하기 위한 제 1 장력 부여 수단과; 상기 제 1 압연 장치로부터 나와 상기 제 2 압연 장치로 들어가는 피이형압연재에 장력을 부여 하기 위한 제 2 장력 부여 수단과; 상기 제 2 압연 장치로부터 나온 피이형압연재에 장력을 부여하기 위한 제 3 장력 부여 수단을 구비한다.
본 발명에 따른 냉간 압연 시스템은, 제 1 압하량을 갖는 제 1 비구동식 턱스롤과 제 1 구동식 턱스롤의 조합으로 이루어지는 제 1 압연 장치와; 상기 제 1 압하량보다 큰 제 2 압하량을 갖고 또한 상기 제 1 압연 장치에 대향하여 배치된 제 2 비구동식 턱스롤과 제 2 구동식 턱스롤의 조합으로 이루어지는 제 2 압연 장치와; 상기 제 1 압연 장치를 통과하는 피이형압연재에 장력을 부여하기 위한 제 1 장력 부여 수단과; 상기 제 2 압연 장치를 통과하는 피이형압연재에 장력을 부여하기 위한 제 1 장력 부여 수단과; 상기 제 1 압연 장치로부터 나와 상기 제 2 압연 장치로 들어가는 피이형압연재에 장력을 부여하기 위한 제 2 장력 부여 수단과; 상기 제 2 압연 장치로부터 나온 피이형압연재에 장력을 부여하기 위한 제 3 장력 부여 수단과; 상기 제 1 압연 장치의 전방에 배치된 피이형압연재를 교정하기 위한 제 1 교정 장치와; 상기 제 1 교정 장치를 통과하는 피이형압연재에 장력을 부여하기 위한 제 4 장력 부여 수단과; 상기 제 2 압연 장치의 후방에 배치된 피이형압연재를 교정하기 위한 제 2 교정 장치와; 상기 제 2 교정 장치를 통과하는 피이형압연재에 장력을 부여하기 위한 제 4 장력 부여 수단과; 상기 제 1 압연 장치와 상기 제 1 교정 장치 사이에서 피이형압연재에 장력을 부여하기 위한 제 5 장력 부여 수단을 구비한다.
본 발명에 따른 냉간 압연 시스템은, 제 1 압하량을 갖는 제 1 비구동식 턱스롤과 제 1 구동식 턱스롤의 조합으로 이루어지는 제 1 압연 장치와; 상기 제 1 압하량보다 큰 제 2 압하량을 갖고 또한 상기 제 1 압연 장치에 대향하여 배치된 제 2 비구동식 턱스롤과 제 2 구동식 턱스롤의 조합으로 이루어지는 제 2 압연 장치와; 상기 제 1 압연 장치를 통과하는 피이형압연재에 장력을 부여하기 위한 제 1 장력 부여 수단과; 상기 제 2 압연 장치를 통과하는 피이형압연재에 장력을 부여하기 위한 제 1 장력 부여 수단과; 상기 제 1 압연 장치로부터 나와 상기 제 2 압연 장치로 들어가는 피이형압연재에 장력을 부여하기 위한 제 2 장력 부여 수단과; 상기 제 2 압연 장치로부터 나온 피이형압연재에 장력을 부여하기 위한 제 3 장력 부여 수단과; 상기 제 1 압연 장치의 전방에 배치된 피이형압연재를 교정하기 위한 제 1 교정 장치와; 상기 제 1 교정 장치를 통과하는 피이형압연재에 장력을 부여하기 위한 제 4 장력 부여 수단과; 상기 제 2 압연 장치의 후방에 배치된 피이형압연재를 교정하기 위한 제 2 교정 장치와; 상기 제 2 교정 장치를 통과하는 피이형압연재에 장력을 부여하기 위한 제 4 장력 부여 수단과; 상기 제 1 압연 장치와 상기 제 1 교정 장치 사이에서 피이형압연재에 장력을 부여하기 위한 제 5 장력 부여 수단과; 상기 제 2 교정 장치를 통과한 후에 피이형압연재를 라인 속도와 동일한 속도로 주행하면서 피이형압연재의 단면을 절단하는 절단 장치와; 상기 절단 장치를 통과하는 피이형압연재에 장력을 부여하는 제 6 장력 부여 수단을 구비한다.
본 발명에 따른 냉간 압연 시스템은, 제 1 압하량을 갖는 제 1 비구동식 턱스롤과 제 1 구동식 턱스롤의 조합으로 이루어지는 제 1 압연 장치와; 상기 제 1 압하량보다 큰 제 2 압하량을 갖고 또한 상기 제 1 압연 장치에 대향하여 배치된 제 2 비구동식 턱스롤과 제 2 구동식 턱스롤의 조합으로 이루어지는 제 2 압연 장 치와; 상기 제 1 압연 장치를 통과하는 피이형압연재에 장력을 부여하기 위한 제 1 장력 부여 수단과; 상기 제 2 압연 장치를 통과하는 피이형압연재에 장력을 부여하기 위한 제 1 장력 부여 수단과; 상기 제 1 압연 장치로부터 나와 제 2 압연 장치로 들어가는 피이형압연재에 장력을 부여하기 위한 제 2 장력 부여 수단과; 상기 제 2 압연 장치로부터 나온 피이형압연재에 장력을 부여하기 위한 제 3 장력 부여 수단과; 상기 제 1 압연 장치의 전방에 배치된 피이형압연재를 교정하기 위한 제 1 교정 장치와; 상기 제 1 교정 장치를 통과하는 피이형압연재에 장력을 부여하기 위한 제 4 장력 부여 수단과; 상기 제 2 압연 장치의 후방에 배치된 피이형압연재를 교정하기 위한 제 2 교정 장치와; 상기 제 2 교정 장치를 통과하는 피이형압연재에 장력을 부여하기 위한 제 4 장력 부여 수단과; 상기 제 1 압연 장치와 상기 제 1 교정 장치 사이에서 피이형압연재에 장력을 부여하기 위한 제 5 장력 부여 수단과; 상기 제 2 교정 장치를 통과한 후에 피이형압연재를 열처리하기 위한 열처리 장치와; 상기 열처리 장치를 통과할 때에 피이형압연재에 장력을 부여하기 위한 제 7 장력 부여 수단과; 상기 열처리 장치를 통과한 후에 피이형압연재의 단면을 라인 속도와 동일한 속도로 주행하면서 절단하는 절단 장치와; 상기 절단 장치를 통과하는 피이형압연재에 장력을 부여하는 제 6 장력 부여 수단을 구비한다.
상기 제 1 장력 부여 수단은 구동식 턱스롤의 구동 롤의 인발력에 의한 비구동식 턱스롤의 프리 롤의 감면율(減面率)로 주어지고, 상기 제 2 장력 부여 수단은 구동식 턱스롤의 구동 롤의 회전비에 의해 주어지고, 상기 제 3 장력 부여 수단은 구동식 턱스롤의 구동 롤과 상기 제 2 교정 장치간의 공급 핀치 롤(pinch roll)과 의 회전비에 의해 주어지고, 상기 제 4 장력 부여 수단은 교정 장치간의 공급 핀치 롤의 회전비에 의해 주어지고, 상기 제 5 장력 부여 수단은 제 1 구동식 턱스롤의 구동 롤과 교정 장치를 구성하는 상하 방향 및 좌우 방향의 레벨러(leveler)와의 회전비에 의해 주어지고, 제 6 장력 부여 수단은 절단 장치의 전후에 배치된 공급 핀치 롤의 회전비에 의해 주어지고, 상기 제 7 장력 부여 수단은 열처리 장치의 전후에 배치된 공급 핀치 롤의 회전비에 의해 부여된다.
상기 제 2, 제 3, 제 4 및 제 5 장력 부여 수단에 의해 주어지는 피이형압연재의 장력 An은 1~σB/2(kg/㎜2)이고, 상기 제 1 장력 부여 수단에 의해 주어지는 피이형압연재의 장력 Bn은 1~σB/2(kg/㎜2)이고, 또한 An+Bn < (Rn의 압연 토크에 의한 인입력) + (An+1)이며, 여기서 σB는 피이형압연재의 인장 강도, Rn은 구동식 턱스롤이다.
상기 Rn에 의한 인발력은 Rn의 압하율에 의해 결정되고, Rn의 압하율은 5~30%, Rn의 감면율은 5~30%, rn의 감면율은 1~10%이고, 여기서, Rn은 구동식 턱스롤, rn은 비구동식 턱스롤이다.
상기 제 1 압연 장치와 상기 제 2 압연 장치 사이에 배치된 댄서 롤(Dancer Roll)을 더 구비한다.
상기 교정 장치는 장력이 부여된 피이형압연재에 상하 방향 및/또는 좌우 방향의 반복 휨을 부여하기 위한 레벨러(leveler)를 구비한다.
상기 피이형압연재는 연속 가공을 행하기 위해 단면이 둥글거나 각이 진 코 일재이다.
본 발명에 따른 냉간 압연 방법은, 피이형압연재를 냉간 압연하는 냉간 압연 방법으로서, 구동식 턱스롤의 인발력에 의해 비구동식 턱스롤의 프리 롤의 감면율로 피이형압연재에 장력을 부여하는 제 1 장력 부여 공정과; 구동식 턱스롤의 구동 롤의 회전비에 의해 상기 피이형압연재에 장력을 부여하는 제 2 장력 부여 공정과; 구동식 턱스롤의 구동 롤과 상기 제 2 교정 장치 전방의 공급 핀치 롤과의 회전비에 의해 상기 피이형압연재에 장력을 부여하는 제 3 장력 부여 공정을 구비한다.
본 발명에 따른 냉간 압연 방법은, 피이형압연재의 교정, 냉간 압연 및 교정을 연속하여 행하는 냉간 압연 방법으로서, 구동식 턱스롤의 인발력에 의해 비구동식 턱스롤의 프리 롤의 감면율로 피이형압연재에 장력을 부여하는 제 1 장력 부여 공정과; 구동식 턱스롤의 구동 롤의 회전비에 의해 상기 피이형압연재에 장력을 부여하는 제 2 장력 부여 공정과; 구동식 턱스롤의 구동 롤과 상기 제 2 교정 장치 전방의 공급 핀치 롤과의 회전비에 의해 상기 피이형압연재에 장력을 부여하는 제 3 장력 부여 공정과; 교정 장치를 구성하는 상하 방향 및 좌우 방향의 레벨러와 이 레벨러의 전후의 공급 핀치 롤과의 회전비에 의해 상기 피이형압연재에 장력을 부여하는 제 4 장력 부여 공정과; 제 1 구동식 턱스롤의 구동 롤과 교정장치를 구성하는 상하 방향 및 좌우 방향의 레벨러와의 회전비에 의해 상기 피이형압연재에 장력을 부여하는 제 5 장력 부여 공정을 구비한다.
본 발명에 따른 냉간 압연 방법은, 피이형압연재의 교정, 냉간 압연, 교정 및 절단을 연속하여 행하는 냉간 압연 방법으로서, 구동식 턱스롤과 비구동식 턱스 롤에 의해 피이형압연재를 압연하고, 상기 구동식 턱스롤의 인발력에 의해 비구동식 턱스롤의 프리 롤의 감면율로 상기 피이형압연재에 장력을 부여하는 제 1 장력 부여 공정과; 구동식 턱스롤의 구동 롤의 회전비에 의해 상기 피이형압연재에 장력을 부여하는 제 2 장력 부여 공정과; 구동식 턱스롤의 구동 롤과 상기 제 2 교정 장치 전방의 공급 핀치 롤과의 회전비에 의해 상기 피이형압연재에 장력을 부여하는 제 3 장력 부여 공정과; 교정 장치를 구성하는 상하 방향 및 좌우 방향의 레벨러와 이 레벨러의 전후의 공급 핀치 롤과의 회전비에 의해 상기 피이형압연재에 장력을 부여하는 제 4 장력 부여 공정과; 제 1 구동식 턱스롤의 구동 롤과 교정 장치를 구성하는 상하 방향 및 좌우 방향의 레벨러와의 회전비에 의해 상기 피이형압연재에 장력을 부여하는 제 5 장력 부여 공정과; 상기 피이형압연재를 절단 장치의 전후의 공급 핀치 롤의 회전비에 의해 장력을 부여하는 제 6 장력 부여 공정을 구비한다.
본 발명에 따른 냉간 압연 방법은, 피이형압연재의 교정, 냉간 압연, 교정, 열처리 및 절단을 연속하여 행하는 냉간 압연 방법으로서, 구동식 턱스롤의 인발력에 의해 비구동식 턱스롤의 프리 롤의 감면율로 피이형압연재에 장력을 부여하는 제 1 장력 부여 공정과; 구동식 턱스롤의 구동 롤의 회전비에 의해 상기 피이형압연재에 장력을 부여하는 제 2 장력 부여 공정과; 구동식 턱스롤의 구동 롤과 상기 제 2 교정 장치 전방의 공급 핀치 롤과의 회전비에 의해 상기 피이형압연재에 장력을 부여하는 제 3 장력 부여 공정과; 교정장치를 구성하는 상하 방향 및 좌우 방향의 레벨러와 이 레벨러의 전후의 공급 핀치 롤과의 회전비에 의해 상기 피이형압연 재에 장력을 부여하는 제 4 장력 부여 공정과; 제 1 구동식 턱스롤의 구동 롤과 교정 장치를 구성하는 상하 방향 및 좌우 방향의 레벨러와의 회전비에 의해 상기 피이형압연재에 장력을 부여하는 제 5 장력 부여 공정과; 상기 교정 장치 후방의 열처리 장치의 전후에 배치된 공급 핀치 롤의 회전비에 의해 상기 피이형압연재에 제 7 장력 부여 공정과; 상기 열처리 장치를 통과한 후에 상기 피이형압연재을 절단 장치의 전후의 공급 핀치 롤의 회전비에 의해 장력을 부여하는 제 6 장력 부여 공정을 구비한다.
본 발명에 따른 냉간 압연 방법은, 피이형압연재의 압연으로부터 절단까지를 연속하여 행하는 냉간 압연 방법으로서, 상기 압연으로부터 상기 압연 후의 교정까지의 공정을 통과하는 피이형압연재에 장력을 부여하여 이루어진다.
본 발명에 따른 냉간 압연 방법은, 이하의 식을 고려하여 Rn의 압하율, Rn 및 rn의 감면율, 롤간의 장력을 결정한다. 여기서, 상기 제 2, 제 3, 제 4 및 제 5 장력 부여 수단에 의해 주어지는 피이형압연재의 장력 An은 1~σB/2(kg/㎜2), 상기 제 1 장력 부여 수단에 의해 주어지는 피이형압연재의 장력 Bn은 1~σB/2(kg/㎜2)이고, 또한 An+Bn < (Rn의 압연 토크에 의한 인입력) + (An+1)이고, 상기 Rn에 의한 인발력은 Rn의 압하율에 의해 결정되고, Rn의 압하율은 5~30%, Rn의 감면율은 5~30%, rn의 감면율은 1~10%이며, σB는 피이형압연재의 인장 강도, Rn은 구동식 턱스롤, rn은 비구동식 턱스롤이다.
상기 제 1 장력이 2~15kg/㎜2, 바람직하게는 5~10kg/㎜2, 상기 제 2 장력은 5~50kg/㎜2, 바람직하게는 15~25kg/㎜2, 상기 제 3 장력은 5~20kg/㎜2, 바람직하게는 10~15kg/㎜2, 상기 제 5 장력은 2~15kg/㎜2, 바람직하게는 5~10kg/㎜2이다.
도 1은 본 발명에 따른 냉간 압연 시스템을 나타내는 개략도,
도 2는 본 발명에 따른 다른 냉간 압연 시스템을 나타내는 개략도.
* 부호의 설명
10: 피이형 압연부 12: 코일 권출부
14: 제1압연장치 16: 제2압연장치
18: 압연장치군
20: 제1비구동식턱스롤 22: 제2비구동식턱스롤
24: 제1구동식턱스롤 26: 제2구동식턱스롤
28: 제1교정장치 30: 제2교정장치
32, 34, 40: 핀치롤 36: 절단장치
38: 열처리장치
이하, 본 발명에 따른 냉간 압연 시스템 및 냉간 압연 방법의 일 실시예를 첨부 도면을 참조해서 상세하게 기술한다.
도 1은, 냉간 압연 시스템을 구성하는 냉간 탄뎀(tandem) 압연 장치의 개략도이다. 피이형압연재(10)는 권출대(卷出台)(12)에 코일 형태로 감겨진다. 피이 형(被異形) 압연재는 단면이 둥글거나 각이 진 선재(線材)이다. 통상 사용되는 피이형압연재는 최종 제품 단면적이 100㎜2~800㎜2이다. 출발 재료가 환재(丸材)인 경우, 그의 직경은 20㎜ 이하로부터 수 ㎜, 바람직하게는 15㎜ 이하로부터 수 ㎜이다. 또한, 사용되는 재료는 중탄소강(中炭素鋼), 기소강(肌燒鋼; Case-hardening steels), 마르텐사이트계 스테인레스강, 오스테나이트계 스테인레스강 등이다.
이 도면에서, 피이형압연재는 도면의 좌측에서 우측을 향해 압연 라인 위를 이동한다. 냉간 압연 시스템는 이 방향으로 압연 라인을 구성한다. 냉간 압연 시스템은 제 1 압하량(壓下量)을 갖는 제 1 압연 장치(14), 상기 제 1 압하량보다 큰 제 2 압하량을 갖고 또한 상기 제 1 압연 장치에 대향하여 배치된 제 2 압연 장치(16)로 이루어지는 압연 장치군(18)을 구비한다. 또, 압연 장치군은 상기 제 1 압연 장치와 상기 제 2 압연 장치 사이에 복수의 압연 장치를 배치해도 좋다.
상기 제 1 압연 장치 및 상기 제 2 압연 장치는 각각 제 1 및 제 2 비구동식 턱스롤(20, 22)과 제 1 및 제 2 구동식 턱스롤(24, 26)을 구비한다. 제 1 압연 장치 및 제 2 압연 장치는 탄뎀(tandem) 압연 구조를 구비한다. 여기서, 상기 비구동식 턱스롤은 상하 좌우에 배치된 4개의 프리 롤로 구성되고, 상기 구동식 턱스롤은 상하에 배치된 한 쌍의 구동 롤과 좌우에 배치된 한 쌍의 프리 롤로 구성된다. 그리고, 구동 롤은 인버터 제어 또는 서보 제어에 의해 구동된다. 또, 압연 장치의 롤은 특히 소량 다품종의 피이형압연재의 사용에 대응할 수 있도록 용이하게 다른 직경의 롤로 교환할 수 있도록 교환 기구를 구비하는 것이 바람직하다.
그리고, 피이형압연재는 상기 제 1 압연 장치를 통과할 때에, 제 1 구동식 턱스롤의 구동 롤의 인입력에 의한 제 1 비구동식 턱스롤의 프리 롤의 감면율(減面率)로 인가되는 장력(제 1 장력)이 부여된다. 마찬가지로, 상기 제 2 압연 장치를 통과할 때에, 제 2 구동식 턱스롤의 구동 롤의 입인력에 의한 제 2 비구동식 턱스롤의 프리 롤의 감면율로 주어지는 장력(제 1 장력)이 부여된다. 즉, 제 1 장력은 피이형압연재를 압연 장치의 구동식 턱스롤의 구동 롤에 의해 드로잉하는 것에 의한 비구동식 턱스롤의 감면율에 의해 부여된다.
또한, 상기 제 1 압연 장치(14)를 나와 제 2 압연 장치(16)로 들어갈 때에, 제 1 구동식 턱스롤(24)의 후방에서 장력(제 2 장력)이 부여된다. 이 제 2 장력은 상기 구동식 턱스롤의 한 쌍의 구동 롤의 회전비에 의해 피이형압연재에 부여된다. 상기 제 2 압연 장치(16)를 나왔을 때에, 제 2 구동식 턱스롤(26)의 후방에서 장력(제 3 장력)이 부여된다. 이 제 3 장력은 제 2 구동식 턱스롤과 후술하는 공급 핀치 롤러의 회전비에 의해 피이형압연재에 부여된다.
또, 이 압연 라인은 상기 제 1 압연 장치(14)의 전방에 제 1 교정 장치(28), 상기 제 2 압연 장치(16)의 후방에 제 2 교정 장치(30)를 배치한다. 이 교정 장치(28, 30)는 상하 방향 레벨러(leveler) 및 횡방향 레벨러를 구비하고, 또한 상기 레벨러의 전후에 한 쌍의 공급 핀치 롤(pinch roll)(32, 34)을 배치한다. 그리고, 피이형압연재는 상기 교정 장치를 통과하는 동안에 장력(제 4 장력)이 부여된다. 이 제 4 장력은 상기 교정 장치를 구성하는 상하 방향 및 좌우 방향의 레벨러와 이 레벨러의 전후의 공급 핀치 롤과의 회전비에 의해 부여된다. 피이형압연재는 상하 방향 레벨러를 통과할 때에, 피이형압연재에 장력 하에서 상하 방향의 반 복 휨이 가해지고, 또한 횡방향 레벨러를 통과할 때에, 피이형압연재에 장력 하에서 횡방향의 반복 휨이 가해진다. 이렇게 하여 피이형압연재의 좌우 방향 및 상하 방향의 휨이 교정된다.
또, 교정 장치를 통과한 피이형압연재는 라인 속도와 동일한 속도로 주행하는 주행 커터인 절단 장치에 의해 그 양단부가 절단된다. 피이형압연재를 고속으로 절단하는 경우, 피이형압연재에 장력(제 6 장력)이 부여된다. 한편, 피이형압연재의 절단 치수에 고정밀도 및 절단면의 깨끗한 마무리가 요구되는 경우에는 상기 제 6 장력를 부여하지 않는 것이 바람직하다. 제 6 장력은 절단 장치의 전후에 배치된 공급 핀치 롤의 회전비에 의해 주어진다.
상기 제 2, 제 3, 제 4 및 제 5 장력 부여 수단에 의해 주어지는 피이형압연재의 장력 An은 1~σB/2(kg/㎜2), 상기 제 1 장력 부여 수단에 의해 주어지는 피이형압연재의 장력 Bn은 1~σB/2(kg/㎜2)이고, 또한 An+Bn < (Rn의 압연 토크에 의한 인입력)+(An+1), 여기서 σB는 피이형압연재의 인장 강도, Rn은 구동식 턱스롤이다.
제 1 장력은 2~15kg/㎜2, 바람직하게는 5~10kg/㎜2, 제 2 장력은 5~50kg/㎜2, 바람직하게는 15~25kg/㎜2, 제 3 장력은 5~20kg/㎜2, 바람직하게는 10~15kg/㎜2
, 제 5 장력은 2~15kg/㎜2, 바람직하게는 5~10kg/㎜2이다. 여기서, 제 2 장력이 다른 제 1 장력, 제 3 장력, 제 3 장력 중의 어느 것보다도 높다. 제 3 장력 및 제 5 장력 은 제 2 장력보다 낮다.
상기 Rn에 의한 인발력은 Rn의 압하율에 의해 결정되고, Rn의 압하율은 5~30%, Rn의 감면율은 5~30%, rn의 감면율은 1~10%이며, 여기서 Rn은 구동식 턱스롤, rn는 비구동식 턱스롤이다.
또한, 상기 제 1 압연 장치와 상기 제 2 압연 장치 사이에 댄서 롤(dancer roll)(38)을 더 구비한다. 댄서 롤은 지정 장력을 용이하게 설정할 수 있고 또한 제어할 수 있으므로, 치수 정밀도가 특히 중요하게 되는 최종 압연 장치 앞의 제 2 장력 부여 수단으로서 이용할 수 있다. 상기 제 1 압연 장치를 구성하는 피구동식 턱스롤을 제거하여 숏 블라스트 장치 또는 그의 전방의 교정 장치를 구성하는 레벨러에 피구동식 턱스롤의 역할을 시켜도 좋다.
상기 냉간 압연 시스템에 의한 냉간 압연 방법에 의하면, 구동식 턱스롤의 인발력에 의해 비구동식 턱스롤의 프리 롤의 감면율로 피이형압연재에 제 1 장력이 부여되고, 구동식 턱스롤의 구동 롤의 회전비에 의해 상기 피이형압연재에 제 2 장력이 부여되고, 구동식 턱스롤의 구동 롤과 상기 교정 장치간의 공급 핀치 롤과의 회전비에 의해 상기 피이형압연재에 제 3 장력이 부여되고, 교정 장치를 구성하는 상하 방향 및 좌우 방향의 레벨러와 이 레벨러 전후의 공급 핀치 롤과의 회전비에 의해 상기 피이형압연재에 제 4 장력이 부여되고, 제 1 구동식 턱스롤의 구동 롤과 교정 장치를 구성하는 상하 방향 및 좌우 방향의 레벨러와의 회전비에 의해 상기 피이형압연재에 제 5 장력이 부여되고, 또 다음의 절단 조건에 의해 절단 장치의 전후에 배치된 공급 핀치 롤의 회전비에 의해 제 6 장력이 부여된다.
상술한 바와 같이, 피이형압연재를 고속으로 절단하는 경우, 피이형압연재에 장력(제 6 장력)이 부여되지만, 피이형압연재의 절단 치수에 고정밀도 및 절단면의 깨끗한 마무리가 요구되는 경우에는 상기 제 6 장력을 부여하지 않는 것이 바람직하다. 절단 치수에 고정밀도 및 절단면의 깨끗한 마무리가 요구되는 경우에는 절단 장치로서 원반 형태의 슬리팅소(metal slitting saw) 또는 초경(超硬) 칩소(chip saw)가 사용되며, 한편 라인 속도를 높여 고속으로 절단하는 경우에는 캠식 또는 유압식의 전단 절단 장치가 사용된다.
이렇게 해서, 피이형압연재는 제 1 교정 가공 장치를 통과할 때부터 제 1 압연 장치, 제 2 압연 장치, 제 2 교정 가공 장치, 그리고 절단 장치에 의해 절단될 때까지의 동안에 항상 장력이 부여된 상태가 얻어진다. 따라서, 압하력의 저감, 안정된 롤에의 삽입이 가능하게 되어 치수를 안정화할 수 있는 동시에, 교정 효과로서 진직도를 향상시킬 수 있고, 또 비교적 균일한 소성 왜곡을 부여할 수 있다. 또한, 이것에 의해 압연 가공 후의 피이형압연재의 잔류 응력이 저감하여, 후속 공정의 담금질, 및 기계 가공시의 치수 변화를 저감할 수 있다.
이하, 본 발명에 따른 냉간 압연 시스템 및 냉간 압연 방법 이외의 실시예를 첨부 도면을 참조하여 상세하게 기술한다.
냉간 압연 시스템는, 상술한 실시예와 마찬가지로 코일 권출대(12)를 나온 피이형압연재(10)는 제 1 교정 장치(28), 제 1 압하량을 구비하는 제 1 압연 장치(14), 상기 제 1 압하량보다 큰 제 2 압하량을 구비하고 또한 상기 제 1 압연 장치에 대향하여 배치된 제 2 압연 장치(16), 제 2 교정 장치(30), 그리고 피이형 압연재의 단면을 절단하는 절단 장치(36)를 구비한다. 상술한 바와 같이, 피이형압연재는 제 1 교정 장치(28)를 통과할 때부터 제 1 압연 장치(14), 제 2 압연 장치(16), 제 2 교정 장치(30), 또 상술한 절단 조건에 의해 절단 장치(36)에 의해 절단될 때까지의 동안에 장력이 부여된 상태가 얻어진다.
또, 상기 피이형압연재는, 상기 교정 장치를 통과하여 절단 장치에 의해 절단될 때까지 피이형압연재를 열처리하기 위한 열처리 장치(38)를 구비한다. 열처리 장치의 전후에 배치된 공급 핀치 롤(40)의 회전비에 의해 장력이 부여된다. 이렇게 해서, 상기 피이형압연재에 부여된 장력으로 열처리된다. 상기 열처리 장치는 고주파 가열 냉각 장치 또는 레이저 가열 장치와 같은 전기적으로 제어하기 쉬운 담금질 장치이다. 그리고, 이 담금질 장치의 전후의 공급 핀치 롤의 회전비를 제어함으로써 최적인 장력 하에서 열처리가 가능해져, 진직도를 향상시킬 수 있다.
본 발명에 의한 냉간 압연 시스템 및 냉간 압연 방법에 의하면, 냉간 압연의 특징인 3축 압축하에서의 소성 변형에 의한 파단의 억제, 그리고 극히 작은 롤과 피이형압연재 사이의 상호 슬라이드를 이용하여, 피이형압연재의 중간 어닐링이나 산세정이나 피막 처리 등의 세정 마무리 공정을 생략함으로써 비용 절감, 에너지 절약을 달성할 수 있어, 재료 손실을 5%이하로 억제할 수 있으며, 치수 편차 0.05㎜이하, 절단 후의 단부를 포함한 진직도의 향상 0.1㎜의 최종 정밀도를 얻을 수 있고, 인라인이기 때문에 가공에 필요한 시간인 리드 타임을 대폭으로 단축할 수 있어, 런닝 비용 및 설비에 필요한 비용을 저렴하게 할 수 있다.
본 발명은, 상하 방향으로 구동하고 또 좌우 방향이 프리(free)인 구동식 턱스롤 및 비구동식 턱스롤을 구비하는 압연 장치를 복수대 배치한 탄뎀(tandem) 압연식 구조를 구비하는 냉간 압연 시스템 및 냉간 압연 방법에 이용할 수 있다. 또, 본 발명에 의한 냉간 압연 시스템 및 냉간 압연 방법에 의하면, 이형 레일이나 이형 샤프트 등의 이형(異形) 부재를 제작하는데 적합하다.
Claims (17)
- 냉간 압연 장치에 있어서:제 1 압하량을 갖고, 제 1 비구동식 턱스롤과 제 1 구동식 턱스롤을 포함하는 제 1 압연 밀(mill)과;상기 제 1 압하량 보다 큰 제 2 압하량을 갖고, 제 2 비구동식 턱스롤과 제 2 구동식 턱스롤을 포함하며, 상기 제 1 압연 밀과 대향하여 배치된 제 2 압연 밀과;피이형압연재의 상기 제 1 압연 밀을 통과하는 부위에 제 1 장력을 부여하기 위한 수단과;상기 피이형압연재의 상기 제 2 압연 밀을 통과하는 부위에 제 1 장력을 부여하기 위한 수단과;상기 피이형압연재의 상기 제 1 압연 밀을 통과하여 상기 제 2 압연 밀로 들어가는 부위에 제 2 장력을 부여하는 수단과;상기 피이형압연재의 상기 제 2 압연 밀을 통과한 부위에 제 3 장력을 부여하기 위한 수단과;상기 제 1 압연 밀의 전방에 배치되어 상기 피이형압연재를 교정하기 위한 제 1 교정 장치와;상기 피이형압연재의 상기 제 1 교정 장치를 통과하는 부위에 제 4 장력을 부여하기 위한 수단과;상기 제 2 압연 밀의 후방에 배치되어 상기 피이형압연재를 교정하기 위한 제 2 교정 장치와;상기 피이형압연재의 상기 제 2 교정 장치를 통과하는 부위에 제 4 장력을 부여하기 위한 수단과;상기 피이형압연재의 상기 제 1 압연 밀과 상기 제 1 교정 장치 사이에 놓여진 부위에 제 5 장력을 부여하기 위한 수단과;상기 제 2 교정 장치의 후방에 배치되어 상기 피이형압연재의 라인 속도와 동일한 속도로 주행하면서 상기 피이형압연재를 소망하는 길이로 절단하기 위한 절단 장치와; 그리고상기 피이형압연재의 상기 절단 장치를 통과한 부위에 제 5 장력을 부여하기 위한 수단을 포함하는 냉간 압연 장치.
- 청구항 1에 있어서,상기 제 1 장력은 상기 구동식 턱스롤의 구동롤의 인발력에 따른 상기 비구동 턱스톨의 프리 롤의 감면율에 의해 결정되고, 상기 제 2 장력은 상기 구동 턱스롤의 구동롤의 회전비에 의해 결정되고, 상기 제 3 장력은 상기 구동식 턱스롤의 구동롤과 상기 구동식 턱스롤의 상기 구동롤과 상기 교정 장치 사이에 배치된 공급 핀치 롤 간의 회전비에 의해 결정되고, 상기 제 4 장력은 상기 교정 장치의 전방과 후방에 배치된 공급 핀치 롤들 간의 회전비에 의해 결정되고, 상기 제 5 장력은 상기 제 1 구동식 턱스톨의 상기 구동롤과 상기 교정 장치를 구성하는 상하 방향 및 좌우 방향의 레벨러(leveler)와의 회전비에 의해 결정되고, 상기 제 6 장력은 상기 절단 장치의 전방과 후방에 배치된 공급 핀치 롤들 간의 회전비에 의해 결정되는 것을 특징으로 하는 냉간 압연 장치.
- 청구항 2에 있어서,상기 제 2, 제 3, 제 4, 및 제 5 장력 An 및 상기 제 1 장력 Bn은 다음 조건들을 만족시키고:1≤An≤σ B/2 (kg/mm2),1≤Bn≤σ B/2 (kg/mm2) 및(An+Bn)<{(Rn의 압연 토크에 의한 인발력)+(A n+1)},여기서 σ B는 상기 피이형압연재의 인장 강도이고, Rn은 상기 해당 구동식 턱스롤인 것을 특징으로 하는 냉간 압연 장치.
- 청구항 3에 있어서,상기 Rn의 인발력은 Rn의 압하율에 의해 결정되고, 상기 Rn의 압하율은 5~30%이며, Rn의 감면율은 5~30%이며, rn의 감면율은 1~10%이고, 여기서 Rn은 구동식 턱스롤이고, rn은 비구동식 턱스롤인 것을 특징으로 하는 냉연 압연 장치.
- 청구항 1에 있어서,상기 제 1 압연 밀과 상기 제 2 압연 밀 사이에 배치된 댄서 롤을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 냉간 압연 장치.
- 청구항 1 에 있어서,상기 교정 장치의 각각은 장력이 부여되고 있는 상기 피이형압연재의 상하 방향 및 좌우 방향의 반복 휨을 부여하기 위한 레벨러를 구비하는 것을 특징으로 하는 냉간 압연 장치.
- 청구항 1에 있어서,상기 피이형압연재는 연속 가공을 행하기에 적합한 단면이 둥글거나 각이 진 코일재인 것을 특징으로 하는 냉간 압연 장치.
- 피이형압연재의 교정, 냉간 압연, 교정 및 절단을 연속적으로 수행하는 냉간 압연 방법에 있어서:피이형압연재에 구동식 턱스롤의 인발력에 따른 비구동식 턱스톨의 프리 롤의 감면율에 의해 결정된 제 1 장력을 부여하는 단계와;상기 피이형압연재에 상기 구동식 턱스롤의 구동롤들의 회전비에 의해 결정된 제 2 장력을 부여하는 단계와;상기 피이형압연재에 상기 구동식 턱스롤의 상기 구동롤과 제 2 교정 장치의 전방에 배치된 공급 핀치 롤의 회전비에 의해 결정된 제 3 장력을 부여하는 단계와;상기 피이형압연재에 교정 장치를 구성하는 좌우 방향 및 상하 방향 레벨러와 상기 레벨러의 전방 및 후방에 배치된 공급 핀치롤 간의 회전비에 의해 결정된 제 4 장력을 부여하는 단계와;상기 피이형압연재에 상기 제 1 구동식 턱스롤의 상기 구동롤과 상기 교정 장치를 구성하는 상하 방향 및 좌우 방향 레벨러 간의 회전비에 의해 결정된 제 5 장력을 부여하는 단계와; 그리고상기 피이형압연재에 절단 장치의 전방 및 후방에 배치된 공급 핀치 롤들 간의 회전비에 의해 결정된 제 6 장력을 부여하는 단계를 포함하는 냉간 압연 방법.
- 청구항 8에 있어서,상기 제 2, 제 3, 제 4, 및 제 5 장력 An 및 상기 제 1 장력 Bn은 다음 조건들을 만족시키고:1≤An≤σ B/2 (kg/mm2),1≤Bn≤σ B/2 (kg/mm2) 및(An+Bn)<{(Rn의 압연 토크에 의한 인발력)+(A n+1)},여기서 σ B는 상기 피이형압연재의 인장 강도이고, Rn의 인발력은 Rn의 압하율에 의해 결정되고, 상기 Rn의 압하율은 5~30%이며, Rn의 감면율은 5~30%이며, rn의 감면율은 1~10%이고, 여기서 Rn은 구동식 턱스롤이고, rn은 비구동식 턱스롤인 것을 특징으로 하는 냉연 압연 방법.
- 청구항 8에 있어서,상기 제 1 장력은 2~15 (kg/mm2) 또는 5~10 (kg/mm2)이고, 상기 제 2 장력은 5~50 (kg/mm2) 또는 15~25 (kg/mm2)이며, 상기 제 3 장력은 5~20 (kg/mm2) 또는 10~15 (kg/mm2)이며, 상기 제 5 장력은 2~15 (kg/mm2) 또는 5~10 (kg/mm2)인 것을 특징으로 하는 냉간 압연 방법.
- 삭제
- 삭제
- 삭제
- 삭제
- 삭제
- 삭제
- 삭제
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001249628 | 2001-07-17 | ||
| JPJP-P-2001-00249628 | 2001-07-17 | ||
| PCT/JP2002/007273 WO2003008121A1 (fr) | 2001-07-17 | 2002-07-17 | Corps structurel et procede de laminage a froid |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR20040028609A KR20040028609A (ko) | 2004-04-03 |
| KR100878370B1 true KR100878370B1 (ko) | 2009-01-15 |
Family
ID=19078602
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1020037003709A KR100878370B1 (ko) | 2001-07-17 | 2002-07-17 | 냉간 압연 시스템 및 냉간 압연 방법 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7096704B2 (ko) |
| EP (1) | EP1407836A4 (ko) |
| JP (1) | JPWO2003008121A1 (ko) |
| KR (1) | KR100878370B1 (ko) |
| CN (1) | CN1240493C (ko) |
| WO (1) | WO2003008121A1 (ko) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20160059697A (ko) | 2014-11-19 | 2016-05-27 | 현대종합특수강 주식회사 | 냉간 단조용 냉간 인발 바의 제작 시스템 및 방법 |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7017465B2 (en) * | 2002-07-29 | 2006-03-28 | L.S. Starrett Company | Cutting tool with grooved cutting edge |
| US7373857B2 (en) * | 2002-07-29 | 2008-05-20 | William Engineering Llc | Composite metal article and method of making |
| JP4283856B2 (ja) * | 2006-06-12 | 2009-06-24 | 株式会社神戸製鋼所 | リングギア用平線の製造方法 |
| DE102008010062A1 (de) * | 2007-06-22 | 2008-12-24 | Sms Demag Ag | Verfahren zum Warmwalzen und zur Wärmebehandlung eines Bandes aus Stahl |
| TW200927315A (en) * | 2007-10-16 | 2009-07-01 | Ihi Metaltech Co Ltd | Method for magnesium hot rolling and magnesium hot rolling apparatus |
| JP5264140B2 (ja) | 2007-10-16 | 2013-08-14 | Ｉｈｉメタルテック株式会社 | マグネシウム合金熱間圧延装置 |
| DE102007056192A1 (de) * | 2007-11-21 | 2009-05-28 | Sms Demag Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen eines Bandes aus Metall |
| JP5327610B2 (ja) * | 2009-03-05 | 2013-10-30 | 日立金属株式会社 | ピストンリング用異形線材の成形装置 |
| CN103480650A (zh) * | 2013-10-09 | 2014-01-01 | 重庆市科学技术研究院 | 镁合金板轧制工艺 |
| CN103741198B (zh) * | 2013-12-25 | 2016-09-07 | 烨辉（中国）科技材料有限公司 | 一种轧延线、镀锌线电力避峰调控方法 |
| PL234616B1 (pl) * | 2018-04-09 | 2020-03-31 | Lubelska Polt | Urządzenie do rozdrabniania struktury z prowadnicami obrotowymi |
| PL234615B1 (pl) * | 2018-04-09 | 2020-03-31 | Lubelska Polt | Narzędzia i sposób rozdrabniania struktury w walcarce skośnej zdwoma walcami |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0569032A (ja) * | 1991-09-06 | 1993-03-23 | Suzuki Kinzoku Kogyo Kk | ３ロールによる伸線加工方法及びその装置 |
| JPH09108707A (ja) * | 1995-10-20 | 1997-04-28 | Nkk Corp | Ｔ形鋼の製造装置 |
| JPH09314235A (ja) * | 1996-05-23 | 1997-12-09 | Nkk Corp | 形鋼の矯正方法および装置 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1424465A (en) * | 1918-07-22 | 1922-08-01 | Simmons Co | Bar cutting and straightening apparatus |
| US3269007A (en) * | 1960-11-21 | 1966-08-30 | Continental Can Co | Method of restoring ductility to heavily cold worked sheet metal |
| JPS58187203A (ja) | 1982-04-28 | 1983-11-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 棒鋼及び線材の熱間圧延方法および装置 |
| JPS60166103A (ja) | 1984-02-06 | 1985-08-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼片または棒鋼・線材の圧延方法 |
| JPH0753283B2 (ja) * | 1985-06-04 | 1995-06-07 | 住友金属工業株式会社 | 連続圧延方法 |
| JP2581664B2 (ja) * | 1985-07-25 | 1997-02-12 | 日本鋼管株式会社 | Ｈ形鋼のタンデム圧延方法 |
| JPH0675727B2 (ja) * | 1987-04-24 | 1994-09-28 | 住友金属工業株式会社 | 非駆動ロ−ルを用いた連続圧延機 |
| JP2639001B2 (ja) | 1988-10-01 | 1997-08-06 | 大同特殊鋼株式会社 | 圧延設備 |
-
2002
- 2002-07-17 JP JP2003513718A patent/JPWO2003008121A1/ja active Pending
- 2002-07-17 EP EP02747681A patent/EP1407836A4/en not_active Withdrawn
- 2002-07-17 US US10/480,393 patent/US7096704B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-07-17 WO PCT/JP2002/007273 patent/WO2003008121A1/ja active Application Filing
- 2002-07-17 CN CNB028024125A patent/CN1240493C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2002-07-17 KR KR1020037003709A patent/KR100878370B1/ko not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0569032A (ja) * | 1991-09-06 | 1993-03-23 | Suzuki Kinzoku Kogyo Kk | ３ロールによる伸線加工方法及びその装置 |
| JPH09108707A (ja) * | 1995-10-20 | 1997-04-28 | Nkk Corp | Ｔ形鋼の製造装置 |
| JPH09314235A (ja) * | 1996-05-23 | 1997-12-09 | Nkk Corp | 形鋼の矯正方法および装置 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20160059697A (ko) | 2014-11-19 | 2016-05-27 | 현대종합특수강 주식회사 | 냉간 단조용 냉간 인발 바의 제작 시스템 및 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP1407836A4 (en) | 2006-06-07 |
| EP1407836A1 (en) | 2004-04-14 |
| CN1464802A (zh) | 2003-12-31 |
| CN1240493C (zh) | 2006-02-08 |
| KR20040028609A (ko) | 2004-04-03 |
| WO2003008121A1 (fr) | 2003-01-30 |
| JPWO2003008121A1 (ja) | 2004-11-04 |
| US7096704B2 (en) | 2006-08-29 |
| US20040112105A1 (en) | 2004-06-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100878370B1 (ko) | 냉간 압연 시스템 및 냉간 압연 방법 | |
| JP5068675B2 (ja) | 機械構造用中炭素ＣｒＭｏ鋼およびその製造方法 | |
| US3573999A (en) | Mechanical strength of metals | |
| EP1402965B1 (en) | Method for manufacturing heat- treated deformed steel | |
| CN1182801A (zh) | 一种制造不锈钢带的方法 | |
| CN110883086B (zh) | 一种钛及钛合金型材与型钢共线生产方法 | |
| DE102008036237B3 (de) | Verfahren und Anlage zum Inline-Umformen, -Vergüten und -Richten von stabförmigen Metallteilen | |
| JP2001009504A (ja) | 細線材の圧延方法及び装置 | |
| KR100838624B1 (ko) | 전기유도가열을 이용한 이형봉강의 열간압연 방법 | |
| JPH0517284B2 (ko) | ||
| JP5123740B2 (ja) | 無遊間接続用のレール継目板の製造方法 | |
| WO2010123152A1 (ja) | 冷延鋼板の製造方法及びその製造設備 | |
| KR20050021565A (ko) | 금속 스트립의 연속 제조 방법 및 장치 | |
| JPH1099902A (ja) | 細線材の圧延方法および細線材の圧延装置 | |
| JPS60155623A (ja) | 高速度の線材圧延機で鉄筋コンクリート用の鉄筋を製造するための方法と装置 | |
| JPH04272135A (ja) | 線及び棒材料を圧延する方法及び装置 | |
| CN116603857A (zh) | 一种降低合金钢棒材残余应力的生产方法 | |
| JP2001047102A (ja) | Ｈ形鋼の製造方法 | |
| JPH04107213A (ja) | 空気焼入れ性シームレス鋼管のインライン軟化処理法 | |
| RU2128559C1 (ru) | Способ изготовления полосы из пружинных сталей и ее последующей обработки | |
| JP2002167619A (ja) | フェライト系ステンレス鋼線およびその製造方法 | |
| JPH09300004A (ja) | 熱延鋼帯の圧延方法 | |
| JP2013052444A (ja) | 帯鋼又は鋼板の製造方法 | |
| JPH01258802A (ja) | 熱間仕上圧延方法 | |
| JPH0146566B2 (ko) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A201 | Request for examination | ||
| E902 | Notification of reason for refusal | ||
| E90F | Notification of reason for final refusal | ||
| E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
| GRNT | Written decision to grant | ||
| J202 | Request for trial for correction [limitation] | ||
| J301 | Trial decision |
Free format text: TRIAL DECISION FOR CORRECTION REQUESTED 20090325 Effective date: 20100614 |
|
| LAPS | Lapse due to unpaid annual fee |