상기한 목적을 달성하기 위하여 본 발명에 따른 줌렌즈 광학계는 물체측으로부터 순서대로, 정의 굴절력을 가지는 제1렌즈군과; 부의 굴절력을 가지는 제2렌즈군과; 정의 굴절력을 가지는 제3렌즈군과; 정의 굴절력을 가지는 제4렌즈군;을 포함하는 것으로,
광각단에서 망원단으로 변배시, 상기 제1렌즈군과 제2렌즈군의 간격은 증가하고, 제2렌즈군과 제3렌즈군의 간격은 감소하며, 상기 제3렌즈군과 상기 제4렌즈군 사이의 간격이 넓어지도록 변배를 행하며,
하기의 조건식 1을 만족하는 것을 특징으로 한다.
<조건식 1>
여기서, LW는 광각단에서 제1렌즈군의 물체측 렌즈의 첫번째 면에서 상면까지의 거리이고, Lt는 망원단에서 제1렌즈군의 물체측 렌즈의 첫번째 면에서 상면까지의 거리이고, FW는 광각단에서의 전체 초점거리이며, Ft는 망원단에서의 전체 초점거리이다.
또한, 상기 제3 및 제4렌즈군 각각은 비구면 렌즈를 포함하며, 하기의 조건식 2를 만족하는 것을 특징으로 한다.
<조건식 2>
여기서, Vd3는 제3렌즈군의 비구면 렌즈의 아베수이고, Vd4는 제4렌즈군의 비구면 렌즈의 아베수이다.
이하, 첨부된 도면들을 참조하면서 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 줌렌즈 광학계를 상세히 설명하기로 한다.
도 1a 내지 도 1c 각각은 본 발명의 제1실시예에 따른 줌렌즈 광학계의 광학단, 중간단, 망원단 각각에서의 광학적 구성을 보인 배치도이다.
도면을 참조하면, 본 발명에 따른 줌렌즈 광학계는 물체(OBJ) 쪽으로부터 정(正)의 굴절력을 가지는 제1렌즈군(Ⅰ), 부(負)의 굴절력을 가지는 제2렌즈군(Ⅱ), 정의 굴절력을 가지는 제3렌즈군(Ⅲ) 및 정의 굴절력을 가지는 제4렌즈군(Ⅳ)을 포함하여 구성된다. 또한, 상기 제2렌즈군(Ⅱ)과 상기 제3렌즈군(Ⅲ) 사이에는 상기 제3렌즈군(Ⅲ)에 연동되어 이동되는 조리개(ST)가 더 구비되어 있다.
여기서, 상기 제1 내지 제3렌즈군(Ⅰ)(Ⅱ)(Ⅲ)을 광축 상에서 이동시킴으로써 변배를 행하고, 상기 제4렌즈군(Ⅳ)을 이동시킴으로써 변배 중에 발생되는 초점 위치 이동을 보정할 수 있다.
본 실시예에 있어서, 도 1a에 도시된 바와 같은 광학적 배치를 가지는 광각단에서 중간단(도 1b 참조)을 걸쳐 도 1c에 도시된 바와 같은 광학적 배치를 가지는 망원단(도 1c 참조)으로 변배시 각 렌즈군의 동작을 살펴보면 다음과 같다.
광각단(도 1a)에서 망원단(도 1c)으로 변배시 상기 제1렌즈군(Ⅰ)과 상기 제2렌즈군(Ⅱ)의 간격은 증가하고, 상기 제2렌즈군(Ⅱ)과 상기 제3렌즈군(Ⅲ) 사이의 간격은 감소하며, 상기 제3렌즈군(Ⅲ)과 상기 제4렌즈군(Ⅳ) 사이의 간격이 넓어지도록 상기 제1 내지 제3렌즈군(Ⅰ)(Ⅱ)(Ⅲ)을 이동시킴으로써 변배 즉, 줌밍(zooming) 동작을 수행한다. 여기서, 변배시 발생되는 상면 이동과 함께 물체(OBJ) 위치에 따른 초점 위치 보정 즉, 포커싱은 상기 제4렌즈군(Ⅳ)을 이동함에 의해 수행한다. 이 경우, 소형 렌즈군이 가동군이 되므로 시스템을 소형화 할 수 있다는 이점이 있다.
또한, 상기 제4렌즈군(Ⅳ)을 정의 굴절력을 가지도록 함으로써, 고체 촬상 소자 등의 결상매체 사용시 요구되는 텔레센트릭성을 가지도록 한다. 여기서, 텔레센트릭성은 주변 상에서 입사되는 광속의 주광선이 촬상소자에 직각으로 입사되도록 하는 성능을 말한다.
보다 구체적으로 상기 제1 내지 제4렌즈군(Ⅰ)(Ⅱ)(Ⅲ)(Ⅳ) 각각의 렌즈 구성을 살펴보면 다음과 같다.
상기 제1렌즈군(Ⅰ)은 물체(OBJ)측으로부터 순서대로 배열된 1매의 부렌즈(L1)와 1매의 정렌즈(L2)를 포함하여 총 2매의 렌즈로 구성된다. 이 제1렌즈군(Ⅰ)을 구성하는 2매의 렌즈(L1)(L2)는 상호 접합되어 접합렌즈를 구성한다. 여기서, 상기 정렌즈(L2)는 후술하는 실시예 1 내지 3에 나타낸 바와 같이 부렌즈(L1) 보다 상대적으로 작은 분산값을 가지는 소재로 구성되어 배율색수차가 보정되도록 한다.
상기 제2렌즈군(Ⅱ)은 제1렌즈군(Ⅰ)측으로부터 순서대로 배치된, 1매의 물체측면이 볼록한 메니스커스 부렌즈(L3)와, 1매의 양오목 부렌즈(L4) 및, 1매의 물체측면이 볼록한 메니스커스 정렌즈(L5)를 포함하여 구성된다. 이때, 양오목 부렌즈(L4)는 분산값(= 아베수(Vd)의 역수)이 낮은 렌즈로, 메니스커스 정렌즈(L5)는 분산값이 높은 렌즈로 구성함으로써 색수차 보정을 할 수 있다. 또한, 상기 제2렌즈군(Ⅱ)은 줌밍 동작시 초점거리 변화를 최소화함으로써, 고배율 변배시에 광학계의 전체 길이 변화를 최소화할 수 있다.
상기 제3렌즈군(Ⅲ)은 복수의 렌즈 조합으로 구성되고, 복수의 렌즈 중 적어도 2매의 렌즈는 상호 접합되어 있다. 또한, 상기 제3렌즈군(Ⅲ)은 적어도 1매의 비구면렌즈를 포함하는 것이 바람직하다.
예를 들어, 상기 제3렌즈군(Ⅲ)은 비구면을 가지는 정의 비구면 렌즈(L6), 정렌즈(L7) 및 부렌즈(L8)를 포함하는 3매의 렌즈로 구성된다. 그리고, 상기 정렌즈(L7)의 출사면과 부렌즈(L8)의 입사면은 상호 접합되어 접합렌즈를 구성한다.
이와 같이 제3렌즈군(Ⅲ)을 구성함으로써, 정의 비구면 렌즈(L6)를 통하여 구면수차를 최소화하고, 분산값이 낮은 렌즈와 높은 렌즈를 접합하여 사용함으로써 고배율 변배시 야기되는 색수차를 최소화할 수 있다.
상기 제4렌즈군(Ⅳ)은 1매의 렌즈로 구성되는 것으로, 렌즈의 적어도 일면은 비구면으로 형성되어 있다. 이 제4렌즈군(Ⅳ)은 왜곡수차와 상면만곡을 보정한다.
바람직하게는 상기 제4렌즈군(Ⅳ)은 정의 비구면 렌즈 1매로 구성된다. 또한, 물체(OBJ) 위치 변화로 인한 상면(IMG) 위치 보정시, 상기 제4렌즈군(Ⅳ)의 초점거리를 최소화함과 아울러 물체측으로 볼록한 형상의 궤적으로 이동함으로써, 그 이동량을 최소화할 수 있다. 따라서, 초소형 광학계를 용이하게 구성할 수 있다.
상기한 바와 같이 구성된 본 발명의 실시예에 따른 줌렌즈 광학계는 하기의 수학식 1 내지 3의 조건을 만족하는 것이 바람직하다.
여기서, LW는 광각단에서 제1렌즈군의 물체측 렌즈의 첫번째 면에서 상면까지의 거리이고, Lt는 망원단에서 제1렌즈군의 물체측 렌즈의 첫번째 면에서 상면까 지의 거리이고, FW는 광각단에서의 전체 초점거리이며, Ft는 망원단에서의 전체 초점거리이다.
상기 수학식 1은 광각단과 망원단에서 전체 광학계의 전장에 대한 초점거리의 비를 정의한 것이다. 수학식 1의 상한값을 초과하면 초점거리에 비하여 전체 광학계의 전장이 길어지게 되어 초소형 광학계의 구성이 곤란해지고, 하한값을 벗어나면 상기 제2렌즈군(Ⅱ)과 제3렌즈군(Ⅲ)의 굴절력이 강하게 되어 구면수차와 배율색수차 보정이 어려워지게 된다.
여기서, Vd3는 제3렌즈군(Ⅲ)의 비구면 렌즈의 아베수이고, Vd4는 제4렌즈군(Ⅳ)의 비구면 렌즈의 아베수이다. 이와 같이 중간 범위의 아베수를 가지는 소재로 비구면 렌즈를 구성함으로써, 비구면 렌즈 설계시 색수차에 대한 부담을 덜 수 있다. 또한, 다수의 호환 소재가 존재하므로 비구면 렌즈의 수급에 있어서 안정성을 용이하게 확보할 수 있고, 렌즈 제작비용을 저감시킬 수 있다. 여기서, 호환 소재의 예로는 마츠시타(Matsushita)의 CSK120, 호야(Hoya)의 BACD12, 오하라(Ohara)의 L-BAL42 등이 있다.
여기서, Ft는 망원단에서의 전체 초점거리이고, FIV는 제4렌즈군의 초점거리이다.
수학식 3은 망원단에서 전체 초점거리에 대한 제4렌즈군(Ⅳ)의 초점거리의 비를 정의한 것이다. 여기서, 상한값을 초과하게 되면 높은 굴절률을 가지는 소재의 사용이 요구되므로, 낮은 원가의 광학계 구성이 어려워진다. 반면, 하한값을 벗어나게 되면 상면 위치 보정시 제4렌즈군(Ⅳ)의 이동량이 커지게 되어 초소형 광학계의 구성이 어려워진다.
도 1a 내지 도 1c에 도시된 제1실시예에 따른 줌렌즈 광학계를 구성하는 각 렌즈에 대한 곡률반경, 렌즈 사이의 거리, 굴절률 및 아베수를 표 1 내지 표 3에 나타내었다.
f ; 8.04 ~ 17.7 ~ 38.6 Fno ; 2.88 ~ 3.38 ~ 4.54 2ω; 61.26 ~ 28.61 ~ 13.16 |
|
곡률반경 |
두께 또는 렌즈 사이의 거리 |
굴절률(Nd) |
아베수(Vd) |
OBJ |
∞ |
∞ |
|
|
1 |
24.831 |
0.80 |
1.846663 |
23.7848 |
2 |
17.499 |
3.16 |
1.733999 |
51.0541 |
3 |
167.400 |
D11 |
|
|
4 |
36.038 |
0.70 |
1.834001 |
37.3451 |
5 |
7.096 |
3.36 |
|
|
6 |
-19.226 |
0.60 |
1.487489 |
70.4412 |
7 |
17.686 |
0.20 |
|
|
8 |
13.160 |
2.00 |
1.846663 |
23.7848 |
9 |
89.065 |
D12 |
|
|
ST |
조리개 |
0.50 |
|
|
11 |
12.363 (비구면 1) |
1.73 |
1.583130 |
59.30 |
12 |
-26.073 |
0.20 |
|
|
13 |
5.647 |
2.56 |
1.487489 |
70.4412 |
14 |
10.968 |
0.50 |
1.846663 |
23.7848 |
15 |
9.570 |
D13 |
|
|
16 |
18.124 (비구면 2) |
2.13 |
1.583130 |
59.30 |
17 |
-415.374 |
D14 |
|
|
18 |
∞ |
0.50 |
1.516798 |
64.1983 |
19 |
∞ |
0.50 |
|
|
20 |
∞ |
0.50 |
1.516798 |
64.1983 |
21 |
∞ |
0.96 |
|
|
IMG |
∞ |
|
|
|
비구면계수 |
K |
A |
B |
C |
D |
비구면 1 |
4.851021 |
0.378561E-03 |
-0.121254E-05 |
-0.603511E-07 |
-0.670014E-08 |
비구면 2 |
-7.235452 |
0.916245E-04 |
-0.141337E-05 |
-0.307661E-07 |
-0.657755E-09 |
|
광각단 |
중간단 |
망원단 |
D11 |
0.70 |
9.21 |
15.58 |
D12 |
18.04 |
7.08 |
1.53 |
D13 |
6.20 |
8.46 |
19.52 |
D14 |
5.23 |
7.35 |
5.45 |
도 2a 내지 도 2c 각각은 본 발명의 제1실시예에 따른 줌렌즈 광학계의 광각단에서의 구면수차, 상면만곡 및 왜곡을 보인 수차도이고, 도 3a 내지 도 3c 각각은 본 발명의 제1실시예에 따른 줌렌즈 광학계의 망원단에서의 구면수차, 비점수차 및 왜곡을 보인 수차도이다.
즉, 도 2a와 도 3a는 다양한 파장의 광에 대한 광학계의 자오선(종) 방향으로의 구면수차를 나타낸다. 즉 0.25상면, 0.50상면, 0.75상면, 1.00상면 각각에 대하여 파장이 486.13nm, 587.56nm, 656.28nm인 광에 대한 수차를 나타낸 것이다. 도 2b와 도 3b는 상면 만곡(astigmatic field curvature) 즉 자오상면 만곡(T: tangential field curvature)과 구결상면 만곡(S: sagittal field curvature)를 나타낸 것이다. 그리고, 도 2c와 도 3c는 퍼센트 왜곡(percent distortion)를 나타낸 것이다.
도 4a 내지 도 4c 각각은 본 발명의 제2실시예에 따른 줌렌즈 광학계의 광각단, 중간단, 망원단 각각에서의 광학적 배치를 보인 단면도이다. 도면을 참조하면, 본 발명에 따른 줌렌즈 광학계는 물체(OBJ)쪽으로부터 정의 굴절력을 가지는 제1렌즈군(Ⅰ), 부의 굴절력을 가지는 제2렌즈군(Ⅱ), 정의 굴절력을 가지는 제3렌즈군(Ⅲ) 및 정의 굴절력을 가지는 제4렌즈군(Ⅳ)으로 이루어져 있다. 또한, 상기 제2렌즈군(Ⅱ)과 상기 제3렌즈군(Ⅲ) 사이에는 상기 제3렌즈군(Ⅲ)에 연동되어 이동되는 조리개(ST)가 더 구비되어 있다. 이와 같이 구성된 줌렌즈 광학계는 각 렌즈군의 변배동작 및 각 렌즈군을 구성하는 렌즈의 매수 및 변배 동작은 실질상 제1실시예에 따른 줌렌즈 광학계와 동일하다. 한편, 본 실시예에 따른 줌렌즈 광학계는 각 렌즈군을 구성하는 렌즈 데이터 즉, 각 렌즈에 대한 곡률반경, 렌즈 사이의 거리, 굴절률 및 아베수에 있어서 구별되는 것으로, 이들에 대해 표 4 내지 표 6에 나타내었다.
f ; 9.56 ~ 21.03~ 45.82 Fno ; 3.13 ~ 3.76 ~ 5.02 2ω; 50.16 ~ 24.14 ~ 11.22 |
|
곡률반경 |
두께 또는 렌즈 사이의 거리 |
굴절률(Nd) |
아베수(Vd) |
OBJ |
∞ |
∞ |
|
|
1 |
23.684 |
0.35 |
1.846663 |
23.7848 |
2 |
16.601 |
3.25 |
1.733999 |
51.0541 |
3 |
137.768 |
D21 |
|
|
4 |
22.013 |
0.43 |
1.834001 |
37.3451 |
5 |
6.282 |
3.15 |
|
|
6 |
-22.470 |
0.35 |
1.487489 |
70.4412 |
7 |
15.751 |
0.14 |
|
|
8 |
10.759 |
1.97 |
1.846663 |
23.7848 |
9 |
34.498 |
D22 |
|
|
ST |
조리개 |
0.10 |
|
|
11 |
12.532 (비구면 3) |
1.76 |
1.583130 |
59.4600 |
12 |
-26.267 |
0.45 |
|
|
13 |
5.861 |
2.60 |
1.487489 |
70.4412 |
14 |
10.882 |
0.52 |
1.846663 |
23.7848 |
15 |
8.525 |
D23 |
|
|
16 |
12.544 (비구면 4) |
1.95 |
1.583130 |
59.4600 |
17 |
74.335 |
D24 |
|
|
18 |
∞ |
0.50 |
1.516798 |
64.1983 |
19 |
∞ |
0.50 |
|
|
20 |
∞ |
0.50 |
1.516798 |
64.1983 |
21 |
∞ |
1.82 |
|
|
IMG |
∞ |
|
|
|
비구면계수 |
K |
A |
B |
C |
D |
비구면 3 |
7.670993 |
0.429890E-03 |
-0.303412E-05 |
-0.193002E-06 |
0.152482E-07 |
비구면 4 |
1.302513 |
-0.198125E-04 |
0.709124E-06 |
-0.369764E-07 |
0.724419E-09 |
|
광각단 |
중간단 |
망원단 |
D21 |
0.70 |
9.83 |
16.16 |
D22 |
15.01 |
6.51 |
1.53 |
D23 |
5.61 |
8.33 |
20.27 |
D24 |
5.43 |
7.48 |
4.68 |
도 5a 내지 도 5c 각각은 본 발명의 제2실시예에 따른 줌렌즈 광학계의 광각단에서의 구면수차, 상면만곡 및 왜곡을 보인 수차도이고, 도 6a 내지 도 6c 각각은 본 발명의 제2실시예에 따른 줌렌즈 광학계의 망원단에서의 구면수차, 상면만곡 및 왜곡을 보인 수차도이다.
도 6a 내지 도 6c 각각은 본 발명의 제3실시예에 따른 줌렌즈 광학계의 광각단, 중간단, 망원단 각각에서의 광학적 배치를 보인 단면도이다. 도면을 참조하면, 본 발명에 따른 줌렌즈 광학계는 물체(OBJ) 쪽으로부터 정의 굴절력을 가지는 제1렌즈군(Ⅰ), 부의 굴절력을 가지는 제2렌즈군(Ⅱ), 정의 굴절력을 가지는 제3렌즈군(Ⅲ) 및 정의 굴절력을 가지는 제4렌즈군(Ⅳ)으로 이루어져 있다. 또한, 상기 제2렌즈군(Ⅱ)과 상기 제3렌즈군(Ⅲ) 사이에는 상기 제3렌즈군(Ⅲ)에 연동되어 이동되는 조리개(ST)가 더 구비되어 있다. 이와 같이 구성된 줌렌즈 광학계는 각 렌즈군의 변배동작 및 각 렌즈군을 구성하는 렌즈의 매수 및 변배 동작은 실질상 제1실시예에 따른 줌렌즈 광학계와 동일하다. 한편, 본 실시예에 따른 줌렌즈 광학계는 각 렌즈군을 구성하는 렌즈 데이터 즉, 각 렌즈에 대한 곡률반경, 렌즈 사이의 거리, 굴절률 및 아베수에 있어서 구별되는 것으로, 이들에 대해 표 7 내지 표 9에 나타내었다.
f ; 9.11 ~ 20.05 ~ 44.42 Fno ; 3.06 ~ 3.67 ~ 4.97 2ω; 53.97 ~ 25.24 ~ 11.46 |
|
곡률반경 |
두께 또는 렌즈 사이의 거리 |
굴절률(Nd) |
아베수(Vd) |
OBJ |
∞ |
∞ |
|
|
1 |
23.640 |
0.35 |
1.846663 |
23.7848 |
2 |
16.536 |
3.34 |
1.733999 |
51.0541 |
3 |
136.218 |
D31 |
|
|
4 |
24.431 |
0.42 |
1.834001 |
37.3451 |
5 |
6.453 |
3.22 |
|
|
6 |
-23.713 |
0.35 |
1.487489 |
70.4412 |
7 |
15.277 |
0.14 |
|
|
8 |
10.742 |
2.02 |
1.846663 |
23.7848 |
9 |
34.167 |
D32 |
|
|
ST |
조리개 |
0.10 |
|
|
11 |
18.473 (비구면 5) |
1.73 |
1.583130 |
59.30 |
12 |
-26.422 |
0.57 |
|
|
13 |
5.875 |
2.60 |
1.487489 |
70.4412 |
14 |
10.897 |
0.53 |
1.846663 |
23.7848 |
15 |
8.522 |
D33 |
|
|
16 |
13.087 (비구면 6) |
2.12 |
1.583130 |
59.30 |
17 |
3119.347 |
D34 |
|
|
18 |
∞ |
0.50 |
1.516798 |
64.1983 |
19 |
∞ |
0.50 |
|
|
20 |
∞ |
0.50 |
1.516798 |
64.1983 |
21 |
∞ |
1.14 |
|
|
IMG |
∞ |
0.00 |
|
|
비구면계수 |
K |
A |
B |
C |
D |
비구면 5 |
9.645425 |
0.444651E-03 |
-0.917514E-05 |
-0.296987E-06 |
0.221055E-07 |
비구면 6 |
0.947900 |
0.379130E-05 |
0.106796E-05 |
-0.150004E-07 |
0.254380E-09 |
|
광각단 |
중간단 |
망원단 |
D31 |
0.70 |
9.80 |
16.13 |
D32 |
15.01 |
6.33 |
1.53 |
D33 |
5.66 |
8.38 |
20.49 |
D34 |
5.47 |
7.44 |
4.69 |
도 8a 내지 도 8c 각각은 본 발명의 제3실시예에 따른 줌렌즈 광학계의 광각단에서의 구면수차, 상면만곡 및 왜곡을 보인 수차도이고, 도 9a 내지 도 9c 각각은 본 발명의 제3실시예에 따른 줌렌즈 광학계의 망원단에서의 구면수차, 상면만곡 및 왜곡을 보인 수차도이다.
상기한 실시예 1 내지 3에 있어서, 비구면 1 내지 6의 비구면은 수학식 4의 비구면 방정식을 만족한다.
여기서, x는 렌즈의 정점으로부터 공축방향으로의 거리, y는 광축에 수직방향으로의 거리, c'은 렌즈의 정점에 있어서의 곡률반경(R)의 역수(= 1/R), K는 코닉(Conic) 상수이고, A, B, C, D는 비구면 계수이다.
또한, 상기한 실시예 1 내지 3에 있어서, 수학식 1 내지 3의 값들은 표 10에 나타낸 바와 같다.
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실시예 1 |
실시예 2 |
실시예 3 |
수학식 1 |
7.98 |
6.22 |
6.57 |
수학식 2 |
59.3 |
59.46 |
59.3 |
수학식 3 |
1.77 |
1.81 |
1.98 |